JPH01159398A - リン酸塩化成処理性に優れた表面処理鋼板 - Google Patents
リン酸塩化成処理性に優れた表面処理鋼板Info
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- JPH01159398A JPH01159398A JP31682387A JP31682387A JPH01159398A JP H01159398 A JPH01159398 A JP H01159398A JP 31682387 A JP31682387 A JP 31682387A JP 31682387 A JP31682387 A JP 31682387A JP H01159398 A JPH01159398 A JP H01159398A
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Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本溌明は、リン酸塩化成処理性に優れた表面処理鋼板に
係わり、特に、塗膜の二次密着性およびカチオン電着塗
装性に優れた表面処理鋼板に関するものである。
係わり、特に、塗膜の二次密着性およびカチオン電着塗
装性に優れた表面処理鋼板に関するものである。
（従来の技術とその問題点〕
亜鉛または亜鉛系合金めっき鋼板は、めっき層が犠牲防
食性および腐食生成物の安定性を有するため、自動車、
家電製品等に広く使用されている表面処理鋼板である。
食性および腐食生成物の安定性を有するため、自動車、
家電製品等に広く使用されている表面処理鋼板である。
そしてこの場合には、鋼板は採材のまま（めっき鋼板の
まま）使用されることはまれで、特に自動車用ではリン
酸塩化成処理および電着塗装の工程を経て使用されるこ
とが多い。しかしながら、通常の亜鉛または亜鉛系合金
めっき鋼板は塗膜の二次密着性および塗装性能が冷延鋼
板に比べ著しく劣っている。
まま）使用されることはまれで、特に自動車用ではリン
酸塩化成処理および電着塗装の工程を経て使用されるこ
とが多い。しかしながら、通常の亜鉛または亜鉛系合金
めっき鋼板は塗膜の二次密着性および塗装性能が冷延鋼
板に比べ著しく劣っている。
自動車用電着塗装は、従来アニオン型電着塗装が使用さ
れていたが、近年耐食性に優れたカチオン型電着塗装を
使用するところが増えている。しかし、カチオン型電着
塗装では、電着時に被塗装物表面でカチオン塗料粒子が
電析するとともに媒体である水の電気分解により水素ガ
スが発生し、水素ガスによって既に電析した塗膜が局部
的に破壊されてクレータ−と称する塗膜欠陥が発生する
。
れていたが、近年耐食性に優れたカチオン型電着塗装を
使用するところが増えている。しかし、カチオン型電着
塗装では、電着時に被塗装物表面でカチオン塗料粒子が
電析するとともに媒体である水の電気分解により水素ガ
スが発生し、水素ガスによって既に電析した塗膜が局部
的に破壊されてクレータ−と称する塗膜欠陥が発生する
。
この現象は、特に亜鉛または亜鉛系合金めっき鋼板に多
く見られる。また亜鉛または亜鉛系合金めっき鋼板は、
カチオン電着塗装後の中塗り、上塗りを施した３コート
後の塗膜の二次密着性にも劣る。
く見られる。また亜鉛または亜鉛系合金めっき鋼板は、
カチオン電着塗装後の中塗り、上塗りを施した３コート
後の塗膜の二次密着性にも劣る。
この原因として、亜鉛または亜鉛系合金めっき鋼板では
、塗装前処理であるリン酸塩化成処理において析出する
結晶がＨｏｐｅｉｔｅ （Ｚｎｓ（ＰＯｎ）ｚ ・４Ｈ
ｔＯ）であるのに対し、冷延鋼板ではＰｈｏｓｐｈｏｐ
ｈｙｌｌｉ ｔｅ（ＺｎｚＦｅ（ＰＯｎ）ｚ ・４８ｚ
Ｏ）であり、このように析出するリン酸塩結晶が相違す
るためと考えられる。
、塗装前処理であるリン酸塩化成処理において析出する
結晶がＨｏｐｅｉｔｅ （Ｚｎｓ（ＰＯｎ）ｚ ・４Ｈ
ｔＯ）であるのに対し、冷延鋼板ではＰｈｏｓｐｈｏｐ
ｈｙｌｌｉ ｔｅ（ＺｎｚＦｅ（ＰＯｎ）ｚ ・４８ｚ
Ｏ）であり、このように析出するリン酸塩結晶が相違す
るためと考えられる。
即ち、リン酸塩皮膜としては、Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌ
ｌｉｔｅがＨｏｐｅ ｉ ｔｅに比べ塗膜の二次密着性
、特に温水浸漬後の密着性である耐水密着性に優れてい
るからと考えられる。
ｌｉｔｅがＨｏｐｅ ｉ ｔｅに比べ塗膜の二次密着性
、特に温水浸漬後の密着性である耐水密着性に優れてい
るからと考えられる。
そこで、亜鉛または亜鉛系合金めっき鋼板の上にＰｈｏ
ｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに富んだリン酸塩結晶を析出
させて塗膜の二次密着性を改善し、あわせてカチオン電
着時のクレータ−の発生を防止する方法として、めっき
を複層化することが提案されている。
ｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに富んだリン酸塩結晶を析出
させて塗膜の二次密着性を改善し、あわせてカチオン電
着時のクレータ−の発生を防止する方法として、めっき
を複層化することが提案されている。
例えば特開昭５７−１９８２９３号公報および特開昭５
８−５２４８３号公報には、上層にＦｅめっき或いはＦ
ｅに富んだＦｅ −Ｚｎ合金めっきを施した二層めっき
鋼板が、また特開昭６０−１７７１８７号公報には、上
層にＦｅ−Ｐめっきおよび更にこの上にＮｉ、 Ｚｎ、
Ｍｎ、 Ｔｉのいずれかのフラッシュめっきを施した
三層めっき鋼板が提案されている。
８−５２４８３号公報には、上層にＦｅめっき或いはＦ
ｅに富んだＦｅ −Ｚｎ合金めっきを施した二層めっき
鋼板が、また特開昭６０−１７７１８７号公報には、上
層にＦｅ−Ｐめっきおよび更にこの上にＮｉ、 Ｚｎ、
Ｍｎ、 Ｔｉのいずれかのフラッシュめっきを施した
三層めっき鋼板が提案されている。
これらのめっき鋼板では、確かに亜鉛または亜鉛系合金
めっき層の上にＰｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに冨ん
だリン酸塩皮膜を析出させることはできるが、Ｆｅめっ
き或いはＰｅに富んだＦｅ −Ｚｎ合金をめっきするも
のでは、リン酸塩の核発生数が少なく、粗い結晶のもの
となる。また最上層にＮｉ、 Ｚｎ、 Ｍｎ、 Ｔｉの
いずれかのフラッシュめっきするものでは、めっき工程
が増し実用上不利となる。
めっき層の上にＰｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに冨ん
だリン酸塩皮膜を析出させることはできるが、Ｆｅめっ
き或いはＰｅに富んだＦｅ −Ｚｎ合金をめっきするも
のでは、リン酸塩の核発生数が少なく、粗い結晶のもの
となる。また最上層にＮｉ、 Ｚｎ、 Ｍｎ、 Ｔｉの
いずれかのフラッシュめっきするものでは、めっき工程
が増し実用上不利となる。
さらには他の方法としては、特開昭６０−２１５７８９
号公報に、上層にＮｉ、 Ｃｏを含むＺｎ合金をめっき
した二層めっき鋼板が提案されている。この鋼板の場合
は、前記方法とは異なり亜鉛または亜鉛系合金層の上に
Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに富んだリン酸塩皮膜
を敢えて生成させず、Ｈｏｐｅｉ ｔｅにＮｉ、 Ｃｏ
の一方又は両方を含存させて塗膜の二次密着を改善しよ
うとするものである。この方法ではカチオン電着時のク
レータの発生を防止することはできるが、前記と同等に
得られるリン酸塩皮膜の結晶は粗い。
号公報に、上層にＮｉ、 Ｃｏを含むＺｎ合金をめっき
した二層めっき鋼板が提案されている。この鋼板の場合
は、前記方法とは異なり亜鉛または亜鉛系合金層の上に
Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに富んだリン酸塩皮膜
を敢えて生成させず、Ｈｏｐｅｉ ｔｅにＮｉ、 Ｃｏ
の一方又は両方を含存させて塗膜の二次密着を改善しよ
うとするものである。この方法ではカチオン電着時のク
レータの発生を防止することはできるが、前記と同等に
得られるリン酸塩皮膜の結晶は粗い。
さらにこれら従来方法では凹凸の多い、例えば、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板上に前記のめっきを施した場合、付
き回りが悪く鋼板全面にＰｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔ
ｅに冨んだリン酸塩皮膜を析出させるには、およそ５ｇ
／ｍ”以上の付着量を必要とし、加工面および経済面か
らも不利となる。
溶融亜鉛めっき鋼板上に前記のめっきを施した場合、付
き回りが悪く鋼板全面にＰｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔ
ｅに冨んだリン酸塩皮膜を析出させるには、およそ５ｇ
／ｍ”以上の付着量を必要とし、加工面および経済面か
らも不利となる。
本発明の目的は、Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに富
んだ微細な結晶のリン酸塩皮膜を得ることができるリン
酸塩化成処理性に優れた表面処理鋼板、さらにはカチオ
ン電着塗装性を改善した表面処理鋼板を提供することに
ある。
んだ微細な結晶のリン酸塩皮膜を得ることができるリン
酸塩化成処理性に優れた表面処理鋼板、さらにはカチオ
ン電着塗装性を改善した表面処理鋼板を提供することに
ある。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは、Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉ ｔｅに富
んだ微細結晶のリン酸塩皮膜を得るにはＦｅを主成分と
する合金めっきが有利であると考え、種々検討を行った
。冷延鋼板或いは亜鉛および亜鉛系合金をやつきした鋼
板にＦｅ或いはＦｅを主成分とする合金をめっきすれば
、Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに冨んだリン酸塩皮
膜を得ることはできる。しかし、Ｆｅ或いは従来知られ
ているＦｅを主成分とする合金では、析出するリン酸塩
皮膜の結晶は粗く塗膜の二次密着性および耐クレーター
性の改善に限りがある。そこで、本発明者らは新しいＦ
ｅを主成分とする合金について更に検討したところ、少
量のＫｎを添加したＦｅ −Ｍｎ合金を、これら鋼板に
めっきすることによりリン酸塩化成処理の初期反応が著
しく促進されて初期結晶核数が増し、微細なＰｈｏｓｐ
ｈｏｐｈｙｌｌｉ ｔｅのリン酸塩皮膜結晶が得られる
こと、および表面に凹凸の多いめっき鋼板でも付き回り
性を低下させることなく且つ比較的少ない付着量でも同
様の微細結晶のリン酸塩皮膜が得られること、その結果
塗膜の二次密着性および耐クレーター性が著しく向上す
ることを見出し、本発明を完成した。
んだ微細結晶のリン酸塩皮膜を得るにはＦｅを主成分と
する合金めっきが有利であると考え、種々検討を行った
。冷延鋼板或いは亜鉛および亜鉛系合金をやつきした鋼
板にＦｅ或いはＦｅを主成分とする合金をめっきすれば
、Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに冨んだリン酸塩皮
膜を得ることはできる。しかし、Ｆｅ或いは従来知られ
ているＦｅを主成分とする合金では、析出するリン酸塩
皮膜の結晶は粗く塗膜の二次密着性および耐クレーター
性の改善に限りがある。そこで、本発明者らは新しいＦ
ｅを主成分とする合金について更に検討したところ、少
量のＫｎを添加したＦｅ −Ｍｎ合金を、これら鋼板に
めっきすることによりリン酸塩化成処理の初期反応が著
しく促進されて初期結晶核数が増し、微細なＰｈｏｓｐ
ｈｏｐｈｙｌｌｉ ｔｅのリン酸塩皮膜結晶が得られる
こと、および表面に凹凸の多いめっき鋼板でも付き回り
性を低下させることなく且つ比較的少ない付着量でも同
様の微細結晶のリン酸塩皮膜が得られること、その結果
塗膜の二次密着性および耐クレーター性が著しく向上す
ることを見出し、本発明を完成した。
ここに本発明の要旨は、下記の■および■の表面処理鋼
板にある。
板にある。
■少なくとも一方の面に、付着量が０．０１〜ｔｏｇ／
ｍ’で、Ｍｎ含有率が０．３〜２５ｗｔ％のＦｅ−Ｍｎ
めっき層を有するリン酸塩化成処理性に優れた表面処理
鋼板。
ｍ’で、Ｍｎ含有率が０．３〜２５ｗｔ％のＦｅ−Ｍｎ
めっき層を有するリン酸塩化成処理性に優れた表面処理
鋼板。
■少なくとも一方の面に、内層としてＺｎまたはＺｎ系
合金めっき層を、外層として付着量が０．５〜１０ｇ
／ ｍ Ｚで、Ｍｎ含有率が０．３〜２５ｗｔ％のＦｅ
−Ｍｎめっき層を有するリン酸塩化成処理性に優れた
表面処理鋼板。
合金めっき層を、外層として付着量が０．５〜１０ｇ
／ ｍ Ｚで、Ｍｎ含有率が０．３〜２５ｗｔ％のＦｅ
−Ｍｎめっき層を有するリン酸塩化成処理性に優れた
表面処理鋼板。
（作用）
以下、本発明のリン酸塩化成処理性に優れた表面処理鋼
板について詳細に説明する。
板について詳細に説明する。
本発明にかかる表面処理鋼板は、冷延鋼板の上に直接Ｆ
ｅ −Ｍｎめっきを施したもの、および亜鉛または亜鉛
系合金めっき、例えばＮｉ−ＺｎＳＦｅ Ｚｎ。
ｅ −Ｍｎめっきを施したもの、および亜鉛または亜鉛
系合金めっき、例えばＮｉ−ＺｎＳＦｅ Ｚｎ。
Ｚｎ Ｍｎ、 Ｚｎ Ａｌ１． Ｚｎ−Ｎｉ −Ｃ
ｏ等の亜鉛系合金めっき鋼°板の上にＦｅ −Ｍｎめっ
き層を施したものである。このような母材鋼板上に施す
Ｆｅ−Ｍｎめっきは、Ｆｅを主成分として、０．３〜２
５−ｔ％のＭｎを含んだＦｅ−Ｍｎめっきとする。この
理由は、Ｍｎ含有量が０．３ｗｔ％未満では、リン酸塩
化成処理の初期反応が促進されず、純Ｐｅめっきと同様
の粗いリン酸塩結晶となり、一方Ｍｎを２５ｗｔ％超え
て含有させると結晶微細化の効果は飽和するため、Ｍｎ
を必要以上に含有させることは経済的に不利を招く。
ｏ等の亜鉛系合金めっき鋼°板の上にＦｅ −Ｍｎめっ
き層を施したものである。このような母材鋼板上に施す
Ｆｅ−Ｍｎめっきは、Ｆｅを主成分として、０．３〜２
５−ｔ％のＭｎを含んだＦｅ−Ｍｎめっきとする。この
理由は、Ｍｎ含有量が０．３ｗｔ％未満では、リン酸塩
化成処理の初期反応が促進されず、純Ｐｅめっきと同様
の粗いリン酸塩結晶となり、一方Ｍｎを２５ｗｔ％超え
て含有させると結晶微細化の効果は飽和するため、Ｍｎ
を必要以上に含有させることは経済的に不利を招く。
Ｍｎは、上記のようにリン酸塩皮膜の結晶を微細化させ
る作用があるとともに電流効率を低下させる作用もある
。添付図は、下記のめっき条件で冷延鋼板上にＰａ −
Ｍｎめっきを施したときのＭｎ含有量の変化に対する電
流効率の変化を示したものである。
る作用があるとともに電流効率を低下させる作用もある
。添付図は、下記のめっき条件で冷延鋼板上にＰａ −
Ｍｎめっきを施したときのＭｎ含有量の変化に対する電
流効率の変化を示したものである。
む：」止杵ユ１１生
（１）めっき浴組成
ＭｎＳＯ４・４ＨｚＯ＝２００ｇ／ １（Ｆｅ）バ（Ｆ
ｅ） ＋ （Ｍｎ） ） ＝０．２〜０．７（ＮＨａ）
ｚｓＯａ ＝６０ｇ／ １（２）ｐＨ１，８ （３）浴温５０°Ｃ （４）電流密度８〇八／ｄａ” 添付図かられかるように、本発明にかかるＦｅ −Ｍｎ
Ｍつきを母材上に効率よく行おうとすれば、Ｍｎ含有量
を１７ｗｔ％以下とするのが望ましい。
ｅ） ＋ （Ｍｎ） ） ＝０．２〜０．７（ＮＨａ）
ｚｓＯａ ＝６０ｇ／ １（２）ｐＨ１，８ （３）浴温５０°Ｃ （４）電流密度８〇八／ｄａ” 添付図かられかるように、本発明にかかるＦｅ −Ｍｎ
Ｍつきを母材上に効率よく行おうとすれば、Ｍｎ含有量
を１７ｗｔ％以下とするのが望ましい。
本発明において上記Ｍｎ含有量のＦｅ −Ｍｎめっきを
冷延鋼板上に直接施す場合には、付着量として０゜０１
ｇ／ｍ”未満では、鋼板表面を均一に覆えないため、そ
の効果は小さい。一方、Ｌｏｇ／ｌ”を超えると加工性
を劣化させることになって好ましくない。
冷延鋼板上に直接施す場合には、付着量として０゜０１
ｇ／ｍ”未満では、鋼板表面を均一に覆えないため、そ
の効果は小さい。一方、Ｌｏｇ／ｌ”を超えると加工性
を劣化させることになって好ましくない。
また、本発明にかかるＰｅ −Ｍｎめっきを亜鉛または
亜鉛系合金めっき鋼板上に施す場合は、０．５〜１０ｇ
／ｍ”の付着量を必要とする。
亜鉛系合金めっき鋼板上に施す場合は、０．５〜１０ｇ
／ｍ”の付着量を必要とする。
亜鉛および亜鉛系合金めっき鋼板は、リン酸塩化成処理
すると析出するリン酸塩皮膜は）Ｉｏｐｅｉ ｔｅとな
り二次密着性に劣る。しかし、この亜鉛および亜鉛系合
金めっき鋼板に、本発明にがかるＦｅ −Ｍｎを施せば
、リン酸塩化成処理時に析出されるリン酸塩皮膜をＰｈ
ｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅにすることができ、二次密
着性が改善されるとともに耐クレーター性も良好となる
。
すると析出するリン酸塩皮膜は）Ｉｏｐｅｉ ｔｅとな
り二次密着性に劣る。しかし、この亜鉛および亜鉛系合
金めっき鋼板に、本発明にがかるＦｅ −Ｍｎを施せば
、リン酸塩化成処理時に析出されるリン酸塩皮膜をＰｈ
ｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅにすることができ、二次密
着性が改善されるとともに耐クレーター性も良好となる
。
しかし、付着量が０．５ ｇ／＋ｗ”未満ではＰｈｏｓ
ｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅの析出量が少な（、その効果は
小さい。また１０ｇ／ｍ”を超えると加工性を劣化させ
ることになり好ましくない。
ｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅの析出量が少な（、その効果は
小さい。また１０ｇ／ｍ”を超えると加工性を劣化させ
ることになり好ましくない。
表面に凹凸の多いめっきｔＩＡ仮、例えば合金化溶融亜
鉛めっき鋼板上にＦｅ −Ｍｎを施す場合は、１．５ｇ
／ ｍ １以上の付着量とするのが望ましい、均一な
電析が比較的困難な合金化溶融亜鉛めっき鋼板でも、こ
のような少量の付着量でＰｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔ
ｅのリン酸塩皮膜が得られる理由は不明であるが、Ｆｅ
−Ｍｎの付き回り性の良さか或いはＭｎ成分添加によ
る反応性の促進作用のためと思われる。
鉛めっき鋼板上にＦｅ −Ｍｎを施す場合は、１．５ｇ
／ ｍ １以上の付着量とするのが望ましい、均一な
電析が比較的困難な合金化溶融亜鉛めっき鋼板でも、こ
のような少量の付着量でＰｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔ
ｅのリン酸塩皮膜が得られる理由は不明であるが、Ｆｅ
−Ｍｎの付き回り性の良さか或いはＭｎ成分添加によ
る反応性の促進作用のためと思われる。
次に実施例により本発明を更に説明する６（実施例）
めっき母材として、冷延鋼板（ＣＲ） 、電気Ｚｎめっ
き鋼板（ＥＧ） 、電気Ｎｉ−Ｚｎ合金めっき鋼板（Ｓ
Ｚ）、電気Ｆｅ−Ｚｎ合金めっき鋼板（ＦＺ）および合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板（ＧＡ）の５タイプの鋼板を使
用した。 なお、電気Ｎｉ−Ｚｎ合金めっき鋼板はＮ
ｉ含含量量１．ｈｔ％のＮｉ−Ｚｎ合金めっきを２０８
／ｍ”施したもの、電気Ｆｅ−Ｚｎ合金めっき綱板はＦ
ｅ含有量が１５−ｔ％のＦｅ −Ｚｎ合金めっきを２０
ｇ／ｍ”施したもの、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板はＦｅ
含有量が１５ｗｔ％に合金化された付着量が４５ｇ／ｍ
”のものである。
き鋼板（ＥＧ） 、電気Ｎｉ−Ｚｎ合金めっき鋼板（Ｓ
Ｚ）、電気Ｆｅ−Ｚｎ合金めっき鋼板（ＦＺ）および合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板（ＧＡ）の５タイプの鋼板を使
用した。 なお、電気Ｎｉ−Ｚｎ合金めっき鋼板はＮ
ｉ含含量量１．ｈｔ％のＮｉ−Ｚｎ合金めっきを２０８
／ｍ”施したもの、電気Ｆｅ−Ｚｎ合金めっき綱板はＦ
ｅ含有量が１５−ｔ％のＦｅ −Ｚｎ合金めっきを２０
ｇ／ｍ”施したもの、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板はＦｅ
含有量が１５ｗｔ％に合金化された付着量が４５ｇ／ｍ
”のものである。
これら母材の上に下記（Ａ）に示す条件に従い、第１表
に示すＭｎ含’［ｔおよび付着量のＦｅ −Ｍｎめっき
を施し、次いで下記（Ｂ）に示す条件に従いリン酸塩化
成処理を施した。
に示すＭｎ含’［ｔおよび付着量のＦｅ −Ｍｎめっき
を施し、次いで下記（Ｂ）に示す条件に従いリン酸塩化
成処理を施した。
（＾Ｆｅ −Ｍｎ
（１）めっき浴組成
ＭｎＳＯ４’ ４８ｚＯを２００ｇ／ ｌと一定にし、
下記式％式％ ・７Ｈ□０を添加しためっき浴組成。
下記式％式％ ・７Ｈ□０を添加しためっき浴組成。
ＦｅＳＯ４・７ＨｔＯ＋Ｍｎ５Ｏａ −４ＨｔＯ（２）
ｐＨ１，８ （３）浴温５０°Ｃ （４）電流密度８０＾／ｄ１１！ （５）支持塩として（ＮＨ４） ｚｓＯａを６０ｇ／
ｌ添加（Ｂ） ｌンー声 自動車用浸漬タイプのリン酸亜鉛化成処理液（日本パー
カライジング社製、ＰＢＬ３０８０）を用い４３℃、１
２０秒処理。
ｐＨ１，８ （３）浴温５０°Ｃ （４）電流密度８０＾／ｄ１１！ （５）支持塩として（ＮＨ４） ｚｓＯａを６０ｇ／
ｌ添加（Ｂ） ｌンー声 自動車用浸漬タイプのリン酸亜鉛化成処理液（日本パー
カライジング社製、ＰＢＬ３０８０）を用い４３℃、１
２０秒処理。
そして、これら鋼板に対してリン酸塩皮膜の結晶粒径、
Ｐ値をおよび下記の（Ｃ）に示す条件に従い塗装した後
のカチオン電着性および塗膜二次密着性を調べた。その
結果を同じく第１表に示す。
Ｐ値をおよび下記の（Ｃ）に示す条件に従い塗装した後
のカチオン電着性および塗膜二次密着性を調べた。その
結果を同じく第１表に示す。
（ひヱ装矢住
（１）カチオン電着塗装
自動車用の通常のカチオン電着塗料（日本ペイント製、
Ｕ−８０）を電圧３００ｖで電着時間３分間で塗装。
Ｕ−８０）を電圧３００ｖで電着時間３分間で塗装。
塗膜厚 ２０μ−
（２）中塗り
自動車用メラミンアルキッド系塗料を使用塗膜厚 ４０
μｍ （３）上塗り 自動車用メラミンアルキッド系塗料を使用塗膜Ｎ、４０
ｔｌＩｌ なお、結晶粒径はＳＥＭ（Ｓｃａｎｎｉｎｇ ｅｌｅｃ
ｔｒｏｎ ｍ１ｃｒｏ−ｓｃｏｐｅ）を用いて観察し、
結晶平均粒径で評価した。
μｍ （３）上塗り 自動車用メラミンアルキッド系塗料を使用塗膜Ｎ、４０
ｔｌＩｌ なお、結晶粒径はＳＥＭ（Ｓｃａｎｎｉｎｇ ｅｌｅｃ
ｔｒｏｎ ｍ１ｃｒｏ−ｓｃｏｐｅ）を用いて観察し、
結晶平均粒径で評価した。
Ｐ値は、Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌ ｌｉ ｔｅとＨｏｐ
ｅｉ ｔｅのピークをＸ線回折で測定し、下記式に示す
Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅピーク高さの比率をも
って評価した。
ｅｉ ｔｅのピークをＸ線回折で測定し、下記式に示す
Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅピーク高さの比率をも
って評価した。
Ｐ値（％） ＝ （Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅの
Ｘ線回折ピ一り高さ／ （Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉ
ｔｅのＸ線回折ピーク高さ＋Ｈｏｐｅｉ ｔｅのＸ線回
折ピーク高さ） ） Ｘ１００カチオン電着性は、ＩＣ
−当たりのクレータ−数をもって評価した。◎印はクレ
ータ−の発生なし、Ｏ印はクレータ−がｌＣｗ”当たり
１〜５個発生、Δ印は同６〜２０個発生およびＸ印は同
２１個以上発生を表す。
Ｘ線回折ピ一り高さ／ （Ｐｈｏｓｐｈｏｐｈｙｌｌｉ
ｔｅのＸ線回折ピーク高さ＋Ｈｏｐｅｉ ｔｅのＸ線回
折ピーク高さ） ） Ｘ１００カチオン電着性は、ＩＣ
−当たりのクレータ−数をもって評価した。◎印はクレ
ータ−の発生なし、Ｏ印はクレータ−がｌＣｗ”当たり
１〜５個発生、Δ印は同６〜２０個発生およびＸ印は同
２１個以上発生を表す。
また塗装後の二次密着性は、５０°Ｃイオン交換水に１
０日間浸漬したあと、２Ｉ１ｍマスのゴバン目カットテ
ープ剥離テストにより行い、全マス目（１００マス目）
に対する剥離したマス目の数により評価した。Ｏ印は０
／１００〜５／１００ 、Δ印は６／１００〜１５／１
００、Ｘ印は１６／１００以上を表す。
０日間浸漬したあと、２Ｉ１ｍマスのゴバン目カットテ
ープ剥離テストにより行い、全マス目（１００マス目）
に対する剥離したマス目の数により評価した。Ｏ印は０
／１００〜５／１００ 、Δ印は６／１００〜１５／１
００、Ｘ印は１６／１００以上を表す。
第１表より明らかなように、本発明にかかるＦｅ−Ｍｎ
めっきを施すことでリン酸塩化成処理においてＰｈｏｓ
ｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに冨んだ微細結晶のリン酸塩皮
膜が得られ、塗膜の二次密着性が向上され、さらにカチ
オン電着塗装性も改善される。
めっきを施すことでリン酸塩化成処理においてＰｈｏｓ
ｐｈｏｐｈｙｌｌｉｔｅに冨んだ微細結晶のリン酸塩皮
膜が得られ、塗膜の二次密着性が向上され、さらにカチ
オン電着塗装性も改善される。
（発明の効果）
以上説明した如く、本発明の表面処理鋼板はカチオン電
着塗装性および塗膜の二次密着性に優れることから、そ
の商品価値は高い。さらに本発明にかかるＦｅ−Ｍｎめ
っきは通常の電気めっき法で容易に施すことができるこ
とから、製造コストの上昇はそれ程大きくはない。
着塗装性および塗膜の二次密着性に優れることから、そ
の商品価値は高い。さらに本発明にかかるＦｅ−Ｍｎめ
っきは通常の電気めっき法で容易に施すことができるこ
とから、製造コストの上昇はそれ程大きくはない。
添付図は、Ｆｅ −Ｍｎ合金めっきを冷延鋼板上に施し
たときのＭｎ含有量の変化に対する電流効率の変化を示
す図、である。
たときのＭｎ含有量の変化に対する電流効率の変化を示
す図、である。
Claims (2)
- （１）少なくとも一方の面に、付着量が０．０１〜１０
ｇ／ｍ＾２で、Ｍｎ含有率が０．３〜２５ｗｔ％のＦｅ
−Ｍｎめっき層を有することを特徴とするリン酸塩化成
処理性に優れた表面処理鋼板。 - （２）少なくとも一方の面に、内層としてＺｎまたはＺ
ｎ系合金めっき層を、外層として付着量が０．５〜１０
ｇ／ｍ＾２で、Ｍｎ含有率が０．３〜２５ｗｔ％のＦｅ
−Ｍｎめっき層を有することを特徴とするリン酸塩化成
処理性に優れた表面処理鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31682387A JPH01159398A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | リン酸塩化成処理性に優れた表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31682387A JPH01159398A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | リン酸塩化成処理性に優れた表面処理鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01159398A true JPH01159398A (ja) | 1989-06-22 |
Family
ID=18081313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31682387A Pending JPH01159398A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | リン酸塩化成処理性に優れた表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01159398A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3943243A1 (de) * | 1988-12-30 | 1990-07-05 | Po Hang Iron & Steel | Stahlblech mit einer beschichtung aus einer eisen-mangan-legierung und verfahren zu seiner herstellung |
-
1987
- 1987-12-15 JP JP31682387A patent/JPH01159398A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3943243A1 (de) * | 1988-12-30 | 1990-07-05 | Po Hang Iron & Steel | Stahlblech mit einer beschichtung aus einer eisen-mangan-legierung und verfahren zu seiner herstellung |
| FR2641548A1 (fr) * | 1988-12-30 | 1990-07-13 | Pohang Iron Steel Co Ltd | Tole d'acier resistant a la corrosion, comportant un placage d'un alliage fe-mn, et son procede de fabrication |
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