JPH01271240A - 多層積層体 - Google Patents
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【産業上の利用分野J
本発明は、食品、医薬品等の包装用フィルムや容器など
に使用されるガスバリヤ−性を有する多層積層体に関す
る。
に使用されるガスバリヤ−性を有する多層積層体に関す
る。
[従来の技術J
従来、このような用途に用いられる多層積層体としては
、エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物、ポリビニル
アルコール、アクリロニトリル−メチルアクリレート−
ブタジェン共重合体、ナイロン(ポリアミド樹脂)、塩
化ビニリデン共頃合体などの酸素ガスバリヤ−性の高い
樹脂からなる層を中心にこの両側に、ポリエチレン、ポ
リプロピレン、エチレン・a−オレフィン共重合体など
の離水性のポリオレフィンを積層したものが用いられて
いる。
、エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物、ポリビニル
アルコール、アクリロニトリル−メチルアクリレート−
ブタジェン共重合体、ナイロン(ポリアミド樹脂)、塩
化ビニリデン共頃合体などの酸素ガスバリヤ−性の高い
樹脂からなる層を中心にこの両側に、ポリエチレン、ポ
リプロピレン、エチレン・a−オレフィン共重合体など
の離水性のポリオレフィンを積層したものが用いられて
いる。
[発明が解決しようとする課題J
このような構造の多層積層体は、低湿分下ではバリヤー
層によって酸素ガスの透過が十分部えられ、内容物の酸
化が防止さね丁、長時間にわたつで内容物の品質が安定
するという特徴を有し、ているものの、この多層積層体
をL/!ルト食品用包装材などの」、う番、−590−
135℃の高温Δ′中で6沸して使用する際已Jは、水
分が外層な粁゛〔または積層端部より侵入してバリヤー
層に吸着され、バリヤー層がエチ1ノンー酢酸ビニル共
暇含体クン化物やポリビニルアル−]−ル、ポリアミド
のように吸水性に富む!R含体の場合は、・二の水分に
よってバリヤー層の酸ぶガス浸透抵抗性が急激に低下し
、バリヤー層の機能を失ってしまう不都合があり、I、
・トルi−食品用などの用途には(す用で薄ないという
問題があ−)た。
層によって酸素ガスの透過が十分部えられ、内容物の酸
化が防止さね丁、長時間にわたつで内容物の品質が安定
するという特徴を有し、ているものの、この多層積層体
をL/!ルト食品用包装材などの」、う番、−590−
135℃の高温Δ′中で6沸して使用する際已Jは、水
分が外層な粁゛〔または積層端部より侵入してバリヤー
層に吸着され、バリヤー層がエチ1ノンー酢酸ビニル共
暇含体クン化物やポリビニルアル−]−ル、ポリアミド
のように吸水性に富む!R含体の場合は、・二の水分に
よってバリヤー層の酸ぶガス浸透抵抗性が急激に低下し
、バリヤー層の機能を失ってしまう不都合があり、I、
・トルi−食品用などの用途には(す用で薄ないという
問題があ−)た。
第1図は、全厚みiooν111のポリプロピレン/
JI W剤/ニゲ1ノン−酢酸ビニル用爪合体ケン化物
/接着剤/ポリプロピし・ンの81成を口し5共押出成
形法で製造した従来の多層積層体を、種々のしトル(・
処理条件で処理した場合のバリヤー層の吸n水分磁と酸
素ガス透過量との関係を示すものである。このグラフか
ら、通常のレトルト−処理温度である1 20 ℃以り
では、吸着水分駄が7%以上となり酸素ガス、透過溝が
1000倍以上43−増加することが分かる、 このような不都合を改古するものど[,5て、)、P!
□59274.1Js4.407゜8!J7、[J S
、4 。
JI W剤/ニゲ1ノン−酢酸ビニル用爪合体ケン化物
/接着剤/ポリプロピし・ンの81成を口し5共押出成
形法で製造した従来の多層積層体を、種々のしトル(・
処理条件で処理した場合のバリヤー層の吸n水分磁と酸
素ガス透過量との関係を示すものである。このグラフか
ら、通常のレトルト−処理温度である1 20 ℃以り
では、吸着水分駄が7%以上となり酸素ガス、透過溝が
1000倍以上43−増加することが分かる、 このような不都合を改古するものど[,5て、)、P!
□59274.1Js4.407゜8!J7、[J S
、4 。
464.44:J、[、JI4.42!う、 410、
特開昭57− i 70748弓公報には、バリヤー層
と外層とを接着する接着層に無機金属塩からなる乾燥剤
を添加する方法が開示され−Cいろ、しかしながら1.
?の方法でC:J乾燥剤の添加によ、−、)−C接4′
?層とバリヤー層との層間接着強度の低下を起こしたり
1.Lだ接着層の押出成形の際に乾燥剤がフィ・・ノシ
」、アイ・ゲル発生の原因番、:なる不都合もAI)っ
l;−1 また、IJS4.:347、:337.11S4.28
1)、830ではj−ヂレンー酢酸ビニル共重合体ケン
化物にフコ6ノール化合物を添加し、エチレン−酢酸ビ
ニル共重合体ケン化物の水酸基同志を脱水反応巳こよる
エーテル結合で架橋し、耐水性を向−Lさせろ方法が試
みられている。
特開昭57− i 70748弓公報には、バリヤー層
と外層とを接着する接着層に無機金属塩からなる乾燥剤
を添加する方法が開示され−Cいろ、しかしながら1.
?の方法でC:J乾燥剤の添加によ、−、)−C接4′
?層とバリヤー層との層間接着強度の低下を起こしたり
1.Lだ接着層の押出成形の際に乾燥剤がフィ・・ノシ
」、アイ・ゲル発生の原因番、:なる不都合もAI)っ
l;−1 また、IJS4.:347、:337.11S4.28
1)、830ではj−ヂレンー酢酸ビニル共重合体ケン
化物にフコ6ノール化合物を添加し、エチレン−酢酸ビ
ニル共重合体ケン化物の水酸基同志を脱水反応巳こよる
エーテル結合で架橋し、耐水性を向−Lさせろ方法が試
みられている。
また、一方では水蒸気透過性の良いポリカーボネートを
表面層、ガスバリヤ−層をエチレン−酢酸ビニル共重合
体ケン化物とし、レトル1〜によりエチレン−酢酸ビニ
ル共重合体ケン化物に吸1ffi 、3れた水分をし1
−シト後の貯蔵におい”C早期にR散させ、もってガス
バリヤ−性の回復をはやめるという方法が用いられてき
た。しかし、この方法にはポリカーボネートが高価であ
り、−〇のうえ成形温度が高(、多層共押出が難しい等
の間が点があり、特殊な押出装置が必要であった。また
、もう一つの試みとしてエチレン−酢酸ビニル共重合体
ケン化物を含む多層積層体において、エーチレンー酢酸
ビニル共重合体ケン化物層を外側の位置に配し、レトル
ト後のガスバリヤ−性の回復をVぬるという方法が取ら
れてきた。しかし、この方法は、レトル1〜中に最外層
が吸水により!1間するため型くずれを起こす等の欠点
があり実用性かない。
表面層、ガスバリヤ−層をエチレン−酢酸ビニル共重合
体ケン化物とし、レトル1〜によりエチレン−酢酸ビニ
ル共重合体ケン化物に吸1ffi 、3れた水分をし1
−シト後の貯蔵におい”C早期にR散させ、もってガス
バリヤ−性の回復をはやめるという方法が用いられてき
た。しかし、この方法にはポリカーボネートが高価であ
り、−〇のうえ成形温度が高(、多層共押出が難しい等
の間が点があり、特殊な押出装置が必要であった。また
、もう一つの試みとしてエチレン−酢酸ビニル共重合体
ケン化物を含む多層積層体において、エーチレンー酢酸
ビニル共重合体ケン化物層を外側の位置に配し、レトル
ト後のガスバリヤ−性の回復をVぬるという方法が取ら
れてきた。しかし、この方法は、レトル1〜中に最外層
が吸水により!1間するため型くずれを起こす等の欠点
があり実用性かない。
本発明者らは、このような特殊な押出装置を必要とせず
、しかも安価にガスバ」ツヤ・−性に優れる多層積層体
を得るべく鋭意研究し5た結果本発明に至った。
、しかも安価にガスバ」ツヤ・−性に優れる多層積層体
を得るべく鋭意研究し5た結果本発明に至った。
IJI題を解決する1、二めの手段、i5.J、び作用
]本発明にあったでは、吸湿性ガスバリヤ−層を中間層
とし、註中間層の両側に表面層をhし、該各層か接WN
A脂層を介して配されてなる多層積層体において、3表
面層の少なくとも一方がコ37゜8℃、相対湿度90%
に45ける水蒸気透過度が500 (g−um/m”−
24hrS)以上でかつl (g/m” −24hr
s)以−Fであるポリ4レフイン系樹脂層であることを
特(オとする多層積層体とすることト−より、レトルト
殺菌時にガスバリヤ−層に吸着した水分の乾燥速度なり
ぬ、ガスバリヤ−性の回復速度を高めることが可能とな
ったものである。
]本発明にあったでは、吸湿性ガスバリヤ−層を中間層
とし、註中間層の両側に表面層をhし、該各層か接WN
A脂層を介して配されてなる多層積層体において、3表
面層の少なくとも一方がコ37゜8℃、相対湿度90%
に45ける水蒸気透過度が500 (g−um/m”−
24hrS)以上でかつl (g/m” −24hr
s)以−Fであるポリ4レフイン系樹脂層であることを
特(オとする多層積層体とすることト−より、レトルト
殺菌時にガスバリヤ−層に吸着した水分の乾燥速度なり
ぬ、ガスバリヤ−性の回復速度を高めることが可能とな
ったものである。
本発明において、吸湿性ガスバリヤ−層の一例としては
、エチレン−酢酸ビニル共11合体ケン化物、プロピレ
ン−酢酸ビニル共重合体クン化物等があり、とりわけ重
合が容易なことからエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン
化物樹脂(以下EVOflと略す)が好ましい。
、エチレン−酢酸ビニル共11合体ケン化物、プロピレ
ン−酢酸ビニル共重合体クン化物等があり、とりわけ重
合が容易なことからエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン
化物樹脂(以下EVOflと略す)が好ましい。
E V OI−1としては、エチレン含有量15〜60
モル%、酢酸ビニル成分のケン化度90モル%以上の組
成を有するものが用いられる6エチレン含有量が15モ
ル%未満では溶融成形性が低下し、60モル%を越える
ときはガスバリヤ−性が低下し、また酢酸ビニル成分の
ケン化度が90モル%未満のときもガスバリヤ−性が低
下する。好ましくはエチレン含有量25〜50モル%、
ケン化度96%以上のE V OHが良い、なお、エチ
レンと酢酸ビニル(またはそれをケン化したビニルアル
コール)以外に、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン
酸、マレイン酸などの不飽和酸あるいはそのアルキルエ
ステル、プロピレン、ブテン、a −デセン、α−オク
タデセンなどのa−オレフィン等をコモノマーとして少
量含んでいても差し支えない。
モル%、酢酸ビニル成分のケン化度90モル%以上の組
成を有するものが用いられる6エチレン含有量が15モ
ル%未満では溶融成形性が低下し、60モル%を越える
ときはガスバリヤ−性が低下し、また酢酸ビニル成分の
ケン化度が90モル%未満のときもガスバリヤ−性が低
下する。好ましくはエチレン含有量25〜50モル%、
ケン化度96%以上のE V OHが良い、なお、エチ
レンと酢酸ビニル(またはそれをケン化したビニルアル
コール)以外に、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン
酸、マレイン酸などの不飽和酸あるいはそのアルキルエ
ステル、プロピレン、ブテン、a −デセン、α−オク
タデセンなどのa−オレフィン等をコモノマーとして少
量含んでいても差し支えない。
吸水性ガスバリヤ−層の他の例としては、ポリアミド樹
脂が挙げられる。ポリアミド樹脂としてハロー1−イO
:z、6.6ナイロン、6.10−ナイロン、12−ナ
イロンまたはメタキシリレンジアミン等を導入したコポ
リアミドなどが挙げられる。
脂が挙げられる。ポリアミド樹脂としてハロー1−イO
:z、6.6ナイロン、6.10−ナイロン、12−ナ
イロンまたはメタキシリレンジアミン等を導入したコポ
リアミドなどが挙げられる。
一方、表面層を形成する熱可塑性樹脂とし′〔はポリプ
ロピiノンやポリエチレンに代表されるポリオレフィン
系樹脂が挙げられる6本発明でいうポリオレフィン系樹
脂とは中・高密度ポリエチレン、ホモポリプロピレン、
エチレン−プロピレンランダム共重合体、エチレン−プ
ロピレンプロ・ンク共重合体、エチレンと炭素数3〜1
2のα−オレフィン共重合体をいう、エチレンと炭素数
3〜12のα−オレフィン共重合体としては例えば、エ
チレン−ブテン−1共重合体、エチレン−4メチルペン
テン−1共重合体、エチレン−ヘキセン−1共重合体、
エチレンーオクテンー1共重合体等を挙げることが出来
る。これらの中で通常食品や医薬品等の包装に用いられ
る殺菌手段、いわゆるレトルト処理を考慮するとホモポ
リプロピレン、プロピレン−エチレンランダム共重合体
、プロピレン−エチレンブロック共重合体等のポリプロ
ピレン系樹脂がとりわけ好ましい。
ロピiノンやポリエチレンに代表されるポリオレフィン
系樹脂が挙げられる6本発明でいうポリオレフィン系樹
脂とは中・高密度ポリエチレン、ホモポリプロピレン、
エチレン−プロピレンランダム共重合体、エチレン−プ
ロピレンプロ・ンク共重合体、エチレンと炭素数3〜1
2のα−オレフィン共重合体をいう、エチレンと炭素数
3〜12のα−オレフィン共重合体としては例えば、エ
チレン−ブテン−1共重合体、エチレン−4メチルペン
テン−1共重合体、エチレン−ヘキセン−1共重合体、
エチレンーオクテンー1共重合体等を挙げることが出来
る。これらの中で通常食品や医薬品等の包装に用いられ
る殺菌手段、いわゆるレトルト処理を考慮するとホモポ
リプロピレン、プロピレン−エチレンランダム共重合体
、プロピレン−エチレンブロック共重合体等のポリプロ
ピレン系樹脂がとりわけ好ましい。
また、表面層を形成するこれらポリプロピレン系樹脂の
37.8℃、90%RHの条件下での水蒸気透過度は通
常無延伸状態で約270 (g・μ/m” ・24hr
s)、延伸状態で約15.0(g、u/m” ・24h
rs)(例えば、包装技術Vo123.No、4.P1
9i19851 に記り付近であり、他の熱可塑性樹脂
より小さく一般に疎水性材料として用いられる。しかし
ながら、いくら疎水性材料といってもレトルト殺菌など
の高温になると容易に水蒸気を透過してしまう、このこ
とは次式によってその高温時の水蒸気透過量を予測でき
ることから容易に納得できることである。
37.8℃、90%RHの条件下での水蒸気透過度は通
常無延伸状態で約270 (g・μ/m” ・24hr
s)、延伸状態で約15.0(g、u/m” ・24h
rs)(例えば、包装技術Vo123.No、4.P1
9i19851 に記り付近であり、他の熱可塑性樹脂
より小さく一般に疎水性材料として用いられる。しかし
ながら、いくら疎水性材料といってもレトルト殺菌など
の高温になると容易に水蒸気を透過してしまう、このこ
とは次式によってその高温時の水蒸気透過量を予測でき
ることから容易に納得できることである。
P = A e −””
ここに、P:水蒸気透過度(g / m ” ・24h
rslA:頻度因子(定数) e:自然対数の底(2,718> E:活性化エネルギー(cal/mol 、)R:ガス
定数(1、988cal/mol )T:絶対温度じK
) したがって、 (Tは絶対温度を表わし、T冒こ対応する水蒸気透過量
がP、、T、に対応するものがP2である。) したがって、高温でのレトルト中にこれらの表面層を通
過した水蒸気が、EVOH層に平衡水分率になるまで吸
着され、ガスバリヤ−性を低下させる原因となることに
なる。
rslA:頻度因子(定数) e:自然対数の底(2,718> E:活性化エネルギー(cal/mol 、)R:ガス
定数(1、988cal/mol )T:絶対温度じK
) したがって、 (Tは絶対温度を表わし、T冒こ対応する水蒸気透過量
がP、、T、に対応するものがP2である。) したがって、高温でのレトルト中にこれらの表面層を通
過した水蒸気が、EVOH層に平衡水分率になるまで吸
着され、ガスバリヤ−性を低下させる原因となることに
なる。
このように吸着した水分はレトルト殺菌機室温まで冷却
されるが、前述のような関係式から予測できるように室
温状態では一度吸着された水分はこの積層体よりなかな
か抜けにくくなる。つまり、ガスバリヤ−性が低下した
ままの状態におかれ、ひいては内容物変敗を起こすこと
になる。
されるが、前述のような関係式から予測できるように室
温状態では一度吸着された水分はこの積層体よりなかな
か抜けにくくなる。つまり、ガスバリヤ−性が低下した
ままの状態におかれ、ひいては内容物変敗を起こすこと
になる。
このような問題を解決する手段としては、外表面層の水
蒸気透過性を高<L、EVOH層に吸収された水分を速
やかに蒸散させ、EVOH層の酸素バリアー性を回復さ
せる方法が望ましい。
蒸気透過性を高<L、EVOH層に吸収された水分を速
やかに蒸散させ、EVOH層の酸素バリアー性を回復さ
せる方法が望ましい。
し1.二がって、外表面層の水蒸気透過性は37゜8℃
、90 R11%においてl (g/d・24 h
rS)以−にでなければならないやこれ以下1!あると
E V OH層の酸素バリアー性の回(Vが遅く、内容
物の保存性が悪くなる。
、90 R11%においてl (g/d・24 h
rS)以−にでなければならないやこれ以下1!あると
E V OH層の酸素バリアー性の回(Vが遅く、内容
物の保存性が悪くなる。
外表面層の水蒸気を透A性を1げろには、該層の厚さを
薄くすることでも可能であるが、棒端に薄くすると包材
全体の強度、j15よび剛性がさがり、実用的でなくな
り、!、た加工が困難となる。
薄くすることでも可能であるが、棒端に薄くすると包材
全体の強度、j15よび剛性がさがり、実用的でなくな
り、!、た加工が困難となる。
このため、外表面層に用いる材料の水蒸気透過性は37
.8℃、90RH%においで500 [g・JJ、 m
/ゴ・24hrs)以上のものが好適であ机 このような材料を用いれば実用的な厚さにおいても十分
な蒸散を得ることか可能で、しかも剛性、強度も十分な
外表面層を容易に()ることが出来る。
.8℃、90RH%においで500 [g・JJ、 m
/ゴ・24hrs)以上のものが好適であ机 このような材料を用いれば実用的な厚さにおいても十分
な蒸散を得ることか可能で、しかも剛性、強度も十分な
外表面層を容易に()ることが出来る。
外表面層を形成するポリプロピレン層などの:う7.8
℃、90%RH毫件下での水蒸気透過量を500 (g
−LLrr+/m” −2Ahrs)以上とする1段と
しては、ポリ第1ノフイン樹脂層に何機フィラーもしく
は無機フィラーを混合することによって容易に得ること
が出来る6、(T機フィラーとしては、天然品と合成品
の両Δがある。天然品としては木粉、殻jII1m、木
綿、澱粉、バルブ等の農林産業の副製品か1体である。
℃、90%RH毫件下での水蒸気透過量を500 (g
−LLrr+/m” −2Ahrs)以上とする1段と
しては、ポリ第1ノフイン樹脂層に何機フィラーもしく
は無機フィラーを混合することによって容易に得ること
が出来る6、(T機フィラーとしては、天然品と合成品
の両Δがある。天然品としては木粉、殻jII1m、木
綿、澱粉、バルブ等の農林産業の副製品か1体である。
一方1合成品としてはレーヨン、セロハンなどの再生品
、ナイロン、その他のポリアクリロニトリル、ポリエス
テル、ポリビニルアルコールなどの繊維、粉末、フレー
クなどが挙げられる。
、ナイロン、その他のポリアクリロニトリル、ポリエス
テル、ポリビニルアルコールなどの繊維、粉末、フレー
クなどが挙げられる。
こJtらの中でフス1−およ08合化のし易さを考慮す
ると木粉、セルロース45よびモミ殻、アーモンド殻、
ピーナツ殻などの粉砕品が好ましい。こtl、らの41
機フィラーは吸水性のものが好ましい。
ると木粉、セルロース45よびモミ殻、アーモンド殻、
ピーナツ殻などの粉砕品が好ましい。こtl、らの41
機フィラーは吸水性のものが好ましい。
無機フィラーとしては、炭酸カルシウム、タルク、ガラ
スm維、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、ク
レー、ケイ1土、シリカ、ウオラストナイト、マイカ、
酸化チタン、多孔質ガラス、ゼオライト、沸石宵、凝灰
Y1、軒石質凝灰宕、砂宕、色合、沈泥などを挙げるこ
とができる。これらの中で、水蒸気透過量の点でゼオラ
イト。多孔實ガラス、沸石質凝灰岩、クレー、ケイ1F
、沈泥、軽石質凝灰宕などの多孔質のものがとりわけ好
ましい、さらに、吸水性のものが好ましい0本発明で言
う吸水性無機フィラーとは、フィラーが本質的に水を吸
収する場合はもちろん。
スm維、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、ク
レー、ケイ1土、シリカ、ウオラストナイト、マイカ、
酸化チタン、多孔質ガラス、ゼオライト、沸石宵、凝灰
Y1、軒石質凝灰宕、砂宕、色合、沈泥などを挙げるこ
とができる。これらの中で、水蒸気透過量の点でゼオラ
イト。多孔實ガラス、沸石質凝灰岩、クレー、ケイ1F
、沈泥、軽石質凝灰宕などの多孔質のものがとりわけ好
ましい、さらに、吸水性のものが好ましい0本発明で言
う吸水性無機フィラーとは、フィラーが本質的に水を吸
収する場合はもちろん。
吸着、あるいは多孔質構造の中に木を吸蔵する場合を含
むものとする。
むものとする。
これらフィラーの役割とし、では、フィラーをブレンド
したポリマー組成物を多層積層体において外層側に用い
た場合、熱殺閑時にE V OHに吸水した水分は室温
時にはポリマ一部よりもこのフィラ一部から抜は易い、
一方、無機フィラーは前述のフィラーのように多孔質の
ものが好ましく、マイカのように鱗片状のものはかえっ
て熱殺菌後の水分の乾燥速度が遅く好ましくない。多孔
質フィラーの場合、熱段閑時吸水した水分はこの微細な
孔を通り抜は易く、結局、乾燥速度が早くなる結果をも
たらすものと思われる。
したポリマー組成物を多層積層体において外層側に用い
た場合、熱殺閑時にE V OHに吸水した水分は室温
時にはポリマ一部よりもこのフィラ一部から抜は易い、
一方、無機フィラーは前述のフィラーのように多孔質の
ものが好ましく、マイカのように鱗片状のものはかえっ
て熱殺菌後の水分の乾燥速度が遅く好ましくない。多孔
質フィラーの場合、熱段閑時吸水した水分はこの微細な
孔を通り抜は易く、結局、乾燥速度が早くなる結果をも
たらすものと思われる。
該表面層を形成する材料に対するこれらの割合け、15
wt%以上70wt%以下の範囲に混合する必要があり
、15wt%以下ではガスバリヤ−性の回復がネト分で
あり、70wt%以−Fになると混合が困難となる。こ
のような混合番こは特開昭59−220319号に記載
された、いわゆるゲレーション操作によって強固なもの
を得ることが出来る。
wt%以上70wt%以下の範囲に混合する必要があり
、15wt%以下ではガスバリヤ−性の回復がネト分で
あり、70wt%以−Fになると混合が困難となる。こ
のような混合番こは特開昭59−220319号に記載
された、いわゆるゲレーション操作によって強固なもの
を得ることが出来る。
これらの有機フィラーあるいは無機フィラーを入れるこ
とによりポリオレフィン系樹脂のモジュラスおよびステ
ィフネスが向上し、ポリオレフィン単体である場合より
も薄くて、同じモジュラス、スティフネスを確保できる
ため、この面でもバl/ ?−層層膜吸水た水分の乾燥
速度を早くできる利点かある。
とによりポリオレフィン系樹脂のモジュラスおよびステ
ィフネスが向上し、ポリオレフィン単体である場合より
も薄くて、同じモジュラス、スティフネスを確保できる
ため、この面でもバl/ ?−層層膜吸水た水分の乾燥
速度を早くできる利点かある。
一4j、3表面層の水蒸気透過量を人きくするため、有
機発泡剤などによって発泡させ、いわゆる多a質体をJ
形成しても良い。かくすることにより、断熱効果も期待
できる。このような有機発泡剤としては、無機発泡剤お
よびニトロソ化合物、アゾ化合物、スルホニル、ヒロラ
ジ14などを挙げることか出来る。これらの中で発泡、
衛生性の点でアゾジカルボンアミド、またはこれらを主
成分とする複合発泡剤、アゾビスイソブチロニトリル、
バリウムアゾジカルボキシレートなどのアゾ化合物が好
ましい。
機発泡剤などによって発泡させ、いわゆる多a質体をJ
形成しても良い。かくすることにより、断熱効果も期待
できる。このような有機発泡剤としては、無機発泡剤お
よびニトロソ化合物、アゾ化合物、スルホニル、ヒロラ
ジ14などを挙げることか出来る。これらの中で発泡、
衛生性の点でアゾジカルボンアミド、またはこれらを主
成分とする複合発泡剤、アゾビスイソブチロニトリル、
バリウムアゾジカルボキシレートなどのアゾ化合物が好
ましい。
本発明の積層体の表面層を形成する樹脂組成物を(ワる
ための各成分の配合手段としては、リボンブレンダー、
高速ミキサー、ニーダ−、ミキシングロール、バンバリ
ーミキサ−1押出し機等が例示される6本発明の樹脂組
成物は、周知の溶融押出し成形機、圧縮成形機、トラン
スファー射出成形機、吹き込み成形機、熟成形機1回転
成形機、デイツプ成形機などを使用して、フィルム、シ
ート、チューブ、ボトル等の任意の成形品に成形するこ
とが出来る。
ための各成分の配合手段としては、リボンブレンダー、
高速ミキサー、ニーダ−、ミキシングロール、バンバリ
ーミキサ−1押出し機等が例示される6本発明の樹脂組
成物は、周知の溶融押出し成形機、圧縮成形機、トラン
スファー射出成形機、吹き込み成形機、熟成形機1回転
成形機、デイツプ成形機などを使用して、フィルム、シ
ート、チューブ、ボトル等の任意の成形品に成形するこ
とが出来る。
成形に際しての押出し温度は樹脂の種類、分子量、組成
物の配合割合、あるいは押出し機の性質、発泡剤の分解
温度等により適宜選択されるが、多くの場合150〜3
50℃の範囲である。
物の配合割合、あるいは押出し機の性質、発泡剤の分解
温度等により適宜選択されるが、多くの場合150〜3
50℃の範囲である。
また、多層共押出成形に際して、表面層を形成するため
の押出機に予めプレブレンドして供しても良い。
の押出機に予めプレブレンドして供しても良い。
多層積層の加工方法としては、−船釣に樹脂の種類に対
応する数の押出機を使用し、この押出機内で溶融された
樹脂の流れを重ねあわせた多層状態で同時押出成形する
いわゆる共押出成形により実施される。
応する数の押出機を使用し、この押出機内で溶融された
樹脂の流れを重ねあわせた多層状態で同時押出成形する
いわゆる共押出成形により実施される。
これら共押出成形法に用いられるEVOHとフィラー人
りポリオレフィンの接着剤としては。
りポリオレフィンの接着剤としては。
無水マレイン酸などに代表されるいわゆる酸無水物を有
機過酸過物のもとにポリオレフィンにグラフトした変性
樹脂が用いられることは既に公知である。
機過酸過物のもとにポリオレフィンにグラフトした変性
樹脂が用いられることは既に公知である。
別の方法とし゛C1該表面層を形成する材料を作成した
後、E V O0層と積層するドライラミネーション、
エクストルージョンコーティング等の多層成形方法も採
用される。
後、E V O0層と積層するドライラミネーション、
エクストルージョンコーティング等の多層成形方法も採
用される。
本発明の多層MW!体の層構成は、フィラー人りポリオ
レフィン層または発泡多孔質ポリオレフィンをP、EV
OHFJをE、接着層をDとするとき、(P+El /
D/E/D/ (P+E)、P/D/E/D/P、また
フィラー無添加ポリオレフィンをAとしたとき、A/D
/E/D/P、A/P/D/E/D/P、A/ (P+
E)/D/E/D/ (P+E)などの層構成をとると
き、ガスバリヤ−性の回復速度の早い多層積層物を得る
ことが出来る。
レフィン層または発泡多孔質ポリオレフィンをP、EV
OHFJをE、接着層をDとするとき、(P+El /
D/E/D/ (P+E)、P/D/E/D/P、また
フィラー無添加ポリオレフィンをAとしたとき、A/D
/E/D/P、A/P/D/E/D/P、A/ (P+
E)/D/E/D/ (P+E)などの層構成をとると
き、ガスバリヤ−性の回復速度の早い多層積層物を得る
ことが出来る。
[実施例]
(水蒸気透過量の測定)
ASTM、E372−78の方法に従い、Modern
Contro1社製Per醋atron−Wを使用し
、表面層の材料についで37.8℃(100”F)、9
0%RHの条件で測定した。
Contro1社製Per醋atron−Wを使用し
、表面層の材料についで37.8℃(100”F)、9
0%RHの条件で測定した。
(酸素透過量の測定)
ASTM、03985−81に従い、ModernCo
nLrol?J:製0XTRAN−10150Aを使用
し多層積層体について23℃、65%R)lの条件で測
定した。
nLrol?J:製0XTRAN−10150Aを使用
し多層積層体について23℃、65%R)lの条件で測
定した。
(実施例1〜2および比較例1)
(ドライラミ方式による方法)。
EVOH樹脂はエチレン含有量が44モル%の日本合成
化学(株)製ソアノールAを用い、40mmφシート成
形機を使用し、成形温度220℃で厚み140μmの単
層シートを得た。一方、表面層を形成する材料はアゾ化
合物発泡剤(三協化成製セルマイクC)の添加量を変え
、昭和電工(株)製ポリプロピレン、ショウアロマ−5
A510 [MFR(J I S−に−6758に準じ
た230℃測定値)が0.5g/10m1nlとへシシ
エルで混合し、同じ<40mmφシート成形機温度23
0℃で400μmの厚みのそれぞれ発泡倍率の異なる発
泡シートを得た。これらの水蒸気透過量を表1に示す、
また、1層体の最内層を形成するものは、ポリプロピレ
ンショウアロマ−5A510を用い、同じ<40mmψ
シート成形機を使用し、成形温度230℃で厚み400
μmのシートを得た。このようにして得た各々のシート
をウレタン系接着剤(東洋モートン(株)製アトコート
、主剤AD−300A、硬化剤AD−300B、溶媒B
TS−500を100:100:116の割合で混合し
たもの)を用い、ラミネーーーターを使用し、接着剤塗
布量4.1g/lrr、ラミ圧力5.0 K g/cf
fi!、加熱ロール65℃、乾燥ン品度90−110℃
の条件でドライラミネー)・して、ポリプロピ1ノン層
/lミVOHFI/発泡ノート層からなる多層積層体を
得た。このようにして得られj:多層積層体を真空圧空
成形機にかけ155℃で熱成形なtjな−また。(成形
物の深絞り比1.5.内容量260CGであった。)こ
れらの多層積層容器を125℃、730分の1./:〜
ルト・処理を行ない、冷却後の酸ぶバリヤー性を測定し
た。これらの結果を図2に示す。
化学(株)製ソアノールAを用い、40mmφシート成
形機を使用し、成形温度220℃で厚み140μmの単
層シートを得た。一方、表面層を形成する材料はアゾ化
合物発泡剤(三協化成製セルマイクC)の添加量を変え
、昭和電工(株)製ポリプロピレン、ショウアロマ−5
A510 [MFR(J I S−に−6758に準じ
た230℃測定値)が0.5g/10m1nlとへシシ
エルで混合し、同じ<40mmφシート成形機温度23
0℃で400μmの厚みのそれぞれ発泡倍率の異なる発
泡シートを得た。これらの水蒸気透過量を表1に示す、
また、1層体の最内層を形成するものは、ポリプロピレ
ンショウアロマ−5A510を用い、同じ<40mmψ
シート成形機を使用し、成形温度230℃で厚み400
μmのシートを得た。このようにして得た各々のシート
をウレタン系接着剤(東洋モートン(株)製アトコート
、主剤AD−300A、硬化剤AD−300B、溶媒B
TS−500を100:100:116の割合で混合し
たもの)を用い、ラミネーーーターを使用し、接着剤塗
布量4.1g/lrr、ラミ圧力5.0 K g/cf
fi!、加熱ロール65℃、乾燥ン品度90−110℃
の条件でドライラミネー)・して、ポリプロピ1ノン層
/lミVOHFI/発泡ノート層からなる多層積層体を
得た。このようにして得られj:多層積層体を真空圧空
成形機にかけ155℃で熱成形なtjな−また。(成形
物の深絞り比1.5.内容量260CGであった。)こ
れらの多層積層容器を125℃、730分の1./:〜
ルト・処理を行ない、冷却後の酸ぶバリヤー性を測定し
た。これらの結果を図2に示す。
ちなみに、レトルト
過量は6.7XlO−”(ee/容器・2 4 h r
s・atm)であった。
s・atm)であった。
(以下余白)
表1
(実MS例3へ7及び比較例2=3)
(多層共押出る、二3Lる方法)
E V O H r!4脂はエチIノン含有磁44モル
%の[J本合成化学(株)袈ソ1ノールΔを用いた.接
着樹脂としてはポリブ[1ピレンとE V O 11樹
脂の接W樹脂である昭和型]−(松)袈MFR(JIS
−に−6 7 5 8に中し、230℃で測定した値)
が5、 5 (g/ 1 0m i r+lのEi13
21Pj5よび多層titm体の最内層をJfe成−4
るボリブ〔]ピビレはショウアロマ−SA510を用い
I2−。また、最外層を形成する材料I4一ついては表
2に述べ!.ニフィラーの種類、及び配合比でンヨウア
ロマーSA510を用い、ヘンシエルミキづーでブレン
ドし成形用に供した。
%の[J本合成化学(株)袈ソ1ノールΔを用いた.接
着樹脂としてはポリブ[1ピレンとE V O 11樹
脂の接W樹脂である昭和型]−(松)袈MFR(JIS
−に−6 7 5 8に中し、230℃で測定した値)
が5、 5 (g/ 1 0m i r+lのEi13
21Pj5よび多層titm体の最内層をJfe成−4
るボリブ〔]ピビレはショウアロマ−SA510を用い
I2−。また、最外層を形成する材料I4一ついては表
2に述べ!.ニフィラーの種類、及び配合比でンヨウア
ロマーSA510を用い、ヘンシエルミキづーでブレン
ドし成形用に供した。
このような各層を構成する材料を用い、ダイス部分の温
度を2 二30 ’CとしたフィードブOツウJy式の
4種5層シー 1・成形機を用い、SA510の11み
2 4 0 u 、 E H 3 2 I P層50u
m.ソアノールA層1 4 0 H. m、フィラー入
りSA5 1 0層の厚みl O O pi mとした
一; A 5 1 0 / E R−・32IP/ソア
ノールA/ER−:う211)/フ7fラー入りSA5
1 0構JΔの多層積層体をi零だ7このようにして
(1ら!した多層積層体を真空成形機にかけ、+55℃
で熟成形を行なースた。(成形物の深絞り比1、5、内
容鷹260ccであった。)これらの多層積層容器を1
25℃、)30分の1トルト処理を行ない、冷却後の酸
潜バリヤー性を測定したにれらの結果を図3に示す。
度を2 二30 ’CとしたフィードブOツウJy式の
4種5層シー 1・成形機を用い、SA510の11み
2 4 0 u 、 E H 3 2 I P層50u
m.ソアノールA層1 4 0 H. m、フィラー入
りSA5 1 0層の厚みl O O pi mとした
一; A 5 1 0 / E R−・32IP/ソア
ノールA/ER−:う211)/フ7fラー入りSA5
1 0構JΔの多層積層体をi零だ7このようにして
(1ら!した多層積層体を真空成形機にかけ、+55℃
で熟成形を行なースた。(成形物の深絞り比1、5、内
容鷹260ccであった。)これらの多層積層容器を1
25℃、)30分の1トルト処理を行ない、冷却後の酸
潜バリヤー性を測定したにれらの結果を図3に示す。
また、らなみにこれら多層積層体を構成するフィラー入
り表面層の本,A気透過値は4 0 m rriφ単層
シート成形機で厚さ100μmのシートを作成し、水蒸
気透過Mを測定した.結果を表2に示す。
り表面層の本,A気透過値は4 0 m rriφ単層
シート成形機で厚さ100μmのシートを作成し、水蒸
気透過Mを測定した.結果を表2に示す。
表2
[効果1
以上述べたように,本発明に係る積層体は,ガスバリヤ
−性に優ね、かつレトルト処理などの熱殺菌後のガスバ
リヤ−性の回復性に優れる、したかっで、食品や医薬品
等を包装して、レトルト・殺菌を行ない、保(−j性に
優れる等多くの長所を有するものである。
−性に優ね、かつレトルト処理などの熱殺菌後のガスバ
リヤ−性の回復性に優れる、したかっで、食品や医薬品
等を包装して、レトルト・殺菌を行ない、保(−j性に
優れる等多くの長所を有するものである。
第1図は,吸湿性ガス、バリヤー層の吸着水分毛と酸素
透過量の関係を示す。 第2図及び第3図はレトルト後の酸素透過量の経時変化
を示す。 特許出願人 昭和電工株式会社 志1)光三
透過量の関係を示す。 第2図及び第3図はレトルト後の酸素透過量の経時変化
を示す。 特許出願人 昭和電工株式会社 志1)光三
Claims (4)
- (1)吸湿性ガスバリアー層を中間層とし、該中間層の
両側に表面層を有し、該各層が接着樹脂層を介して配さ
れてなる多層積層体において、該表面層の少なくとも一
方が37.8℃、相対湿度90%における水蒸気透過度
が500 (g・μm/m^2・24hrs)以上で、かつ1(g
/m^2・24hrs)以上であるポリオレフィン系樹
脂層であることを特徴とする多層積層体。 - (2)ポリオレフィン系樹脂が発泡体であることを特徴
とする請求項(1)記載の多層積層体。 - (3)ポリオレフィン系樹脂が、有機充填材とポリオレ
フィン系樹脂との組成物であることを特徴とする請求項
(1)記載の多層積層体。 - (4)ポリオレフィン系樹脂が、無機充填材とポリオレ
フィン系樹脂との組成物であることを特徴とする請求項
(1)記載の多層積層体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63101087A JPH01271240A (ja) | 1988-04-23 | 1988-04-23 | 多層積層体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63101087A JPH01271240A (ja) | 1988-04-23 | 1988-04-23 | 多層積層体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01271240A true JPH01271240A (ja) | 1989-10-30 |
Family
ID=14291316
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63101087A Pending JPH01271240A (ja) | 1988-04-23 | 1988-04-23 | 多層積層体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01271240A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012192698A (ja) * | 2011-03-18 | 2012-10-11 | Panasonic Corp | インモールド成形品、インモールド成形用フィルム、およびインモールド成形品の製造方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57116433U (ja) * | 1981-01-13 | 1982-07-19 | ||
JPS6024945A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-07 | 凸版印刷株式会社 | ボイル殺菌に適した積層フイルム |
JPS61209129A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-17 | Tokuyama Soda Co Ltd | 部分的に微多孔性を有するシ−トの製造方法 |
JPS62275748A (ja) * | 1985-06-05 | 1987-11-30 | 出光石油化学株式会社 | 樹脂積層体 |
JPS63132049A (ja) * | 1986-11-21 | 1988-06-04 | 昭和電工株式会社 | 多層積層物 |
-
1988
- 1988-04-23 JP JP63101087A patent/JPH01271240A/ja active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS57116433U (ja) * | 1981-01-13 | 1982-07-19 | ||
JPS6024945A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-07 | 凸版印刷株式会社 | ボイル殺菌に適した積層フイルム |
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JP2012192698A (ja) * | 2011-03-18 | 2012-10-11 | Panasonic Corp | インモールド成形品、インモールド成形用フィルム、およびインモールド成形品の製造方法 |
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