JPH01269720A - 流体軸受装置 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、軸受装置のうち動圧型流体軸受に関するもの
である。
である。
従来の技術
従来の動圧型流体軸受においては、潤滑油の酸化や、金
属材料の腐食、1だ大量生産時の特性バラツキ等を考慮
し、ポリブテンや、ポリtt−オレフィン等の合成炭化
水素を基油として用いてきた。
属材料の腐食、1だ大量生産時の特性バラツキ等を考慮
し、ポリブテンや、ポリtt−オレフィン等の合成炭化
水素を基油として用いてきた。
動圧型流体軸受装置の一例としてラジアル軸受を第1図
に示す。第1図において、1は軸、1aは動圧発生溝、
2はスリーブである。3は潤滑剤であり、軸1とスリー
ブ20間に設けられた隙間に毛管現象にて保持されてい
る。スリーブ2のテーパー2aは軸受有効幅Wを限定し
、軸受部に潤滑剤を保つ為に設けたものである。
に示す。第1図において、1は軸、1aは動圧発生溝、
2はスリーブである。3は潤滑剤であり、軸1とスリー
ブ20間に設けられた隙間に毛管現象にて保持されてい
る。スリーブ2のテーパー2aは軸受有効幅Wを限定し
、軸受部に潤滑剤を保つ為に設けたものである。
以上のように構成された動圧型流体軸受装置について、
以下その動作を説明する。図示していない駆動部により
、軸1、またはグリース2のどちらか一方を回転させる
。回転が始まると、動圧発生溝1=1のボンピング力に
よりスリーブ2に対して軸1はセンターリングし、軸1
とグリース2は無接触の状態となる。この際、潤滑剤3
は軸1とスリーブ2の間に設けられた隙間で剪断を受は
発熱し、スリーブ2のテーパーではさまれた軸受有効I
IMWにおいては剪断応力が最も高いため周囲に比較し
高温となる。発生した熱は、軸1及びスリーブ2を通し
て周囲に移動する。この時、剪断による発熱量、ならび
に動圧型流体軸受装置全体の放熱量が一定であれば、軸
1及びスリーブ2には常に温度勾配が発生することにな
る。同様に潤滑剤3においても軸受有効幅W内の潤滑剤
3と気液境界面近傍の潤滑剤3では温度差が生じ、潤滑
剤も温度勾配を持つことになる。温度勾配の発生は表面
張力の勾配を生じることになり、表面張力の差に相当す
る接線力の作用のため潤滑剤内部に流動が誘起される。
以下その動作を説明する。図示していない駆動部により
、軸1、またはグリース2のどちらか一方を回転させる
。回転が始まると、動圧発生溝1=1のボンピング力に
よりスリーブ2に対して軸1はセンターリングし、軸1
とグリース2は無接触の状態となる。この際、潤滑剤3
は軸1とスリーブ2の間に設けられた隙間で剪断を受は
発熱し、スリーブ2のテーパーではさまれた軸受有効I
IMWにおいては剪断応力が最も高いため周囲に比較し
高温となる。発生した熱は、軸1及びスリーブ2を通し
て周囲に移動する。この時、剪断による発熱量、ならび
に動圧型流体軸受装置全体の放熱量が一定であれば、軸
1及びスリーブ2には常に温度勾配が発生することにな
る。同様に潤滑剤3においても軸受有効幅W内の潤滑剤
3と気液境界面近傍の潤滑剤3では温度差が生じ、潤滑
剤も温度勾配を持つことになる。温度勾配の発生は表面
張力の勾配を生じることになり、表面張力の差に相当す
る接線力の作用のため潤滑剤内部に流動が誘起される。
この流動の方向は、第2図に矢印で示すように表面張力
の高い方、即ち軸受の外側に向かって働く。
の高い方、即ち軸受の外側に向かって働く。
発明が解決しようとする課題
ところで、潤滑油として上記のような基油を用いた場合
、比較的広い分子量分布を持っており、かつ高分子量成
分は潤滑剤全体の表面張力に比べ大きく、また低分子量
成分は、潤滑剤全体の全面張力に比べ小さいため、高分
子量成分は低温度側に偏析し、低分子量成分は高温度側
に偏析する。
、比較的広い分子量分布を持っており、かつ高分子量成
分は潤滑剤全体の表面張力に比べ大きく、また低分子量
成分は、潤滑剤全体の全面張力に比べ小さいため、高分
子量成分は低温度側に偏析し、低分子量成分は高温度側
に偏析する。
これにより、軸受有効幅Wの潤滑剤3の粘度は低下し、
軸受剛性の低下による振れ回りや偏心が発生する。これ
によシ、更に発熱が促進され、温度勾配2表面張力勾配
が大きくなる。この際、軸受中央部に偏析した低分子量
成分の蒸気圧は、潤滑剤全体の蒸気圧に比べ低いため、
キャビテーションを発生し、また表面張力勾配の増加に
よシ、軸受部外への潤滑剤の流失が発生し、軸受特性の
劣化が生じる。まだ、最悪の場合焼き付きにまで至るこ
とがある。
軸受剛性の低下による振れ回りや偏心が発生する。これ
によシ、更に発熱が促進され、温度勾配2表面張力勾配
が大きくなる。この際、軸受中央部に偏析した低分子量
成分の蒸気圧は、潤滑剤全体の蒸気圧に比べ低いため、
キャビテーションを発生し、また表面張力勾配の増加に
よシ、軸受部外への潤滑剤の流失が発生し、軸受特性の
劣化が生じる。まだ、最悪の場合焼き付きにまで至るこ
とがある。
本発明は上記課題に鑑み、キャビテーションの発生、軸
受部外への潤滑剤の流失を防ぐだめのものである。
受部外への潤滑剤の流失を防ぐだめのものである。
課題を解決するだめの手段
上記課題を解決するために本発明の流体軸受装置は、流
体として油やグリース等の潤滑剤を用いた流体軸受装置
において、潤滑剤の基油に単体組成物を用いたことを特
徴とするものである。
体として油やグリース等の潤滑剤を用いた流体軸受装置
において、潤滑剤の基油に単体組成物を用いたことを特
徴とするものである。
また、必要に応じて酸化防止剤、油性向上剤。
極圧剤、防錆剤等の公知の各種添加剤を配合しても同等
差支えはないが、その量は、必要最小限に留めるほうが
好ましい。
差支えはないが、その量は、必要最小限に留めるほうが
好ましい。
作 用
本発明は上記したように、基油に分子量分布を持たない
ため、軸受有効幅内の潤滑剤と気液境界面近傍の潤滑剤
とで、成分に偏析が生じないことにより、局所的な蒸気
圧の低下によるキャビテーションや、成分の偏析による
表面張力勾配の助長やそれに伴う軸受部外への潤滑剤の
流・出を効果的に抑制することができる。
ため、軸受有効幅内の潤滑剤と気液境界面近傍の潤滑剤
とで、成分に偏析が生じないことにより、局所的な蒸気
圧の低下によるキャビテーションや、成分の偏析による
表面張力勾配の助長やそれに伴う軸受部外への潤滑剤の
流・出を効果的に抑制することができる。
実施例
以下、本発明の実施例の流体軸受装置について説明する
。尚、流体軸受装置のメカニカルな構造に関しては第1
図に基づいて説明したものと実質的に同一であるだめ、
その説明を援用し、ここでの説明は省略する。また、以
下の実施例における構成部材の材料及びその熱伝導度は
、軸1は26(leaf/m−hr ・℃、)のステン
レス鋼、スリーブ2は85 C1eal/m−hr・℃
)の銅合金である。以下、前記潤滑剤3として、種々の
ものを用いた実施例及び比較例を示す。
。尚、流体軸受装置のメカニカルな構造に関しては第1
図に基づいて説明したものと実質的に同一であるだめ、
その説明を援用し、ここでの説明は省略する。また、以
下の実施例における構成部材の材料及びその熱伝導度は
、軸1は26(leaf/m−hr ・℃、)のステン
レス鋼、スリーブ2は85 C1eal/m−hr・℃
)の銅合金である。以下、前記潤滑剤3として、種々の
ものを用いた実施例及び比較例を示す。
実施例1
スクアラン100重景部に対し、2.e−ジーt−ブチ
/v−4−メチル−フェノール0.1重量部を添加した
潤滑剤を用いた。
/v−4−メチル−フェノール0.1重量部を添加した
潤滑剤を用いた。
実施例2
トリメチロールプロパントリエナント酸エヌテ/L/1
00重量部に対し、2,6−ジーt−ブチル−4−メチ
ル−フェノール0.1重量部を添加した潤滑剤を用いた
。
00重量部に対し、2,6−ジーt−ブチル−4−メチ
ル−フェノール0.1重量部を添加した潤滑剤を用いた
。
実施例3
トリメチロールプロパントリカプリル酸エステ)v10
0重量部に対し、2,6−ジーt−ブチル−4−メチル
−フェノ−tvo−1重量部を添加した潤滑剤を用いた
。
0重量部に対し、2,6−ジーt−ブチル−4−メチル
−フェノ−tvo−1重量部を添加した潤滑剤を用いた
。
実施例4
トリメチロールプロパントリペラルゴン酸エステ)v1
QO重量部に対し、2,6−ジーt−ブチル−4−メチ
ル−フェノ−/110.1重量部f: 添加りだ潤滑剤
を用いた。
QO重量部に対し、2,6−ジーt−ブチル−4−メチ
ル−フェノ−/110.1重量部f: 添加りだ潤滑剤
を用いた。
比較例1
4o℃における動粘度が19cstのポリプテン100
重量部に対し、2,6−シーt−ブチル−4−メチル−
フェノ’−)Llo、1重量部を添加した潤滑剤を用い
た。
重量部に対し、2,6−シーt−ブチル−4−メチル−
フェノ’−)Llo、1重量部を添加した潤滑剤を用い
た。
比較例2
40℃における動粘度が19cstのポリ−α−オレフ
ィン100重量部に対し、2,6−ジーを一ブチ)V
−4−メチル−フェノール0.1重量部を添加した潤滑
剤を用いた。
ィン100重量部に対し、2,6−ジーを一ブチ)V
−4−メチル−フェノール0.1重量部を添加した潤滑
剤を用いた。
比較例3
トリメチロールプロパントリエナント酸エステ)V 4
7 重it 部、)リメチロールプロパントリベラルゴ
ン酸エステ/1153重量部ニ対1..21 e−シ
ーt−ブチ/L’−4−メチル−フェノ−/l/ 0
、1重量部を添加した潤滑剤を用いた。
7 重it 部、)リメチロールプロパントリベラルゴ
ン酸エステ/1153重量部ニ対1..21 e−シ
ーt−ブチ/L’−4−メチル−フェノ−/l/ 0
、1重量部を添加した潤滑剤を用いた。
上記各実施例並びに比較例に用いた潤滑剤の特注を表1
に示す。
に示す。
また、上記実施例、並びに比較例を40℃の恒温槽内に
おいて2000Orpmで回転させ、異常振動が発生す
るまでの時間を表2に示した。異常振動とはホワール、
まだは、%ホワールと呼ばれ表 1 表 2 る回転数の約半分の周波数で発生する振れ回りの振動で
、ギヤビテーションや、潤滑剤の流失により軸受剛性が
低下したときに発生する。
おいて2000Orpmで回転させ、異常振動が発生す
るまでの時間を表2に示した。異常振動とはホワール、
まだは、%ホワールと呼ばれ表 1 表 2 る回転数の約半分の周波数で発生する振れ回りの振動で
、ギヤビテーションや、潤滑剤の流失により軸受剛性が
低下したときに発生する。
本発明における流体として油やグリースを用いた流体軸
受装置において、潤滑剤の基油に単体組成物を用いるこ
とによる効果は、実施例1と比較例1及び2との比較、
並びに実施例3と比較例3の比較で明らかである。
受装置において、潤滑剤の基油に単体組成物を用いるこ
とによる効果は、実施例1と比較例1及び2との比較、
並びに実施例3と比較例3の比較で明らかである。
実施例8
次に、上記流体軸受装置を適用したポリゴンミラースキ
ャナーユニットの実施例を説明する。第3図において、
4は軸で、ロータ8に挿着されている。6はスリーブで
あり、ブラケット7に挿着されている。9はスラスト板
であり、スパイラル型動圧発生溝9aを有しており、ス
リーブ5の軸受穴に対して直角の状態でブラダ・ノド7
の底面に取り付けられている。11は円筒形状をしたモ
ータマグネットであり、ロータ8の外周に取り付けられ
ている。16はへリングポーン型動圧発生溝であり軸4
の外周またはスリーブ6の内周のいずれか一方に設けら
れている。12はモータステータである。6はへリング
ボーン型動圧発生溝16に保持された潤滑油、10はス
パイラル型動圧発生溝9aに保持された潤滑グリース、
13はスリーブ5の外周に取り付けられた多角形状をし
たポリゴンミラーである。14は透明のウィンドグラス
であり、16はカバーである。本実施例の特徴は、軸受
部を構成する材料及び、材料の熱伝導度がそれぞれ、軸
4は25 [1eaf/m−hr ・℃〕のステンレス
鋼、スリーブ5は85 〔!cal/m−hr ・’C
)の銅合金であり、また、潤滑油6は、基油にトリメチ
ロールプロパントリカプリル酸エステル単体組成物を用
い、基油100重量部に対し公知の酸化防止剤及び腐食
防止剤等を総量で0.5重量部添加したものであり、ま
た、潤滑グリース10は、基油にトリメチロールプロパ
ントリ2−エチルヘキサン酸エステル単体組成物を用い
、基油1o○重(■)部に対し公知の増稠剤及び酸化防
止剤等を総量で10重量部添加したものを用いたことで
ある。
ャナーユニットの実施例を説明する。第3図において、
4は軸で、ロータ8に挿着されている。6はスリーブで
あり、ブラケット7に挿着されている。9はスラスト板
であり、スパイラル型動圧発生溝9aを有しており、ス
リーブ5の軸受穴に対して直角の状態でブラダ・ノド7
の底面に取り付けられている。11は円筒形状をしたモ
ータマグネットであり、ロータ8の外周に取り付けられ
ている。16はへリングポーン型動圧発生溝であり軸4
の外周またはスリーブ6の内周のいずれか一方に設けら
れている。12はモータステータである。6はへリング
ボーン型動圧発生溝16に保持された潤滑油、10はス
パイラル型動圧発生溝9aに保持された潤滑グリース、
13はスリーブ5の外周に取り付けられた多角形状をし
たポリゴンミラーである。14は透明のウィンドグラス
であり、16はカバーである。本実施例の特徴は、軸受
部を構成する材料及び、材料の熱伝導度がそれぞれ、軸
4は25 [1eaf/m−hr ・℃〕のステンレス
鋼、スリーブ5は85 〔!cal/m−hr ・’C
)の銅合金であり、また、潤滑油6は、基油にトリメチ
ロールプロパントリカプリル酸エステル単体組成物を用
い、基油100重量部に対し公知の酸化防止剤及び腐食
防止剤等を総量で0.5重量部添加したものであり、ま
た、潤滑グリース10は、基油にトリメチロールプロパ
ントリ2−エチルヘキサン酸エステル単体組成物を用い
、基油1o○重(■)部に対し公知の増稠剤及び酸化防
止剤等を総量で10重量部添加したものを用いたことで
ある。
発明の効果
以上のように本発明は、軸とスリーブからなり、前記軸
とスリーブの対向軸受面のどちらか一方に動圧発生溝を
有し、流体として油やグリース等の潤滑剤を用いた流体
軸受装置において、潤滑剤の基油に単体組成物を用いた
ことにより、潤滑剤成分の偏析が生じず、局所的な蒸気
圧の低下によるキャビテーションの発生や表面張力勾配
の助長に伴う軸受部外への潤滑剤の流失を防ぐことがで
きる。
とスリーブの対向軸受面のどちらか一方に動圧発生溝を
有し、流体として油やグリース等の潤滑剤を用いた流体
軸受装置において、潤滑剤の基油に単体組成物を用いた
ことにより、潤滑剤成分の偏析が生じず、局所的な蒸気
圧の低下によるキャビテーションの発生や表面張力勾配
の助長に伴う軸受部外への潤滑剤の流失を防ぐことがで
きる。
第1図は本発明の一実施例及び従来例におけるラジアル
軸受の縦断面図、第2図は温度勾配が発生し、更に表面
張力勾配が発生した際の潤滑剤の流動の方向を示す説明
図、第3図は本発明に係る流体軸受装置を適用したポリ
ゴンミラースキャナーユニットの一実施例を右半分を縦
断して示した正面図である。 1.4・・・・・・軸、1&・・・・・・動圧発生溝、
2,5・・・・・・スリーブ、3・・・・・・潤滑剤、
6・・・・・・潤滑油、9・・・・・・スラスト板、9
a・・・・・・スパイラル型動圧発生溝、10・・・・
・・潤滑グリース、16・・・・・・ヘリングボーン型
動圧発生溝。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名第1
図 1−軸 1α−一一動/f奮1羞 2−・スリーブ 第2図
軸受の縦断面図、第2図は温度勾配が発生し、更に表面
張力勾配が発生した際の潤滑剤の流動の方向を示す説明
図、第3図は本発明に係る流体軸受装置を適用したポリ
ゴンミラースキャナーユニットの一実施例を右半分を縦
断して示した正面図である。 1.4・・・・・・軸、1&・・・・・・動圧発生溝、
2,5・・・・・・スリーブ、3・・・・・・潤滑剤、
6・・・・・・潤滑油、9・・・・・・スラスト板、9
a・・・・・・スパイラル型動圧発生溝、10・・・・
・・潤滑グリース、16・・・・・・ヘリングボーン型
動圧発生溝。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名第1
図 1−軸 1α−一一動/f奮1羞 2−・スリーブ 第2図
Claims (2)
- (1)軸とスリーブからなり、前記軸とスリーブの対向
軸受面のどちらか一方に動圧発生溝を有し、流体として
油やグリース等の潤滑剤を用いた流体軸受装置において
、潤滑剤の基油に単体組成物を用いたことを特徴とする
流体軸受装置。 - (2)請求項1記載の流体軸受装置を用いたポリゴンミ
ラースキャナーユニット。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63097029A JP2621329B2 (ja) | 1988-04-20 | 1988-04-20 | 流体軸受装置 |
US07/339,324 US5022492A (en) | 1988-04-20 | 1989-04-17 | Fluid-bearing apparatus |
KR1019890005224A KR940002489B1 (ko) | 1988-04-20 | 1989-04-20 | 유체베어링장치 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63097029A JP2621329B2 (ja) | 1988-04-20 | 1988-04-20 | 流体軸受装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01269720A true JPH01269720A (ja) | 1989-10-27 |
JP2621329B2 JP2621329B2 (ja) | 1997-06-18 |
Family
ID=14181030
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63097029A Expired - Lifetime JP2621329B2 (ja) | 1988-04-20 | 1988-04-20 | 流体軸受装置 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5022492A (ja) |
JP (1) | JP2621329B2 (ja) |
KR (1) | KR940002489B1 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002295490A (ja) * | 2001-04-04 | 2002-10-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 流体軸受装置およびこれを用いた磁気ディスク装置 |
JP2021080925A (ja) * | 2018-07-20 | 2021-05-27 | パナソニック アプライアンシズ リフリジレーション デヴァイシズ シンガポール | 密閉型冷媒圧縮機およびそれを用いた冷凍・冷蔵装置 |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA2103722A1 (en) * | 1991-02-22 | 1992-08-23 | Francis E. Brown | Lubricant fluid composition and methods for reducing frictional losses therewith in internal combustion engines |
US5930075A (en) * | 1995-10-30 | 1999-07-27 | Seagate Technology, Inc. | Disc drive spindle motor having hydro bearing with optimized lubricant viscosity |
JPH11514778A (ja) * | 1995-10-30 | 1999-12-14 | シーゲート テクノロジー,インコーポレイテッド | ディスクドライブに適合する添加剤で最適化した潤滑剤を備えた流体軸受を有するディスクドライブ用スピンドルモータ |
NL1012170C2 (nl) * | 1998-05-28 | 2001-03-20 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Met olie ge´mpregneerde, gesinterde lager van het hydrodynamische type. |
US7988361B1 (en) | 1999-05-27 | 2011-08-02 | Ntn Corporation | Hydrodynamic type oil-impregnated sintered bearing |
DE10102012A1 (de) * | 2001-01-18 | 2002-08-01 | Bosch Gmbh Robert | Gleitlager |
US7820601B2 (en) * | 2006-07-28 | 2010-10-26 | Hitachi Global Storage Technologies Netherlands, B.V. | System and method for improving lubrication in a fluid dynamic bearing |
JP5771799B2 (ja) | 2011-02-10 | 2015-09-02 | 株式会社Moresco | 軸受用潤滑剤およびその利用 |
FR3063727B1 (fr) * | 2017-03-10 | 2019-04-19 | Total Marketing Services | Composition lubrifiante pour engrenage |
DK179484B1 (en) * | 2017-05-26 | 2018-12-17 | Hans Jensen Lubricators A/S | Method for lubricating large two-stroke engines using controlled cavitation in the injector nozzle |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4122023A (en) * | 1975-05-26 | 1978-10-24 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Synthetic saturated oils, and their production and use |
US4283296A (en) * | 1978-08-21 | 1981-08-11 | Texaco Inc. | Amine salt of N-triazolyl-hydrocarbyl succinamic acid and lubricating oil composition containing same |
US4175046A (en) * | 1978-09-20 | 1979-11-20 | Mobil Oil Corporation | Synthetic lubricant |
JPS5834227A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-02-28 | Nippon Seiko Kk | 動圧形流体軸受 |
US4440657A (en) * | 1982-09-01 | 1984-04-03 | Exxon Research And Engineering Co. | Synthetic ester lubricating oil composition containing particular t-butylphenyl substituted phosphates and stabilized hydrolytically with particular long chain alkyl amines |
JPS5963024A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-10 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 流体軸受シリンダ−装置 |
JPS60159417A (ja) * | 1984-01-31 | 1985-08-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 流体軸受装置 |
-
1988
- 1988-04-20 JP JP63097029A patent/JP2621329B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-04-17 US US07/339,324 patent/US5022492A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-20 KR KR1019890005224A patent/KR940002489B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002295490A (ja) * | 2001-04-04 | 2002-10-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 流体軸受装置およびこれを用いた磁気ディスク装置 |
JP2021080925A (ja) * | 2018-07-20 | 2021-05-27 | パナソニック アプライアンシズ リフリジレーション デヴァイシズ シンガポール | 密閉型冷媒圧縮機およびそれを用いた冷凍・冷蔵装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5022492A (en) | 1991-06-11 |
JP2621329B2 (ja) | 1997-06-18 |
KR940002489B1 (ko) | 1994-03-25 |
KR900016633A (ko) | 1990-11-14 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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