JPH01266216A - 熱融着性複合繊維 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は熱融着性複合繊維に係り、詳しくは嵩高で高融
着強度を有する不織布を得るに好適な熱Ｗ１＠性複合４
１維に関する。

［従来の技術］ 周知のように融点の異なる複数の繊維成分を並列状また
は鞘芯状に配置した熱融着性複合ＩＩＮは貼り合ぜ型ま
たは鞘芯型複合ｍ雑と呼ばれ、不織布の製造に広く用い
られている。

この種の熱融着性複合繊維では、通常高融点成分として
結晶性ポリプロピレン、ポリエステル樹脂などが用いら
れ、また低融点成分としては高密度ポリエチレン、低密
度ポリエチレンなどが使用されている。

しかしながら、高融点成分として結晶性ポリプロピレン
を使用した複合！！１１を熱風融着加工することにより
得られた不ｉ布は、融着強度は出るが、嵩は出にくく、
一方、高融点成分としてポリエステル樹脂を使用した複
合ｍｍを熱風融着加工することにより得られた不織布は
、嵩は出るが、融着強度は出にくく、いずれの場合も嵩
高性と高融石強度とを同時に満足させるものは得られて
いない。

例えば不織布をおむつ等の衛生材料に用いる場合、嵩高
性と高融着強度の両者を満足することが必要なため、こ
れらを満足する不織布を製造し得る複合繊維の出現が強
く望まれている。

［発明が解決しようとする課題］ 従って本発明の課題は、嵩高性と高融着強度とを同時に
満足する不織布を得るに好適な複合繊維を提供すること
にある。

［課題を解決するための手段］ 本発明は上述の課題を達成するためになされたものであ
り、高融点成分と低融点成分とを溶融複合紡糸してなる
熱融着性複合繊維において、前記高融点成分に板状粒子
形状を有する無機系フィラーを高融点成分の重量に対し
て０．１〜１３％含有させたことを特徴とする熱融着性
複合繊維である。

以下、本発明の詳細な説明する。

本発明の対象となる熱融着性複合ＩＩＮは、高融点成分
と低融点成分とを溶融複合紡糸してなるものであり、そ
の例として高融点成分と低融点成分とが並列状に貼り合
された形態の貼り合せ型複合！ｌ維又は高融点成分と低
融点成分のいずれか一方を芯成分、他方を鞘成分とした
鞘芯型複合繊維が挙げられる。後者の鞘芯型複合繊維は
、２つのタイプがあり、１つは、芯成分と鞘成分とが同
心状に配置された同心タイプであり、もう１つは芯成分
の中心が複合繊維の中心と一致せず、偏心している偏心
タイプであり、これらはいずれも本発明の対象となる複
合ｍ維に包含される。

これらの複合繊維において、高融点成分としては、結晶
性ポリプロピレンなどのボリプＯピレン、ポリエステル
樹脂、ナイロン樹脂などが、そして低融点成分としては
、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖低密
度ポリエチレンなどのポリエチレン、低融点ポリエステ
ル樹脂などが用いられる。なお、低融点成分は、高融点
成分の融点よりも２０℃以上低い融点を有するのが好ま
しい。

本発明は、複合！ｌ維を構成する高融点成分に板状粒子
形状を有する無機系フィラーを高融点成分の重量に対し
て０．１〜１３％含有させたことを特徴とし、これによ
り嵩高性と高融着強度とを同時に満足する不織布を得る
のに好適な熱＠容性複合繊維を得たものである。

ここに板状粒子形状とは、幾何学的な板状粒子形状のみ
を意味するのではなく、広く偏平な板状粒子形状の全て
を包含する。従って偏平であれば全体的に丸みを帯びて
いても良く、縁が丸みを帯びていても良い。このような
板状粒子形状を有する無機系フィラーとしては、タルク
、雲母（マイカ）、アルミナ粉、クレー、セリサイト等
が挙げられるが、これらのものに限定されるものではな
い。

板状粒子形状を有する無機系フィラーを高融点成分に含
有させた熱融着性複合繊維を使用すると、嵩高で融着強
度に優れた不織布が得られる理由は、以下の通りである
。

すなわち、熱融着性複合ｉｕｉの製造に際して、高融点
成分中に板状粒子形状を有する無機系フィラーを添加す
ると、紡糸、延伸により、前記無機系フィラーの板状粒
子が繊維方向に平行に配向することが顕微鏡観察により
確認されている。そして無機系フィラーがこのように配
向することにより、熱融着性複合１８Ｍは、その剛性が
高く保たれるので、熱融着性複合繊維のウェブの熱風機
＠加工による不織布の製造において、熱風の圧力に負け
ることなく、嵩高な不織布が得られる。また硬融点成分
中に添加された無機系フィラーは熱ｇ＆着着痩複合繊維
耐熱性を向上させ、熱による収縮やヘタリを防止し、こ
れにより熱風融着加工時の繊維の融着交点の動きが抑え
られるので、融着強度も大きくなる。

熱ｉｌ！着性視性複合繊維いて、板状粒子形状を有する
無機系フィラーを使用したことにより、嵩高で融着強度
の強い不織布が得られる理由は上述の通りであるが、こ
の無機系フィラーの量が高融点成分の重量に対して０．
１％未満であると、不織布は融着強度は満足するが嵩高
にならず、また１３％を超えると不織布は嵩高となるが
、融着強度は小さくなる。これに対し、０．１〜１３％
の範囲であると嵩高で高融着強度を有する不織布が得ら
れる。従って無機系フィラーの量は０．１〜１３％に限
定される。

なお、板状粒子形状を有する無機系フィラーの粒径は１
５０メツシュ全通（１１０μ以下）であるのが好ましい
。その理由は、１５０メツシユで残渣のある無機系フィ
ラーを用いると、紡糸性が悪化し、またフィルターづま
りによる吐出圧増加により生産性が著しく低下するから
である。無機系フィラーの特に好ましい粒径は２００メ
ツシュ全通（７５μ以下）である。

［実施例］ 以下、実施例により本発明を更に説明する。

実施例１〜６ 一軸押出機２台とホール径０．６ｍｓ＋の複合繊維紡糸
設備を使用して、鞘芯型の熱融着性複合繊維を得た。す
なわち、高密度ポリエチレン（旭化成（株）製Ｊ３１０
．ＭＩ＝２０）を鞘成分として使用し、他方、結晶性ポ
リプロピレン（宇部興産（株）製８１１５Ｍ、ＭＩ＝１
５）に、板状粒子形状を有する無機系フィラーとしてタ
ルク（１０μ以下で平均粒径１．７μのもの、竹原化学
（株）製６０６０Ｔ）を結晶性ポリプロピレンに対して
純分で、それぞれ０．１．１，２．３．５及び１０重ω
％配合したものを芯成分として使用して、紡糸温度２４
０℃、引取速度７００ｍ１分で紡糸し、単糸デニール５
．Ｑｄｅの鞘芯型の熱融着性複合１ＩＴＩ＠を得た。な
お鞘成分と芯成分とは）４心状に配置され、その断面積
比率は１：１であった。タルクの石を６水準に変動させ
た実施例１〜６のいずれの場合も紡糸性が優れ１時間の
間、紡糸切れは１回も発生しなかった。

このマルチフィラメントを１７０本集めてトータルデニ
ールを１７万とし、ステーブルファイバー試作設備にて
３．７倍に延伸、オイリング、捲縮加工、乾燥、熱処理
、カットを行ない、単糸デニール２ｄｅ、カット長５１
ｍ＋、捲縮数１６個／インチのステーアルファイバーを
得た。なお熱処理は１１０℃の熱風にて１５分間行なっ
た。このステーブルファイバーを３５０ａｉ幅のサンプ
ルカード機に３回通し目付２０ｇ／ｍの均一なウェアを
作成した。この時カード通過性は全く問題なく、風合も
優れていた。このウェブを幅３５０順、速１１５ＣＩｎ
／１ｎの金網ベルトにウェアを載せ温度１４０±０．２
℃、風速４ｍ／ｓｅｃの熱風を５秒間吹付けて熱風融着
不織布を作成した。熱風Ｆａ着にて作成した不織布の比
容積及び裂断長を測定した結果を表−１に、そして比容
積と裂断長との関係を第１図及び第２図に示す。

タルクの量が本発明に規定された範囲（０，１〜１３％
）にある実施例１〜６の複合繊維（第１図及び第２図中
の白丸１〜６に対応）では、比容積及び裂断長（横方向
（ＴＤ）、ｌｈ向（ＭＤ））がともに満足すべき値を示
し、嵩高性と融着強度にすぐれていた。特にタルクの量
が１．０〜５゜０％である実施例２〜５の複合繊維（白
丸２〜５に対応）は比容積７０ｃｊ／ｇ以上で、ＴＤＤ
断長１２５０７７Ｌ以上、ＭＤ裂断ｆ％６．８８０ｍ以
上であり、嵩高性と融着強度に特にすぐれていた。

比較例１ タルクロを本発明に規定された範囲外の１５゜０％にし
た以外は実施例１〜６と同様にして複合繊維を得、該複
合繊維から不織布を得たが、該不織布（第１及び第２図
中の黒丸１に対応）は比容積７０．９ｄ／ｇでＴＤ裂新
所長１０３０ｍ、ＭＤ裂新所長５６４０ｍであり、嵩高
性を満足するが、融着強度が著しく劣っていた。

実施例７ 延伸倍率を３．７倍から４．５倍に変えた以外は実施例
３と同様にして熱融着性複合繊維を得た。

この熱ｍ着性複合繊維を実施例３と同様にして熱風融着
加工して不織布を得た。

この不織布（第１図及び第２図中の白丸７に対応）は嵩
高性に特にすぐれ、ｖ＆着強度にもすぐれていＬ　Ｈ 比較例２〜６ 板状粒子形状を有する無機系フィラーを用いなかった以
外は、実施例１〜６と同じ方法にて鞘成分として高密度
ポリエチレンを、芯成分として結晶性ポリプロピレンを
用いて溶融紡糸したものをクリンパ−の条件を変えて捲
縮加工し、捲縮数及び捲縮率の異なる５種の鞘芯型複合
繊維を作成し、該鞘芯型複合繊維から嵩の異なる５種の
不織布を作成した。

得られた５種の不織布（第１図及び第２図中の黒丸２〜
６に対応）の比容積と裂断長（ＴＤ、ＭＤ）の値を表−
１に、比容積と裂断長との関係を第１図及び第２図に示
す。

第１図及び第２図より、比較例２〜６の複合繊維より得
られた不織布では、それぞれのプロットが、負の勾配を
有する直線上にほぼ位置し、比容積の増加とともに裂断
長は減少すること、すなわち、嵩高性と高融着強度の両
者を同時に満足することはむずかしいことが明らかであ
る。

第１図及び第２図より、例えば、比容積がほぼ同一（７
０〜７５ｄ／ｇ）の比較例５（黒丸５）の不織布と実施
例２．４及び５（白丸２．４及び５）の不織布との裂断
長（ＴＤ、ＭＯ）を対比すれば、比較例５の不織布の融
着強度は実施例２゜４及び５の不織布の融着強度よりも
はるかに劣り、結果として本発明の複合ｌｌｌ１ｔから
得られた不織布の優位性は明らかである。

比較例７〜８ タルクの代りに、本発明で用いられる根状粒子形状を有
する無機系フィラーに含まれない炭酸カルシウム（竹原
化学（株）製２４８０Ｋ）及び酸化チタンを、高融点成
分のｆｆ１ｆｆｉに対してそれぞれ２％用いた以外は実
施例１〜６と同様にして比較例７及び８の鞘芯型複合繊
維を得たのち、これらの複合繊維から実施例１〜６と同
様の方法で不織布を得た。

比較例７及び８の複合繊維から得られた不織布の比容積
及び裂断長（ＴＯ，ＭＯ）の値を表−１に、そして比容
積と裂断長との関係を第１図及び第２図に示す。

第１図及び第２図より明瞭なように、炭酸カルシウムや
酸化チタンを使用しても嵩高性と高融着強度を同時に満
足させることができず、逆に添加剤無添加の場合よりも
劣る結果も得られた。これは、添加剤として用いられた
炭酸カルシウム及び酸化チタンが、板状粒子形状ではな
く、球状粒子形状を有しているので、嵩高性と高融着強
度との同時達成に寄与しないばかりが、場合により高融
点成分中にあってマイナスの作用をするからと考えられ
る。

［発明の効果〕 高融点成分と低融点成分とを溶融複合紡糸してなる熱融
着性複合繊維において、前記高融点成分に板状粒子形状
を有する無機系フィラーを高融点成分の重帛に対して０
．１〜１３％含有させることにより、嵩高性と高融着強
度の両者を満足する不織布を得るに好適な熱Ｆ！Ａ着性
着合複合繊維られた。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は、本発明の実施例及び比較例の複合
繊維から１９られた不織布の比容積と裂断長との関係を
示すグラフである。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. １．　高融点成分と低融点成分とを溶融複合紡糸してな
   る熱融着性複合繊維において、前記高融点成分に板状粒
   子形状を有する無機系フィラーを高融点成分の重量に対
   して０．１〜１３％含有させたことを特徴とする熱融着
   性複合繊維。
2. ２．　請求項１に記載の熱融着性複合繊維から得られる
   不織布。