JPH01261457A - 合成樹脂組成物 - Google Patents
合成樹脂組成物Info
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- JPH01261457A JPH01261457A JP8899488A JP8899488A JPH01261457A JP H01261457 A JPH01261457 A JP H01261457A JP 8899488 A JP8899488 A JP 8899488A JP 8899488 A JP8899488 A JP 8899488A JP H01261457 A JPH01261457 A JP H01261457A
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はガラス繊維、炭酸カルシウム、フェライト、メ
タル等のパウダーなどの無機充填材を含有する合成樹脂
組成物の成形において、耐熱安定性を向上させ、かつ成
形品の再利用を可能とする合成樹脂組成物に関するもの
である。
タル等のパウダーなどの無機充填材を含有する合成樹脂
組成物の成形において、耐熱安定性を向上させ、かつ成
形品の再利用を可能とする合成樹脂組成物に関するもの
である。
(従来の技術)
無機充填材を含′有する合成樹脂組成物として各種の樹
脂が用いられているが、特にポリアミド樹脂は機械的強
度にすぐれ、かつ比較的安価であることから多用されて
いる。
脂が用いられているが、特にポリアミド樹脂は機械的強
度にすぐれ、かつ比較的安価であることから多用されて
いる。
しかしながら、従来のポリアミド樹脂を用いた無機充填
合成樹脂組成物は、 (1)耐熱性が悪く、高い熱負荷をうけると流動性が大
きく低下し、成形安定性に劣る。
合成樹脂組成物は、 (1)耐熱性が悪く、高い熱負荷をうけると流動性が大
きく低下し、成形安定性に劣る。
(2)高い熱負荷をうけた成形品は回収、再使用するこ
とができない。
とができない。
という問題があった。
(問題点を解決するための手段)
本発明者らは耐熱安定性の向上に関して熱劣化の現象に
つき詳細な検討を行なった結果、次のような知見を得た
。即ち、 (1)射出成形条件と同じ温度の250℃〜300°C
で従来の無機充填ポリアミド樹脂組成物の溶融粘度を計
測すると、5〜20分後に急激に粘度上昇し、極端な場
合には全く流動性を示さな(なる。
つき詳細な検討を行なった結果、次のような知見を得た
。即ち、 (1)射出成形条件と同じ温度の250℃〜300°C
で従来の無機充填ポリアミド樹脂組成物の溶融粘度を計
測すると、5〜20分後に急激に粘度上昇し、極端な場
合には全く流動性を示さな(なる。
(2)成形体を回収し、再使用品を未使用品と10〜3
0重量%で混合したものの250〜300℃での溶融粘
度は、未使用品での粘度上昇(上項で説明)よりも短い
時間で生じ、再使用品混入率が大きいほど短時間となる
。
0重量%で混合したものの250〜300℃での溶融粘
度は、未使用品での粘度上昇(上項で説明)よりも短い
時間で生じ、再使用品混入率が大きいほど短時間となる
。
(3)無機充填ポリアミド樹脂組成物を製造するにあた
り、フェライトとポリアミドとの混練において、剪断力
の強い混練機はど樹脂組成物の粘度上昇は大きく、かつ
短時間に生ずる。
り、フェライトとポリアミドとの混練において、剪断力
の強い混練機はど樹脂組成物の粘度上昇は大きく、かつ
短時間に生ずる。
上記知見より、熱劣化のメカニズムは無機充填ポリアミ
ド樹脂組成物が高温で溶融され、ブレードやシリンダー
などで混練された時、溶融の初期に無機充填材とポリア
ミド樹脂が固く結合したミクロゲルが生成し、これが経
時とともにマクロゲルへと成長し、これらが鎖状、環状
につながってゆくために著しい粘度上昇が生ずるものと
推定される。
ド樹脂組成物が高温で溶融され、ブレードやシリンダー
などで混練された時、溶融の初期に無機充填材とポリア
ミド樹脂が固く結合したミクロゲルが生成し、これが経
時とともにマクロゲルへと成長し、これらが鎖状、環状
につながってゆくために著しい粘度上昇が生ずるものと
推定される。
これらの知見、メカニズムの推定をもとに更に鋭意研究
を進めた結果、無機充填材の表面処理剤として特定な分
子構造をもつシラン系カップリング剤を用いることによ
り上記の問題が解決しうろことを見出し、γ−ウレイド
プロピルエトキシシランを表面処理剤として用いること
を先に提案した(特願昭62−171097号)。しか
しながら上記γ−ウレイド系シラン表面処理剤を用いた
場合には、確かに耐熱安定性が改良されトルク値の上昇
がない、すなわち増粘を生じない合成樹脂組成物を得ら
れたが、溶融トルクのレベルが高く、溶融流動性につい
ては十分満足し得るものではなかった。
を進めた結果、無機充填材の表面処理剤として特定な分
子構造をもつシラン系カップリング剤を用いることによ
り上記の問題が解決しうろことを見出し、γ−ウレイド
プロピルエトキシシランを表面処理剤として用いること
を先に提案した(特願昭62−171097号)。しか
しながら上記γ−ウレイド系シラン表面処理剤を用いた
場合には、確かに耐熱安定性が改良されトルク値の上昇
がない、すなわち増粘を生じない合成樹脂組成物を得ら
れたが、溶融トルクのレベルが高く、溶融流動性につい
ては十分満足し得るものではなかった。
本発明者らはさらに鋭意研究を重ねた結果、耐熱安定性
が良好でかつ溶融流動性にすぐれた無機充填合成樹脂組
成物が得られるシラン系表面処理剤を見出した。
が良好でかつ溶融流動性にすぐれた無機充填合成樹脂組
成物が得られるシラン系表面処理剤を見出した。
すなわち本発明を詳しく述べれば表面処理剤として一般
式: %式% (式中R+ 、RgおよびR1はいずれも低級アルコキ
シル基であるか、あるいはR+、RgおよびR3のうち
1個又は2個が低級アルコキシ基、残余が低級アルキル
基を示し、R4はCH〜Czoの飽和あるいは不飽和ア
ルキルアシル基、アルキルアミノアシル基を示す)で表
わされるシラン系カップリング剤を無機充填剤100重
量部に対し、0.1〜5.0重量部、好ましくは0.5
〜2.0重量部の範囲で使用することにより、耐熱安定
性が良好でありかつ溶融トルク値の小さい、すなわち溶
融流動性にもすぐれた無機充填ポリアミド樹脂組成物が
得られる。
式: %式% (式中R+ 、RgおよびR1はいずれも低級アルコキ
シル基であるか、あるいはR+、RgおよびR3のうち
1個又は2個が低級アルコキシ基、残余が低級アルキル
基を示し、R4はCH〜Czoの飽和あるいは不飽和ア
ルキルアシル基、アルキルアミノアシル基を示す)で表
わされるシラン系カップリング剤を無機充填剤100重
量部に対し、0.1〜5.0重量部、好ましくは0.5
〜2.0重量部の範囲で使用することにより、耐熱安定
性が良好でありかつ溶融トルク値の小さい、すなわち溶
融流動性にもすぐれた無機充填ポリアミド樹脂組成物が
得られる。
本発明に係るシラン系カップリング剤が先に提案したも
のよりも溶融トルク値が低下するのは、末端基としてア
ルキルアシル基あるいはアルキルアシルアミノ基を導入
することによりバインダー成分であるポリアミド樹脂と
の相溶性が改良されるためであると推定される。
のよりも溶融トルク値が低下するのは、末端基としてア
ルキルアシル基あるいはアルキルアシルアミノ基を導入
することによりバインダー成分であるポリアミド樹脂と
の相溶性が改良されるためであると推定される。
なお表面処理剤を0.1重量部以下とすると表面処理剤
本来の効果である溶融粘度の低下が認められなくなり、
また5、0重量部以上とすると効果の向上が期待できず
、また過剰の表面処理剤の存在は衝撃強度等の物性を低
下させ好ましくない。
本来の効果である溶融粘度の低下が認められなくなり、
また5、0重量部以上とすると効果の向上が期待できず
、また過剰の表面処理剤の存在は衝撃強度等の物性を低
下させ好ましくない。
上記表面処理剤の添加方法は特に制限されないが、予め
無機充填材粉末に塗布する方法が好ましい。塗布の方法
を具体的に述べれば、該物質をそのまま、あるいは適当
な希釈剤を用いて希釈したのち、回転刃ミキサー、■ブ
レンダー、リボンプレンダーなどの既に知られている混
合法で無機充填材粉末上にロートによる滴下あるいはス
プレーにより混入し、均一混合する。なお希釈剤を使用
した場合は、処理後に減圧あるいは加熱等により希釈剤
を除去することが望ましい。
無機充填材粉末に塗布する方法が好ましい。塗布の方法
を具体的に述べれば、該物質をそのまま、あるいは適当
な希釈剤を用いて希釈したのち、回転刃ミキサー、■ブ
レンダー、リボンプレンダーなどの既に知られている混
合法で無機充填材粉末上にロートによる滴下あるいはス
プレーにより混入し、均一混合する。なお希釈剤を使用
した場合は、処理後に減圧あるいは加熱等により希釈剤
を除去することが望ましい。
本発明で用いられるポリアミド樹脂としては、無機充填
合成樹脂組成物として用いられるものであれば良く、特
に制限はない。幾つかの例を示せば、環状脂肪属ラクタ
ムの開環系であるポリアミド6.12、脂肪酸と脂肪族
アミンの縮重合系であるポリアミド66.610.61
2、MXD6あるいはアミノ酸の縮重合系であるポリア
ミド11、またそれら1種以上からなるコポリマー、ポ
リマーアロイ化物などが挙げられる。ポリアミド樹脂の
無機充填組成物における成分比率は5〜90重量パーセ
ントの範囲で対象とする無機充填材の特性にあわせて選
択することができる。また、必要に応じて成形助剤、耐
候性安定剤を添加することは一向に差支えない。
合成樹脂組成物として用いられるものであれば良く、特
に制限はない。幾つかの例を示せば、環状脂肪属ラクタ
ムの開環系であるポリアミド6.12、脂肪酸と脂肪族
アミンの縮重合系であるポリアミド66.610.61
2、MXD6あるいはアミノ酸の縮重合系であるポリア
ミド11、またそれら1種以上からなるコポリマー、ポ
リマーアロイ化物などが挙げられる。ポリアミド樹脂の
無機充填組成物における成分比率は5〜90重量パーセ
ントの範囲で対象とする無機充填材の特性にあわせて選
択することができる。また、必要に応じて成形助剤、耐
候性安定剤を添加することは一向に差支えない。
無機充填材としては無機充填合成樹脂組成物として用い
られているものであればとくに制限はなく、ガラス繊維
、炭素繊維、ウィスカーなどの繊維状の無機充填材ある
いはアルミナ、二酸化チタン、酸化鉄、フェライトなど
の金属酸化物;カオリン、マイカ、タルク、ケイ酸アル
ミニウム、ケイ酸カルシウムなどのケイ酸塩;炭酸カル
シウム、炭酸バリウムなどの炭酸塩;砂、石英、コロイ
ドシリカなどのシリカ類等の粒状の無機充填材を1種あ
るいは2種以上組合せて利用することができる。なお、
無機充填材の成分比率は10〜95重量%の範囲内で選
択することができる。
られているものであればとくに制限はなく、ガラス繊維
、炭素繊維、ウィスカーなどの繊維状の無機充填材ある
いはアルミナ、二酸化チタン、酸化鉄、フェライトなど
の金属酸化物;カオリン、マイカ、タルク、ケイ酸アル
ミニウム、ケイ酸カルシウムなどのケイ酸塩;炭酸カル
シウム、炭酸バリウムなどの炭酸塩;砂、石英、コロイ
ドシリカなどのシリカ類等の粒状の無機充填材を1種あ
るいは2種以上組合せて利用することができる。なお、
無機充填材の成分比率は10〜95重量%の範囲内で選
択することができる。
本発明に係わる当該無機充填樹脂組成物の成形方法は、
組成物を加熱し溶融した状態で射出、押出し、プレス等
の各種成形法にて成形することができる。
組成物を加熱し溶融した状態で射出、押出し、プレス等
の各種成形法にて成形することができる。
なお、無機充填ポリアミド樹脂組成物の溶融粘度の評価
は東洋精機製作所−社製のラボプラストミル20C20
0型機を用いた。試験条件は該物質を50cm3 (重
量約170gr)計量し、予め300℃に加熱しである
ラボプラストミルの試験チャンバーに投入する。R−6
0Hローラー型ブレードを用い300℃の加熱下、20
分間50rpmの回転数で溶融物のトルク値の変化を測
定した。本測定ではトルク値が高いほど溶融物の粘度は
高(、流動性が悪いということを示す。
は東洋精機製作所−社製のラボプラストミル20C20
0型機を用いた。試験条件は該物質を50cm3 (重
量約170gr)計量し、予め300℃に加熱しである
ラボプラストミルの試験チャンバーに投入する。R−6
0Hローラー型ブレードを用い300℃の加熱下、20
分間50rpmの回転数で溶融物のトルク値の変化を測
定した。本測定ではトルク値が高いほど溶融物の粘度は
高(、流動性が悪いということを示す。
(実施例)
以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明するが、本
発明はこれらの実施例により何ら制限されるものではな
い。
発明はこれらの実施例により何ら制限されるものではな
い。
実f
無機充填剤としてフェライト粉末(平均粒径1.2μ)
を回転刃ミキサー内に所定量計量して投入する。室温に
てミキサーを回転させながら、メチルアルコールと水の
1:l (重量比)の混合溶液で50wt%とした表1
に示す表面処理剤を所定量添加した。5分間ミキサーを
回転させたのち100℃のオーブンで加熱乾燥し、メチ
ルアルコール、水などの揮発性成分を除去する。ついで
所定量のポリアミド樹脂と乾燥させたフェライト粉末の
所定量を再び回転刃ミキサー内に投入し、ミキサーを回
転させながら均一に混合した。このようにして得られた
粉末混合物をラボブラストミルに所定量投入し、20分
間、300℃で加熱溶融させてトルク値の変化を測定し
、最小のトルク値を表1に示した。なお、実施例1〜8
はいずれも測定の途中からトルクが上昇しピークを示す
ものはなかった。また、実施例6のトルク値の経時変化
挙動を第1図に示した。
を回転刃ミキサー内に所定量計量して投入する。室温に
てミキサーを回転させながら、メチルアルコールと水の
1:l (重量比)の混合溶液で50wt%とした表1
に示す表面処理剤を所定量添加した。5分間ミキサーを
回転させたのち100℃のオーブンで加熱乾燥し、メチ
ルアルコール、水などの揮発性成分を除去する。ついで
所定量のポリアミド樹脂と乾燥させたフェライト粉末の
所定量を再び回転刃ミキサー内に投入し、ミキサーを回
転させながら均一に混合した。このようにして得られた
粉末混合物をラボブラストミルに所定量投入し、20分
間、300℃で加熱溶融させてトルク値の変化を測定し
、最小のトルク値を表1に示した。なお、実施例1〜8
はいずれも測定の途中からトルクが上昇しピークを示す
ものはなかった。また、実施例6のトルク値の経時変化
挙動を第1図に示した。
実公開ユニ上エ
ポリアミド樹脂としてポリアミド12を使用したこと以
外、実施例1〜8で述べたと同じ配合条件、表面処理条
件、混合条件でフェライト粉末とポリアミド12の均一
混合物を作製した。これらの混合物の溶融トルク値にお
ける最小トルク値について表1に示した。また、実施例
9〜16はいずれもピーク値を示さなかった。なお、実
施例14についてはそのトルク値ム経時変化挙動を第2
図に示した。
外、実施例1〜8で述べたと同じ配合条件、表面処理条
件、混合条件でフェライト粉末とポリアミド12の均一
混合物を作製した。これらの混合物の溶融トルク値にお
ける最小トルク値について表1に示した。また、実施例
9〜16はいずれもピーク値を示さなかった。なお、実
施例14についてはそのトルク値ム経時変化挙動を第2
図に示した。
ス遊Ju二し128
表2に示した配合組成、配合内容にしたがって、実施例
1〜8で述べたと同じ表面処理条件、混合条件で無機充
填材粉末とポリアミド樹脂の均一混合物を作製した。こ
れらの混合物の溶融トルク値における最小トルク値につ
いて表2に示した。また、実施例17〜28はいずれも
ピーク値を示さなかった。
1〜8で述べたと同じ表面処理条件、混合条件で無機充
填材粉末とポリアミド樹脂の均一混合物を作製した。こ
れらの混合物の溶融トルク値における最小トルク値につ
いて表2に示した。また、実施例17〜28はいずれも
ピーク値を示さなかった。
此!”911ユ主
ポリアミド樹脂としてポリアミド6を用い、表面処理剤
として比較例1ではγ−アミノプロピルトリエトキシシ
ラン、比較例2ではγ−ウレイドプロピルトリエトキシ
シラン、比較例3ではN−β−(アミノエチル)−γ−
アミノプロピルトリメトキシシランを使用し、実施例1
〜8で述べたと同じ配合条件、表面処理条件、混合条件
でフェライト粉末とポリアミド6の均一混合物を作製し
た。これらの混合物の溶融トルク値における最小トルク
値を表1に示した。また、測定途中からトルクが上昇し
、ピークを示すものについてはそのピークにおけるトル
ク値も表1に示した。なお、比較例2および3について
はそのトルク値の経時変化挙動を第1図に示した。
として比較例1ではγ−アミノプロピルトリエトキシシ
ラン、比較例2ではγ−ウレイドプロピルトリエトキシ
シラン、比較例3ではN−β−(アミノエチル)−γ−
アミノプロピルトリメトキシシランを使用し、実施例1
〜8で述べたと同じ配合条件、表面処理条件、混合条件
でフェライト粉末とポリアミド6の均一混合物を作製し
た。これらの混合物の溶融トルク値における最小トルク
値を表1に示した。また、測定途中からトルクが上昇し
、ピークを示すものについてはそのピークにおけるトル
ク値も表1に示した。なお、比較例2および3について
はそのトルク値の経時変化挙動を第1図に示した。
ル較貫土二i
ポリアミド樹脂としてポリアミド12を用い、表面処理
剤として比較例4ではT−アミノプロピルトリエトキシ
シラン、比較例5ではγ−ウレイドプロピルトリエトキ
シシラン、比較例6ではN−β−(アミノエチル)−γ
−アミノプロピルトリメトキシシランを使用し、実施例
1〜8で述べたと同じ配合条件、表面処理条件、混合条
件でフェライト粉末とポリアミド12の均一混合物を作
製した。これらの混合物の溶融トルク値における最小ト
ルク値と、ピークを示すものはピークにおけるトルク値
を表1に示した。なお、比較例5および6についてはそ
のトルク値の経時変化挙動を第2図に示した。
剤として比較例4ではT−アミノプロピルトリエトキシ
シラン、比較例5ではγ−ウレイドプロピルトリエトキ
シシラン、比較例6ではN−β−(アミノエチル)−γ
−アミノプロピルトリメトキシシランを使用し、実施例
1〜8で述べたと同じ配合条件、表面処理条件、混合条
件でフェライト粉末とポリアミド12の均一混合物を作
製した。これらの混合物の溶融トルク値における最小ト
ルク値と、ピークを示すものはピークにおけるトルク値
を表1に示した。なお、比較例5および6についてはそ
のトルク値の経時変化挙動を第2図に示した。
ル較桝二二上主
表2に示した配合組成、配合内容にしたがって、実施例
1〜8で述べたと同じ表面処理条件、混合条件で無機充
填材粉末とポリアミド樹脂の均一混合物を作製した。こ
れらの混合物の溶融トルクにおける最小トルク値とピー
クを示すものはピークにおけるトルク値を表2に示した
。
1〜8で述べたと同じ表面処理条件、混合条件で無機充
填材粉末とポリアミド樹脂の均一混合物を作製した。こ
れらの混合物の溶融トルクにおける最小トルク値とピー
クを示すものはピークにおけるトルク値を表2に示した
。
−L−L−(7゜うイ)。
*1 配合内容;Srフェライト(日本弁柄社製0P−
71) 87.5wtχ、ポリアミド樹脂12.5wt
%、シランカップリグ剤1、Owtχ(なお、ポリアミ
ド−6は宇部興産社製1011FB、ポリアミ ド−12は同社製30140) *2 タイプI、■は下記に示す構造である。
71) 87.5wtχ、ポリアミド樹脂12.5wt
%、シランカップリグ剤1、Owtχ(なお、ポリアミ
ド−6は宇部興産社製1011FB、ポリアミ ド−12は同社製30140) *2 タイプI、■は下記に示す構造である。
タイプI: R。
R2St CJ6NHR4
タイプII: R。
Rt Si C3H6NllC2H4NHR4なお
、比較例3および6では、R++ Rz、 Rtはいず
れもメトキシ基であり、その他は全てR,、R2,R,
はエトキシ基である。
、比較例3および6では、R++ Rz、 Rtはいず
れもメトキシ基であり、その他は全てR,、R2,R,
はエトキシ基である。
*3 R4は上記化学構造に示した置換基を表わす。
*4−印はいずれも20分間の測定時間内にピークを示
さなかったことを示す。
さなかったことを示す。
*1 配合内容ニガラス繊維、炭酸カルシウムについて
は無機充填材80.Owtχ、ポリアミド樹脂20.O
wtχ、シランカップリング剤1.Owtχ、鉄では鉄
90.Owtχ、ポリアミド樹脂10、Owtχ、シラ
ンカップリング剤1wtχ*2 タイプ1.■及び置換
基R4は表1にて示したものと同じ *3−印はいずれも表1に示したと同じ意味を示す。
は無機充填材80.Owtχ、ポリアミド樹脂20.O
wtχ、シランカップリング剤1.Owtχ、鉄では鉄
90.Owtχ、ポリアミド樹脂10、Owtχ、シラ
ンカップリング剤1wtχ*2 タイプ1.■及び置換
基R4は表1にて示したものと同じ *3−印はいずれも表1に示したと同じ意味を示す。
*4 日本板硝子社製REV−1
*5 備北粉化工業社BFK−200
*6 関東化学社製 試薬
(発明の効果)
第1及び2図で示したごとく、本発明に係わる末端が飽
和あるいは不飽和アルキル基、アルキルアミノアシル基
等のシラン系表面処理剤を用いた実施例6.14の溶融
時(トルク変化は20分経時してもトルク上昇、・すな
わち粘度上昇傾向を示さず、溶融トルク値も低い。一方
、先に特願昭62−171097号にて提案したγ−ウ
レイドプロピルトリエトキシシランを表面処理剤として
使用した比較例2及び5の熔融トルクレベルは、実施例
6゜14よりも劣るものである。また、末端にアミノ基
を有する表面処理剤を用いた比較例3及び6は経時とと
もに顕著にトルクレベルが上昇していることが判る。表
1及び表2に実施例、比較例をまとめて示したが、実施
例1〜28はいずれも急激な粘度上昇による最大トルク
(ピーク)を示さず、また、溶融トルクレベルが低いも
のであり、熱安定性にすぐれかつ溶融流動性もすぐれた
ものであり、本発明の効果は顕著である。
和あるいは不飽和アルキル基、アルキルアミノアシル基
等のシラン系表面処理剤を用いた実施例6.14の溶融
時(トルク変化は20分経時してもトルク上昇、・すな
わち粘度上昇傾向を示さず、溶融トルク値も低い。一方
、先に特願昭62−171097号にて提案したγ−ウ
レイドプロピルトリエトキシシランを表面処理剤として
使用した比較例2及び5の熔融トルクレベルは、実施例
6゜14よりも劣るものである。また、末端にアミノ基
を有する表面処理剤を用いた比較例3及び6は経時とと
もに顕著にトルクレベルが上昇していることが判る。表
1及び表2に実施例、比較例をまとめて示したが、実施
例1〜28はいずれも急激な粘度上昇による最大トルク
(ピーク)を示さず、また、溶融トルクレベルが低いも
のであり、熱安定性にすぐれかつ溶融流動性もすぐれた
ものであり、本発明の効果は顕著である。
また、本発明に係わる無機充填合成樹脂組成物は、上記
した熱安定性がすぐれることによりバインダーであるポ
リアミド樹脂の劣化がなく、とくにアイゾツト衝撃強度
にもすぐれていることが期待できる。
した熱安定性がすぐれることによりバインダーであるポ
リアミド樹脂の劣化がなく、とくにアイゾツト衝撃強度
にもすぐれていることが期待できる。
添付図面中、第1図および第2図はいずれも本発明によ
る無機充填合成樹脂組成物及び従来の無機充填合成樹脂
組成物のトルク値の経時変化挙動を示すグラフである。 代理人 弁理士 1)代 蒸 治 第1図 トル7 5 to 15
20(句うぴ午P。1
る無機充填合成樹脂組成物及び従来の無機充填合成樹脂
組成物のトルク値の経時変化挙動を示すグラフである。 代理人 弁理士 1)代 蒸 治 第1図 トル7 5 to 15
20(句うぴ午P。1
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 無機充填材、ポリアミド樹脂及び表面処理剤等からなる
合成樹脂組成物において、表面処理剤として一般式: ▲数式、化学式、表等があります▼ あるいは ▲数式、化学式、表等があります▼ (式中R_1、R_2及びR_3はいずれも低級アルコ
キシル基であるか、あるいはR_1、R_2及びR_3
のうち1個又は2個が低級アルコキシ基、残余が低級ア
ルキル基を示し、R_4はC_1〜C_2_0の飽和あ
るいは不飽和アルキルアシル基、アルキルアミノアシル
基を示す)で表わされるシラン系カップリング剤を無機
充填材100重量部に対し、0.1〜5.0重量部の範
囲で使用することを特徴とする合成樹脂組成物。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63088994A JP2809638B2 (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 合成樹脂組成物 |
EP89303557A EP0342788A1 (en) | 1988-04-13 | 1989-04-11 | Synthetic resin composition |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63088994A JP2809638B2 (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 合成樹脂組成物 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29275296A Division JPH09188811A (ja) | 1996-11-05 | 1996-11-05 | 合成樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01261457A true JPH01261457A (ja) | 1989-10-18 |
JP2809638B2 JP2809638B2 (ja) | 1998-10-15 |
Family
ID=13958365
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63088994A Expired - Lifetime JP2809638B2 (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 合成樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2809638B2 (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5342232A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-17 | Union Carbide Corp | Inorganic oxide granular compositions and resin compositions containing said granular compositions |
JPS60208323A (ja) * | 1984-03-14 | 1985-10-19 | ユニオン・カーバイド・コーポレーシヨン | 有機ケイ素/オキシラン組成物 |
-
1988
- 1988-04-13 JP JP63088994A patent/JP2809638B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5342232A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-17 | Union Carbide Corp | Inorganic oxide granular compositions and resin compositions containing said granular compositions |
JPS60208323A (ja) * | 1984-03-14 | 1985-10-19 | ユニオン・カーバイド・コーポレーシヨン | 有機ケイ素/オキシラン組成物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2809638B2 (ja) | 1998-10-15 |
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EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
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