JPH09188811A - 合成樹脂組成物 - Google Patents
合成樹脂組成物Info
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- JPH09188811A JPH09188811A JP29275296A JP29275296A JPH09188811A JP H09188811 A JPH09188811 A JP H09188811A JP 29275296 A JP29275296 A JP 29275296A JP 29275296 A JP29275296 A JP 29275296A JP H09188811 A JPH09188811 A JP H09188811A
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- JP
- Japan
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- synthetic resin
- resin composition
- filler
- inorg
- polyamide resin
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明はガラス繊維、炭酸カルシウム、フェ
ライト、メタル等のパウダーなどの無機充填材を含有す
る合成樹脂組成物の成形において、耐熱安定性を向上さ
せ、かつ成形品の再利用を可能とする合成樹脂組成物を
提供すること。 【解決手段】 無機充填材、ポリアミド樹脂及び表面処
理剤等からなる合成樹脂組成物において、表面処理剤と
して一般式： 【化１】 あるいは 【化２】 （式中Ｒ1 、Ｒ2 及びＲ3 はいずれも低級アルコキシル
基であるか、あるいはＲ1 、Ｒ2 及びＲ3 のうち１個又
は２個が低級アルコキシ基、残余が低級アルキル基を示
し、Ｒ4 はＣ1 〜Ｃ20の飽和あるいは不飽和アルキルア
シル基、アルキルアミノアシル基を示す）で表わされる
シラン系カップリング剤を無機充填材１００重量部に対
し、０．１〜０．５重量部の範囲で使用することを特徴
とする。
ライト、メタル等のパウダーなどの無機充填材を含有す
る合成樹脂組成物の成形において、耐熱安定性を向上さ
せ、かつ成形品の再利用を可能とする合成樹脂組成物を
提供すること。 【解決手段】 無機充填材、ポリアミド樹脂及び表面処
理剤等からなる合成樹脂組成物において、表面処理剤と
して一般式： 【化１】 あるいは 【化２】 （式中Ｒ1 、Ｒ2 及びＲ3 はいずれも低級アルコキシル
基であるか、あるいはＲ1 、Ｒ2 及びＲ3 のうち１個又
は２個が低級アルコキシ基、残余が低級アルキル基を示
し、Ｒ4 はＣ1 〜Ｃ20の飽和あるいは不飽和アルキルア
シル基、アルキルアミノアシル基を示す）で表わされる
シラン系カップリング剤を無機充填材１００重量部に対
し、０．１〜０．５重量部の範囲で使用することを特徴
とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はガラス繊維、炭酸カ
ルシウム、フェライト、メタル等のパウダーなどの無機
充填材を含有する合成樹脂組成物の成形において、耐熱
安定性を向上させ、かつ成形品の再利用を可能とする合
成樹脂組成物に関するものである。
ルシウム、フェライト、メタル等のパウダーなどの無機
充填材を含有する合成樹脂組成物の成形において、耐熱
安定性を向上させ、かつ成形品の再利用を可能とする合
成樹脂組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】無機充填材を含有する合成樹脂組成物と
して各種の樹脂が用いられているが、特にポリアミド樹
脂は機械的強度にすぐれ、かつ比較的安価であることか
ら多用されている。
して各種の樹脂が用いられているが、特にポリアミド樹
脂は機械的強度にすぐれ、かつ比較的安価であることか
ら多用されている。
【０００３】しかしながら、従来のポリアミド樹脂を用
いた無機充填合成樹脂組成物は、 （１） 耐熱性が悪く、高い熱負荷をうけると流動性が
大きく低下し、成形安定性に劣る。
いた無機充填合成樹脂組成物は、 （１） 耐熱性が悪く、高い熱負荷をうけると流動性が
大きく低下し、成形安定性に劣る。
【０００４】（２） 高い熱負荷をうけた成形品は回
収、再使用することができない。という問題があった。
収、再使用することができない。という問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは耐熱安定
性の向上に関して熱劣化の現象につき詳細な検討を行な
った結果、次のような知見を得た。即ち、 （１） 射出成形条件と同じ温度の２５０℃〜３００℃
で従来の無機充填ポリアミド樹脂組成物の溶融粘度を計
測すると、５〜２０分後に急激に粘度上昇し、極端な場
合には全く流動性を示さなくなる。
性の向上に関して熱劣化の現象につき詳細な検討を行な
った結果、次のような知見を得た。即ち、 （１） 射出成形条件と同じ温度の２５０℃〜３００℃
で従来の無機充填ポリアミド樹脂組成物の溶融粘度を計
測すると、５〜２０分後に急激に粘度上昇し、極端な場
合には全く流動性を示さなくなる。
【０００６】（２） 成形体を回収し、再使用品を未使
用品と１０〜３０重量％で混合したものの２５０〜３０
０℃での溶融粘度は、未使用品での粘度上昇（上項で説
明）よりも短い時間で生じ、再使用品混入率が大きいほ
ど短時間となる。
用品と１０〜３０重量％で混合したものの２５０〜３０
０℃での溶融粘度は、未使用品での粘度上昇（上項で説
明）よりも短い時間で生じ、再使用品混入率が大きいほ
ど短時間となる。
【０００７】（３） 無機充填ポリアミド樹脂組成物を
製造するにあたり、フェライトとポリアミドとの混練に
おいて、剪断力の強い混練機ほど樹脂組成物の粘度上昇
は大きく、かつ短時間に生ずる。
製造するにあたり、フェライトとポリアミドとの混練に
おいて、剪断力の強い混練機ほど樹脂組成物の粘度上昇
は大きく、かつ短時間に生ずる。
【０００８】上記知見により、熱劣化のメカニズムは無
機充填ポリアミド樹脂組成物が高温で溶融され、ブレー
ドやシリンダーなどで混練された時、溶融の初期に無機
充填材とポリアミド樹脂が固く結合したミクロゲルが生
成し、これが経時とともにマクロゲルへと成長し、これ
らが鎖状、環状につながってゆくために著しい粘度上昇
が生ずるものと推定される。
機充填ポリアミド樹脂組成物が高温で溶融され、ブレー
ドやシリンダーなどで混練された時、溶融の初期に無機
充填材とポリアミド樹脂が固く結合したミクロゲルが生
成し、これが経時とともにマクロゲルへと成長し、これ
らが鎖状、環状につながってゆくために著しい粘度上昇
が生ずるものと推定される。
【０００９】これらの知見、メカニズムの推定をもとに
更に鋭意研究を進めた結果、無機充填材の表面処理剤と
して特定な分子構造を持つシラン系カップリング剤を用
いることにより上記の問題が解決しうることを見出し、
γ−ウレイドプロピルエトキシシランを表面処理剤とし
て用いることを先に提案した（特願昭６２−１７１０９
７号）。しかしながら上記γ−ウレイド系シラン表面処
理剤を用いた場合には、確かに耐熱安定性が改良されト
ルク値の上昇がない、すなわち増粘を生じない合成樹脂
組成物を得られたが、溶融トルクのレベルが高く、溶融
流動性については十分満足し得るものではなかった。
更に鋭意研究を進めた結果、無機充填材の表面処理剤と
して特定な分子構造を持つシラン系カップリング剤を用
いることにより上記の問題が解決しうることを見出し、
γ−ウレイドプロピルエトキシシランを表面処理剤とし
て用いることを先に提案した（特願昭６２−１７１０９
７号）。しかしながら上記γ−ウレイド系シラン表面処
理剤を用いた場合には、確かに耐熱安定性が改良されト
ルク値の上昇がない、すなわち増粘を生じない合成樹脂
組成物を得られたが、溶融トルクのレベルが高く、溶融
流動性については十分満足し得るものではなかった。
【００１０】本発明者らはさらに鋭意研究を重ねた結
果、耐熱安定性が良好でかつ溶融流動性にすぐれた無機
充填合成樹脂組成物が得られるシラン系表面処理剤を見
出した。
果、耐熱安定性が良好でかつ溶融流動性にすぐれた無機
充填合成樹脂組成物が得られるシラン系表面処理剤を見
出した。
【００１１】すなわち本発明を詳しく述べれば表面処理
剤として一般式：
剤として一般式：
【００１２】
【化３】 あるいは
【００１３】
【化４】 （式中Ｒ1 ，Ｒ2 およびＲ3 はいずれも低級アルコキシ
ル基であるか、あるいはＲ1 ，Ｒ2 およびＲ3 のうち１
個又は２個が低級アルコキシ基、残余が低級アルキル基
を示し、Ｒ4 はＣ1 〜Ｃ20の飽和あるいは不飽和アルキ
ルアシル基、アルキルアミノアシル基を示す）で表わさ
れるシラン系カップリング剤を無機充填剤１００重量部
に対し、０．１〜０．５重量部、好ましくは０．５〜
２．０重量部の範囲で使用することにより、耐熱安定性
が良好でありかつ溶融トルク値の小さい、すなわち溶融
流動性にもすぐれた無機充填ポリアミド樹脂組成物が得
られる。
ル基であるか、あるいはＲ1 ，Ｒ2 およびＲ3 のうち１
個又は２個が低級アルコキシ基、残余が低級アルキル基
を示し、Ｒ4 はＣ1 〜Ｃ20の飽和あるいは不飽和アルキ
ルアシル基、アルキルアミノアシル基を示す）で表わさ
れるシラン系カップリング剤を無機充填剤１００重量部
に対し、０．１〜０．５重量部、好ましくは０．５〜
２．０重量部の範囲で使用することにより、耐熱安定性
が良好でありかつ溶融トルク値の小さい、すなわち溶融
流動性にもすぐれた無機充填ポリアミド樹脂組成物が得
られる。
【００１４】本発明に係るシラン系カップリング剤が先
に提案したものよりも溶融トルク値が低下するのは、末
端基としてアルキルアシル基あるいはアルキルアシルア
ミノ基を導入することによりバインダー成分であるポリ
アミド樹脂との相溶性が改良されるためであると推定さ
れる。
に提案したものよりも溶融トルク値が低下するのは、末
端基としてアルキルアシル基あるいはアルキルアシルア
ミノ基を導入することによりバインダー成分であるポリ
アミド樹脂との相溶性が改良されるためであると推定さ
れる。
【００１５】なお表面処理剤を０．１重量部以下とする
と表面処理剤本来の効果である溶融粘度の低下が認めら
れなくなり、また５．０重量部以上とすると効果の向上
が期待できず、また過剰の表面処理剤の存在は衝撃強度
等の物性を低下させ好ましくない。
と表面処理剤本来の効果である溶融粘度の低下が認めら
れなくなり、また５．０重量部以上とすると効果の向上
が期待できず、また過剰の表面処理剤の存在は衝撃強度
等の物性を低下させ好ましくない。
【００１６】上記表面処理剤の添加方法は特に制限され
ないが、予め無機充填材粉末に塗布する方法が好まし
い。塗布の方法を具体的に述べれば、該物質をそのま
ま、あるいは適当な希釈剤を用いて希釈したのち、回転
刃ミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダーなどの既
に知られている混合法で無機充填材粉末上にロートによ
る滴下あるいはスプレーにより混入し、均一混合する。
なお希釈剤を使用した場合は、処理後に減圧あるいは加
熱等により希釈剤を除去することが望ましい。
ないが、予め無機充填材粉末に塗布する方法が好まし
い。塗布の方法を具体的に述べれば、該物質をそのま
ま、あるいは適当な希釈剤を用いて希釈したのち、回転
刃ミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダーなどの既
に知られている混合法で無機充填材粉末上にロートによ
る滴下あるいはスプレーにより混入し、均一混合する。
なお希釈剤を使用した場合は、処理後に減圧あるいは加
熱等により希釈剤を除去することが望ましい。
【００１７】本発明で用いられるポリアミド樹脂として
は、無機充填合成樹脂組成物として用いられるものであ
れば良く、特に制限はない。幾つかの例を示せば、環状
脂肪属ラクタムの開環系であるポリアミド６、１２、脂
肪酸と脂肪族アミンの縮重合系であるいポリアミド６
６、６１０、６１２、ＭＸＤ６あるいはアミノ酸の縮重
合系であるポリアミド１１、またそれら１種以上からな
るコポリマー、ポリマーアロイ化物などが挙げられる。
ポリアミド樹脂の無機充填組成物における成分比率は５
〜９０重量パーセントの範囲で対象とする無機充填材の
特性にあわせて選択することができる。また、必要に応
じて成形助剤、耐候性安定剤を添加することは一向に差
支えない。
は、無機充填合成樹脂組成物として用いられるものであ
れば良く、特に制限はない。幾つかの例を示せば、環状
脂肪属ラクタムの開環系であるポリアミド６、１２、脂
肪酸と脂肪族アミンの縮重合系であるいポリアミド６
６、６１０、６１２、ＭＸＤ６あるいはアミノ酸の縮重
合系であるポリアミド１１、またそれら１種以上からな
るコポリマー、ポリマーアロイ化物などが挙げられる。
ポリアミド樹脂の無機充填組成物における成分比率は５
〜９０重量パーセントの範囲で対象とする無機充填材の
特性にあわせて選択することができる。また、必要に応
じて成形助剤、耐候性安定剤を添加することは一向に差
支えない。
【００１８】無機充填材としては無機充填合成樹脂組成
物として用いられているものであればとくに制限はな
く、ガラス繊維、炭素繊維、ウイスカーなどの繊維状の
無機充填材あるいはアルミナ、二酸化チタン、酸化鉄、
フェライトなどの金属酸化物；カオリン、マイカ、タル
ク、ケイ酸アルミニウム、ケイ酸カルシウムなどのケイ
酸塩；炭酸カルシウム、炭酸バリウムなどの炭酸塩；
砂、石英、コロイドシリカなどのシリカ類等の粒状の無
機充填材を１種あるいは２種以上組合せて利用すること
ができる。なお、無機充填材の成分比率は１０〜９５重
量％の範囲内で選択することができる。
物として用いられているものであればとくに制限はな
く、ガラス繊維、炭素繊維、ウイスカーなどの繊維状の
無機充填材あるいはアルミナ、二酸化チタン、酸化鉄、
フェライトなどの金属酸化物；カオリン、マイカ、タル
ク、ケイ酸アルミニウム、ケイ酸カルシウムなどのケイ
酸塩；炭酸カルシウム、炭酸バリウムなどの炭酸塩；
砂、石英、コロイドシリカなどのシリカ類等の粒状の無
機充填材を１種あるいは２種以上組合せて利用すること
ができる。なお、無機充填材の成分比率は１０〜９５重
量％の範囲内で選択することができる。
【００１９】本発明に係わる当該無機充填樹脂組成物の
成形方法は、組成物を加熱し溶融した状態で射出、押出
し、プレス等の各種成形法にて成形することができる。
成形方法は、組成物を加熱し溶融した状態で射出、押出
し、プレス等の各種成形法にて成形することができる。
【００２０】なお、無機充填ポリアミド樹脂組成物の溶
融粘度の評価は東洋精機製作所（株）社製のラボプラス
トミル２０Ｃ２００型機を用いた。試験条件は該物質を
５０ｃｍ3 （重量約１７０ｇｒ）計量し、予め３００℃
に加熱してあるラボプラストミルの試験チャンバーに投
入する。Ｒ−６０Ｈローラー型ブレードを用い３００℃
の加熱下、２０分間５０ｒｐｍの回転数で溶融物のトル
ク値の変化を測定した。本測定ではトルク値が高いほど
溶融物の粘度は高く、流動性が悪いということを示す。 （実施例）以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明
するが、本発明はこれらの実施例により何ら制限される
ものではない。
融粘度の評価は東洋精機製作所（株）社製のラボプラス
トミル２０Ｃ２００型機を用いた。試験条件は該物質を
５０ｃｍ3 （重量約１７０ｇｒ）計量し、予め３００℃
に加熱してあるラボプラストミルの試験チャンバーに投
入する。Ｒ−６０Ｈローラー型ブレードを用い３００℃
の加熱下、２０分間５０ｒｐｍの回転数で溶融物のトル
ク値の変化を測定した。本測定ではトルク値が高いほど
溶融物の粘度は高く、流動性が悪いということを示す。 （実施例）以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明
するが、本発明はこれらの実施例により何ら制限される
ものではない。
【００２１】実施例１〜８ 無機充填剤としてフェライト粉末（平均粒径１．２μ）
を回転刃ミキサー内に所定量計量して投入する。室温に
てミキサーを回転させながら、メチルアルコールと水の
１：１（重量比）の混合溶液で５０ｗｔ％とした表１に
示す表面処理剤を所定量添加した。５分間ミキサーを回
転させたのち１００℃のオーブンで加熱乾燥し、メチル
アルコール、水などの揮発性成分を除去する。ついで所
定量のポリアミド樹脂と乾燥させたフェライト粉末の所
定量を再び回転刃ミキサー内に投入し、ミキサーを回転
させながら均一に混合した。このようにして得られた粉
末混合物をラボプラストミルに所定量投入し、２０分
間、３００℃で加熱溶融させてトルク値の変化を測定
し、最小のトルク値を表１に示した。なお、実施例１〜
８はいずれも測定の途中からトルクが上昇しピークを示
すものはなかった。また、実施例６のトルク値の経時変
化挙動を図１に示した。
を回転刃ミキサー内に所定量計量して投入する。室温に
てミキサーを回転させながら、メチルアルコールと水の
１：１（重量比）の混合溶液で５０ｗｔ％とした表１に
示す表面処理剤を所定量添加した。５分間ミキサーを回
転させたのち１００℃のオーブンで加熱乾燥し、メチル
アルコール、水などの揮発性成分を除去する。ついで所
定量のポリアミド樹脂と乾燥させたフェライト粉末の所
定量を再び回転刃ミキサー内に投入し、ミキサーを回転
させながら均一に混合した。このようにして得られた粉
末混合物をラボプラストミルに所定量投入し、２０分
間、３００℃で加熱溶融させてトルク値の変化を測定
し、最小のトルク値を表１に示した。なお、実施例１〜
８はいずれも測定の途中からトルクが上昇しピークを示
すものはなかった。また、実施例６のトルク値の経時変
化挙動を図１に示した。
【００２２】実施例９〜１６ ポリアミド樹脂としてポリアミド１２を使用したこと以
外、実施例１〜８で述べたと同じ配合条件、表面処理条
件、混合条件でフェライト粉末とポリアミド１２の均一
混合物を作製した。これらの混合物の溶融トルク値にお
ける最小トルク値について表１に示した。また、実施例
９〜１６はいずれもピーク値を示さなかった。なお、実
施例１４についてはそのトルク値の経時変化挙動を図２
に示した。
外、実施例１〜８で述べたと同じ配合条件、表面処理条
件、混合条件でフェライト粉末とポリアミド１２の均一
混合物を作製した。これらの混合物の溶融トルク値にお
ける最小トルク値について表１に示した。また、実施例
９〜１６はいずれもピーク値を示さなかった。なお、実
施例１４についてはそのトルク値の経時変化挙動を図２
に示した。
【００２３】実施例１７〜２８ 表２に示した配合組成、配合内容にしたがって、実施例
１〜８で述べたと同じ表面処理条件、混合条件で無機充
填材分粉末とポリアミド樹脂の均一混合物を作製した。
これらの混合物の溶融トルク値における最小トルク値に
ついて表２に示した。また、実施例１７〜２８はいずれ
もピーク値を示さなかった。
１〜８で述べたと同じ表面処理条件、混合条件で無機充
填材分粉末とポリアミド樹脂の均一混合物を作製した。
これらの混合物の溶融トルク値における最小トルク値に
ついて表２に示した。また、実施例１７〜２８はいずれ
もピーク値を示さなかった。
【００２４】比較例１〜３ ポリアミド樹脂としてポリアミド６を用い、表面処理剤
として比較例１ではγ−アミノプロピルトリエトキシシ
ラン、比較例２ではγ−ウレイドプロピルトリエトキシ
シラン、比較例３ではＮ−β−（アミノエチル）−γ−
アミノプロピルトリメトキシシランを使用し、実施例１
〜８で述べたと同じ配合条件、表面処理条件、混合条件
でフェライト粉末とポリアミド６の均一混合物を作製し
た。これらの混合物の溶融トルク値における最小トルク
値を表１に示した。また、測定途中からトルクが上昇
し、ピークを示すものについてはそのピークにおけるト
ルク値も表１に示した。なお、比較例２および３につい
てはそのトルク値の経時変化挙動を図１に示した。
として比較例１ではγ−アミノプロピルトリエトキシシ
ラン、比較例２ではγ−ウレイドプロピルトリエトキシ
シラン、比較例３ではＮ−β−（アミノエチル）−γ−
アミノプロピルトリメトキシシランを使用し、実施例１
〜８で述べたと同じ配合条件、表面処理条件、混合条件
でフェライト粉末とポリアミド６の均一混合物を作製し
た。これらの混合物の溶融トルク値における最小トルク
値を表１に示した。また、測定途中からトルクが上昇
し、ピークを示すものについてはそのピークにおけるト
ルク値も表１に示した。なお、比較例２および３につい
てはそのトルク値の経時変化挙動を図１に示した。
【００２５】比較例４〜６ ポリアミド樹脂としてポリアミド１２を用い、表面処理
剤として比較例４ではγ−アミノプロピルトリエトキシ
シラン、比較例５ではγ−ウレイドプロピルトリエトキ
シシラン、比較例６ではＮ−β−（アミノエチル）−γ
−アミノプロピルトリメトキシシランを使用し、実施例
１〜８で述べたと同じ配合条件、表面処理条件、混合条
件でフェライト粉末とポリアミド１２の均一混合物を作
製した。これらの混合物の溶融トルク値における最小ト
ルク値と、ピークを示すものはピークにおけるトルク値
を表１に示した。なお、比較例５および６についてはそ
のトルク値の経時変化挙動を図２に示した。
剤として比較例４ではγ−アミノプロピルトリエトキシ
シラン、比較例５ではγ−ウレイドプロピルトリエトキ
シシラン、比較例６ではＮ−β−（アミノエチル）−γ
−アミノプロピルトリメトキシシランを使用し、実施例
１〜８で述べたと同じ配合条件、表面処理条件、混合条
件でフェライト粉末とポリアミド１２の均一混合物を作
製した。これらの混合物の溶融トルク値における最小ト
ルク値と、ピークを示すものはピークにおけるトルク値
を表１に示した。なお、比較例５および６についてはそ
のトルク値の経時変化挙動を図２に示した。
【００２６】比較例７〜１８ 表２に示した配合組成、配合内容にしたがって、実施例
１〜８で述べたと同じ表面処理条件、混合条件で無機充
填材粉末とポリアミド樹脂の均一混合物を作製した。こ
れらの混合物の溶融トルクにおける最小トルク値とピー
クを示すものはピークにおけるトルク値を表２に示し
た。
１〜８で述べたと同じ表面処理条件、混合条件で無機充
填材粉末とポリアミド樹脂の均一混合物を作製した。こ
れらの混合物の溶融トルクにおける最小トルク値とピー
クを示すものはピークにおけるトルク値を表２に示し
た。
【００２７】
【表１】 ＊１ 配合内容；Ｓｒフェライト（日本弁柄社製ＯＰ−
７１）８７．５ｗｔ％，ポリアミド樹脂１２．５ｗｔ
％，シランカップリング剤１．０ｗｔ％（なお、ポリア
ミド−６は宇部興産社製１０１１ＦＢ，ポリアミド−１
２は同社製３０１４Ｕ） ＊２ タイプＩ，ＩＩは下記に示す構造である。
７１）８７．５ｗｔ％，ポリアミド樹脂１２．５ｗｔ
％，シランカップリング剤１．０ｗｔ％（なお、ポリア
ミド−６は宇部興産社製１０１１ＦＢ，ポリアミド−１
２は同社製３０１４Ｕ） ＊２ タイプＩ，ＩＩは下記に示す構造である。
【００２８】タイプＩ：
【００２９】
【化５】 タイプＩＩ：
【００３０】
【化６】 なお、比較例３および６では、Ｒ1 , Ｒ2 , Ｒ3 はいず
れもメトキシ基であり、その他は全てＲ1 , Ｒ2 , Ｒ3
はエトキシ基である。
れもメトキシ基であり、その他は全てＲ1 , Ｒ2 , Ｒ3
はエトキシ基である。
【００３１】＊３ Ｒ4 は上記化学構造に示した置換基
を表わす。
を表わす。
【００３２】＊４ ―印はいずれも２０分間の測定時間
内にピークを示さなかったことを示す。
内にピークを示さなかったことを示す。
【００３３】
【表２】
【００３４】＊１ 配合内容：ガラス繊維、炭酸カルシ
ウムについては無機充填材８０．０ｗｔ％、ポリアミド
樹脂２０．０ｗｔ％、シランカップリング剤１．０ｗｔ
％、鉄では鉄９０．０ｗｔ％、ポリアミド樹脂１０．０
ｗｔ％、シランカップリング剤１ｗｔ％ ＊２ タイプＩ，ＩＩ及び置換基Ｒ4 は表１にて示した
ものと同じ ＊３ ―印はいずれも表１に示したと同じ意味を示す。
ウムについては無機充填材８０．０ｗｔ％、ポリアミド
樹脂２０．０ｗｔ％、シランカップリング剤１．０ｗｔ
％、鉄では鉄９０．０ｗｔ％、ポリアミド樹脂１０．０
ｗｔ％、シランカップリング剤１ｗｔ％ ＊２ タイプＩ，ＩＩ及び置換基Ｒ4 は表１にて示した
ものと同じ ＊３ ―印はいずれも表１に示したと同じ意味を示す。
【００３５】＊４ 日本板硝子社製 ＲＥＶ−１ ＊５ 備北粉化工業社 ＢＦＫ−２００ ＊６ 関東化学社製 試薬
【００３６】
【発明の効果】図１及び図２で示したごとく、本発明に
係わる末端が飽和あるいは不飽和アルキル基、アルキル
アミノアシル基等のシラン系表面処理剤を用いた実施例
６，１４の溶融時のトルク変化は２０分経時してもトル
ク上昇、すなわち粘度上昇傾向を示さず、溶融トルク値
も低い。一方、先に特願昭６２−１７１０９７号にて提
案したγ−ウレイドプロピルトリエトキシシランを表面
処理剤として使用した比較例２及び５の溶融トルクレベ
ルは、実施例６，１４よりも劣るものである。また、末
端にアミノ基を有する表面処理剤を用いた比較例３及び
６は経時とともに顕著にトルクレベルが上昇しているこ
とが判る。表１及び表２に実施例、比較例をまとめて示
したが、実施例１〜２８はいずれも急激な粘度上昇によ
る最大トルク（ピーク）を示さず、また、溶融トルクレ
ベルが低いものであり、熱安定性にすぐれかつ溶融流動
性もすぐれたものであり、本発明の効果は顕著である。
係わる末端が飽和あるいは不飽和アルキル基、アルキル
アミノアシル基等のシラン系表面処理剤を用いた実施例
６，１４の溶融時のトルク変化は２０分経時してもトル
ク上昇、すなわち粘度上昇傾向を示さず、溶融トルク値
も低い。一方、先に特願昭６２−１７１０９７号にて提
案したγ−ウレイドプロピルトリエトキシシランを表面
処理剤として使用した比較例２及び５の溶融トルクレベ
ルは、実施例６，１４よりも劣るものである。また、末
端にアミノ基を有する表面処理剤を用いた比較例３及び
６は経時とともに顕著にトルクレベルが上昇しているこ
とが判る。表１及び表２に実施例、比較例をまとめて示
したが、実施例１〜２８はいずれも急激な粘度上昇によ
る最大トルク（ピーク）を示さず、また、溶融トルクレ
ベルが低いものであり、熱安定性にすぐれかつ溶融流動
性もすぐれたものであり、本発明の効果は顕著である。
【００３７】また、本発明に係わる無機充填合成樹脂組
成物は、上記した熱安定性がすぐれることによりバイン
ダーであるポリアミド樹脂の劣化がなく、とくにアイゾ
ット衝撃強度にもすぐれていることが期待できる。
成物は、上記した熱安定性がすぐれることによりバイン
ダーであるポリアミド樹脂の劣化がなく、とくにアイゾ
ット衝撃強度にもすぐれていることが期待できる。
【図１】本発明による無機充填合成樹脂組成物及び従来
の無機充填合成樹脂組成物のトルク値の経時変化挙動を
示すグラフである。
の無機充填合成樹脂組成物のトルク値の経時変化挙動を
示すグラフである。
【図２】本発明による無機充填合成樹脂組成物及び従来
の無機充填合成樹脂組成物のトルク値の経時変化挙動を
示すグラフである。
の無機充填合成樹脂組成物のトルク値の経時変化挙動を
示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 無機充填材、ポリアミド樹脂及び表面処
理剤等からなる合成樹脂組成物において、表面処理剤と
して一般式： 【化１】 あるいは 【化２】 （式中Ｒ1 、Ｒ2 及びＲ3 はいずれも低級アルコキシル
基であるか、あるいはＲ1 、Ｒ2 及びＲ3 のうち１個又
は２個が低級アルコキシ基、残余が低級アルキル基を示
し、Ｒ4 はＣ1 〜Ｃ20の飽和あるいは不飽和アルキルア
シル基、アルキルアミノアシル基を示す）で表わされる
シラン系カップリング剤を無機充填材１００重量部に対
し、０．１〜０．５重量部の範囲で使用することを特徴
とする合成樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29275296A JPH09188811A (ja) | 1996-11-05 | 1996-11-05 | 合成樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29275296A JPH09188811A (ja) | 1996-11-05 | 1996-11-05 | 合成樹脂組成物 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63088994A Division JP2809638B2 (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 合成樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09188811A true JPH09188811A (ja) | 1997-07-22 |
Family
ID=17785885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29275296A Pending JPH09188811A (ja) | 1996-11-05 | 1996-11-05 | 合成樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09188811A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012051484A (ja) * | 2010-09-01 | 2012-03-15 | Bridgestone Corp | タイヤ |
-
1996
- 1996-11-05 JP JP29275296A patent/JPH09188811A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012051484A (ja) * | 2010-09-01 | 2012-03-15 | Bridgestone Corp | タイヤ |
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