JPH01261277A - 窒化ケイ素質焼結体製造用造粒粉 - Google Patents
窒化ケイ素質焼結体製造用造粒粉Info
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- JPH01261277A JPH01261277A JP63086655A JP8665588A JPH01261277A JP H01261277 A JPH01261277 A JP H01261277A JP 63086655 A JP63086655 A JP 63086655A JP 8665588 A JP8665588 A JP 8665588A JP H01261277 A JPH01261277 A JP H01261277A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は窒化ケイ素質焼結体の製造に用いられる造粒粉
に関する。
に関する。
窒化ケイ素質焼結体は、窒化ケイ素粉末と焼結助剤とを
混合粉砕し、バインダーを添加して造粒した後、成形し
、焼成することにより製造されている。そしで、量産性
及び低コストという観点から、成形法としては金形成形
法又は静水圧成形法が、焼結法としては常圧焼結法又は
ガス圧焼結法が採用されることが多い。
混合粉砕し、バインダーを添加して造粒した後、成形し
、焼成することにより製造されている。そしで、量産性
及び低コストという観点から、成形法としては金形成形
法又は静水圧成形法が、焼結法としては常圧焼結法又は
ガス圧焼結法が採用されることが多い。
ところで、良好な特性を宥する窒化ケイ素質焼結体を得
るためには、成形体中の欠陥を少なくすることが重要な
要件となる。上述したように成形用の原料としては一般
に造粒粉が用いられるが、造粒粉の粒径が大きすぎたり
、つぶれにくかったりすると成形体中に欠陥を生じさせ
、焼結体の強度低下や強度バラツキの原因となる。−本
発明は上記問題点を解決するためになされたものであり
、良好な特性を有する窒化ケイ素質焼結体を製造するこ
とができる造粒粉を提供することを目的とする。
るためには、成形体中の欠陥を少なくすることが重要な
要件となる。上述したように成形用の原料としては一般
に造粒粉が用いられるが、造粒粉の粒径が大きすぎたり
、つぶれにくかったりすると成形体中に欠陥を生じさせ
、焼結体の強度低下や強度バラツキの原因となる。−本
発明は上記問題点を解決するためになされたものであり
、良好な特性を有する窒化ケイ素質焼結体を製造するこ
とができる造粒粉を提供することを目的とする。
(課題を解決するための手段と作用)
本発明の窒化ケイ素質焼結体製造用造粒粉は。
シリカ還元窒化ケイ素粉末100重量部と、アルミナ、
イツトリア及び窒化アルミニウムから選ばれる少なくと
も1種からなる焼結助剤0.3〜30@量部と、バイン
ダーとを、平均粒径20〜250 、w raの顆粒状
に造粒したことを特徴とするものである。
イツトリア及び窒化アルミニウムから選ばれる少なくと
も1種からなる焼結助剤0.3〜30@量部と、バイン
ダーとを、平均粒径20〜250 、w raの顆粒状
に造粒したことを特徴とするものである。
なお、本発明において、造粒粉の最大粒径は3007℃
m以下であることが望ましい、また、造粒粉の内部摩擦
係数は0.9以下であることが望ましい。
m以下であることが望ましい、また、造粒粉の内部摩擦
係数は0.9以下であることが望ましい。
また、造粒粉の安息角は34°以下であることが望まし
い。
い。
本発明において、原料となる窒化ケイ素粉末、焼結助剤
粉末及びこれらの混合粉末の物性は例えば以下のような
ものである。窒化ケイ素粉末としては、シリカ還元法に
より製造された、α化率80%以上のものが用いられる
。また、焼結助剤は、窒化ケイ素粉末100重量部に対
して0.3〜30重量部添加され1例えばイツトリア0
.1〜10重量部、アルミナ0.1〜10重量部、窒化
アルミニウム 0.1〜10重量部から選ばれる少なく
とも1種が挙げられる。
粉末及びこれらの混合粉末の物性は例えば以下のような
ものである。窒化ケイ素粉末としては、シリカ還元法に
より製造された、α化率80%以上のものが用いられる
。また、焼結助剤は、窒化ケイ素粉末100重量部に対
して0.3〜30重量部添加され1例えばイツトリア0
.1〜10重量部、アルミナ0.1〜10重量部、窒化
アルミニウム 0.1〜10重量部から選ばれる少なく
とも1種が挙げられる。
これら窒化ケイ素粉末及び焼結助剤粉末は混合粉砕され
る。混合粉砕後の原料混合粉の平均粒径は0.5〜1.
5 g rrであることが望ましい、これは混合粉の平
均粒径が0.54 ra未満では表面が優先的に焼結し
内部の焼結が困難となるため緻密化奎達成することが困
難となり、一方平均粒径が1.5ルmを超えると焼結体
中の粒子が大きくなり充分な強度が得られないためであ
る。
る。混合粉砕後の原料混合粉の平均粒径は0.5〜1.
5 g rrであることが望ましい、これは混合粉の平
均粒径が0.54 ra未満では表面が優先的に焼結し
内部の焼結が困難となるため緻密化奎達成することが困
難となり、一方平均粒径が1.5ルmを超えると焼結体
中の粒子が大きくなり充分な強度が得られないためであ
る。
上記のようにして得られた原料混合粉にバインダーが添
加された後、造粒される。使用されるバインダーは特に
限定されるものではなく1例えばPVB(ポリビニルブ
チラール) 、 PVA(ポリビニルアルコール)、ア
クリル樹脂等が挙げられる。こうしたバインダーの添加
量は0.2〜8重量%であることが望ましい、これは、
0.2重量%未満では充分な成形強度が得られず、一方
8重量%を超えると焼結体中に欠陥が残りやすいためで
ある。より望ましいバインダーの添加量が0.5〜5重
量%である。なお、バインダーは溶媒に溶解して添加す
ることが望ましい、また、造粒法も特に限定されるわけ
ではなく、例えばスプレードライ等が用いられる。
加された後、造粒される。使用されるバインダーは特に
限定されるものではなく1例えばPVB(ポリビニルブ
チラール) 、 PVA(ポリビニルアルコール)、ア
クリル樹脂等が挙げられる。こうしたバインダーの添加
量は0.2〜8重量%であることが望ましい、これは、
0.2重量%未満では充分な成形強度が得られず、一方
8重量%を超えると焼結体中に欠陥が残りやすいためで
ある。より望ましいバインダーの添加量が0.5〜5重
量%である。なお、バインダーは溶媒に溶解して添加す
ることが望ましい、また、造粒法も特に限定されるわけ
ではなく、例えばスプレードライ等が用いられる。
本発明において、造粒粉の平均粒径を20〜250gm
としたのは以下のような理由による。すなわち、造粒粉
の平均粒径が20終履未満では金形成形の場合、良好な
成形体を得ることが困難となる。
としたのは以下のような理由による。すなわち、造粒粉
の平均粒径が20終履未満では金形成形の場合、良好な
成形体を得ることが困難となる。
一方、造粒粉の平均粒径が250 g raを超える場
合には均質な焼結体を得ることが困難である。
合には均質な焼結体を得ることが困難である。
本発明において、造粒粉について、その最大粒径は30
0ル11以下、内部摩擦係数は0.9以下、安息角は3
4°以下が望ましいとしたのは、これらの条件が満たさ
れない場合には、金型への充填性が悪くなり、成形体中
に欠陥が生じやすい、また、成形体密度にむらが生じ、
焼結体強度にバラツキが生じる原因となる。
0ル11以下、内部摩擦係数は0.9以下、安息角は3
4°以下が望ましいとしたのは、これらの条件が満たさ
れない場合には、金型への充填性が悪くなり、成形体中
に欠陥が生じやすい、また、成形体密度にむらが生じ、
焼結体強度にバラツキが生じる原因となる。
なお、造粒粉の粒度分布は、成形体の厚さによって変化
させることが望ましい0例えば、厚さ30■以下の成形
体を成形する場合1粒径31ルm未満の粒子が25重量
%以下1粒径31pm以上 125量m未満の粒子が7
8重量%以上、粒径125 uLm以上の粒子が101
量%以上、平均粒径が50〜100川重という粒度分布
を有する造粒粉を用いることが望ましい、また、厚さ3
0mm以上の成形体を成形する場合、平均粒径 100
〜150 gta 、最大粒径250 g m以下とい
う粒度分布を有する造粒粉を用いることが望ましい。
させることが望ましい0例えば、厚さ30■以下の成形
体を成形する場合1粒径31ルm未満の粒子が25重量
%以下1粒径31pm以上 125量m未満の粒子が7
8重量%以上、粒径125 uLm以上の粒子が101
量%以上、平均粒径が50〜100川重という粒度分布
を有する造粒粉を用いることが望ましい、また、厚さ3
0mm以上の成形体を成形する場合、平均粒径 100
〜150 gta 、最大粒径250 g m以下とい
う粒度分布を有する造粒粉を用いることが望ましい。
本発明に係る造粒粉を成形する際には、成形圧力を30
0〜900 kgf/c+a 2とすることが望ましい
。
0〜900 kgf/c+a 2とすることが望ましい
。
これは、成形圧力が300kgf / c+e 2未満
では成形体強度が低くなり取扱いが困難となる。一方、
成形圧力が900kgf / cm 2を超えると成形
体のかさ密1xは高くなるものの、充分な焼結体特性が
得られない。
では成形体強度が低くなり取扱いが困難となる。一方、
成形圧力が900kgf / cm 2を超えると成形
体のかさ密1xは高くなるものの、充分な焼結体特性が
得られない。
上記のような成形条件で成形された成形体の曲げ強さは
2〜10 MPaであることが望ましい。これは、成形
体の曲げ強さが2 MPa未満では素地強度が低く成形
体が欠けやすい、一方、成形体の曲げ強さが10 MP
aを超えると造粒粉がつぶれないため欠陥として残りや
すい。
2〜10 MPaであることが望ましい。これは、成形
体の曲げ強さが2 MPa未満では素地強度が低く成形
体が欠けやすい、一方、成形体の曲げ強さが10 MP
aを超えると造粒粉がつぶれないため欠陥として残りや
すい。
以上のようにして成形された成形体は脱バインダー処理
の後、例えば窒素雰囲気中で焼成される。なお、脱バイ
ンダーの条件も成形体の厚さに応じて変化されることが
望ましい、また、焼成温度は1700−1850℃であ
ることが望ましい。
の後、例えば窒素雰囲気中で焼成される。なお、脱バイ
ンダーの条件も成形体の厚さに応じて変化されることが
望ましい、また、焼成温度は1700−1850℃であ
ることが望ましい。
本発明に係る造粒粉を用いれば、金型内で造粒粉が流動
しやすく、型内に均一に充填でき、成形蒔の加圧により
むらなく圧密されて成形体中に欠陥が残らない、また、
成形体をハンドリングする際にも損傷が少ない。したが
って、このような成形体を焼成すると、高強度で特性バ
ラツキの少ない窒化ケイ素質焼結体を歩留りよく製造す
ることができる。
しやすく、型内に均一に充填でき、成形蒔の加圧により
むらなく圧密されて成形体中に欠陥が残らない、また、
成形体をハンドリングする際にも損傷が少ない。したが
って、このような成形体を焼成すると、高強度で特性バ
ラツキの少ない窒化ケイ素質焼結体を歩留りよく製造す
ることができる。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例1〜4及び比較例1〜3
第1表に示すように、シリカ還元法により製造された窒
化ケイ素粉末100重量部と、焼結助剤としてイツトリ
ア5重量部、アルミナ4重量部、窒化アルミニウム3重
量部とを配合してボールミルに入れ、メタノール中で混
合粉砕した。なお、原料粉の粒度はマイクロトラック5
0%径Pに= 1.05#Lmに調整した。この混合粉
に同表に示すように、所定量のバインダー及び滑剤とし
てステアリン酸0.5重量部を添加し、湿式混合した。
化ケイ素粉末100重量部と、焼結助剤としてイツトリ
ア5重量部、アルミナ4重量部、窒化アルミニウム3重
量部とを配合してボールミルに入れ、メタノール中で混
合粉砕した。なお、原料粉の粒度はマイクロトラック5
0%径Pに= 1.05#Lmに調整した。この混合粉
に同表に示すように、所定量のバインダー及び滑剤とし
てステアリン酸0.5重量部を添加し、湿式混合した。
次に、各スラリーをスプレードライヤー又は網通しによ
り造粒した。得られた各造1粒粉の平均粒径、最大粒径
、内部摩擦係数、安息角を同表に示す。
り造粒した。得られた各造1粒粉の平均粒径、最大粒径
、内部摩擦係数、安息角を同表に示す。
つづいて、各造粒粉を用い、連続式−輛加圧成形機によ
り、500 kg/ cm 2(7)成形圧力で、 8
mmX8mmX 4haの試験片を各20個ずつ成形し
た。各成形体について、3点曲げ強度を測定し、脱バイ
ンダー後の損傷率(角かけを起した試験片の割合)を調
べた結果を同表に示す。
り、500 kg/ cm 2(7)成形圧力で、 8
mmX8mmX 4haの試験片を各20個ずつ成形し
た。各成形体について、3点曲げ強度を測定し、脱バイ
ンダー後の損傷率(角かけを起した試験片の割合)を調
べた結果を同表に示す。
更に、各成形体を窒素雰囲気中、1780℃で1時間焼
成して焼結体を得た。得られた各焼結体について、かさ
密度(及びその標準偏差)と3点曲げ強度(及びその標
準偏差)を測定した結果を同表に示す。
成して焼結体を得た。得られた各焼結体について、かさ
密度(及びその標準偏差)と3点曲げ強度(及びその標
準偏差)を測定した結果を同表に示す。
第1表から、造粒粉の平均粒径及び最大粒径が本発明の
範囲内にある場合には、いずれも高強度で強度バラツキ
の少ない窒化ケイ素質焼結体が得られることがわかる。
範囲内にある場合には、いずれも高強度で強度バラツキ
の少ない窒化ケイ素質焼結体が得られることがわかる。
以上詳述したように本発明の窒化ケイ素質焼結体製造用
造粒粉を用いれば、高強度で強度バラツキの少ない窒化
ケイ素質焼結体を製造することができる。
造粒粉を用いれば、高強度で強度バラツキの少ない窒化
ケイ素質焼結体を製造することができる。
出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
Claims (1)
- シリカ還元窒化ケイ素粉末100重量部と、アルミナ、
イットリア、窒化アルミニウムから選ばれる少なくとも
1種からなる焼結助剤0.3〜30重量部と、バインダ
ーとを、平均粒径20〜250μmの顆粒状に造粒した
ことを特徴とする窒化ケイ素質焼結体製造用造粒粉。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63086655A JPH01261277A (ja) | 1988-04-08 | 1988-04-08 | 窒化ケイ素質焼結体製造用造粒粉 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63086655A JPH01261277A (ja) | 1988-04-08 | 1988-04-08 | 窒化ケイ素質焼結体製造用造粒粉 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01261277A true JPH01261277A (ja) | 1989-10-18 |
Family
ID=13893048
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63086655A Pending JPH01261277A (ja) | 1988-04-08 | 1988-04-08 | 窒化ケイ素質焼結体製造用造粒粉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01261277A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0753493A1 (en) * | 1995-07-11 | 1997-01-15 | Ngk Insulators, Ltd. | Granulated powder for molding and process for producing the same, and silicon nitride sintered body using the same |
-
1988
- 1988-04-08 JP JP63086655A patent/JPH01261277A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0753493A1 (en) * | 1995-07-11 | 1997-01-15 | Ngk Insulators, Ltd. | Granulated powder for molding and process for producing the same, and silicon nitride sintered body using the same |
US5854156A (en) * | 1995-07-11 | 1998-12-29 | Ngk Insulators, Ltd. | Granulated powder for producing silicon nitride sintered body |
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