JPH01251009A - テレコンバータレンズ - Google Patents
テレコンバータレンズInfo
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- JPH01251009A JPH01251009A JP7985188A JP7985188A JPH01251009A JP H01251009 A JPH01251009 A JP H01251009A JP 7985188 A JP7985188 A JP 7985188A JP 7985188 A JP7985188 A JP 7985188A JP H01251009 A JPH01251009 A JP H01251009A
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- Japan
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- lens
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- refractive index
- lenses
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Links
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Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(技術分野)
本発明は、テレコンバータレンズに関する。
(従来技/#)
マスターレンズの物体側に装着するフロント型のテレコ
ンバータレンズは、従来からコンパクトカメラやビデオ
カメラに主として使用されており、1眼レフカメラへの
使用に対しては性能が不十分であった。
ンバータレンズは、従来からコンパクトカメラやビデオ
カメラに主として使用されており、1眼レフカメラへの
使用に対しては性能が不十分であった。
例えば特開昭61−12250号公報や同60−165
610号公報に開示されたものはテレコンバータレンズ
を構成するレンズの絶対枚数が少ないため1眼レフカメ
ラ用としては収差補正が不十分であるし、特開昭62−
87924号公報に開示されたものは色収差の補正が行
すれていない、また、実開昭51−44925号公報や
特開昭54−147831号公報記載のものは、ガリレ
オタイプの前群に3枚のレンズを用いて性能向上を図っ
ているが、レンズ径の大きい前群に3枚のレンズを使用
することで軽量化が極めて困難となるし、パワーのきつ
い後群より前群にレンズ枚数を増やしているため1眼レ
フカメラ用としては性能的に不十分である。
610号公報に開示されたものはテレコンバータレンズ
を構成するレンズの絶対枚数が少ないため1眼レフカメ
ラ用としては収差補正が不十分であるし、特開昭62−
87924号公報に開示されたものは色収差の補正が行
すれていない、また、実開昭51−44925号公報や
特開昭54−147831号公報記載のものは、ガリレ
オタイプの前群に3枚のレンズを用いて性能向上を図っ
ているが、レンズ径の大きい前群に3枚のレンズを使用
することで軽量化が極めて困難となるし、パワーのきつ
い後群より前群にレンズ枚数を増やしているため1眼レ
フカメラ用としては性能的に不十分である。
(目 的)
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであって
、その目的とする所は、小型、軽量で且つ1眼レフカメ
ラへの使用に耐え得る高性能なフロント型のテレコンバ
ータレンズの提供にある。
、その目的とする所は、小型、軽量で且つ1眼レフカメ
ラへの使用に耐え得る高性能なフロント型のテレコンバ
ータレンズの提供にある。
(構 成)
以下1本発明を説明する。
本発明のテレコンバータレンズはフロント型であり、前
群、後群の2群構成である。
群、後群の2群構成である。
前群は、物体側に凸面を向けた負の屈折力紛持つメニス
カス状の第1レンズと、正の屈折力を持つ第2レンズと
からなり、それ自身で色収差を補正されており、合成焦
点距雅が正の値を持つ。
カス状の第1レンズと、正の屈折力を持つ第2レンズと
からなり、それ自身で色収差を補正されており、合成焦
点距雅が正の値を持つ。
後群は、2枚または3枚のレンズからなり、それ自身で
色収差を補正されており、合成焦点距維が負の値を持つ
。
色収差を補正されており、合成焦点距維が負の値を持つ
。
前群の凸レンズの、屈折率をnr+tアツベ数をシ7.
.前群の凹レンズの、屈折率をnr−、アツベ数をシア
ー1 後群の凸レンズの、平均屈折率をnr、、平均アツベ数
をマ1..後群の凹レンズの、平均屈折率紛nr−9平
均アツベ数をνr−1 前群の後側主点と、後群の前側主点との間隔をH1l’
、レンズ全長をTしとするとき、これらは。
.前群の凹レンズの、屈折率をnr−、アツベ数をシア
ー1 後群の凸レンズの、平均屈折率をnr、、平均アツベ数
をマ1..後群の凹レンズの、平均屈折率紛nr−9平
均アツベ数をνr−1 前群の後側主点と、後群の前側主点との間隔をH1l’
、レンズ全長をTしとするとき、これらは。
(1) 0.04 < n
t−−nj。
t−−nj。
(II) 13 (vr、 −ν を−
(III) 0.07 (n 、 −
n 、。
(III) 0.07 (n 、 −
n 、。
(IV) 10 (l v r−v
−、1(V) 1.3< TL/I
IH’なる条件を満足する。
−、1(V) 1.3< TL/I
IH’なる条件を満足する。
なお、後群に関し、上記平均屈折率、平均アツベ数は、
後群が凸レンズ、凹レンズを含む3枚のレンズで構成さ
れる場合に2枚の凸または凹レンズの屈折率の平均およ
びアツベ数の平均を意味し、後群の構成枚数が2枚のと
きは、各凸レンズ、凹レンズの屈折率、アツベ数そのも
のである。
後群が凸レンズ、凹レンズを含む3枚のレンズで構成さ
れる場合に2枚の凸または凹レンズの屈折率の平均およ
びアツベ数の平均を意味し、後群の構成枚数が2枚のと
きは、各凸レンズ、凹レンズの屈折率、アツベ数そのも
のである。
また、レンズ全長とはテレコンバータレンズの全長を意
味する。
味する。
上記条件(T)、(III)は像面を良好に補正するた
めの条件であって、これらの条件ア゛範囲を外れると金
糸のペッツバール和が負の値か、もしくは過小な値とな
り像面がオーバーの側に行ってしまう。
めの条件であって、これらの条件ア゛範囲を外れると金
糸のペッツバール和が負の値か、もしくは過小な値とな
り像面がオーバーの側に行ってしまう。
また、条件(I)の範囲を越えると前群の凹レンズの第
2面と凸レンズの第1面の山率♀径(前群の2枚のレン
ズが接合レンズのときは接合面の曲率半径)が著しくI
」1さくなるためレンズが肉厚となり小型、軽量化には
適当でなくなる。
2面と凸レンズの第1面の山率♀径(前群の2枚のレン
ズが接合レンズのときは接合面の曲率半径)が著しくI
」1さくなるためレンズが肉厚となり小型、軽量化には
適当でなくなる。
条件(II)は2M群の大型化を防ぎつつ色収差を補正
するための条件であって、この条件の!l![越えると
、基準波長と他の波長とに対するパワーの差が小さくな
り、これを補正しようとすると前述の条件(1)の場合
と同様、前群の凹レンズの第2面と凸レンズの第1面の
曲率半径(前群の2枚のレンズが接合レンズのときは接
合面の曲率半径)が著しく小さくなるためレンズが肉厚
となり小型、軽量化には適巧でなくなる。
するための条件であって、この条件の!l![越えると
、基準波長と他の波長とに対するパワーの差が小さくな
り、これを補正しようとすると前述の条件(1)の場合
と同様、前群の凹レンズの第2面と凸レンズの第1面の
曲率半径(前群の2枚のレンズが接合レンズのときは接
合面の曲率半径)が著しく小さくなるためレンズが肉厚
となり小型、軽量化には適巧でなくなる。
条件(IV)は、後群の色補正に関する条件であり、条
件の範囲を外れると1色収差、特に軸上の色収差が補正
過剰となって結像性能が劣化する。
件の範囲を外れると1色収差、特に軸上の色収差が補正
過剰となって結像性能が劣化する。
条ff”(V)は、コンパ°−タレンズ全体をコンパク
トにまとめるための条件であり、条件の範囲を越えると
全長が長くなり前玉系が大きくなって全体の大型化1重
量化につながってしまう。
トにまとめるための条件であり、条件の範囲を越えると
全長が長くなり前玉系が大きくなって全体の大型化1重
量化につながってしまう。
(実施例)
以下、具体的な実施例を6例上げる。
これら6実流例は、いずれも同一のマスターレンズへの
芸者を前提として設計されたものであり、先ずこのマス
ターレンズに付いて説明する。
芸者を前提として設計されたものであり、先ずこのマス
ターレンズに付いて説明する。
マスターレンズは、第7図に示す様に15枚のレンズに
より構成され、第8レンズと第9レンズとの間に絞りを
有する。このマスターレンズの諸元は以下の通りである
。
より構成され、第8レンズと第9レンズとの間に絞りを
有する。このマスターレンズの諸元は以下の通りである
。
r、は物体側(第7図左方)から数えてit1目の面の
曲率半径(rlsは絞り面の曲率#、径)、d、は物体
側から1番目の面間距離、nj*’l’Jは物体側から
j番目のレンズの屈折率およびアツベ数を示す。
曲率半径(rlsは絞り面の曲率#、径)、d、は物体
側から1番目の面間距離、nj*’l’Jは物体側から
j番目のレンズの屈折率およびアツベ数を示す。
i rl dt j nJV
」+ 2/10.550 1.600 1 1.
80518 25.462 60.635 6.70
0 2 1.58913 61.253 −140
.620 0.200 4 37.701 4.+00 3 1.640
00 60.25 103.576 23.149 6 97.700 1.200 4 17725
0 49.627 16.839 5.600 8 −50.400 1.300 5 1.772
50 49.629 613.900 0.200 +0 25.515 4.300 6 1.592
70 35.4511 −59.800 0.650 12 −34.892 1.100 7 1.77
250 49.6213 20.560 2.800
8 1.74077 27.7614 158.1
39 1.410 Is co L、L4016 52.
50OL、900 9 1.69880 55.
4617−2107.00 0.200 18 19.096 3.300 10 1−
72000 50.3419 105.887 1.
200 20 −44.497 4.000 11 1.
75520 27.532+ 35.420 0
.80022 117.800 4.300 1
2 1.51680 64.2023 −29.594
3.095 24 38.700 5.100 13 1.
56732 42.8425 −23.486 2.
000 26 −18.415 1.200 14 1.
83400 37.’3427 −68.752 9
.457 2g −14,1301,400Is 18340
0 37.3429 −18.850 このマスターレンズの収差図を第14図に示す。
」+ 2/10.550 1.600 1 1.
80518 25.462 60.635 6.70
0 2 1.58913 61.253 −140
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8 1.74077 27.7614 158.1
39 1.410 Is co L、L4016 52.
50OL、900 9 1.69880 55.
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72000 50.3419 105.887 1.
200 20 −44.497 4.000 11 1.
75520 27.532+ 35.420 0
.80022 117.800 4.300 1
2 1.51680 64.2023 −29.594
3.095 24 38.700 5.100 13 1.
56732 42.8425 −23.486 2.
000 26 −18.415 1.200 14 1.
83400 37.’3427 −68.752 9
.457 2g −14,1301,400Is 18340
0 37.3429 −18.850 このマスターレンズの収差図を第14図に示す。
この収差図に於いて、SAは球面収差+ SCは正弦条
件、 DS、DMjよ非点収差、DISTは歪曲収差を
示す。
件、 DS、DMjよ非点収差、DISTは歪曲収差を
示す。
以下、実施例を示す。
各実施例に於いて、R1はコンバータレンズの物体側か
ら第1番目のレンズ面の曲率半径、DIは物体側から第
1番目の面間距H−n jy vJは、コンバータレン
ズの物体側からj番目のレンズの屈折率およびアツベ数
を表す、また、各実施例を示す図に於いて上述のマスタ
ーレンズは符号Aを付した長方形により簡略化して示す
。
ら第1番目のレンズ面の曲率半径、DIは物体側から第
1番目の面間距H−n jy vJは、コンバータレン
ズの物体側からj番目のレンズの屈折率およびアツベ数
を表す、また、各実施例を示す図に於いて上述のマスタ
ーレンズは符号Aを付した長方形により簡略化して示す
。
実施例1
この実施例は第1図に示す様に、前群が2枚のレンズに
よる接合レンズ、後群が3校のレンズによりそれぞれ構
成されている。
よる接合レンズ、後群が3校のレンズによりそれぞれ構
成されている。
i R五 DI
j nj ν ノ1 6
8.284 2.500 ] 1.78422
25.722 50.208 14.507 2 1
.51680 64.23−444.302 24.9
40 4 80.083 6.481 3 1.59270
35.455−102.204 1.411 4
1.71300 53.946 57.400 3.9
17 7−113.113 1.800 5 1.7130
0 53.948−732.937 0.800 D、は、図の如く第8面とマスターレンズAの第1面と
の閏の画1’BlH巨雌である。
j nj ν ノ1 6
8.284 2.500 ] 1.78422
25.722 50.208 14.507 2 1
.51680 64.23−444.302 24.9
40 4 80.083 6.481 3 1.59270
35.455−102.204 1.411 4
1.71300 53.946 57.400 3.9
17 7−113.113 1.800 5 1.7130
0 53.948−732.937 0.800 D、は、図の如く第8面とマスターレンズAの第1面と
の閏の画1’BlH巨雌である。
n t−−n r、=0.26792. v t、 −
v r−:38.4&、 o r−−n 、、=0.1
203. l v 、、 −v 、、 l =18.4
9.TL/H)I’=1.23この実施例1に関する収
差図を第8図に示す。
v r−:38.4&、 o r−−n 、、=0.1
203. l v 、、 −v 、、 l =18.4
9.TL/H)I’=1.23この実施例1に関する収
差図を第8図に示す。
非点収差の図に於いて、ds2gsecs、FSはそれ
ぞれdrgrc3に対するサジタル像面、dM9g)l
、cH,FMはそれぞれd e g t Ce F線に
対するメリデイオナル像面を示す。
ぞれdrgrc3に対するサジタル像面、dM9g)l
、cH,FMはそれぞれd e g t Ce F線に
対するメリデイオナル像面を示す。
実施例2
この実施例は第2図に示す様に、前群が2枚のレンズに
よる接合レンズ、後作が3校のレンズによりそれぞれ構
成されている。
よる接合レンズ、後作が3校のレンズによりそれぞれ構
成されている。
i R+ DI J na
髪。
髪。
1 66.078 2.446 1 1.84666
23.892 39.917 18.90& 2
1.56732 42.833−1550.6042
2.547 4 78.016 7.384 3 1.59270
35.455−108.282 0.992 6−452.741 1.360 4 1.6968
0 55.467 46.343 8.482 8 −48.963 1.400 5 1.
69680 55.469 −96.411 0.8
00 D、は、図の如く第9面とマスターレンズAの第1面と
の闇の面間距離である。
23.892 39.917 18.90& 2
1.56732 42.833−1550.6042
2.547 4 78.016 7.384 3 1.59270
35.455−108.282 0.992 6−452.741 1.360 4 1.6968
0 55.467 46.343 8.482 8 −48.963 1.400 5 1.
69680 55.469 −96.411 0.8
00 D、は、図の如く第9面とマスターレンズAの第1面と
の闇の面間距離である。
n 1− n th=O−27934+ v t−v
r−=18−94 + n r−−n 、、=0.1
041. l V r−−V 、、 l =20.01
.TL/HH’=1.22この実施例2に関する収差図
を第9図に示す。
r−=18−94 + n r−−n 、、=0.1
041. l V r−−V 、、 l =20.01
.TL/HH’=1.22この実施例2に関する収差図
を第9図に示す。
実施例3
この実施例は第3図に示す様に、菌群が2枚のレンズに
よる接合レンズ、後群も2校のレンズによる接合レンズ
である。
よる接合レンズ、後群も2校のレンズによる接合レンズ
である。
i R,D、 j nj νj
1 71.624 2.539 1 1.6989
5 30.+22 50.776 13.573 2
1.51633 84.153−521.713 3
4.793 4−183.855 2.650 3 1.755
00 52.335 47.034 4.167
4 1.64769 33.806 154.8832
8F 2.000Ddよ1図の如く第6面とマスターレ
ンズAの第1面との閏の面間距離である。
1 71.624 2.539 1 1.6989
5 30.+22 50.776 13.573 2
1.51633 84.153−521.713 3
4.793 4−183.855 2.650 3 1.755
00 52.335 47.034 4.167
4 1.64769 33.806 154.8832
8F 2.000Ddよ1図の如く第6面とマスターレ
ンズAの第1面との閏の面間距離である。
n 1−− n r、=0.18262. v t、
−t y−=34.03.n r−−nr、=0.10
731. l vr−−v 、、 I =18.53.
TL/HH’=1.24この実施例3に関する収差図を
第10図に示す。
−t y−=34.03.n r−−nr、=0.10
731. l vr−−v 、、 I =18.53.
TL/HH’=1.24この実施例3に関する収差図を
第10図に示す。
実施例4
この実施例は第4図に示す様に、前群が2枚のレンズに
よる接合レンズ、後群が3校のレンズによりそれぞれ構
成されている。
よる接合レンズ、後群が3校のレンズによりそれぞれ構
成されている。
i 肌 Dt j ni ν。
1 63、f309 2.472 ] 1.84
6(3623,89235,5841B、733 2
1.59551 39.213−1435.8281
9.042 4 58.778 7.20& 3 1.5927
0 35.455−103.731 0.078 6−798.208 1.580 4 1.6935
0 53.237 38.152 6.958 8 −46.417 1.400 5 1.0f13
50 53.239−102.950 0.800 D、は、図の如く第9面とマスターレンズAの第1面と
の閏の面間距離である。
6(3623,89235,5841B、733 2
1.59551 39.213−1435.8281
9.042 4 58.778 7.20& 3 1.5927
0 35.455−103.731 0.078 6−798.208 1.580 4 1.6935
0 53.237 38.152 6.958 8 −46.417 1.400 5 1.0f13
50 53.239−102.950 0.800 D、は、図の如く第9面とマスターレンズAの第1面と
の閏の面間距離である。
n r−−n t、=0.25115. v 、。−v
t−=15.32. n 、−−n 、、=0.10
08. I V r−−v 、、 l =17.78
.TL/HH’=1.13゛この実施例4に関する収差
図を第11図に示す。
t−=15.32. n 、−−n 、、=0.10
08. I V r−−v 、、 l =17.78
.TL/HH’=1.13゛この実施例4に関する収差
図を第11図に示す。
実施例5
この実施例は第5図に示す様に、菌群が2枚のレンズに
より、後群も2枚のレンズによりそれぞれ構成されてい
る。また、この実施例では第6面に非球面が採用されて
いる。
より、後群も2枚のレンズによりそれぞれ構成されてい
る。また、この実施例では第6面に非球面が採用されて
いる。
i R+ Dt j na
vJ+ 62.245 2.244 1 1.
58500 29.302 37.209 0.455 3 37.623 19.788 2 1.4915
4 57.834−578.184 21.426 5 197.746 6.993 3 1.5850
0 29.306”−74,6611,322 7−68,7391,70041,7725049,8
0867,55253F 3.000 D、は、図の如く第8面とマスターレンズAの第1面と
の間の面間距離である。
vJ+ 62.245 2.244 1 1.
58500 29.302 37.209 0.455 3 37.623 19.788 2 1.4915
4 57.834−578.184 21.426 5 197.746 6.993 3 1.5850
0 29.306”−74,6611,322 7−68,7391,70041,7725049,8
0867,55253F 3.000 D、は、図の如く第8面とマスターレンズAの第1面と
の間の面間距離である。
n t−−n 、−=0.09346. v t4−
v 、−=28.53. n r−−n 、、=0.1
875. l v 、−−v 、、 l =20.3
、TL/HH’=1.23第6面の非球面は、これを周
知の非球面関数X=CH2/[1+v’1−(1+K)
C’H2コ+AJ’+AaH6+AaH”A +。
v 、−=28.53. n r−−n 、、=0.1
875. l v 、−−v 、、 l =20.3
、TL/HH’=1.23第6面の非球面は、これを周
知の非球面関数X=CH2/[1+v’1−(1+K)
C’H2コ+AJ’+AaH6+AaH”A +。
・HlG(C=l/R)
と表したとき、
に=−1,251232,A、=−7,610498・
10−’、A6=1.8999118・+(1” 、A
a=−1,827374・10−12.A□。=2.8
65466・1〇−目により特定される。
10−’、A6=1.8999118・+(1” 、A
a=−1,827374・10−12.A□。=2.8
65466・1〇−目により特定される。
この実施例5に関する収差図を112pに示す。
実施例に
の実施例は第6図に示す様に、前群が2枚のレンズによ
り、後群は3枚のレンズによりそれぞれ構成されている
。
り、後群は3枚のレンズによりそれぞれ構成されている
。
i J Dt j na
’1’ 。
’1’ 。
1 5g、549 2.400 ] 1.717
36 29.502 37.423 0.500 3 38.083 15.746 2 1.4915
4 57.824−489.138 20.253 5 56.559 6.400 3 1.59270
35.456 −88.751 0.394 7−105.448 1.400 4 1.7170
0 47.988 53.981 2.803 95669.3/10 1.400 5 1.
71300 53.9410 79.997 3.0
00 DIGは、図の如く第8面とマスターレンズΔの第1面
との閏の面間距nである。
36 29.502 37.423 0.500 3 38.083 15.746 2 1.4915
4 57.824−489.138 20.253 5 56.559 6.400 3 1.59270
35.456 −88.751 0.394 7−105.448 1.400 4 1.7170
0 47.988 53.981 2.803 95669.3/10 1.400 5 1.
71300 53.9410 79.997 3.0
00 DIGは、図の如く第8面とマスターレンズΔの第1面
との閏の面間距nである。
n f−n r、”0.22582. v y、 v
r−=28.J2. n t−−n 、、=0.12
23. I乍r−−v 、41 :15.5J、TL/
HH’1.02この実施例6に関する収差図を第13図
に示す。
r−=28.J2. n t−−n 、、=0.12
23. I乍r−−v 、41 :15.5J、TL/
HH’1.02この実施例6に関する収差図を第13図
に示す。
(vJ5k)
以上、本発明によれば新規なフロント型のテレコンバー
タレンズを提供できる。
タレンズを提供できる。
このテレコンバータレンズは、前群に2枚のレンズを配
し、後群に2枚以上のレンズを6己して、各群内部で色
補正をし、前述の5条件の充足により小型、軽量で、1
眼レフカメラにも通用できる高性能を実現した。具体的
な上記各実施例の収差図からも本発明のレンズの性能の
高さは明らかである。また、実施例5,6で行っている
ようにプラスチックレンズを採用することによってより
一層の軽量化を図ることが可能である。
し、後群に2枚以上のレンズを6己して、各群内部で色
補正をし、前述の5条件の充足により小型、軽量で、1
眼レフカメラにも通用できる高性能を実現した。具体的
な上記各実施例の収差図からも本発明のレンズの性能の
高さは明らかである。また、実施例5,6で行っている
ようにプラスチックレンズを採用することによってより
一層の軽量化を図ることが可能である。
第1図ないし第6図は、本発明の実施例を示す図、第7
図は、上記各実施例のテレコンバータレンズと組み合力
せられるマスターレンズの構成を示す図、第8図ないし
第13図は各実施例に関する ゛収差図、第1411i
はマスターレンズの収差図を示す第 1 図(実施例1
) ′V% 2 図(実施例2) 第 3 図(実施例3) 第 4 図(実施例4 ) 第 5 図(実施例5) 第 6 図(実施例6) 第14図 SA、SCL)S、L)M
Ll)1第 8 図(r&施月例1) 第 9 図(実施#I2) 第 10 図(実施例3) 第 11 図(実施例4) 第 12 図(実施委15 ) 第13図(実線6)
図は、上記各実施例のテレコンバータレンズと組み合力
せられるマスターレンズの構成を示す図、第8図ないし
第13図は各実施例に関する ゛収差図、第1411i
はマスターレンズの収差図を示す第 1 図(実施例1
) ′V% 2 図(実施例2) 第 3 図(実施例3) 第 4 図(実施例4 ) 第 5 図(実施例5) 第 6 図(実施例6) 第14図 SA、SCL)S、L)M
Ll)1第 8 図(r&施月例1) 第 9 図(実施#I2) 第 10 図(実施例3) 第 11 図(実施例4) 第 12 図(実施委15 ) 第13図(実線6)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 物体側に凸面を向け、負の屈折力を持つメニスカス状の
第1レンズと、正の屈折力を持つ第2レンズとからなり
、それ自身で色収差を補正されており、合成焦点距離が
正の値を持つ前群と、2枚または3枚のレンズからなり
、それ自身で色収差を補正されており、合成焦点距離が
負の値を持つ後群とにより構成され、 前群の凸レンズの、屈折率をn_f_+、アッベ数をν
_f_+、前群の凹レンズの、屈折率をn_f_−、ア
ッベ数をν_f_−、 後群の凸レンズの、平均屈折率をn_r_+、平均アッ
ベ数をν_r_+、後群の凹レンズの、平均屈折率をn
_r_−、平均アッベ数をν_r_−、 前群の後側主点と、後群の前側主点との間隔をHH’、
レンズ全長をTLとするとき、これらが、( I )0.
04<n_f_−−n_f_+ (II)13<ν_f_+−ν_f_− (III)0.07<n_r_−−n_r_+ (IV)10<|ν_r_−−ν_r_+| (V)1.3<TL/HH’ なる条件を満足するフロント型のテレコンバータレンズ
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7985188A JPH01251009A (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | テレコンバータレンズ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7985188A JPH01251009A (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | テレコンバータレンズ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01251009A true JPH01251009A (ja) | 1989-10-06 |
Family
ID=13701700
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7985188A Pending JPH01251009A (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | テレコンバータレンズ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01251009A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5218475A (en) * | 1990-04-19 | 1993-06-08 | Olympus Optical Co., Ltd. | Attachment lens system |
JP2004220003A (ja) * | 2002-12-24 | 2004-08-05 | Nikon Corp | フロントテレコンバーターレンズ |
JP2014202986A (ja) * | 2013-04-08 | 2014-10-27 | 株式会社ニコン | テレコンバータレンズ |
-
1988
- 1988-03-31 JP JP7985188A patent/JPH01251009A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5218475A (en) * | 1990-04-19 | 1993-06-08 | Olympus Optical Co., Ltd. | Attachment lens system |
JP2004220003A (ja) * | 2002-12-24 | 2004-08-05 | Nikon Corp | フロントテレコンバーターレンズ |
JP4650715B2 (ja) * | 2002-12-24 | 2011-03-16 | 株式会社ニコン | フロントテレコンバーターレンズ |
JP2014202986A (ja) * | 2013-04-08 | 2014-10-27 | 株式会社ニコン | テレコンバータレンズ |
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