JPH01250917A - 小型ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、レンズシャッター付カメラ等の小型カメラに
好適なズームレンズに関する。

〔従来の技術〕

レンズシャッター付小型カメラは、近年増々自動化が進
み、自動焦点調節、フィルム自動装填、日付写し込み装
置、ストロボ内蔵等が、ｔｉｌｌｌの仕様となり、使用
者層もかなり広くなっている。最近では更に、多焦点レ
ンズを装備したものが提供され、ズームレンズを装着し
たものも現れて、ニー層使用範囲が拡大するに至ってい
る。

この種の小型化に好適なズームレンズとして最も簡単な
構成のものは、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負
の屈折力を有する第２レンズ群とで成る望遠型の２群ズ
ームレンズである。このレンズタイプは、−眼レフ用の
レンズに比べ、ハックフォーカスの制限が少ないこの種
のカメラ用として、バンクフォーカスをある程度短（し
て小型化するのに好適なタイプである。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、これまでに提案されているこの種のズー
ムレンズは、焦点距離ｆ−４０〜６０璽１、Ｆナンバー
ＦＮ、ｏ＝４〜５．６程度のものが主流であり、高ズー
ム比を持ち、かつ明るいレンズでも３５〜７０／３．５
〜５．６程度のものである。

そして、これらの中には、レンズ全長を短く構成しよう
とする余り、バンクフォーカスを極端に短くしているも
のがある。したがって、このような小型化を達成できた
としても、このレンズにおける、レンズの最終レンズ面
とフィルム面との間で内面反射が起こって画像を劣化さ
せるゴースト等を発生させる危険性がある。しかも、フ
ィルム側に位置する第２レンズ群はフィルム面の大きさ
に近い径が必要となるために、第２レンズ群の大型化を
招き好ましくない。

また、上記の如きレンズでは、結像性能を確保するため
、各レンズ群のパワー（屈折力）の分担を弱くしている
ので、ズーム比に比して、変倍のための各群の移動量が
大きくなりレンズの全体形状の大型化を招いているもの
が多い。

そこで本発明は、上記の問題点を解決し、簡単な構成で
小型な形状を維持し、諸収差が良好に補正され、ズーム
比が２倍を越えるズームレンズを提供することを主たる
目的としている。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、正の屈折力を持つ第１レンズ群ＧＲと負の屈
折力を持つ第２レンズ群Ｇ２との２つの群より構成され
、該第１レンズ群Ｇ１と該第２レンズ群Ｇ２との群間隔
を相対的に変化させることにより変倍を行なうズームレ
ンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、絞りを有し、絞り
より物体側に位置する正の屈折力の前群ＧＲと絞りより
像側に位置する正の屈折力の後群Ｇｌｌとを有するもの
である。

そして具体的には、本発明による第１実施例のレンズ構
成を示す第１図の如（、第１レンズ群Ｇ＋の前群ＧＲは
正の屈折力の第２レンズ成分Ｌ１と、負の屈折力を持ち
像側に凸面を向けたメニスカス形状の第２レンズ成分Ｌ
２と、正の屈折力を持つ第３レンズ成分Ｌ３とを有し、
後群ＧＲは正の屈折力を持つ第４レンズ成分Ｌ４を有し
、前記第２レンズ群Ｇ２は像側に凸面を向けた正メニス
カスの第５レンズ成分と、像側に凸面を向けた負メニス
カスの第６レンズＬ６成分と、同じく像側に凸面を向け
た負メニスカスの第７レンズ成分り１とを有する構成と
している。

そして、このようなレンズ構成において、前記第１レン
ズ群の焦点距離をｆｌ、前記第２レンズ群の焦点距離を
ｆ２、広角端における全系の焦点距離をｆい、前記第２
レンズ成分の物体側曲率半径をｒａ、前記第２レンズ成
分の像側曲率半径をｒｂ、前記第２レンズ成分Ｌ２と前
記第３レンズ成分Ｌ３との空気間隔と前記第２レンズ成
分Ｌ２の中心厚との和をＤとし、前記第１レンズ群Ｇ１
中前群ＧＦの焦点距離をｒ１とするとき、 ０．５　　＜　Ｌ／　ｆ　、　　＜０．９　　−−−−
−−−　ｆｉｌｏ、７　　＜　　ｌ　ｆ２７ｆ＋　１　
＜１．２　　−−−−−−−−−　＋２１ｒｂ　→−ｒ
ｌ１ １．５　＜　−＜　１３　　−−−−−−　＋３１ｒｂ
　−ｒｌｌ ０．１　　＜　Ｄ　／　ｆ　Ｆ　　＜０．４　　−−−
−−−−−−−−　＋４１の各条件を満足するように構
成したものである。

〔作　用〕

上記の如き本発明の構成により、ある程度のバンクフォ
ーカスを確保しつつ、全長をコンパクトに構成するため
に各群の屈折力を強めると共に、これにより悪化する傾
向にある諸収差の補正をも可能としたものである。

まず、ある程度のバンクツメ−カスを確保しながらも、
第１レンズ群ＧＲ及び第２レンズ群Ｇ２の変倍のための
移動量を小さく抑えて、全長をコンパクトに構成するた
めに、第１レンズ群Ｇ１全体に強めの正の屈折力を持た
せた構成としている。

そして、第１レンズ群Ｇ１の正屈折力を前群ＧＦと後群
ＧＲとの両群にそれぞれ分担させることにより、一般的
に、レンズ系の屈折力を大きくすることに起因して発生
する収差を極めて良好に抑えることを可能にしている。

しかも、メリジオナル像面（ｍ像面）の弯曲については
、前群ＧＦで正の像面弯曲が、後群Ｇ＋＋で負の像面弯
曲が発生ずるので、第２レンズ群Ｇ２で発生する正の像
面湾曲とのバランスをとることができ、変倍による像面
の変動を、極めて良好に、小さく押さえられる。

また、球面収差については、前群Ｇｒでかなり良好に補
正することが可能であるので、前玉繰り出しの合焦の際
に前群ＧＦのみを繰り出しても、球面収差の変動を極め
て少なく押さえることができる。このとき、後群ＧＲと
第２レンズ群Ｇ２の間隔は不変であるので、この合焦に
より第２レンズ群Ｇ２に入射する斜光線の位置変化を少
なく抑えられる。したがって、近距離合焦による像面湾
曲、歪曲収差の収差変動も良好に保つことが可能である
。

以下本発明における上記の各条件について詳述する。

収差補正を良好にしながら、ある程度のバンクフォーカ
スを確保しつつ、全長をコンパクトに構成するには条件
式（１）及び（２）を満足するように構成することが必
要である。

条件式（１１は第１レンズ群６Ｉの屈折力を規定するも
のである。この条件式の上限を越えると第１レンズ群Ｇ
１の屈折力は弱くなるので、収差補正上は有利であるが
、変倍に際して各群の移動量が多くなり、レンズ系の大
型化を招く。一方、この条件式ｆｌｌの下限を越えると
、第１レンズ群Ｇ１の屈折力は強くなるので、コンパク
ト化には有利であるが、特に、球面収差の補正が困難と
なり、レンズ系の明るさが不足し、変倍による収差変動
も増大となり好ましくない。

また、条件式（２）は、ある程度のハックフォーカスを
確保し、かつコンパクト化を図るための条件である。こ
の条件式（２）の上限を越えると、第１レンズ群Ｇ１の
屈折力に比して、相対的に第２レンズ群Ｇ２の屈折力が
弱くなるので、十分なバンクフォーカスを確保できるが
、変倍によるレンズ系の全長変化が大きくなり好ましく
ない。一方、この条件式（２）の下限を越えると、第２
レンズ群Ｇ２の屈折力は強くなるので、ハックフォーカ
スも短くなりコンパクト化には有利であるが、収差補正
上は不利であり、特に広角端で過大な正の歪曲収差が発
生し、補正が困難となる。

ところで、本発明の如き望遠型のズームレンズでは、特
に広角端において、一般には大きな正の歪曲収差が発生
する。これはバンクフォーカスが短いために、広角端で
は、フィルム面と第２レンズ群Ｇ２の最終レンズ面が近
接しており、第２レンズ群を出射する斜光線の射出角度
は極めて大きくなることに起因する。したがって、しば
しば歪曲収差は高次の曲がりを伴い、写真レンズとして
は、最も嫌われる所謂、陣笠型の歪曲収差を呈する場合
が起こる。そのために、このような歪曲収差を補正する
ことが必要である。

そこで、本発明における歪曲収差の補正は、第１レンズ
群ＧＲ中の絞りから離れた前群中のレンズ成分で、意図
的に発生させた負の歪曲収差で、他の群で発生する正の
歪曲収差を相殺させて全系としての歪曲収差の補正を行
っている。この歪曲収差の補正は上記条件式（３）及び
（４）とを満足するように構成することによって達成さ
れる。

先ず、条件式（３）は第２レンズ成分Ｌ２全体の形状を
規定するものであり、この規定により第２レンズ成分Ｌ
２は像側へ凸面を向けたメニスカス形状となり、特にこ
の第２レンズ成分Ｌ２の物体側の凹面で負の歪曲収差を
発生させて、良好な歪曲収差の補正を行っている。

ところが、この条件式（３）の上限を越えると、第２レ
ンズ成分の像側へのベンディングが強くなって第２レン
ズ成分Ｌ２の物体側の面の曲率が強くなり過ぎるので、
負の歪曲収差が過大に発生し、第２レンズ群Ｇ２で発生
する正の歪曲収差により相殺させるためのバランスが崩
れ、歪曲収差の補正が困難となる。しかも、コマ収差の
非対称成分が増加し、高次の像面弯曲が発生して、補正
が困難となる。一方、この条件式（３）の下限を越える
と、負の歪曲収差の発生量が少なくなり、第２レンズ群
Ｇ２における正の歪曲収差を補正するのが困難となる。

−ｉ的に、歪曲収差は絞りから離れたレンズ成分におい
て補正することが望ましく、第１レンズ群ＧＲにおいて
発生させる負の歪曲収差をできるだけ絞りから物体側へ
離れたところで発生させる方が効率良く補正することが
できる。そごで、条件式（４）は第２レンズ成分Ｌ２の
適切な位置を規定するものである。

条件式（４）の上限を越えると、第２レンズ成分Ｌ２の
物体側の面から第３レンズ成分Ｌ３の物体側の面までの
距離が大きくなり過ぎ、歪曲収差の補正には有利になる
が、レンズ系の大型化を招き、かつ正の像面弯曲も発生
し、好ましくない。一方、この条件式（４）の下限を越
えると、第２レンズ成分Ｌ２の物体側における負の歪曲
収差の発生量が少なくなり、第２レンズ成分Ｌ２の物体
側の曲率を強くせねば補正ができなくなる。そうすると
、条件式（３）の上限を越えた場合と同様に、コマ収差
や像面弯曲の高次の収差がともに発生し、さらに収差補
正が困難となる。

以上の如き本発明における基本構成において、第１レン
ズ群ＧＲ中後群ＧＲの焦点距離をｆＲ１第３レンズ成分
Ｌ３の焦点距離をｆＬ３とするとき、０．５　＜　ｆ　
Ｌｓ／　ｆ　ｒ　＜０．９　−一−−−−−−−−−（
５１３＜　ｆ　＊　／　ｆ　＋　＜　１０　　−−−−
−−−−−−−ｆ６ｔの条件を満足するように構成する
ことが望ましい。

これら条件式（５）及び（６）は、球面収差と像面弯曲
との補正及び変倍による像面弯曲変動の補正を適切に行
なうのに有利である。更に、第１レンズ群Ｇ＋の前群Ｇ
Ｆのみの移動によって合焦を行なう所謂、前玉繰り出し
を前提とすれば、前群ＧＲ自体の球面収差の補正は良好
になされていることが望ましい。そして、この条件式（
５）及び（６）を満たす構成がこれを保証するものであ
る。

条件式（５）は、特に球面収差の良好な補正に関するも
のである。条件式（５）の上限を越えると、第３レンズ
成分Ｌ３の屈折力が弱くなり、合焦による移動量も増え
、レンズ系の大型化を招き好ましくない。一方、この条
件式（５）の下限を越えると、第３レンズ成分Ｌ３の屈
折力が強くなりすぎ、球面収差は、高次の曲がりを生じ
補正が困難となる。

また、条件式（６）は第１レンズ群Ｇ１の屈折力を前群
と後群とで分担させる比率を規定するものである。そし
て、特に前群での収差の発生を押さえて、合焦に際して
の収差変動を押さえるのみならず、絞りを挟んで後群を
配置することにより、前後群で発生する像面弯曲の発生
量を制御しながら、第２レンズ群Ｇ２における像面弯曲
とのバランスをとり、合焦に際する変動および変倍に際
する変動を押さえるための条件である。

この条件式（６）の上限を越えると、後群の屈折力は弱
くなりすぎ、前群にかかる負担が増大してしまい、像面
弯曲は大きく負に発生し、変倍による変動が過大となり
好ましくない。一方、この条件式（６）の下限を越える
と、逆に後群の屈折力は強くなりすぎ、球面収差は高次
の曲がりを生じ、収差補正が困難となり好ましくない。

上記の如き本発明の構成において、具体的なレンズ構成
としては、第１レンズ群Ｇ１の前群ＧＦ中の第２レンズ
成分Ｌ２を物体側から順に両凹負レンズＬ２ｎと物体側
により曲率の強い面を向けた両凸正レンズＬａｐとの接
合で構成し、また第３レンズ成分Ｌ３を、両凸正レンズ
Ｌ３．．と負メニスカスレンズＬ３ｎとの接合で構成す
ることが望ましい。

この第３レンズ成分Ｌ３の両凸正レンズＬ３１１と負メ
ニスカスレンズＬ３ｎとの順序は、第２図に示した本発
明における第２実施例のように、逆転しても良く、従っ
て第３レンズ成分Ｌ３中の貼合せ面の向きは物体側に凸
でも像側に凸でもいずれでも良い。

そして、このような具体的レンズ構成において、さらに
以下の諸条件を満足するように構成することが望ましい
。これらの条件を満足すれば、色収差を良好に補正させ
るだけでなく、他の収差補正の機能を持たせることがで
き、極め′ζ良好に収差補正を果たすことができる。

０．０８　＜Ｎｌ２．、ＮＬ２Ｐ　　・−一−−−−−
（７１０、１＜　Ｎ　Ｌ３．、Ｎ　Ｌ３ｐ−−−−−−
−−−−−（８）４５〈νＬ　Ｉ　＜　６２　−−−−
−−−−−−−−・−・−−−−−−−−−（９１１２
〈シ、３．．−シＬ３ｎ−−−”−””−（１ｏ）６＞
　１　ｒｃ　　ｒ、　　ｌ　　　　−−−一・−（１１
）１　、７　＜　Ｎ　Ｌ　７　’−’−’−−−’−−
〜−−−−−−−−−−−−−−（１２）ｒ（−ｒ　。

但し、 Ｎｌ２ｎ　　：第２レンズ成分Ｌ２を構成する負レンズ
Ｌ２゜の屈折率 ＮＬ２ｐ：第２レンズ成分Ｌ２を構成する正レンズＬ２
．．の屈折率 Ｎｌ３ｎ　　：第３レンズ成分Ｌ３を構成する負レンズ
Ｌ３ｎの屈折率 Ｎｌ３．　　：第３レンズ成分Ｌ３を構成する正レンズ
Ｌ３ｐの屈折率 シＬ１：第１レンズ成分Ｌ１のアツベ数。

νＬｈ　：第３レンズ成分Ｌ３を構成する負レンズＬ３
ｎのアツベ数 シＬ３ｐ：第３レンズ成分Ｌ３を構成する正レンズＬ３
ｐのアツベ数 ｒｃ　：第５レンズ成分Ｌ５の像側の曲率半径ｒｄ　＝
第６レンズ成分Ｌ６の物体側の曲率半径ＮＬ７：第７：
ンズ成分Ｌ７の屈折率 ｒｏ　：第７レンズ成分り、の物体側の曲率半径ｒｔ　
：第７レンズ成分り、の像側の曲率半径以下に、条件式
（７）〜Ｑ３１について詳細に説明する。

条件式（７）は、色消しレンズである第２レンズ成分Ｌ
２の接合面に負の屈折力を持たせることにより、負の歪
曲収差を意図的に発生させて、上記条件式（３）及び（
４）に対して歪曲収差の補助的な補正機能を持たせるこ
とができ、歪曲収差の補正機能を担っている構成に負担
をかけることなく、効率良く歪曲収差の補正を行なうこ
とができる。

この条件式（７）の下限を越えると、接合面の基準線（
ｄ線）に対する屈折力は弱くなり、歪曲収差の補正効果
が期待できなくなる。上限は実在する硝子により自ずと
決定されてしまう。

条件式（８）は、条件式（５）のもとで、球面収差の補
正、特に球面収差の色変化に関するものである。

第３レンズ成分Ｌ３レンズでは、負の球面収差が発生す
るが、色消しレンズの接合面に負の屈折力を持たせるこ
とにより、正しンズモ本質的に発生する負の球面収差の
補正を行おうとするものである。そして、特にこの接合
面では、大きく負に発生する短波長の球面収差を補正す
るのに役立っている。又この為には、接合面は、物体に
向かって凹の面にする方が、効果が大きいものである。

条件式（９）、（１０）は、色収差の補正を効果的に行
なうためのものである。第２レンズ群Ｇ２に於いては、
広角端と望遠端で、斜光線の通る位置に大きな差が有る
為、倍率の色収差の変倍による変動を生じるが、これを
第２レンズ成分Ｌ＋　のアソへ数を適当な値にすること
により補正する。しかし、この倍率の色収差の変倍によ
る変動を完全に補正すると、軸上の色収差の変動が大き
くなり、補正が困難になってしまう。そして、この軸上
の色収差を主に補正するのが色消しされた第３レンズ成
分Ｌ３で、条件式（１０）により、硝子選択の最適範囲
を与える。条件式（９）の下限を越えると、倍率の色収
差の変倍による変動は減るが、軸上の色収差の変動が大
きく発生し、補正は困難となってしまう。条件式（１０
）の下限を外れると、第３レンズ成分Ｌ１により倍率の
色収差を補正した時に残存する軸上の色収差を補正する
ことが困難となってしまう。上限は実在する硝子により
自ずと決定される。

条件式（１１）は、広角端に於ける像面弯曲と、球面収
差のバランスをとり、変倍による像面弯曲の変動を補正
する為のものである。

Ｑ＜ｒｃ−ｒ４　＜５ のとき、第５レンズ成分Ｌ５の像側の面と第６レンズ成
分り、の物体側の面で発生する像面弯曲収差量の和は、
そこでの球面収差の発生量に対し、負となる。この上限
を越えると、加えて高次の曲がりも発生し、補正が困難
になってしまう。又逆に ５＜ｒｃ　−ｒｄ　＜（１ のときは、球面収差に比べ、像面歪曲は正となり、この
下限を外れるとやはり補正が困難となってしまう。

条件式（１２）、（１３）も広角端に於ける像面弯曲の
補正、特に高次の曲がりの補正に関するものである。Ｌ
７は、最大画角に対する斜光線が、最も光軸から離れた
位置を通過する部分で、像面弯曲も高次の曲がりを発生
する。条件式（１２）の下限を外れると、同じ屈折力を
実現するのに、小さな曲率半径で両面を構成せねばなら
ず、よりこの傾向を助長し、補正が困難となってしまう
。上限は実在する硝子で、自ずと決定する。（１３）式
は、高次収差の発生を押さえる為、広角端に於ける斜光
線のＬ７への入射角を小さくする形状を与えるもので有
る。上限を越えると物体側の曲率が大きくなり、高次の
曲がりが助長される。反対に下限を越えると、負に大き
く発生し、補正が困難となってしまう。

〔実施例〕

以下に、本発明による実施例について説明する。

各実施例はいずれも焦点距離３５〜８９ｍｍでＦナンバ
ー３．５〜７．８程度の明るさを確保し得る小型なズー
ムレンズである。

第１実施例乃至第８実施例はいずれも、第１図に示した
第１実施例と同様のレンズ構成を有しており、第９実施
例は前述のとおり第２図に示す如く、第３レンズ成分Ｌ
３中の貼合せ面の向きを逆にしたものである。

以下に第１実施例〜第９実施例の諸元の値を掲げる。表
中、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、アツベ（Ａｂｂｅ）
数及び屈折率ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する
値である。

Ｂ　　　　　−１７，７２０２，６７６ｆ　Ｌ３＝　　
２０．３６２ 第２実施例 ｒ　　　　　　　　ｄ　　　　Ａｂｂｅｌ　　　　１５
．５００　　３．００　５Ｂ、５　１．６５１６０２　
　　１９．０４７　　２．５０ ３　　　−２４．０６７　　１．５０　４５．４　１．
７９６６８４　　　　９．２４２　　５．００　４１．
５　１．５７５０１５　　　−４２．５００　　．６０ ６　　　２７．０００　　５．４０　５５．６　１．６
９６８０７　　　−１２．６２９　　１．５０　２３．
０　１．８６０７４８　　　−１９．６９９　　２．６
６０１２　　　−１４．０００　　１．３０１３　　　
−１４．０００’　　１．２０　３３．９　１．８０３
８４１４　　　−２５．２４０　　２．５０ｆ　　　３
６．０３８Ｂ　　５３．９６０９　７８．０００８ｄｌ
ｏ　　１０．３３７５　　４．８６７５　　１．４７７
５Ｂ　ｆ　　１０．４９９　　２８．３８０　　５２．
３６４ｆ＋−２４，３９１ ｒｌｌ＝　１２０．０００ ｆ　Ｌ３　＝　　１８．６８９ 第３実施例 ｒ　　　　　　　　　ｄ　　　　　Ａｂｂｅ　　　　　
　　ｎｌ　　　　１８．３８３　　２．６０　６０．３
　１．６２０４１２　　　３１．５３２　　２．３０ ３　　　−２１．５２９　　３．００　４６．４　１．
８０４１１４　　　１２．８１９　　４．００　４５．
９　１．５４８１４５　　　−２５．１７８　　１．３
０ ６　　　３１．７２４　　４．００　５９．０　１．５
１Ｂ２３７　　　−１１．５００　　１．００　２７．
６　１．７５５２０８　　　−１６．３６７　　３．６
８１１１　　−１００．０００　　３．００　３５．２
　１．７４９５０１２　　　−１７．４３８　　．５０ １３　　　−２０．５８１　　１．２０　４６．４　１
．８０４１１１４　　−１６７．８７２　　４．５０１
５　　　−１４．０００　　１．３０　４６．４　１．
８０４１１１６　　　−６０．１４１　　（可変）ｆ　
　　３６．０４１５　５５．００２７　７８．８０３４
ｄ１０　１１．５３９８　　５．２０９８　　１．５７
５８１３ｆ　　７．２７？　　　２４．２６９　　４５
．５９８ｆ＋−２７，１７５ ｆ　２−−２４．３５３ ｆＦ＝　　３３．７２５ ｆ　Ｒ＝　１２２．５００ ｆ　Ｌｆｆ＝　　２４．４７４ 第４実施例 ｒ　　　　　　　　　ｄ　　　　　Ａｂｂｅ　　　　　
　　ｎｌ　　　　１６．３４３　　２ｊｏ　　５８．．
５　１．６５１６０２　　　３０．２６３　　１．８０ ３　　　−１８．７７９　　１．６５　４４．７　１．
８０２１８４　　　　９．７８７　　４．８０　４１．
５　１．５７５０１５　　　−３０．２５９　　．５０ ６　　　２７．７５４　　３．７０　６０．３　１．６
２０４１７　　　−１０．６４３　　１．４０　２３．
０　１．８６０７４Ｂ　　　　−１５，５９４３，８５
２ ９１３４，５０６Ｌ００４２，０Ｌ６６７５５１０−１
１５，８２Ｌ（可変） １１　　　−４５．７６０　　１．５０　２Ｂ、６　１
．７９５０４１２　　　−１５．９７７　　１．４５１
３　　　−１６．２４１　　．８５　４４．７　１．８
０２１８１４　　　７７８．３１８　　３．５０ｆ　　
　３５．９９９８　５３．９９９８　７８．７９８７ｄ
ｌｏ　　　５．９２４３　　２．６１８７　　．５３８
１Ｂ　ｆ　　１０．８６０　　２５．４３１　　４５．
５０６ｆＦ　＝　　２１．０００ ｆｚ−１７，０００ ｆｒ　＝　　２６．３１０ ｆ＋＋　＝　　９３．３７６ ｆＬ３＝　　１８．７７４ 第５実施例 ｄ　　　　Ａｂｂｅ　　　　　　ｎ ｌ　　　　１Ｂ、３４９　　３．８０　５８．５　１．
６５１６０２　　　３２．８６６　　２．４０ ３　　　−３２．１０２　　２．３５　４５．４　１．
７９６６８４９．６１８　　６．９０　４１．５　１．
５７５０１５　　−１１０．９１３　　．７０ ６　　　３６．９７１　　４．００　５８．５　１．６
５１６０７　　　−１３．９０１　　２．００　２３．
０　１．８６０７４８　　　−１８．８２３　　２．２
５４９　　　９３．１５９　　１．００　３１．７　１
．７５６９２１０　　　１６３．４３２　　（可変）１
１　　　−３０．３７１　　２．５０　３３．９　１．
８０３８４１２　　　−１７．４２３　　１．８０１３
　　　−１８．９０２　　１．２０　３３．９　１．８
０３８４１４　　　−４４．２７３　　５．００ｆ　　
　３６．００００　５４．０００１　７８．８０００ｄ
ｌｏ　　１５．４８５６　　６．５９６７　　１．００
１７Ｂ　ｆ　　４．４６９　　２３．６６９　　５０．
１２２ｆＦ　＝　　３０．０００ ｆ　２−−３２．０００ ｆｖ　＝　　３３．４７０ ｆＲ−２８４，４９４ ｆ　Ｌ３＝　　２１．３５０ 第６実施例 ｒ　　　　　　　　　ｄ　　　　　Ａｂｂｅｌ　　　　
２１．８９６　　３．３０　４９．４　１．７７２７９
２　　　３Ｂ、５４２　　２．２０ ３　　　−２３．８３３　　１．５０　４０．９　１．
７９６３１４　　　１０．８１４　　５．００　４１．
１１．６２３７４５　　　−８２．２５３　　．６０ ６　　　３６．７０７　　４．００　４２．０　１．６
６７５５７　　　−１０．００６　　２．００　２Ｂ、
６　１．７９５０４８　　　−１９．１１７　　２．２
０１９　　−２８６．５５８　　１．２０　５７．６　
１．６７０２５１０　　　−４６．２２１　　（可変）
１１　　　−４１．７５３　　３．００　２８．６　１
．７９５０４１２　　　−１６．２６７　　．８０ １３　　　−２０．．９０６　　１．２０　３７．３　
１．８３４００１４　　　−７９．５８３　　３．５０
１５　　　−１２．２４０　　１．３０　３７．３　１
．８３４００１６　　　−３４．２５４．（可変） ｆ　　　３５．９９９９　５５．００４６　７８．７９
９２ｄｌｏ　　１１．０９１５　　５．１４７５　　１
．７４７５Ｂ　ｆ　　８．８２３　　２７．０２１　　
４９．８０７ｆＦ　＝　　２５．４３１ ｆ２＝　　２４．３５３ ｆＦ＝　　３５．９４９ ｆＲ＝　　８２．０５８ ｆ　Ｌ３＝　　２１．９８０ ８　　　　−２４．９２６　　　１．４８９ｆ　Ｌｆｆ
＝　　２８．０００ 第８実施例 ｒ　　　　　　　　　ｄ　　　　　Ａｂｂｅｌ　　　　
１９．７８７　　３．８０　５８．５４　１．６５１６
０２　　　３０．９９０　　２．４０ ３　　　−２６．３８４　　２．３５　４５．４２　１
．７９６６８４　　　１１．２０９　　６．９０　４１
．５５　１．５７５０１５　　　−５４．２１３　　．
７０ ６　　　２８．９４１　　２．００　２３．００　１．
８６０７４７　　　１Ｂ、１９９　　４．００　５Ｂ、
５８　１．６１２７２８　　　−２１．７５１　　２．
５０７１１　　　−３０．６２２　　３．００　３３．
９０　１．８０３８４ｆ　　　３６．００００　５３．
９９９９　７８．７９９７ｄｌｏ　　１５．６５５Ｂ　
　　６．７６６９　　１．レンズ９Ｂ　ｆ　　４．９７
１　　２４．レンズ　　５０．６２４ｆＦ　＝　　３０
．０００ ｆ　２−−３２．０００ ｆＦ　＝　　３７．４２４ ｆ　＊　＝　１４８．２７８ ｆ　Ｌ３＝　　２３．４４０ ８　　　　−２４．２８４　　２．４９８ｆ　Ｌ３−２
６．１３７ 上記の第１〜第９実施例における本発明による上記条件
の対応値を以下の条件対応値表に示す。

条件対息椿表 但し、Ｑ−□− ｒ　ｂ　−ｒ。

上記の第１〜第９実施例についての諸収差図をそれぞれ
順に、第３図〜第１１図に示す。各収差図において、（
Ａ）は広角端としての最短焦点距離状態、（Ｂ）は中間
焦点距離状態及び＜Ｃ＞は望遠端としての最長焦点距離
状態における諸収差を表している。

各収差図の比較から、本発明によるズームレンズはいず
れも簡単な構成であり、２倍以上の大きなズーム比を有
するにもかかわらず、優れた結像性能を維持しているこ
とが明らかである。

〔発明の効果〕

以上の如く本発明によれば、簡単な構成で小型な形状を
維持し、ズーム比が２倍を越える広い変倍域を有しつつ
諸収差が良好に補正された優れたズームレンズを達成す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による第１実施例の構成を示すレンズ構
成図、第２図は本発明による第２実施例の構成を示すレ
ンズ構成図、第３図乃至第１１図は本発明による第１乃
至第９実施例の諸収差図である。 〔主要部分の符号の説明〕 Ｇ１・・・第１レンズ群 Ｇ２・・・第２レンズ群 ＧＦ・・・第１レンズ群の前群 ＧＲ・・・第１レンズ群の後群 出願人　　日本光学工業株式会社 代理人　弁理士　渡　辺　隆　男 ｔゝ＼ 負 い ＼　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
両＼ノ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　＼ノ−ｕ、ｂ　　リ、リ　Ｌｌ、
５

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ＿１と負の屈折力
   を持つ第２レンズ群Ｇ＿２との２つの群を有し、該第１
   レンズ群Ｇ＿１と該第２レンズ群Ｇ＿２との群間隔を相
   対的に変化させることにより変倍を行なうズームレンズ
   において、 前記第１レンズ群Ｇ＿１は、絞りと、該絞りより物体側
   に位置する正の屈折力の前群Ｇ＿Ｆと、該絞りより像側
   に位置する正の屈折力の後群Ｇ＿Ｒとを有し、前記前群
   Ｇ＿Ｆは正屈折力の第１レンズ成分Ｌ＿１と、負の屈折
   力を持ち像側に凸面を向けたメニスカス形状の第２レン
   ズ成分Ｌ＿２と、正の屈折力を持つ第３レンズ成分Ｌ＿
   ３とを有し、前記後群Ｇ＿Ｒは正の屈折力を持つ第４レ
   ンズ成分Ｌ＿４を有し、前記第２レンズ群Ｇ＿２は像側
   に凸面を向けた正メニスカスレンズの第５レンズ成分Ｌ
   ＿５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズの第６
   レンズ成分Ｌ＿６と、同じく像側に凸面を向けた負メニ
   スカスレンズの第７レンズ成分Ｌ＿７とを有し、 前記第１レンズ群の焦点距離をｆ＿１、前記第２レンズ
   群の焦点距離をｆ＿２、広角端における全系の焦点距離
   をｆ＿ｗ、前記第２レンズ成分Ｌ＿２の物体側レンズ面
   の曲率半径をｒ＿ａ、前記第２レンズ成分の像側レンズ
   面の曲率半径をｒ＿ｂ、前記第２レンズ成分Ｌ＿２と前
   記第３レンズ成分Ｌ＿３との空気間隔と前記第２レンズ
   成分Ｌ＿２の中心厚との和をＤとし、前記第１レンズ群
   Ｇ＿１中前群Ｇ＿Ｆの焦点距離をｆ＿Ｆとするとき、 ０．５＜ｆ＿１／ｆ＿ｗ＜０．９・・・（１） ０．７＜｜ｆ＿２／ｆ＿１｜＜１．２・・・（２） １．５＜（ｒ＿ｂ＋ｒ＿ａ）／（ｒ＿ｂ−ｒ＿ａ）＜１
   ３・・・（３） ０．１＜Ｄ／ｆ＿Ｆ＜０．４・・・（４） の各条件を満足することを特徴とする小型のズームレン
   ズ。 ２）前記第１レンズ群Ｇ＿１中後群Ｇ＿Ｒの焦点距離を
   ｆ＿Ｒ、前記第３レンズ成分Ｌ＿３の焦点距離をｆ＿Ｌ
   ＿３とするとき更に、 ０．５＜ｆ＿Ｌ＿３／ｆ＿Ｆ＜０．９・・・（５） ３＜ｆ＿Ｒ／ｆ＿１＜１０・・・（６） の条件を満足することを特徴とする特許請求の範囲第１
   項記載の小型のズームレンズ。