JPH01249254A - 連続鋳造方法とその装置 - Google Patents
連続鋳造方法とその装置Info
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- JPH01249254A JPH01249254A JP63078361A JP7836188A JPH01249254A JP H01249254 A JPH01249254 A JP H01249254A JP 63078361 A JP63078361 A JP 63078361A JP 7836188 A JP7836188 A JP 7836188A JP H01249254 A JPH01249254 A JP H01249254A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、中心偏析及びセンターポロシティが実質的に
存在しない鋳片を製造する連続鋳造方法とそれを実施す
る装置に関するものである。
存在しない鋳片を製造する連続鋳造方法とそれを実施す
る装置に関するものである。
〈従来の技術〉
上記した鋳片を製造する技術としては既に、（＋）特公
昭４４−２４４１号公報に、多段ロール又はエンドレス
ベルト或いはプレスを用いて、鋳片内部に溶融核が残存
する状態に於いて、外部から鋳片厚み方向に加圧圧縮し
て鋳片が凝固する迄加圧を持続し、鋳片内部に発生する
収縮管の収縮割れ、結晶粒の弛緩、硫化物の偏析等を防
止して、高級厚鋼板の製造障害、圧延による圧着不良に
よる歩留低下等を防止する方法。
昭４４−２４４１号公報に、多段ロール又はエンドレス
ベルト或いはプレスを用いて、鋳片内部に溶融核が残存
する状態に於いて、外部から鋳片厚み方向に加圧圧縮し
て鋳片が凝固する迄加圧を持続し、鋳片内部に発生する
収縮管の収縮割れ、結晶粒の弛緩、硫化物の偏析等を防
止して、高級厚鋼板の製造障害、圧延による圧着不良に
よる歩留低下等を防止する方法。
（２）特開昭５４−１０７８３１号公報に、タンデイツ
シュ内溶鋼の過熱度を３０〜７０“Ｃとして連続鋳造鋳
型に注入し、更に鋳片の未凝固末端部に０゜５〜２．０
ｍｍ／ｍの圧下を多段ロールにより加えて（１）と同様
の問題の発生を防止する方法。
シュ内溶鋼の過熱度を３０〜７０“Ｃとして連続鋳造鋳
型に注入し、更に鋳片の未凝固末端部に０゜５〜２．０
ｍｍ／ｍの圧下を多段ロールにより加えて（１）と同様
の問題の発生を防止する方法。
（３）特開昭５９−２０２１４５号公報及び特開昭５９
−１６３０６４号公報並びに特開昭６１−４９７６１号
公報に、面部材を用いて未凝固溶鋼の凝固収縮量と凝固
シェルの熱酸！ｉｉｆ景に応じて未凝固末端部を鋳片の
厚み方向に圧下して（１）及び（２）と同様の問題の発
生を防止する方法。
−１６３０６４号公報並びに特開昭６１−４９７６１号
公報に、面部材を用いて未凝固溶鋼の凝固収縮量と凝固
シェルの熱酸！ｉｉｆ景に応じて未凝固末端部を鋳片の
厚み方向に圧下して（１）及び（２）と同様の問題の発
生を防止する方法。
等が開示されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
前記した方法によると、鋳片の幅中央部に発生する中心
偏析やセンターポロシティは確かに改善されるが、鋳片
幅方向の側縁近傍部（側縁より内側３００ｍｍ前後の部
分）の改善は必ずしも十分ではなく、製品の幅方向材質
に不均一が見られる。
偏析やセンターポロシティは確かに改善されるが、鋳片
幅方向の側縁近傍部（側縁より内側３００ｍｍ前後の部
分）の改善は必ずしも十分ではなく、製品の幅方向材質
に不均一が見られる。
本発明はこの幅方向の不均一な材質が発生ずる要因を解
消する事を課題とするものである。
消する事を課題とするものである。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は上記課題を解消する為に、
（１）溶鋼を連続鋳造凝固しつつ、面部材を用いて未凝
固ｉ８鋼の凝固収縮量と凝固シェルの熱収縮量に応じて
未凝固末端部を鋳片の厚み方向に圧下するに際し、 ６０ｉ＋ｉ≦Ｗ Ｗｏ≦２００１ ＋＋１Ｌ、Ｗ ：圧下開始位置での未凝固部の幅Ｗｏ
＝面部材の圧下幅 Ｗｏの中心と鋳片幅の中心を一致。
固ｉ８鋼の凝固収縮量と凝固シェルの熱収縮量に応じて
未凝固末端部を鋳片の厚み方向に圧下するに際し、 ６０ｉ＋ｉ≦Ｗ Ｗｏ≦２００１ ＋＋１Ｌ、Ｗ ：圧下開始位置での未凝固部の幅Ｗｏ
＝面部材の圧下幅 Ｗｏの中心と鋳片幅の中心を一致。
の範囲で前記圧下を☆恢る事を第１の手段とし、（２）
鋳片を交互に挟持搬送する２組のウオーキングバーから
なる鋳片圧下装置において、少なくとも外バーの左右両
端に位置するバーの鋳片挟持部に挟持及び又は挟持幅調
整用ライナーを着脱可能とした事を鋳礒績→誉−４がシ
七分手段港−一−゛− る ＋神！−睡送装贋巻第２の手段と５ものである。
鋳片を交互に挟持搬送する２組のウオーキングバーから
なる鋳片圧下装置において、少なくとも外バーの左右両
端に位置するバーの鋳片挟持部に挟持及び又は挟持幅調
整用ライナーを着脱可能とした事を鋳礒績→誉−４がシ
七分手段港−一−゛− る ＋神！−睡送装贋巻第２の手段と５ものである。
〈作用〉
本発明者等は前記課題の解消を目的として、第３図に示
す如く、外バー１と内バー２の２組のウオーキングバー
で交互に鋳片Ｓの幅方向表面を上下から支持して該鋳片
を挟持・搬送可能に構成した面部材１．２を存する圧下
装置Ｐを用いて実験を重ね、第１図及び第２図に示す結
果を得た。
す如く、外バー１と内バー２の２組のウオーキングバー
で交互に鋳片Ｓの幅方向表面を上下から支持して該鋳片
を挟持・搬送可能に構成した面部材１．２を存する圧下
装置Ｐを用いて実験を重ね、第１図及び第２図に示す結
果を得た。
第１図は、注入溶鋼温度及び鋳片の冷却条件等をもとに
、予測演算式から求めた鋳片の未凝固末端部の圧下開始
位置の未凝固幅Ｗと面部材の圧下幅Ｗ０の差、ｒＷ−Ｗ
ｏＪと鋳片幅方向の中心偏析指数（中心偏析の厚み指数
）の関係を示したものである。第２図は、注入溶鋼温度
及び鋳片の冷却条件等をもとに、予測演算式から求めた
鋳片の圧下開始位置の未凝固幅Ｗと面部材の圧下幅Ｗ０
の差、ｒＷ−Ｗ、Ｊと鋳片幅方向のセンターポロシティ
−指数の関係を示したものである。
、予測演算式から求めた鋳片の未凝固末端部の圧下開始
位置の未凝固幅Ｗと面部材の圧下幅Ｗ０の差、ｒＷ−Ｗ
ｏＪと鋳片幅方向の中心偏析指数（中心偏析の厚み指数
）の関係を示したものである。第２図は、注入溶鋼温度
及び鋳片の冷却条件等をもとに、予測演算式から求めた
鋳片の圧下開始位置の未凝固幅Ｗと面部材の圧下幅Ｗ０
の差、ｒＷ−Ｗ、Ｊと鋳片幅方向のセンターポロシティ
−指数の関係を示したものである。
これ等の結果から本発明者等は、圧下開始位置における
圧下部材の全幅が鋳片の未凝固幅よりも広い時は、鋳片
の両側縁に形成されている凝固シェルがストンバー的な
スペーサーとなって該凝固シェル近傍の圧下を阻害して
いる事を知見し、逆に圧下開始位置における圧下部材の
全幅が鋳片の未凝固幅よりも成る程度以上狭い時は、圧
下の作用が鋳片幅全域に及ばず、寧ろ鋳片の側縁部近傍
の凝固シェルがバルジングして中心偏析やセンターポロ
シティ−が局部発生している事実を認め、新たな課題が
発生している事を知見した。
圧下部材の全幅が鋳片の未凝固幅よりも広い時は、鋳片
の両側縁に形成されている凝固シェルがストンバー的な
スペーサーとなって該凝固シェル近傍の圧下を阻害して
いる事を知見し、逆に圧下開始位置における圧下部材の
全幅が鋳片の未凝固幅よりも成る程度以上狭い時は、圧
下の作用が鋳片幅全域に及ばず、寧ろ鋳片の側縁部近傍
の凝固シェルがバルジングして中心偏析やセンターポロ
シティ−が局部発生している事実を認め、新たな課題が
発生している事を知見した。
本発明者等は、これ等の現象の発生を防止するために、
第１図及び第２図の結果を基に、前記圧下装置Ｐの外バ
ー１の左右両端の各バー１１．１２及び内バー２の左右
両端の各バー２１．２２に第４図に示す鳩尾接合部３を
設け、これにライナー４．５をスライド着脱可能に形成
し、該ライナー４の幅の変更、又はライナー４．５の着
脱によって鋳片Ｓの圧下幅及び圧下の有無を選択して圧
下開始時の圧下幅の制御を可能とし、Ｗ−Ｗ、を−６０
ｍｍ以上２００１以下の範囲として実験を続け、この圧
下条件が課題を解消し、実質的に中心偏析及びセンター
ポロシティが存在しない鋳片を製造する最も良い圧下条
件である事を知得したのである。
第１図及び第２図の結果を基に、前記圧下装置Ｐの外バ
ー１の左右両端の各バー１１．１２及び内バー２の左右
両端の各バー２１．２２に第４図に示す鳩尾接合部３を
設け、これにライナー４．５をスライド着脱可能に形成
し、該ライナー４の幅の変更、又はライナー４．５の着
脱によって鋳片Ｓの圧下幅及び圧下の有無を選択して圧
下開始時の圧下幅の制御を可能とし、Ｗ−Ｗ、を−６０
ｍｍ以上２００１以下の範囲として実験を続け、この圧
下条件が課題を解消し、実質的に中心偏析及びセンター
ポロシティが存在しない鋳片を製造する最も良い圧下条
件である事を知得したのである。
尚ウオーキングバー型圧下装置Ｐの面部材を構成してい
る各バーの運動は、挟持→搬送→開放時間約４ｓｅｃ、
開放→リターン峙挟持時間約１ｓｅｃ、の周期運動を行
うため、鋳片がクリープによりバルジングを発現する時
間約１５ｓｅｃ迄に開放悼リターン→挟持が完了する。
る各バーの運動は、挟持→搬送→開放時間約４ｓｅｃ、
開放→リターン峙挟持時間約１ｓｅｃ、の周期運動を行
うため、鋳片がクリープによりバルジングを発現する時
間約１５ｓｅｃ迄に開放悼リターン→挟持が完了する。
従って外又は内バーの何れか左右の最も外側に位置する
バーの左右両端間をもって圧下幅を調整すると、実質的
に面部材による圧下及び圧下幅の制御が行えるのである
。
バーの左右両端間をもって圧下幅を調整すると、実質的
に面部材による圧下及び圧下幅の制御が行えるのである
。
本発明はこれ等の知見に基づいてなされたものである。
〈実施例〉
曲げ半径１０．５ｍの湾曲型連続鋳造機のメニスカスか
ら３４．０〜３６．５ｍの位置に圧下装置を設置し、偏
析の厳格管理鋼種である耐サワーガス・ラインパイプ用
鋼（Ｃ：０．０５〜０．１５χ）及び耐ラメラ−テア鋼
（Ｃ：０．０８〜０．１５χ）等の高級厚鋼板用鋼を連
続鋳造凝固した。
ら３４．０〜３６．５ｍの位置に圧下装置を設置し、偏
析の厳格管理鋼種である耐サワーガス・ラインパイプ用
鋼（Ｃ：０．０５〜０．１５χ）及び耐ラメラ−テア鋼
（Ｃ：０．０８〜０．１５χ）等の高級厚鋼板用鋼を連
続鋳造凝固した。
（＋１実施条件
■ 使用した面部材
ａ、２組で構成したウオーキングバー
ト。多段小径セグメントロール
Ｃ，エンドレスベルト
■ 圧下幅変更方法（■のａｂｃに対応）ａ、 外バー
用ライナー着脱（幅２種）ｂ、 ロールの組み個数変更
（幅３種）Ｃ８ベルトｍ全体取り替え（幅２種） ■ 未凝固末端部幅検出方法 溶ｗ４／！度、溶鋼注入温度、引抜き速度、冷却条件、
に基づく熱収支式による予測演算と超音波測定装置の併
用。
用ライナー着脱（幅２種）ｂ、 ロールの組み個数変更
（幅３種）Ｃ８ベルトｍ全体取り替え（幅２種） ■ 未凝固末端部幅検出方法 溶ｗ４／！度、溶鋼注入温度、引抜き速度、冷却条件、
に基づく熱収支式による予測演算と超音波測定装置の併
用。
■ 中心偏析指数
０〜２：良好＝所定用途に使用。
３〜４：不良＝偏析拡散処理後所定用途に使用。
５≦；降格−所定用途外に使用又は消化。
■ センターポロシティ−［［
Ｇ、 −Ｇ
＝ Ｘ １００ｚ
Ｏ
Ｇ０二表面から３〜１０＋ｕ＋部分（健全部）の比重Ｇ
：中心偏析±３．５ｎ＋ｎ＋（７ｍｉ厚）部分の見掛は
比重 ■ 鋳片未凝固末端部の圧下勾配。
：中心偏析±３．５ｎ＋ｎ＋（７ｍｉ厚）部分の見掛は
比重 ■ 鋳片未凝固末端部の圧下勾配。
１±０．２ＩＩｌｌＩ／１１−瞬片臭
■ 予測所要圧下量（鋳片表面温度９００°Ｃ）凝固収
縮量＋熱収縮量＝ １ｍｍ／ａ−鋳片長以上によって得
た各鋳片の寸法と圧下条件と中心偏析指数及びセンター
ポロシティ−指数を表１に示す。
縮量＋熱収縮量＝ １ｍｍ／ａ−鋳片長以上によって得
た各鋳片の寸法と圧下条件と中心偏析指数及びセンター
ポロシティ−指数を表１に示す。
□ 表に明らかな様に、本発明例は鋳片の幅中央部及
び幅側縁部とも中心偏析及びセンターポロシティ−は大
幅に改善され、しかもその改善は鋳片の幅方向に均一で
、該鋳片の用途での過酷な使用条件を満たす事が判明し
た。
び幅側縁部とも中心偏析及びセンターポロシティ−は大
幅に改善され、しかもその改善は鋳片の幅方向に均一で
、該鋳片の用途での過酷な使用条件を満たす事が判明し
た。
この本発明例に比して比較例は鋳片の幅中央部は改善さ
れているが、大半は幅側縁部の改善が十分でなく幅方向
の不均一性が鋼材の使用障害になる不良品となり、後工
程の高温加熱偏析拡散処理を施して予定の用途の使用条
件を満たす事ができた。しかし一部には従来例（無対策
例）と同様に全く救済処理が不可能な鋳片が発生した。
れているが、大半は幅側縁部の改善が十分でなく幅方向
の不均一性が鋼材の使用障害になる不良品となり、後工
程の高温加熱偏析拡散処理を施して予定の用途の使用条
件を満たす事ができた。しかし一部には従来例（無対策
例）と同様に全く救済処理が不可能な鋳片が発生した。
〈発明の効果〉
本発明によると鋳片に発生する中心偏析やセンターポロ
シティ−が鋳片の長さ方向及び幅方向とも均一に改善さ
れ、鋳片品質が大幅に向上する。
シティ−が鋳片の長さ方向及び幅方向とも均一に改善さ
れ、鋳片品質が大幅に向上する。
これによって耐サワーガス・ラインパイプ用鋼や耐ラメ
ラ−テア鋼等の高級Ｊ￥鋼板の製造に於いて、不良品の
発生がなくなり、従来該不良品に施していた高温加熱に
よる偏析拡散処理等の連続鋳造の後工程に必要であった
プロセスが省略出来るばかりでなく、センターポロシテ
ィ−の軽減により、従来厚板製造時に必要としていたセ
ンターポロシティ−圧着の為の圧下比の低減が可能とな
ると共に、同一サイズの鋳片から製造出来る板厚が拡大
する等、高級鋼板の生産性、経済性が格段に向上する等
本発明がもたらず工業的・産業的効果は大きい。
ラ−テア鋼等の高級Ｊ￥鋼板の製造に於いて、不良品の
発生がなくなり、従来該不良品に施していた高温加熱に
よる偏析拡散処理等の連続鋳造の後工程に必要であった
プロセスが省略出来るばかりでなく、センターポロシテ
ィ−の軽減により、従来厚板製造時に必要としていたセ
ンターポロシティ−圧着の為の圧下比の低減が可能とな
ると共に、同一サイズの鋳片から製造出来る板厚が拡大
する等、高級鋼板の生産性、経済性が格段に向上する等
本発明がもたらず工業的・産業的効果は大きい。
図
第１ＡはＷ−Ｗ、と中心偏析措数の関係、第２図はＷ−
Ｗｏとセンターポロシティ−指数の関係の実験結果を示
す。第３図はウオーキングバー型鋳片挟持・搬送・圧下
装置のバ一部分の上半分の正面図（対称の下半分を省略
）、第４図はバーのライナー取りつけ機構を示す正面図
である。 製 特許出廟人 新日本洗鐵株式会社 代 理 人 小堀 益（他２名） 第１図 Ｗ −、Ｗ、 （ｍｍ） 第２図 Ｗ −Ｗ、 （ｍｍ）
Ｗｏとセンターポロシティ−指数の関係の実験結果を示
す。第３図はウオーキングバー型鋳片挟持・搬送・圧下
装置のバ一部分の上半分の正面図（対称の下半分を省略
）、第４図はバーのライナー取りつけ機構を示す正面図
である。 製 特許出廟人 新日本洗鐵株式会社 代 理 人 小堀 益（他２名） 第１図 Ｗ −、Ｗ、 （ｍｍ） 第２図 Ｗ −Ｗ、 （ｍｍ）
Claims (2)
- （１）溶鋼を連続鋳造凝固しつつ、面部材を用いて未凝
固溶鋼の凝固収縮量と凝固シェルの熱収縮量に応じて未
凝固末端部を鋳片の厚み方向に圧下するに際し、 −６０ｍｍ≦Ｗ−Ｗ＿ｏ≦２００ｍｍ 但しＷ：圧下開始位置での未凝固部の幅 Ｗ＿ｏ：面部材の圧下幅 Ｗ＿ｏの中心と鋳片幅の中心を一致。 の範囲で前記圧下を開始する事を特徴とする連続鋳造方
法。 - （２）鋳片を交互に挟持搬送する２組のウオーキングバ
ーからなる鋳片圧下装置において、少なくとも外バーの
左右両端に位置するバーの鋳片挟持部に挾持及び又は挟
持幅調整用ライナーを着脱可能とした事を特徴とする連
続鋳造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63078361A JPH01249254A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 連続鋳造方法とその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63078361A JPH01249254A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 連続鋳造方法とその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01249254A true JPH01249254A (ja) | 1989-10-04 |
| JPH0464785B2 JPH0464785B2 (ja) | 1992-10-16 |
Family
ID=13659859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63078361A Granted JPH01249254A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 連続鋳造方法とその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01249254A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111570741A (zh) * | 2020-04-21 | 2020-08-25 | 河钢乐亭钢铁有限公司 | 一种连铸工艺与轻压下技术相结合的铸坯质量控制方法 |
| CN114669723A (zh) * | 2022-03-21 | 2022-06-28 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种铸坯有效压下区间的控制方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS54130124A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-09 | Toray Industries | Direct printer utilizing radiation heat |
| JPS54148611A (en) * | 1978-04-25 | 1979-11-21 | Siemens Ag | Method and device for printing |
| JPS55144177A (en) * | 1979-04-27 | 1980-11-10 | Matsushita Graphic Commun Syst Inc | Image recording device |
| JPS6094358A (ja) * | 1983-10-28 | 1985-05-27 | Copal Denshi Kk | サ−マル・ビ−ム・プリンタ |
| JPS61264862A (ja) * | 1985-05-20 | 1986-11-22 | Oki Electric Ind Co Ltd | レ−ザ加熱転写記録装置 |
| JPS6277983A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-04-10 | Copal Electron Co Ltd | 熱記録装置 |
-
1988
- 1988-03-30 JP JP63078361A patent/JPH01249254A/ja active Granted
Patent Citations (6)
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| CN114669723B (zh) * | 2022-03-21 | 2024-05-17 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种铸坯有效压下区间的控制方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0464785B2 (ja) | 1992-10-16 |
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