JPH01243847A

JPH01243847A - Ｄｃ−ｄｃ昇圧電源

Info

Publication number: JPH01243847A
Application number: JP63071170A
Authority: JP
Inventors: Eiichi Suzuki; 栄一鈴木; Kenji Yokoyama; 健司横山; Masao Noro; 正夫野呂
Original assignee: Yamaha Corp
Current assignee: Yamaha Corp
Priority date: 1988-03-25
Filing date: 1988-03-25
Publication date: 1989-09-28
Anticipated expiration: 2009-01-05
Also published as: EP0334644A3; EP0334644A2; JPH061974B2; US4908752A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕この発明は、ボンピングコンデンサ方式のＤＣ−ＤＣ昇
圧電源に関し、ＤＣ（直流）電源から急激に大電流が流
れることによる不要輻射を防止したものである。

〔従来の技術〕

車載用オーディオ機器やポータプルオーディオ機器等に
おいては、バッテリや乾電池から出力されるＤＣ電源電
圧よりも高いＤＣ電圧が必要となる場合がある。

Ｄ　Ｃｔ　Ｒを圧をそれよりも高いＤＣ電圧に変換する
方法としては、ＢＴＬ回路を用いたもの、ＤＣ−ＤＣコ
ンバータやスイッチングレギュレータを用いたもの、ボ
ンピングコンデンサを用いたもの等が従来より知られて
いる。

ＢＴＬ回路は原理的に電源電圧の２倍の出力電圧（出力
電力は４１合）が得られるが、２つのアンプに負荷電流
が流れるため、アンプでの電力ロスも２倍となり、効率
が下がる欠点がある。また、２倍以上の出力電圧は得ら
れない。

ＤＣ−ＤＣコンバータやスイッチングレギュレータはＤ
Ｃ電源電圧を一度高周波数でスイッチングしてトランス
で電圧を変換し、再びＤＣ電圧に戻すものである。この
方法では、電源電圧の２倍以上の出力電圧を得るのは容
易であるが、トランスが銅損や鉄損を持つため効率が悪
い欠点がある。

また、トランスは形状が大きく重量も重いため、機器の
大型化、重量増加をまねく。これを改善するためにスイ
ッチング周波数を高くしてトランスを小形化する試みが
されているが、これによりトランスは小さくなっても、
高周波でのロスの小さなコアを用いるとトランスはコス
トの高いものになってしまう、また、スイッチング素子
も高周波に対応してスイッチング速度を速くする必要が
鳥り、素子のコストアップ、回路の複雑化をまねいてい
た。

ボンピングコンデンサ方式は、ダイオードやトランジス
タ等の整流素子とコンデンサとを組合わせてＤＣ電源電
圧をダイオードを介してコンデンサに充電し、スイッチ
切換等によりコンデンサとＤＣ電源を直列接続すること
によりＤＣ電源電圧より高いＤＣ電圧が得られるように
したものである。ボンピングコンデンサ方式は、トラン
スが不要であるため、小型軽量でしかも安価である。ま
た、トランスが銅損、鉄損を持ちロスが大きいのに比べ
、コンデンサは等個直列抵抗値が非常に小さいので、効
率が高い。ボンピングコンデンサ方式はこのようにり、
Ｃ電圧昇圧装置を簡易かつ安価に構成できる利点がある
。

第２図は従来のボンピングコンデンサ方式昇圧電源を示
したものである。この回路は充放電手段１２とスイッチ
ング手段１０とで構成されている。

スイッチング手段１０はそれぞれＤＣ電源（電圧値Ｅ１
１）に接続されたコンプリメンタリプッシュプルトラン
ジスタ１４．１５とコンプリメンタリプッシュプルトラ
ンジスタ１６．１７で構成され、これらを互いに逆相の
駆動信号Ａ、Ｘで駆動するものである。この駆動により
、スイッチング手段１０の出力ライン１８．２０の電位
はＥとアースに交互に切換えられる。

充放電手段１２は、コンデンサ２１〜２６とダイオード
２７〜３２を組合せて構成されている。

入力端子３３に０、入力端子３４にＥが印加されている
期間ではダイオード２７を介してコンデンサ２１はＥに
充電される。また、コンデンサ２３はダイオード３０を
介してＥに充電される。入力端子３３にＥ、入力端子３
４に０が印加されている期間では電源電圧Ｅとコンデン
サ２１の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード２８を介して
コンデンサ２２に印加されこのコンデンサ２１は、２Ｅ
に充電される。また、電源電圧Ｅとコンデンサ２３の電
圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード３１を介してコンデンサ
２４に印加され、このコンデンサ２４は２Ｅに充電され
る。

そして、入力端子３３に０、入力端子３４にＥが印加さ
れている期間では電源電圧Ｅとコンデンサ２２の電圧２
Ｅの和電圧３Ｅがダイオード２９を介してコンデンサ２
５に印加され、このコンデンサ２５は３Ｅに充電され、
これが出力端子３５に得られる。

また、同期間ではコンデンサ２４の電圧２Ｅがダイオー
ド３２を介してコンデンサ２６に印加され、このコンデ
ンサ２６が２Ｅに充電され、その端子電圧−２Ｅが出力
端子３６に得られる。

〔発明が解決しようとする課題〕

前記第２図の回路ではトランジスタ１４．１５およびト
ランジスタ１６．１７は常に完全に飽和状態でオン、オ
フ動作するように設計されているため、電源オン直後や
負荷急増時にコンデンサ２１〜２６を充電するための突
入電流が生じ、これがパルス状の電磁放射を生じさせて
、高周波雑音（不要輻射ノイズ）の原因となっていた。

また、第２図の回路ではトランジスタ１４と１５あるい
はトランジスタ１６と１７がそれぞれオン、オフに切換
わる過渡期間において蓄積電荷等のため短時間ではある
がトランジスタ１４と１５あるいはトランジスタ１６と
１７が双方ともにオンする期間が生じ易くいわゆる縦電
流が流れるおそれがある。このＭ′！電流はやはり突入
電流であり、素子破壊を生じたり、パルス状の電磁放射
を生じさせて高周波雑音の原因となっていた。

この発明は前記従来の技術における問題点を解決して、
電源オン直後や負荷急増時等における突入電流あるいは
縦電流による突入電流を防止して不要輻射ノイズの減少
を図ったＤＣ−ＤＣ昇圧電源を提供しようとするもので
ある。

〔課題を解決するための手段〕

この発明は、ＤＣ電源と、互いに逆相の駆動パルスを発
生させる駆動パルス発生手段と、前記ＤＣ電源を動作電
源とし前記駆動パルスに応じてオンオフ駆動されるプッ
シュプル構成のスイッチング手段と、このスイッチング
手段の一方の動作位相時に前記ＤＣ電源と並列接続され
て充電され他方の動作位相時に前記ＤＣ電源と直列接続
されて和電圧で放電するコンデンサを有してなる充放電
手段と、前記充放電手段の前記和電圧放電出力を昇圧さ
れたＤＣ出力として取り出す出力取出手段とからなるＤ
Ｃ−ＤＣ昇圧電源において、前記スイッチング手段は、
前記駆動パルスのうちオンパルスのレベルに応じてオン
状態が変化する電圧制御形素子で構成され、前記駆動パ
ルス発生手段は、前記出力取出手段の出力に応じて前記
駆動パルスのうちオンパルスのレベルを変化させるパル
スレベル変化手段を具備してなることを特徴とするもの
である。

また、この発明は、ＤＣ電源と、互いに逆相の駆動パル
スを発生させる駆動パルス発生手段と、前記ＤＣ電源を
動作電源とし前記駆動パルスに応じてオンオフ駆動され
るプッシュプル構成のスイッチング手段と、このスイッ
チング手段の一方の動作位相時に前記ＤＣ電源と並列接
続されて充電され他方の動作位相時に前記ＤＣ電源と直
列接続されて和電圧で放電するコンデンサを有してなる
充放電手段と、前記充放電手段の前記和電圧放電出力を
昇圧されたＤＣ出力として取り出す出力取出手段とから
なるＤＣ−ＤＣ昇圧電源において、前記スイッチング手
段は、前記駆動パルスのうちオンパルスに対しては大き
な時定数を介して伝達し、オフパルスに対しては小さな
時定数を介して伝達する可変時定数手段を入力側に具備
してなることを特徴とするものである。

〔作　用〕

この発明によれば、出力取出手段の出力に応じて駆動パ
ルスのうちオンパルスのレベルが変化され、このオンパ
ルスレベルの変化に応じてスイッチング手段のにオン状
態が変化する。したがって、電源オン時や負荷急増時は
出力の増大に伴なってスイッチング手段が徐々にオンす
るので、突入電流が防止され、不要輻射ノイズが減少す
る。

また、この発明によれば、オフパルスの方がオンパルス
よりも時定数が小さいのでプッシュプル構成のスイッチ
ング手段が同時にオンするのが防止され、突入電流によ
る不要輻射ノイズを減少させることができる。

〔実施例〕

この発明の一実施例を第１図に示す、この昇圧電源は、
ＤＣ電源４０と駆動パルス発生手段４２と、スイッチン
グ手段４４と、充放電手段４６と出力取出手段４８を具
えている。

ＤＣ電源４０はこの回路の電源で電源電圧はＥＣｖ〕で
ある。駆動パルス発生手段４２は所定周期の方形波信号
Ａを生成する方形波発振器５０と、この方形波の反転信
号λを生成する反転回路５２とで構成され、これら方形
波Ａ、Ｘを駆動パルスとして出力する。

駆動パルス発生手段４２は互いに逆相の１００〜５００
　）１ｚ程度の発振出力を有するように構成された２個
のマルチバイブレータ回路から構成され、この駆動パル
ス発生手段４２には昇圧電源ライン５４を介して電源が
供給される。　ＤＣｚＣ電源４０圧電源ライン５４との
間にはダイオード５６が接続されている。電源オン直後
で出力コンデンサ５８の電圧がＥより低いときは、ＤＣ
電源４０からダイオード５６を介して駆動パルス発生手
段４２に電源が供給される。また、その後出力コンデン
サ５８の電圧がＥより高くなると、ダイオード５６はオ
フされて、出力コンデンサ５８の電圧が昇圧電源ライン
５６を介して駆動パルス発生手段４２に供給される。駆
動パルス発生手段４２がら発生される駆動パルスＡ、λ
は、ハイレベルが供給される電源電圧にほぼ等しく、ロ
ーレベルがアースレベルにほぼ等しいものとなる。

スイッチング手段４４は、ＤＣ電源ライン６０とアース
間にＮチャンネルパワーＭＯ３形ＦＥＴ６２．６３を縦
列接続した回路と、ＮチャンネルパワーＭＯ８形ＦＥＴ
６４．６５を縦列接続した回路を具えている。ＦＥＴ６
２．６３の接続点およびＦＥＴ６４．６５の接続点にそ
れぞれ出力ライン７２．７４が接続されている。ＦＥＴ
６２のゲートには駆動パルスＡが抵抗６６を介して供給
される。ＦＥＴ６３のゲートには駆動パルスＸを抵抗６
７．６８で分圧した信号が供給される。

ＦＥＴ６４のゲートには駆動パルスλが抵抗６９を介し
て供給される。ＦＥＴ６５のゲートには駆動パルスＡを
抵抗７０．７１で分圧した信号が供給される。これによ
り、ＦＥＴ６２，６３およびＦＥＴ６４，６５は互いに
逆相にそれぞれプッシュプル駆動され、出力ライン７２
．７４を交互にＤＣ電源ライン６０とアースに接続する
。

ところで、スイッチング手段４４において、抵抗６６．
６７．６９．７０にそれぞれ並列に接続されたダイオー
ド７６．７８，８０．８２と、ＦＥＴ６２，６３．６４
．６５のゲート・ソース間にそれぞれ接続されたコンデ
ンサ８４，８６゜８８．９０は駆動パルスＡ、λのうち
オンパルスに対しては大きな時定数を介して伝達し、オ
フパルスに対しては小さな時定数を介して伝達する可変
時定数手段を構成するものである。すなわち、第３図に
示すように、駆動パルスＡ、Ｘがオンパルス（ハイレベ
ル）のときには、抵抗６６．６７゜６９．７０を介して
コンデンサ８４．８６，８８゜９０が充電されるので、
ＦＥＴ６２，６３．６４゜６５は少し遅れてオンし、駆
動パルスＡ、Ｘがオフパルス（ローレベル）のときには
、コンデンサ８４．８６，８８．９０の電荷はダイオー
ド７６゜７８．８０．８２を介して瞬時に放電されるの
で、ＦＥＴ６２，６３，６４．６５は即座にオフする。

これにより、ＦＥＴ６２と６３あるいはＦＥＴ６４と６
５が同時にオンするのが防止され、縦電流を防止するこ
とができる。

なお、スイッチング手段４４として、パワーＭＯ３形Ｐ
ＥＴを用いたため、トランジスタを用いた場合に生ずる
飽和コレクタエミッタ間電圧ｖＣ６、含舎呑による熱損
失を防止でき、かつ小電力制御で大電力出力を取り出せ
る。また、Ｎチャンネル同士のプッシュプル構成とした
ため、現状では性能的に劣るＰチャンネルパワーＭＯ３
形ＦＦ、Ｔを無理に使わずに済み、ペア選別も容易で、
かつ、スイッチングオン抵抗を充分低くすることができ
る。

第１図において充放電手段４６は、２Ｅの出力電圧を得
るようにコンデンサ９２．９４とダイオード９６．９８
．ｉｏｏ、１０２を組合せて構成した回路１０３と、−
Ｅの出力電圧を得るようにコンデンサ１０４．１０６と
ダイオード１０８゜１１０，１１２，１１４を組合せて
構成した回路１０５とを具えている。これら両回路１０
３゜１０５は、スイッチング手段４４の田カライン７２
．７４にそれぞれ接続されている（以下、出力ライン７
２の出力を「Ｂ出力」、出力ライン７４の出力を「こ出
力」という、）。

回路１０３は、ＦＥＴ６２，６５がオン、ＦＥＴ６３，
６４がオフのときには、Ａ出力がＥ、Ｂ出力がアースレ
ベルになるので、ダイオード９８を介してコンデンサ９
４がＥに充電される。

また、ＦＥＴ６３，６４がオン、ＦＥＴ６２゜６５がオ
フのときには、Ａ出力がアースレベル、Ｂ出力がＥにな
るので、ダイオード９６を介してコンデンサ９２がＥに
充電される。

コンデンサ９４が充電されている期間では、ＤＣＣ電源
電圧上コンデンサ９２の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオー
ド１００を介して出力される。

また、コンデンサ９２が充電されている期間では、ＤＣ
Ｃ電源電圧上コンデンサ９４の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダ
イオード１０２を介して出力される。

これにより、コンデンサ５８は２已に充電され、この電
圧２Ｅが出力取出手段４８の出力端子１１６に得られる
。

回路１０５は、ＦＥＴ６２．６５がオン、ＦＥＴ６３．
６４がオフのときには、Ａ出力がＥ、Ｂ出力がアースレ
ベルになるので、ダイオード１１０を介して電流が流れ
、コンデンサ１０６がＥに充電される。また、ＦＥＴ６
３．６４がオン、ＦＥＴ６２，６５がオフのときには、
Ａ出力がアースレベル、Ｂ出力がＥになるので、ダイオ
ード１０８を介して電流が流れ、コンデンサ１０４がＥ
に充電される。

コンデンサ１０６が充電されている期間では、コンデン
サ１０４の電圧Ｅがダイオード１１４を介してコンデン
サ１１８に供給される。また、コンデンサ１０４が充電
されている期間では、コンデンサ１０６の電圧Ｅがダイ
オード１１２を介してコンデンサ１１８に供給される。

これにより、コンデンサ１１８はＥに充電され、その端
子電圧Ｅが出力取出手段４８の出力端子１２０に得られ
る。

出力取出手段４８からはこの他にもＤＣ電源４０に直結
された出力端子１２２から電圧Ｅが得られ、アースに接
続された出力端子１２４からは電圧０が得られる。

第１図の回路の動作を第４図に示す、実線は定常時の動
作、点線は電源オン直後の動作である。

電源オン直後はＤＣＣ電源電圧上より駆動パルス発生手
段４２が駆動されるので、駆動パルスＡ。

ＷのオンパルスのレベルはＥとなる。ＭＯ３形ＦＥＴの
相互コンダクタンスｇｍの特性は第５図に示すようにな
り、ゲート・ソース間電圧が１〜２（Ｖ）以上にならな
いとオンしない、したがって、駆動パルスＡ、λのオン
パルスのレベルがＥのときには下側のＦＥＴ６３．６５
は完全にオンすることができても、上側のＦＥＴ６２．
６４は完全にはオンすることができない、したがって、
このとき充放電手段４６のコンデンサ９２．９４゜１０
４．１０６の充電は徐々に行なわれる。コンデンサ９２
．９４，１０４，１０６が充電されるにつれて出力コン
デンサ５８の電圧はＥから徐々に増大し、これにつれて
この出力コンデンサ５８の電圧を電源とする駆動パルス
発生手段４２の出力駆動パルスＡ、Ｘのオンパルスのレ
ベルもＥから徐々に増大し、ＦＢ’Ｉ”６２．６４のオ
ン抵抗が減少していく。このように、電源オン直後はス
イッチング手段４４が徐々にオンするので、充放電手段
４６に対する突入電流が防止される。瞬時負荷増大時も
同、様である。

〔変更例１〕充放電手段は前記第１図の実施例に示したものに限らず
、例えば次に示すように様々な構成のものを適用するこ
とができる。

（１）　　第６図の充放電手段１２６充放電手段１２６はＤＣ電源ライン６０にＤＣ電源４０
から電圧Ｅが供給され、ライン７２゜７４に前記第１図
のスイッチング手段４４のＡ出力、Ｂ出力がそれぞれ供
給される。

Ａ出力がＥ、Ｂ出力が０のときは、ダイオード１３２を
介してコンデンサ１４０がＥに充電され、ダイオード１
３４を介してコンデンサ１４２がＥに充電される。また
、Ａ出力が０．Ｂ出力がＥのときは、ダイオード１３０
を介してコンデンサ１３８がＥに充電され、ダイオード
１３６を介してコンデンサ１４４がＥに充電される。そ
してＡ出力かＥ、Ｂ出力が０のときは、Ａ出力の電圧Ｅ
とコンデンサ１３８の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード
１４８を介して出力される。また、Ａ出力が０、Ｂ出力
がＥのときは、Ｂ出力のＥとコンデンサ１４０の電圧Ｅ
の和電圧２Ｅがダイオード１４６を介して出力される。

これら和電圧２ＥはＤＣ電源ライン６０との間に接続さ
れた出力コンデンサ１５４をＥに充電し、出力収出子ｐ
ｌ　１２８の出力端子１５８，１６０からは電圧Ｅ、２
Ｂがそれぞれ得られる。

また、Ａ出力がＯのときは、ダイオード１５０を介して
コンデンサ１４２の電圧Ｅが出力され、Ｂ出力がＯの時
はダイオード１５２を介してコンデンサ１４４の電圧Ｅ
が出力されて出力コンデンサ１５６が−Ｂに充電され、
出力取出手段１２８の出力端子１６２，１６４には電圧
−Ｅ、０がそれぞれ得られる。

駆動パルス発生手段４２へは出力端子１６０に導かれる
電圧を電源として供給すれば、前記第１図の実施例と同
様に電源オン直後等にスイッチング手段４４を徐々にオ
ンすることができ、突入電流が防止される。

（２）　　第７図の充放電手段１７０充放電手段１７０はＤＣ電源ライン６０にＤＣ電源４０
から電圧Ｅが供給され、ライン７２゜７４に前記第１図
のスイッチング手段４４のＡ出力、Ｂ出力がそれぞれ供
給される。

Ａ出力がＥ、Ｂ出力か０のときは、ダイオード１８０を
介してコンデンサ１９２がＥに充電され、Ａ出力が０、
Ｂ出力がＥのときはダイオード１７８を介してコンデン
サ１７６がＥに充電される。

そして１，１１５力がＥのときはこの電圧Ｅとコンデン
サ１７６の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード１９０を介
して出力され、Ｂ出力がＥのときはこの電圧Ｅとコンデ
ンサ１９２の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード１８８を
介して出力され、コンデンサ２２２が電圧２Ｅに充電さ
れて出力取出手段１７２の出力端子２３２に出力電圧２
Ｅが得られる。

また、Ａ出力がＥのときはこの電圧Ｅとコンデンサ１７
６の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード１９４を介してコ
ンデンサ１９６に印加され、このコンデンサ１９６が２
Ｅに充電される。また、Ｂ出力かＥのときはこの電圧Ｅ
とコンデンサ１９２の電圧Ｅの和電圧がダイオード１８
４を介してコンデンサ１８２に印加され、このコンデン
サ１８２が２Ｅに充電される。そして、Ａ出力がＥのと
きはこの電圧Ｅとコンデンサ１８２の電圧２Ｅの和電圧
３Ｅがダイオード１８６を介して出力され、Ｂ出力がＥ
のときはこの電圧Ｅとコンデンサ１９６の電圧２Ｅの和
電圧３Ｅがダイオード１９８を介して出力され、コンデ
ンサ２２０がＥに充電されて出力端子２３０に出力電圧
３Ｅが得られる。

また、Ａ出力がＥのときはダイオード２０８を介してコ
ヌデンサ２０２が已に充電され、Ｂ出力がＥのときはダ
イオード２００を介してコンデンサ２０６ががＥに充電
される。そして、Ａ出力がＥのときはこの電圧Ｅとコン
デンサ２０６の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード２１６
を介してコンデンサ２０４に印加され、このコンデンサ
２０４を２Ｅに充電する。また、Ｂ出力がＥのときはこ
の電圧Ｅとコンデンサ２０２の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダ
イオード２１２を介してコンデンサ２１０に印加され、
このコンデンサ２１０を２Ｅに充電する。そして、Ａ出
力が０のときはコンデンサ２０４の電圧２Ｅがダイオー
ド２１８を介して出力され、Ｂ出力が０のときはコンデ
ンサ２１０の電圧２Ｅがダイオード２１４を介して出力
され、コンデンサ２２６が２Ｅに充電されて、出力端子
２３４に出力電圧−２Ｅが得られる。

出力取出手段１７２には、以上のほかにＤＣ電源４０に
直結された出力端子２３１から電圧Ｅが得られる。

駆動パルス回路１７２へは出力端子２３０の電圧３Ｅを
昇圧電源ライン５４を介して供給すれば、前記第１図の
実施例と同様に電源オン直後等にスイッチング手段４４
を徐々にオンすることができ、突入電流が防止される６（３）　　第８図の充放電手段２４０充放電手段２４０はＤＣ電源ライン６０にＤＣ電源４０
からの電圧Ｅが供給され、ライン７２゜７４に前記第１
図のスイッチング手段４４のＡ出力、Ｂ出力がそれぞれ
供給される。

Ａ出力が０のときは、ダイオード２４４を介してコンデ
ンサ２４６がＥに充電され、Ｂ出力が０のときはダイオ
ード２４８を介してコンデンサ２５０がＥに充電される
。

そして、Ａ出力がＥのときはこの電圧Ｅとコンデンサ２
４６の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード２５２を介して
コンデンサ２６２に印加され、このコンデンサ２６２を
２Ｅに充電する。また、Ｂ出力がＥのときはこの電圧Ｅ
とコンデンサ２５０の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード
２５４を介してコンデンサ２５８に印加され、このコン
デンサ２５８を２Ｅに充電する。

そして、Ａ出力がＥのときはこの電圧Ｅとコンデンサ２
５８の電圧２Ｅの和電圧３Ｅがダイオード２５６を介し
て出力され、Ｂ出力がＥのときはこの電圧Ｅとコンデン
サ２６２の電圧２Ｅの和電圧３Ｅがダイオード２６０を
介して出力され、コンデンサ２６４が２Ｅに充電されて
出力取出手段２４２の出力端子２９０からは出力電圧３
Ｅが得られる。

また、Ａ出力がＥのときはダイオード２６８を介してコ
ンデンサ２６６がＥに充電され、Ｂ出力がＥのときはダ
イオード２７２を介してコンデンサ２７０がＥに充電さ
れる。そして、Ａ出力がＥのときはこの電圧Ｅとコンデ
ンサ２７０の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード２７４を
介してコンデンサ２７８に印加され、このコンデンサ２
７８を２Ｅに充電する。また、Ｂ出力がＥのときはこの
電圧Ｅとコンデンサ２６６の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイ
オード２７６を介してコンデンサ２８２に印加され、こ
のコンデンサ２８２を２Ｅに充電する。そして、Ａ出力
が０のときはダイオード２７８の電圧２Ｅがダイオード
２８０を介して出力され、Ｂ出力が０のときはダイオー
ド２８２の電圧２Ｅがダイオード２８４を介して出力さ
れ、コンデンサ２８６を２Ｅに充電して出力端子２９２
からは一２Ｅの出力電圧が得られる。

出力取出手段２４２からはこの他にもＤＣ電源４０に直
結された出力端子２８８から出力電圧Ｅが得られ、アー
スに直結された出力端子２９４から出力電圧０が得られ
る。

駆動パルス回路１７２へは出力端子２９０の電圧３Ｅを
昇圧電源ライン５４を介して供給すれば、前記第１図の
実施例と同様に電源オン直後等にスイッチング手段４４
を徐々にオンすることができ、突入電流が防止される。

（４）　　第９図の充放電手段２４０′第９図の充放電
手段２４０′は第８図の充放電手段２４０の配線を変更
したものである。すなわちコンデンサ２５８の下側端子
をダイオード２４４とコンデンサ２４６の間に接続し、
コンデンサ２６２の下側端子をダイオード２４８とコン
デンサ２５０の間に接続している。また、コンデンサ２
７８の上側端子をコンデンサ２６６とダイオード２６８
の間に接続し、コンデンサ２８２の。

上側端子をコンデンサ２７０とダイオード２７２の間に
接続している。

これによれば、コンデンサ２４６，２５０゜２６６．２
７０は第８図の場合と同じ充電経路を経てそれぞれＥに
充電されるが、それらの放電経路が第８図の場合と異な
っている。すなわち、Ａ出力がＥのときはこの電圧とコ
ンデンサ２４６の電圧Ｅの和電圧２Ｅかダイオード２５
２を介してコンデンサ２６２の上側端子に印加され、コ
ンデンサ２５０の上側端子の電圧Ｅがコンデンサ２６２
の下側端子に印加されるので、コンデンサ２６２はＥに
充電される。また、Ｂ出力がＥのときはこの電圧Ｅとコ
ンデンサ２５０の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード２５
４を介してコンデンサ２５８の上側端子に印加され、コ
ンデンサ２４６の上側端子の電圧Ｅがコンデンサ２５８
の下側端子に印加されるので、コンデンサ２５８はＥに
充電される。そして、Ａ出力がＥのときはこの電圧Ｅと
コンデンサ２４６の電圧Ｅとコンデンサ２５８の電圧Ｅ
の和電圧３Ｅがダイオード２５６を介して出力され、Ｂ
出力がＥのときはこの電圧Ｅとコンデンサ２５０の電圧
Ｅとコンデンサ２６２の電圧Ｅの和電圧３Ｅがダイオー
ド２６０を介して出力され、出力端子２９０に出力電圧
３Ｅが得られる。

また、出力ＡがＥ、出力Ｂが０のときはコンデンサ２６
６の下側端子の電圧０がコンデンサ２７８の上ＩＩ！ｌ
ｌ端子に印加され、コンデンサ２７０の下ＩＩ！ＩＩ端
子の電圧−Ｅがダイオード２７４を介してコンデンサ２
７８の下側端子に印加されるので、コンデンサ２７８は
Ｅに充電される。また、出力Ａが０、出力ＢがＥのとき
は、コンデンサ２７０の下側端子の電圧０がコンデンサ
２８２の上側端子に印加され、コンデンサ２６６の下側
端子の電圧−Ｅがダイオード２７６を介してコンデンサ
２８２の下側端子に印加されるので、コンデンサ２８２
はＥに充電される。そして、Ａ出力が０のときはコンデ
ンサ２６６の電圧Ｅと、コンデンサ２７８の電圧Ｅの和
電圧２Ｅがダイオード２８０を介して出力され、Ｂ出力
がＯのときはコンデンサ２７０の電圧Ｅとコンデンサ２
８２の電圧Ｅの和電圧２Ｅがダイオード２８４を介して
出力され、コンデンサ２８６が２Ｅに充電されて、出力
端子２９２には出力電圧−２Ｅが出力される。

第８図の回路ではコンデンサ２５８，２６２゜２７８．
２８２は２Ｅに充電されるが、第９図の回路ではこれら
のコンデンサはＥまでしか充電されないので、耐圧が低
くて済み、より小形のコンデンサを用いることができる
。

〔変更例２〕前記第１図の実施例では駆動パルスＡ、λを常に一定周
期としたが、可変周期とすることもできる０例えば電源
オン直後の周期が長くなるようにすれば、電力供給能力
が増大する。

電源オン直後の周期が長くなるように構成した駆動パル
ス発生手段の一実施例を第１０図に示す。

ここではスイッチング手段３０２をそれぞれコンプリメ
ンタリプッシュプル接続されたＦＥＴ３０４と３０６お
よびＦＥＴ３０８と３１０で構成している。

駆動パルス発生手段３００はマルチパイプレーク３１２
を具えている。マルチバイブレータ３１２のトランジス
タ３１４がオン、３１６がオフノドきはＦＥＴ３０４，
３１０がオン、Ｆ　Ｆ、　Ｔ３０６．３０８がオフして
、Ａ出力はＢ、Ｂ出力はＯとなる。このときＤＣ電源４
０→ＦＥＴ３０４→コンデンサ３２０→ダイオード３２
４→アースへと電流が流れてコンデンサ３２０が充電さ
れる。また、マルチバイブレータ３１２のトランジスタ
３１４がオフ、３１６がオンのときは、ＦＥＴ３０６．
３０８がオン、ＦＥＴ３０４゜３１０がオフして、Ａ出
力は０、Ｂ出力はＥとなる。このときＤＣ電源４０→ダ
イオード３１６→コンデンサ３１８→ＦＥＴ３０６→ア
ースへと電流が流れてコンデンサ３１８が充電される。

そして、ＦＥＴ３０４がオンしたときはＤＣ電源電圧Ｅ
ｑコンデンサ３１８の和電圧がダイオード３１４を介し
てコンーデンサ３１２に印加され、このコンデンサ３１
２をこの和電圧の値に充電する。また、ＦＥＴ３０６が
オンしたときはコンデンサ３２０の電圧がダイオード３
２２を介してコンデンサ３２６に印加され、このコンデ
ンサ３２６を同電圧に充電する。

マルチバイブレータ３１２には、コンデンサ３１２の左
側端子の電位（ＤＣ電源電圧Ｅ÷コンデンサ３１２の電
圧）とコンデンサ３２６の左側端子の電位（アースレベ
ル−コンデンサ３２６の電圧）との間の電圧が電源とし
て供給される。電源オン直後はコンデンサ３１２．３２
６はまだ充電されていないので、マルチバイブレータ３
１２は電圧Ｅで駆動されて、比咬的遅い周期で駆動パル
スＡ、Ｘが出力されてスイッチング手段３０２がスイッ
チングされる。その後コンデンサ３１２゜３２６が徐々
に充電されるとマルチバイブレータ３１２は駆動電圧が
高くなって駆動パルスＡ、λの周期が徐々に短くなって
いく、そしてＦＬ終的には、コンデンサ３１２は電圧２
Ｅに充電され、コンデンサ３２６は−Ｅに充電されて電
圧３Ｅによりマルチバイブレータ３１２が駆動される。

〔変更例３〕前記実施例ではスイッチング手段をＰＥＴ″Ｉ−構成し
た場合について示したが、バイポーラ形トランジスタで
構成した場合にもこの発明を適用することができる。

〔発明の効果〕

以上説明したようにこの発明によれば、出力取出手段の
出力に応じて駆動パルスのうちオンパルスのレベルを変
化し、このオンパルスレベルの変化に応じてスイッチン
グ手段のオン状態を変化するようにしたので、電源オン
時や負荷急増時に出力の増大に伴なってスイッチング手
段が徐々にオンするようになり、突入電流が防止され、
不要輻射ノイズを減少することができる。

また、この発明によれば、オフパルスの方がオンパルス
よりも時定数が小さくなるようにしたのでプッシュプル
構成のスイッチング手段が同時にオンするのが防止され
、突入電流による不要輻射ノイズを減少させることがで
きる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、この発明の一実施例を示す回路図である。第２図は、従来回路を示す図である。第３図は、第１図のダイオード？６，７８゜８０．８２
の働きによるＦ　Ｅ　Ｔ　６２〜６５のオン開始の遅延
動作を示すタイムチャートである。第４図は、第１図の回路の動作を示す波形図である。第５図は、ＮチャンネルＭＯ３形ＰＥＴの相互コンダク
タンス特性図である。第６図〜第９図は、それぞれ充放電手段の変更例を示す
回路図である。第１０図は、駆動パルス発生手段の変更例を示す回路図
である。４０・・・ＤＣ電源、４２，３００・・・駆動パルス発
生手段、４４，３０２・・・スイッチング手段、４６゜
１２６．１７０，２４０．２４０’・・・充放電手段、
４８．１２８，１７２．２４２・・・出力取出手段。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ＤＣ電源と、互いに逆相の駆動パルスを発生させる駆動パルス発生手
段と、前記ＤＣ電源を動作電源とし前記駆動パルスに応じてオ
ンオフ駆動されるプッシュプル構成のスイッチング手段
と、このスイッチング手段の一方の動作位相時に前記ＤＣ電
源と並列接続されて充電され他方の動作位相時に前記Ｄ
Ｃ電源と直列接続されて和電圧で放電するコンデンサを
有してなる充放電手段と、前記充放電手段の前記和電圧
放電出力を昇圧されたＤＣ出力として取り出す出力取出
手段とからなるＤＣ−ＤＣ昇圧電源において、前記スイッチング手段は、前記駆動パルスのうちオンパ
ルスのレベルに応じてオン状態が変化する電圧制御形素
子で構成され、前記駆動パルス発生手段は、前記出力取出手段の出力に
応じて前記駆動パルスのうちオンパルスのレベルを変化
させるパルスレベル変化手段を具備してなることを特徴
とするＤＣ−ＤＣ昇圧電源。（２）ＤＣ電源と、互いに逆相の駆動パルスを発生させる駆動パルス発生手
段と、前記ＤＣ電源を動作電源とし前記駆動パルスに応じてオ
ンオフ駆動されるプッシュプル構成のスイッチング手段
と、このスイッチング手段の一方の動作位相時に前記ＤＣ電
源と並列接続されて充電され他方の動作位相時に前記Ｄ
Ｃ電源と直列接続されて和電圧で放電するコンデンサを
有してなる充放電手段と、前記充放電手段の前記和電圧
放電出力を昇圧されたＤＣ出力として取り出す出力取出
手段とからなるＤＣ−ＤＣ昇圧電源において、前記スイッチング手段は、前記駆動パルスのうちオンパ
ルスに対しては大きな時定数を介して伝達し、オフパル
スに対しては小さな時定数を介して伝達する可変時定数
手段を入力側に具備してなることを特徴とするＤＣ−Ｄ
Ｃ昇圧電源。