JPH01242172A - 塗装方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、塗装方法に関するものである。

（従来技術およびその問題点） 被塗物例えば自動車ボディの外表面を塗装する場合、被
塗物に付着しているゴミを除去する準備工程と、被塗物
に塗料を塗布する工程と、塗布された塗料を乾燥させる
乾燥工程とを有する。この乾燥工程は、一般に、セラデ
ィング工程と焼付工程との２段階で行なわれ、セツティ
ングに稈は、焼付工程の前において、この焼付工程より
も低い温度、例えば常温あるいは仮焼付けとも呼ばれる
ように４０°〜６０°Ｃの温度雰囲気で行われる（焼付
［程での焼付温度は通常１４０℃０１１後）。

そし７て、被塗物は、通常、台車等の搬送手段により搬
送されつつ上記準備］Ｌ程、塗装工程およ−び乾燥工程
を経ることになるが、被塗物の姿勢は、各工程において
所定の姿勢を保持したまま行われている。

ところで、塗装面の品質を評価する１７）の基型として
、平滑度（平坦度）があり、この平滑度が大きい程塗装
而の凹凸の度合が小さくて、良好な塗装面となる。この
塗装面の平滑度を向上させるには、塗膜の厚さ、すなわ
ち塗布された塗料の膜厚を大きくすればよいことが既に
知られている。

−・方、塗装面の品質を阻害するものとして、塗料の“
ダレ”がある。このダレは１重力を受けることによって
塗布された塗料が下方に流動することにより生じ、１回
に塗布する塗料の膜厚が大きい程“ダレ”を生じ易くな
る、この“ダレ”の原因は、つまるところ重力の影響で
あるため、被塗物のうち一ト’Ｆｈ−向に伸びる面すな
わちいわゆる縦面において生じ易いものとなる。

したがって、塗料の“ダレ”かさ程問題とならない被塗
物の水平方向に伸びる面すなわちいわゆる横面ば、塗布
する塗料の厚さを縦面よりも大きくすることか可能であ
る。また、描面に対する塗膜の１′ｙさと縦面に対する
塗膜の１厚さをたとえ同じにしても、横面ではダレには
至らない程度の塗料の若干の流動によって凹凸が小さく
なり、縦面における平滑度よりも良好な平滑度が得られ
ることになる。

上述のような観点から、従来は、の塗料の“ダレ”を防
止しつつ極力平滑度の大きい塗装面を得るため、極力流
動性の小さい（粘性の小さい）塗料を用いて塗装を行な
うようにしていた。そして、縦面において塗料の“ダレ
”が生じるいゎゆいる“ダレ限界”は、従来汎用されて
いる熱硬化型塗料では塗膜の厚さで４０μｍ程度が最大
であった。より具体的には、塗料の“ダレ”は、セツテ
ィング工程初期と焼付工程初期、特に焼付工程初期に生
じ易く、この時期に“ダレ”が生じないように、塗装工
程で塗布される塗料の厚さが決定され、この決定された
厚さの最大値すなわちダレ限界値が４０μｍ程度となる
。したがって、絶対的により一層平滑度の大きい塗装而
を得ようとすれば、従来の塗装方法では、例えば２回塗
り等、塗装−［程から焼付工程に至るまでの一連の工程
を複数回繰り返して行なう必要があった。

本発明は、以］二のような事情を勘案してなされたもの
で、同じ塗膜の厚さであれば、より一層平滑度の大きい
塗装面が得られるようにした塗装方法を提供することを
目的と−４る。

（問題点を解決するための手段、作用）本発明は、基本
的には、被塗物に塗布された塗料に対して作用する重力
の方向を適宜変更することにより、塗料の流動性という
ものを積極的に活かして、同じ塗膜の厚さであればより
平滑度の大きい塗装面を得るようにしである。具体的に
は、次のような構成としである。すなわち、被塗物に塗
料を塗布する塗装工程と、被塗物に塗布された塗料を乾
燥させる乾燥工程と、を備えた塗装方法において、 前記乾燥工程では、塗料がダレを生じるような大きな流
動性を有するようにされて塗料がダレを生じなくなるま
で硬化するまでの間被塗物が略水平軸線回りに回転され
、 前記乾燥工程における被塗物の回転速度が、塗料の最大
たれ速度に応じて設定されている、ような構成としであ
る。。

このように本発明では、被塗物に塗布された塗料に対し
て作用する重力の方向が、被塗物を水・「方向に回転さ
せることによって変更されるため、塗料は、“ダレ”を
生じることなく乾燥されることになる。

本発明によれば、１回当りに塗布する塗料の膜厚を従来
よりもはるかに厚くして、平滑度が従来限界とされてい
たレベルをはるかに越えた極めて良好な塗装而を得るこ
とができる。

また、従来と同じような￥膜の厚さとした場合でも、塗
料の流動性を利用して凹凸のより小さいものすなわち平
滑度のより大きい優れた塗装面とすることができる。

さらに、同じ平滑度例えば従来の塗装方法で得られる平
滑度と同等の平滑度を有する塗装面を得ようとすれば、
従来のものよりも塗布すべき塗料の膜厚を薄くすること
ができ、この薄＜シ得る分だけ使用する塗料の晴を低減
することができる。

勿論、薄い塗１漠でも“ダレ”を生じるような塗料は、
従来の塗料中から流動性を１川害させる成分を所定割合
減少させることによって得ればよい（従来の塗料中には
、ダレ限界を向上させるため、流動性を小さくするため
のハイブリッド剤が混入されている）。

さらに又、被塗物の回転速度が、塗料の最大たれ速度に
応じて設定されているため、回転速度の不足による塗料
のダレ発生というものを確実に防止することができる。

（実施例） 以ド、本発明の実施例を添付した図面に基づいて説明す
る。

Ｉ生ムＡ膚 第１図は、被塗物としての自動車用ボディＷを塗装する
場合の全体工程を示してあり、各工程をＰｉ−Ｐｉで示
しである。

先ず、電着塗装によって既知のように丁塗りが完了され
たボディＷが、台車りに保持されつつ準備工程ＰＩに送
り込まれる。この準備工程ＰＩでは、ボディＷ内外のゴ
ミが例えばエアブロ−あるいは真空吸引によって除去さ
れる。この後、工程Ｐ２において、ボディＷに対して塗
料が吹き付けられる。そして、塗料の乾燥がセツティン
グ工程Ｐ３および焼付工程Ｐ４においてなされる。

工程１）１〜Ｐ４が中塗用である場合は、工程ｌ）４の
後はボディＷが上塗り川の［［程へと送られる。また、
工程１）ｌ〜１）４が上塗り川である場合は、ボディＷ
が、既知のように組立ラインへと搬送される。

工ま立途法 工程Ｐ１でのゴミ除去は、第２図に示すように、ボディ
Ｗを水平軸線氾の回りに回転させつつ行われる。すなわ
ち、例えば先ず第２図（ａ）で示す状態でボディＷの回
転を停止させてゴミの除去が行われた後、第２図（ｂ）
の状態へとボディＷの姿勢を変換してこの位置で停止さ
せ、再びゴミ除去がなされる。このようにして、第２図
の（ｃ）、（ｄ）・・・（ｉ）というように、ボディＷ
を間欠回転させつつ、ゴミの除去が行われる。

このように、ボディＷを回転させつつゴミの除去を行う
ことにより、例えばボディＷのルーフパネル内面角部や
サイドシル等の閉断面内に付着しているゴミ、すなわち
、ボディＷを回転させなければ落下してこないようなゴ
ミをも完全に除去することが可能になる。

塗−の　き・け、Ｌ 先ず、Ｐ２での塗料の吹付けは、実施例では、乾燥工程
Ｐ３あるいはＰｉの少なくとも一方でダレを生じかつ塗
装完了をした塗装面は少なくとも１分間はダレを生じな
いような塗料を用いて行なわれる（このような塗料の例
は後述する）。この１分間という数値は、１つのボディ
Ｗに対する塗装開始からその全体に渡って塗装が完了す
るまでが１分弱ということに対応したものである。より
具体的には、１つのボディＷに対して全体的に塗装が完
了するまでは、最も♀く塗装が完ｆする部分でダレを生
じないようにして、塗装工程Ｐ２でのだれ発生を確実に
防止するためのものとされる。

塗膜の厚さは、乾燥工程１）　３あるいは［）４でタレ
を生じてもよい関係上、従来限界とされていた厚さより
も厚くすることもできる。勿論、従来と同じ厚さあるい
はそれよりも薄い厚さとすることは任意である。

Ｐ２の後、Ｐ　３のセツティング工程へ移行される。こ
のセツティング工程Ｐ３では第２図（ａ）〜（ｉ）で示
すように、ボディＷが水平方向にに回転される。すなわ
ち、ボディＷが水平方向に伸びる回転軸心βを中心とし
て回転され、実施例では、この回転軸線βが、ボディＷ
の前後方向に伸びるものとされている。なお、このセツ
ティング工程Ｐ３での温度雰囲気は、実施例では常温と
しであるが、４０°〜６０°Ｃ等次の焼付工程Ｐ４での
温度雰囲気よりも低い温度の範囲で適宜の温度に設定し
得る。勿論、このセツティング工程Ｐ３は、あらかじめ
塗料中の低沸点分を揮発させるためであり、これにより
、次の焼付工程Ｐ４で低沸点分が急激に揮発されること
による塗装面でのピンホール発生が防１Ｌされる。

焼付工程Ｐ４においては、例えば、＋４０°Ｃの温度雰
囲気で、塗料の焼付けが行なわれる。このＰｉでも、Ｐ
３のセツティング工程と同様に、第２図（ａ）〜（ｉ）
に示すようにボディＷが水平方向に回転される。

上述し、たＰ３．Ｐ４でのボディＷの水平ノフ向の回転
により、タレか生じることなく塗料が乾燥される。これ
により、従来の塗装力ｄ；では得られなかった平滑度の
極めて高い高品質の塗装面が得られる。

塗　Ｙ、さとダレ限ム゛１芝°゛１ｒと水戸、１１転と
の関係第３図は、塗膜厚さがダレ限界に与える影響につ
いて示すものである。この第３図では、塗膜＋１１ｉさ
として、４０μｍ、５３μｍ、６５μｍの３通りの場合
を示しである。このいずれの厚さの場合も、セラティ二
ノグ工程初期と焼付１程初期との両方の時期に、“ダレ
”のピークが生じることが理解される。また、ダレ限界
は、通常１分間に１〜２ｍｍのダレを生じるときの値を
いうが（目視して２ｍｍ／分以上のダレを’ｔじると塗
装面が不良とされる）、このダレ限界以下の範囲で得ら
れる最大の塗膜厚さは、従来の塗料で４０μｍ程度であ
る。

一方、第４図は、ボデ、ｆ　Ｗを水平方向に回転させる
どきとそうでないときとの、平滑度に５える影響を示し
である７その第４図中Ａは、ボディＷを回転させない状
態を示しである（従来の塗装方法）。第４図Ｂは、ボデ
ィＷを９Ｑ’回転させた後逆転させる場合を示しである
（第２図　（ａ）と（Ｃ）との間で正逆回転）。第４図
Ｃは、ボディＷを１３５°回転させた後逆転させる場合
を示しである（第２図（：１）と（ｄ）との間で正逆回
転）。第４図１）は、ボデ〜（Ｗを１８ｏ°回転させた
後逆転させる場合を示しである（第２図（ａ）と（ｅ）
との間で正逆回転）。第４図Ｅは、ボディＷを連続して
同一・方向に同転させる場合を示しである（第２図（ａ
）、（ｂ）、（ｃ）・・・　（ｉ）の順の姿勢をとり、
再び（ａ）へと戻る）。

この第４図から明らかなように、同じ塗膜の１７さてあ
れば、ボディＷを回転させた方が（第４図ＩＩ、Ｃ，Ｄ
、Ｅ）、回転させない場合（第４図へ）よりも、平滑度
の太きものが得られる。また、同じ回転でも、３６ｏ°
同一方向に回転させるのが平滑度を高める上では好まし
いことが理解される。勿論、ボディＷの回転無しの場合
は、塗膜の厚さに限界をきたすため、平滑度を大きくす
るには限度がある。

ちなみに、塗膜の厚さを６５μｍとしてボディＷを３６
０°回転させる場合には、得られる平滑度は、写像鮭映
度１．Ｇでｒ８７Ｊ　　（ＰＧＤ値で１．０の下限値）
である。また、塗膜の厚さを４０μｍとした場合には、
ボディＷの回転無しの場合は１．Ｇでｒ５８Ｊ　　（Ｐ
ＧＤ値で０．７の下限値）であるのに対し、ボディＷを
３６０°回転させた場合は１．Ｇでｒ６８Ｊ　　（ＰＧ
Ｄ値で０．８のＦ限値）である。

なお、既知のように、写像鮮映度におけるＩＧ（イメー
ジクロス）は、鏡面（黒ガラス）を１００とし、それに
対する鮮映度の比率を示すものであり、ＰＧｒ）は反射
映像の識別度を１．０から低下するに従って塗装面の平
滑度が低下する値である。

第３図、第４図に示したデータの試験条件は、次の通り
であるが、この試験条件は、Ｐ２で１−塗りを行なう場
合の条件を示しである。

ａ、ｒ？科：メラミンアルキッド（ブラック）粘度：フ
ォードカップ＃４で ２２秒／２０’Ｃ ［〕、塗膜機：ミニベル（１６，０００ｒ　ｐ　ｍ　）
シェーピングエア ０．２、Ｏｋｇ／ｃｍ２ Ｃ０叶出川：２同に分けての吹付けで、第１回目、　、
　、　　ｌ　０Ｏｃｃ／ｍ　ｉ　ｎ第２回目 、、１５０〜２００ｃｃ／ｍ　ｉ　ｎ ｄ、セラディング時間＝１ｏ分×常温 ｅ、焼付条件　　　　＋１４０″ｃ×２５分子、下地平
滑度：０．６（ＰＧＤ値） （中塗、ＰＥテーブ−ヒ） ｇ１回転または反転作動域： セラディング（１０分）〜焼付け（１０分）ｈ、被塗物
ニー辺３０ｃｍの角筒体の側面に塗装、中心で回転可能
に支持 】、敲塗物の回転速度：　６　ｒ　ｐｍ、　３Ｏｒ　１
ノｍ。

６０ｒｐｍの３通りで行なったが、回転速度の相違によ
る差異は事実ヒ生じなか一〕た また、ここで述べる水°ト軸としては、水゛ト軸から約
１０°の傾き範囲のものも含むものとする。

（以下余白） 坐丑 第１６図〜第２０図は、工程Ｐ２で用いる塗料として熱
硬化型塗料を用いる場合において、この熱硬化型塗料の
たれ特性を示す図である。なお、セ・ンディング工程は
２０℃の温度下で１０分間としである。また、焼付工程
は、２０℃から１４０℃へと８分間かけてｎ　ｆＡさせ
た後、この１４０℃の状態を２５分間維持するようにし
である。

第１６図〜第２０図においては、ａ−にの計１１種類の
熱硬化型塗料例を示しであるが、このようなデータを得
るための具体的な試験条件は、次の通りである。なお、
以下の説明で特に塗料例ａ〜にの区別をしないものは共
通事項である。

（１）塗料 ・溶剤稀釈熱硬化型メラミナルキッド （色相　ブラック） ・稀釈溶剤 トリオール　　　　　　４％（重量％）ツルペッツ１０
０　　　３％（重量％）（エッソ社製） ツルベット２００　　３％（重量％） （エッソ社製） ・たれ防止剤 既架橋アクリル樹脂で、添加量を示す数値は全て不揮発
分に対する市川％の表示で粘度と共に表１に示す。

・粘度 数値は全てフォードカップ＃４／２０℃の表示で、たれ
防止剤の含有割合と共に表１に示す。

（２）塗装条件 ２ステージ吹きで表２に示す。

なお、セラディングおよび焼付けについては１ｉｉｊ述
した通り。

（３）試験板 ・冷延鋼板をリン酸！１［ｉ鉛処理 ・下塗り カチオン電着 １７０℃×２５分焼付は 膜厚２５μｍ ・中塗り １４０℃×２５分焼付は 膜厚４０μｍ ・中塗り水研ぎ ＃８００耐水研磨紙による完全水研ぎ （４）評価方法 上記（３）の試験板を垂直にセ・ントした状態で、前述
した塗装条件で塗料粘度とたれ防１Ｌ剤の含有率を種々
変更して上塗り塗料を塗布した。塗装完了後、少なくと
も１分間はダレを生じず、かつ１分間経過した後Ｇこダ
レを生じるような塗料例をまとめて第１６図〜第２０図
に示した。

特にこの中でも第１７図に示すｅとｆの塗料は、塗装完
了後、焼付工程までダレを生じないため、塗装ラインの
タクトを１分とした場合で、後補正工程を有するライン
に対しても１分適応可能である。勿論１本発明は、この
ような塗料に限定されることｈｌない、ということは言
うまでもないことである。

表　　　１ （粘度、たれ防止剤含有゛訓合コ ここで、ボディＷの回転速度は、塗料の最大たれ速度に
応じて、換−すれば最大たれ速度のときでもダレを生じ
ないような速度に設定される。この点を具体的に説明す
ると、最大たれ速度か例えば１０分１２　ｍ　ｍである
一力、たれ速度の許容範囲を例えば毎分１ｍｍ以下とす
る場合を考える４このとき、１ｍｍのだれが生じるまで
の時間は５秒であるので、この５秒の間に、ボデ、ｆＷ
に作用する小力の方向が１８０度逆転していればダレが
防止されることになる。したがって、５秒で１８０度回
転させるということは、ボディＷの回転速度を少なくと
も６　Ｉ・ｐｍよりも大きくすればよいということにな
る。

ところで、塗料は、」ニド方向に伸びる縦面と左右方向
に伸びる横面との境界となる隅角部に塗料のたまりを生
じ易いもいのとなる。この塗料のたまりは結局のところ
部分的な塗膜の厚くなったところとなって、＄実士最大
たれ速度を生じさせる部分となる。したがって、所定の
膜厚となるように塗料を吹けた場合、この塗料のたまり
というものを考慮してボディＷの回転速度を決定する必
要がある。もつとも、ボディＷの回転を、正転と逆転と
を繰返し１″ｊなうような反転形式により行なう場合は
、上記たまりというものは殆ど生じないので、最大たれ
速度の点についてはこのたまりを特に考慮する必要のな
いものとなる。

勿論、回転速度は、最大たれ速度に応じた必要最小限の
値として設定することなく、ある程度、例えば前述した
計算例から得られる回転速度に対して少なくとも２〜３
割程度早い速度に設定するとよい。

なお、この回転速度の上限値は、遠心力により塗料にダ
レを生じない範囲で適宜に設定し得る、（Ｌ久下凛白） 皿上ＪＬ什只 次に、ボディＷを台車りに対して水′ｌＬ方向に回転可
能に支持させるために用いる治具の呉体例について説明
する。

第５図は、ボディＷの前部に取付けられる前側の治具ｌ
■・”を示す。この治具ＩＦは、左右一対の取付用ブラ
ケット２と、この左右の各ブラケット２に溶接された左
右一対のステー３と、左右一対のステ−３同士を連結す
る連結バー４と、連結バー４に一体化された回転軸５と
、を有する。このような治具１ドは、そのブラケット２
部分を、ボディＷの前部強度部材、例えばフロントサイ
トフレーム１１の前端部に固定される。すなわち、フロ
ントサイドフレーム１１には１通常バンバ（図示略）取
付用のブラケット１２が溶接されているので、このボデ
ィＷ側のブラケット１２に対して、上記ブラケッ［・２
をボルト（図示略）を利用して固定する。

一方、ボディＷの後部に取付けられる後側の治具ＩＲを
、第６図に示しである。この後側の治具ｌ　Ｒも前側の
治ｆ４．．　Ｉ　Ｆと同じような構成とされ、このｉｊ
側治具ＩＦに対応した構成要素には同一符号を付しであ
る。この後側の治具ＩＲのボディＷに対する取付けは、
そのブラケット２をボディＷ後端部にある強度部材とし
、てのフロアフレー１１１３に対してボルトによって固
定することにより行なわれる。勿論、上記フロアフレー
ム１３後端部には、一般にバンバが取付けられる関係上
族バンバ取付用のブラケットかあらしめ溶接されている
ので、このハンバ取付用ブラケットを利用して後側治具
Ｉ　Ｒの取付を行なうこともできる。

上記、前後の治具１ＦとＩＲとは、ボデーｒＷに対する
取付状態において、その回転軸５同士がボディＷのｉｉ
ｉ後方向に伸びる同一直線上に位置するようにされる。

この同一直線がボディＷの回転軸線℃となるもので、好
ましくは、この回転軸線氾がボディＷの小心Ｇ（第７図
参照）を通るようにされている。なお、回転軸線Ｃが１
心（ｊを通ることにより、ボディＷの回転の際に、回転
速度の大きな変動が防１にされる。これにより、ボディ
Ｗには、回転変動に伴なう衝撃が発生するのｈ〜防１ト
され、ダレ防ＩＬ上より好ましいものとなる。

なお１前後の治具ＩＦ、ＩＲは、車種（ボブ２イＷの種
類）に応じて専用のものがあらかじめ１旧はされる。

佐連 少くともＰ３．Ｐ４で使用されて、ボディＷを回転させ
る機能を備えた台車である。

第７図において、台車りは基台２１を有し、この基台２
１に取付けられた車輪２２が、路面２３上を走行される
。この基台２１は、走行方向前側から後側（第７図右側
から左側）へ順次、それぞれ上方へ向けて伸びる１本の
前支柱２４．２本の中間支柱２５．２６、および１本の
後支柱２７を有し、中間支柱２５．２６と後支柱２７と
のｌｉｄが、前後方向に太き（間隔のあ１７Ｘた支持空
間２８とされている。

ボディＷは、上記支持空間２８に配設され、その前部が
、前治具ＩＦを利用してΦ間支柱２６を二対して回転自
在に支持される一方、その後部力１、後治具１１＜を利
用して後支柱２７に回転自在に支持される。

前後の治具１［′、１（（（の回転軸５）は、」二重方
向から支柱２６．２７に対して係脱自在とされると共に
、後側の治具ＩＲが回転軸線β方向に不動として係合さ
れる。このため、中間支柱２６にはその上端面に開口す
る切欠き２６ａが形成される一方（第１０図〜第１２図
参照）、後支柱２７にはその上端面に開口する切欠き２
７ａが形成されている（第１Ｏ図、第１４図、第１５図
参照）。この両切欠き２６　ａ、２７ａは、治具ｌＦ、
ＩＲの回転軸５が嵌合し得る大きさとされている。そし
て、後側治具ＩＲの回転軸５にはフランジ部５ａが形成
される一方、後支柱２７には前記切欠き２７ａに連通ず
るフランジ部５ａに対応した形状の切欠き２７ｂが形成
されている。これにより、後治具ＩＲは、後支柱２７の
切欠き２７ａ、２７ｂに対して、上下方向から係脱され
ると共に、フランジ部５ａのストッパ作用によって後支
柱２７に対して前後方向に不動とされる。なお、ボディ
Ｗに対する回転力の付与は、前側治具ＩＦの回転軸５を
介して行われ、このためｎｉ１治具ＩＦの回転軸５先端
部には、後述する接続部５ｂ（第５図をも参照）が形成
されている。

基台２１からは、下方へ向けてステー２９が突設され、
このステー２９の下端部に、牽引用ワイヤ３０が連結さ
れている。このワイヤ３０は、エンドレス式とされて、
図示を略す干−夕により一方向に駆動され、これにより
台車りが所定の搬送方向に駆動される。勿論、上記モー
タは、防爆の観点上安全な箇所に設置されている。

ボディＷの回転は、台車りの移動を利用して。

すなわち台車りの走行路面２３に対する変位を利用して
行われる。この台車りの変位を回転として取出すための
回転取出機構３１が、次のようにして構成されている。

すなわち、回転取出機構３１は、基台２１に上下方向に
、伸ばして回転自在に支持された回転軸３２と、回転軸
３２の下端部に固定されたスプロケット３３と、スブロ
ケ・ソト３３に噛合されたチェーン３４と、から構成さ
れている。このチェーン３４は、前記ワイヤ３０と並列
に、走行路面２３に対して不動状態で配設されている。

これにより、台車りがワイヤ３０を介して牽引されると
、チェーン３４が不動であるため、このチェーン；５４
に噛合うスプロケット３３したがって回転軸３２が回転
される。

一上記回転軸３２の回転を、前側治具Ｉト’（の［［：
１１転軸５）に伝達するだめの伝動機構３５が、次のよ
うにして構成されている。すなわち、伝動機構３５は、
前記前支柱２４の後面に固定されたケーシング３６と、
ケーシング３６に横力向く前後方向）に伸ばして回転自
在に支持された回転軸コ３７と、この回転軸３７とが１
記−ヒ回転軸３２とを連動させる一対のベベルギア３８
．３９と、前記中間支柱２５に対して回転自在かつ前後
方向に摺動自（Ｅに保持された連結軸４０と、を有する
。この連結軸４０は、回転軸３７に対してスプライン結
合され（この係合部を第７図中符号４１で示す）。

これにより回転軸３２が回転されると、連結軸４０も回
転されることになる。勿論、回転軸；３７と連結軸４０
とは、回転１ｌＩＩＩｌ線℃Ｆにイ１装置するように設
置されている３゜ １１１１記連結軸４０は、　＋ｊｉ７側治！−、Ｌ　Ｉ
　Ｉ：の回転’ｐＨ＋　５に対して、係脱される７すな
わち、第１Ｏ図〜第１２図に示すように、ｒｉｉｆ治具
１Ｆ用回転軸５の左端部には、十字形の接続部５ｂが形
成される一方、連結軸４０の端部には、第１０図、第１
３３図に小ずようにこの接続部５ｂががたつきなく嵌合
される係合凹所４０（：をｆｌするボックス部４０ａが
形成されている。したかって、例えば空気ＪＥ式のシリ
ンダ４２によってロッド４３を介して連結軸４０を摺動
させることによって、上記ボックス部４０ａ（係合凹所
４０ｃ）と接続部５ｂとが係脱され、その係合時に連結
軸４０と回転軸５と力曾一体回転可能とされる。なお、
に記ロッド４：３は、第１０図に示すように、°連結軸
４０の回転を１５［ｌ害しないように、ボックス部４０
ａの外周に形成された環状溝４０ｂ内に嵌入されている
。

以上のような構成によって、連結軸４０を第７図右側へ
変位させた状態で、ボディＷを台車りに対してド降させ
ることにより、１ｊ１１後の冶μｌト、ｌ　Ｈの各回転
軸５が、中間支柱２６．２７によって回転自在かつ１ｒ
Ｉ後方向に不動状態で支持される７、この後、連結軸４
０（係止凹所４０ｃ＞が。

１ｉ；１冶貝！ト°における回転軸５（の接続部５ｂ）
に係合される。これにより、台車りをワイヤ３ｏを介し
て牽引すれば、ボディＷが所定の水平軸線℃を中心にし
て回転されることになる。なお、ボディＷの台［１ｊ　
Ｉ）からの取外しは、上記した手順とは逆の手順で１ｒ
えばよい。

（発明の効果） 本発明は以、に述べたことから明らかなように、塗料の
流動性と回転とを利用して、同じ塗料の厚さであれば従
来よりも平滑度の高い高品質の塗装面を得ることができ
る。

また、最大たれ速度に応じて被塗物の回転速度を設定す
るようにしであるので、この回転速度が不足することに
よる塗料のダレ発生というような“ｎ態を確実に防市す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示す全体工程図。 第２図は被塗物としての自動市川ボディが回転すること
に伴う姿勢変化の状態を示す図。 第３図、第４図は塗料の厚さとダレと塗装面の平６″）
度と回転との関係を示すグラフ。 第５図、第６図はボディを回転させるために、用いる治
具の例を示す斜視図。 第７図はボディを回転させるようにしたボディ搬送用の
台車の一例を示す側面図。 第８図は台車の走行路下方の状態を示す一部切欠き平面
図。 第９図は第８図のＸ９−Ｘ９線断面図。 第１０図は回転用治具と台車との結合部分を示す側面断
面図。 第１１図は第１Ｏ図Ｘ１ｌ−Ｘｌｌ線断面図。 第１２図は第１１図の゛［面図。 第１３図は第１０図のＸ　ｌ　３−　Ｘ　ｌ　３線断面
図。 第１４図は第１０図のＸｌ４−Ｘ］４線断面図。 第１５図は第１４図のモ面図。 第１６図〜第２０図は塗料の最大たれ速度と共にたれ特
性を示す図。 Ｐ　Ｉ−Ｐ４　：工程 Ｗ：ボディ 氾：回転軸線 ■）：搬送用台１ｌｉ １Ｆ、ＩＲ：回転用治具

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）被塗物に塗料を塗布する塗装工程と、被塗物に塗
   布された塗料を乾燥させる乾燥工程と、を備えた塗装方
   法において、 前記乾燥工程では、塗料がダレを生じるような大きな流
   動性を有するようにされて塗料がダレを生じなくなるま
   で硬化するまでの間被塗物が略水平軸線回りに回転され
   、 前記乾燥工程における被塗物の回転速度が、塗料の最大
   たれ速度に応じて設定されている、ことを特徴とする塗
   装方法。