JPH01222038A - 高強度および高靭性を有するα＋β型Ｔｉ合金部材の製造法 - Google Patents
高強度および高靭性を有するα＋β型Ｔｉ合金部材の製造法Info
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- JPH01222038A JPH01222038A JP4631088A JP4631088A JPH01222038A JP H01222038 A JPH01222038 A JP H01222038A JP 4631088 A JP4631088 A JP 4631088A JP 4631088 A JP4631088 A JP 4631088A JP H01222038 A JPH01222038 A JP H01222038A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、微細な初析等軸α相と針状変態β相の２相
組織とすることにより高強度と高靭性を具備せしめたα
＋β型で土台金部材の製造法に関するものである。
組織とすることにより高強度と高靭性を具備せしめたα
＋β型で土台金部材の製造法に関するものである。
一般ｌＣ１航空機のエンジン部品や機体などの構造部材
の製造に１代表的組成が、３ｉ１％で（以下ｓは重量ｓ
を示す）、 Ｔｉ −６１Ａｔ−４％Ｖ、 Ｔｉ −６
１ＡＩ−６ＳＶ−２ＳＳｎ、 オよびＴｉ−６％Ａ１１
−２％Ｓｒ１−４ ％Ｚｒ −６１Ｍｏからなるα＋β
型Ｔｉ合金が用いられている。
の製造に１代表的組成が、３ｉ１％で（以下ｓは重量ｓ
を示す）、 Ｔｉ −６１Ａｔ−４％Ｖ、 Ｔｉ −６
１ＡＩ−６ＳＶ−２ＳＳｎ、 オよびＴｉ−６％Ａ１１
−２％Ｓｒ１−４ ％Ｚｒ −６１Ｍｏからなるα＋β
型Ｔｉ合金が用いられている。
また、これらのα＋β型Ｔｉ合金部材が。
（ａ） まず、これら合貧鋳塊に分塊鍛造を施した後
。
。
（ｂ）９２０〜９７０℃の範囲内の温度で恒温鍛造を行
ない。
ない。
（Ｃ） 引続いて１０５〜７９０℃の範囲内の温度で
焼鈍を施すことによシ製造され、かつこの結果のα＋β
型Ｔｉ合金部材が、初析等軸α相の結晶粒界にそってβ
相が存在する組織をもっことも良く知られるところであ
る。
焼鈍を施すことによシ製造され、かつこの結果のα＋β
型Ｔｉ合金部材が、初析等軸α相の結晶粒界にそってβ
相が存在する組織をもっことも良く知られるところであ
る。
一方、近年の各釉機器に対する高速化、省力化。
および軽量化の要求は厳しく、これに伴ってこれらの構
造部材にもより一層の高強度および高靭性が要求される
ようになっているが、上記の従来α＋β型Ｔｉ合金部材
では１強度および靭性不足が原因で、これらの要求に十
分対応することができないのが現状である。
造部材にもより一層の高強度および高靭性が要求される
ようになっているが、上記の従来α＋β型Ｔｉ合金部材
では１強度および靭性不足が原因で、これらの要求に十
分対応することができないのが現状である。
そこで１本発明者等は、上述のような観点から。
上記の従来α＋β型合金に着目し、これに高強度と高靭
性を付与せしめるべく研究を行なった結果。
性を付与せしめるべく研究を行なった結果。
分塊鍛造後のα＋β型Ｔｉ合金に、従来の恒温鍛造温度
よりも低温の８３０〜９００℃の範囲内の温度で恒温鍛
造を行ない、引続いて従来の焼鈍温度よりも高温の８６
５〜９６５℃の範囲内の温度で焼鈍を行なうと、前記低
温での恒温鍛造にて微細化した初析等軸α相の一部が前
記高温での焼鈍にて針状変態β相に変化し、この結果の
微細な初析等軸α相と針状変態β相の２相組織を有する
α＋β型Ｔｉ合金部材は、上記の相対的に粗大な初析等
軸α相の結晶粒界にそってβ相が存在する組織を有する
従来α＋β型Ｔｉ合金部拐に比して強度および靭性とも
すぐれているという知見を得たのである。
よりも低温の８３０〜９００℃の範囲内の温度で恒温鍛
造を行ない、引続いて従来の焼鈍温度よりも高温の８６
５〜９６５℃の範囲内の温度で焼鈍を行なうと、前記低
温での恒温鍛造にて微細化した初析等軸α相の一部が前
記高温での焼鈍にて針状変態β相に変化し、この結果の
微細な初析等軸α相と針状変態β相の２相組織を有する
α＋β型Ｔｉ合金部材は、上記の相対的に粗大な初析等
軸α相の結晶粒界にそってβ相が存在する組織を有する
従来α＋β型Ｔｉ合金部拐に比して強度および靭性とも
すぐれているという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て。
て。
α＋β型Ｔｉ合金鋳塊に１分塊鍛造を施した後。
８３０〜９００℃の範囲内の温度で恒温鍛造を施して初
析等軸α相の微細化をはかり。
析等軸α相の微細化をはかり。
引続いて、８６５〜９６５℃の範囲内の温度で焼鈍を施
して上記初析等軸α相の一部を針状変態β相に変化せし
めることによシ高強度と尚靭性を有するα＋β型Ｔｉ合
金部拐を製造する方法に特徴を有するものである。
して上記初析等軸α相の一部を針状変態β相に変化せし
めることによシ高強度と尚靭性を有するα＋β型Ｔｉ合
金部拐を製造する方法に特徴を有するものである。
なお、この発明の方法において、恒温鍛造温度を８３０
〜９００℃と定めたのは、その温度が８３０℃未満では
合金の変形抵抗が筒くなって鍛造加工性が低下するよう
になり、一方その温度が９００℃を越えると、初析等軸
α相が粗大化し。
〜９００℃と定めたのは、その温度が８３０℃未満では
合金の変形抵抗が筒くなって鍛造加工性が低下するよう
になり、一方その温度が９００℃を越えると、初析等軸
α相が粗大化し。
微細化が困難になることから、所望の高強度を確保する
ことができなくなるという理由からであシ、また焼鈍温
度を８６５〜９６５℃と定めたのは。
ことができなくなるという理由からであシ、また焼鈍温
度を８６５〜９６５℃と定めたのは。
その温度が８６５℃未満では初析等軸α相の針状変態β
相への変化が不十分で、所望の高靭性を得ることができ
ず、一方その温度が９６５℃を越えると、針状変態β相
に対する初析等軸α相の割合が少なくなシすぎて、所望
の高強度を確保することができないという理由にもとづ
くものである。
相への変化が不十分で、所望の高靭性を得ることができ
ず、一方その温度が９６５℃を越えると、針状変態β相
に対する初析等軸α相の割合が少なくなシすぎて、所望
の高強度を確保することができないという理由にもとづ
くものである。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
それぞれ第１表に示される成分組成を有し、かつ寸法が
直径：５４０！＋１Ｘ高さ：１８００ｍのα＋β型Ｔｉ
合金鋳塊を用意し、この鋳塊に１２００℃および９５０
℃の温度で分塊鍛造を施して直径：２００ｗＸ尚さ：１
５０Ｂの寸法をもった予備成形体とし、ついで同じく第
１表に示される温度で、かつ１×ｌＯＳ のひずみ速度
で恒温鍛造を行なって直径：４５ＯｍｘＸ烏さ＝３０Ｂ
の鍛造材とし、引続いて同じく第１表に示される温度に
１時間保持後空冷の条件で焼鈍を施すことによって本発
明法１〜６および従来法１．２を実施し。
直径：５４０！＋１Ｘ高さ：１８００ｍのα＋β型Ｔｉ
合金鋳塊を用意し、この鋳塊に１２００℃および９５０
℃の温度で分塊鍛造を施して直径：２００ｗＸ尚さ：１
５０Ｂの寸法をもった予備成形体とし、ついで同じく第
１表に示される温度で、かつ１×ｌＯＳ のひずみ速度
で恒温鍛造を行なって直径：４５ＯｍｘＸ烏さ＝３０Ｂ
の鍛造材とし、引続いて同じく第１表に示される温度に
１時間保持後空冷の条件で焼鈍を施すことによって本発
明法１〜６および従来法１．２を実施し。
それぞれＴｉ合金部材を製造した。
つぎに、この結果得られた各種のＴｉ合金部材から試験
片を切出し１強度と靭性を評価する目的で引張特性とＡ
ＳＴＭＥ ３９９ Ｋよる破壊靭性値を測定した。これ
らの測定結果を第１表に示した。
片を切出し１強度と靭性を評価する目的で引張特性とＡ
ＳＴＭＥ ３９９ Ｋよる破壊靭性値を測定した。これ
らの測定結果を第１表に示した。
また、第１図には本発明法１によシ製造されたＴｉ合金
部材の金属顕微鏡による組織写真（１０００倍）を示し
、第２図に従来法ＩＫよシ製造したＴｉ合金部材の同組
織写真を示した。
部材の金属顕微鏡による組織写真（１０００倍）を示し
、第２図に従来法ＩＫよシ製造したＴｉ合金部材の同組
織写真を示した。
第１表および第１．２図に示される通り１本発明法１〜
６によって製造されたＴｉ合金部材は、微細な初析等軸
α相と針状変態β相からなる２相組織を有し、相対的に
粗大な初析等軸α相の結晶粒界にβ相が存在する組織を
有する従来法１，２で製造されたＴｉ合金部材に比して
、高強度および高靭性を有することが明らかである。
６によって製造されたＴｉ合金部材は、微細な初析等軸
α相と針状変態β相からなる２相組織を有し、相対的に
粗大な初析等軸α相の結晶粒界にβ相が存在する組織を
有する従来法１，２で製造されたＴｉ合金部材に比して
、高強度および高靭性を有することが明らかである。
上述のように、この発明の方法によれば、従来α＋β型
Ｔｉ合金部材に比して強度および靭性のいずれもすぐれ
たα＋β型Ｔｉ合金部材を製造することができるのであ
る。
Ｔｉ合金部材に比して強度および靭性のいずれもすぐれ
たα＋β型Ｔｉ合金部材を製造することができるのであ
る。
第１図は本発明法ｌで製造されたで１合金部拐の金属顕
微鏡による組織写真（１０００倍）、第２図は従来法１
で製造されたＴｉ合金部材の同じく金属顕微鏡による組
織写真（１０００倍）である。
微鏡による組織写真（１０００倍）、第２図は従来法１
で製造されたＴｉ合金部材の同じく金属顕微鏡による組
織写真（１０００倍）である。
Claims (1)
- （１）α＋β型Ｔｉ合金鋳塊に、分塊鍛造を施した後、 ８３０〜９００℃の範囲内の温度で恒温鍛造を施して初
析等軸α相の微細化をはかり、 引続いて、８６５〜９６５℃の範囲内の温度で焼鈍を施
して上記初析等軸α相の一部を針状変態β相に変化せし
めることを特徴とする高強度および高靭性を有するα＋
β型Ｔｉ合金部材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63046310A JP2580682B2 (ja) | 1988-02-29 | 1988-02-29 | 高強度および高靭性を有するα＋β型Ｔｉ合金部材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63046310A JP2580682B2 (ja) | 1988-02-29 | 1988-02-29 | 高強度および高靭性を有するα＋β型Ｔｉ合金部材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01222038A true JPH01222038A (ja) | 1989-09-05 |
| JP2580682B2 JP2580682B2 (ja) | 1997-02-12 |
Family
ID=12743611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63046310A Expired - Lifetime JP2580682B2 (ja) | 1988-02-29 | 1988-02-29 | 高強度および高靭性を有するα＋β型Ｔｉ合金部材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2580682B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100337426B1 (ko) * | 2000-07-01 | 2002-05-22 | 황해웅 | 저비용 고강도 α＋β 티타늄 합금 및 그 제조방법 |
| CN103966535A (zh) * | 2014-05-06 | 2014-08-06 | 西北工业大学 | 一种高损伤容限型钛合金TC4-DT的一种β相区近等温锻造 |
| CN108754371A (zh) * | 2018-05-24 | 2018-11-06 | 太原理工大学 | 一种细化近α高温钛合金晶粒的制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61110756A (ja) * | 1984-11-05 | 1986-05-29 | Nippon Mining Co Ltd | チタン合金板の圧延方法 |
| JPS62205253A (ja) * | 1986-03-05 | 1987-09-09 | Kobe Steel Ltd | Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金の熱処理方法 |
| JPS634908A (ja) * | 1986-06-25 | 1988-01-09 | 松下電工株式会社 | 建築板の端部補強法 |
-
1988
- 1988-02-29 JP JP63046310A patent/JP2580682B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61110756A (ja) * | 1984-11-05 | 1986-05-29 | Nippon Mining Co Ltd | チタン合金板の圧延方法 |
| JPS62205253A (ja) * | 1986-03-05 | 1987-09-09 | Kobe Steel Ltd | Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金の熱処理方法 |
| JPS634908A (ja) * | 1986-06-25 | 1988-01-09 | 松下電工株式会社 | 建築板の端部補強法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100337426B1 (ko) * | 2000-07-01 | 2002-05-22 | 황해웅 | 저비용 고강도 α＋β 티타늄 합금 및 그 제조방법 |
| CN103966535A (zh) * | 2014-05-06 | 2014-08-06 | 西北工业大学 | 一种高损伤容限型钛合金TC4-DT的一种β相区近等温锻造 |
| CN108754371A (zh) * | 2018-05-24 | 2018-11-06 | 太原理工大学 | 一种细化近α高温钛合金晶粒的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2580682B2 (ja) | 1997-02-12 |
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