JPH01222025A - 炭素鋼線を微細パーライト構造を得るように熱処理する方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、微細パーライト構造を得るように炭素鋼線を
熱処理する方法および装置に関するものである。これら
の線材は、ゴム製品および／またはプラスチック製品、
特にタイヤ外皮の補強のために使用される。

これらの熱処理の目的は、線材の線引き性能を向上させ
ると共に、線材の機械特性とその耐久性とを改良するに
ある。

〔従来の技術と問題点〕

この種の公知の処理法は下記の２段階を含む。

−均一オーステナイト構造を得るように、変態温度ＡＣ
３以上の温度に線材を加熱しこの温度に保持する第一段
階、および 一微細パーライト構造を得るように線材を冷却する第二
段階。

最もよく使用される１つの方法はいわゆるバテンチング
熱処理法であって、９００〜１０００℃の温度で線材を
オーステナイト化し、つぎに４５０〜６００℃に保持さ
れた鉛浴または溶融塩浴中に浸漬するにある。

鉛によるパテンチングの場合に得られる好ましい結果は
、線材と冷却流体との間の非常に高い対流係数の故に、
一方では変態温度ＡＣ３と鉛温度より少し高い温度との
間の線材の急速な冷却を生じ、他方では準安定オーステ
ナイトからパーライトへの変態中の「再熱」が制限され
る事による。

この再熱は、冶金学的変態によって加えられるエネルギ
ーが放射および対流によって失われるエネルギーより大
である事によって線材温度が上昇する事である。

しかしパテンチングはコストが高い。液状金属または溶
融塩を扱うので技術的に困難であり、パテンチング後に
線材を浄化する必要がある。他方、鉛は非常に有毒であ
って、衛生上の問題から多額の経費を必要とする。

フランス特願８６／１６７０５号に記載の微細パーライ
ト構造を得るように炭素鋼線を熱処理する方法において
は、オーステナイト−パーライト変態中の線材温度が、
変態温度より低くパーライト化ノーズ温度より高い所定
温度から１０℃以上変動しないように調整され、この温
度調整はパーライト化時間より長い時間中、線材に電流
を通し、この時間の一部において調整的に通気する事に
よって実施される。この方法は、溶融金属または塩を使
用せず、従って前記のような衛生上の問題と線材洗浄化
の問題を避けると共に、より簡単な操作しやすい装置を
使用する事ができる。しかしこの方法は調整的通気を実
施するために、コンプレッサまたはタービンを使用する
必要があり、従って投資コストと運転コストが高い。ま
たこの方法は、工業規模では、比較的小直径の線材、例
えば最大３關の線材についてのみ使用する事ができる。

本発明の目的は、金属および溶融塩の使用と強制通気の
使用を避けて広範な直径の線材を処理する事のできるオ
ーステナイト−パーライト変態熱処理法を提供するにあ
る。

従って本発明は、（ａ）変態温度ＡＣ３以上の温度から
変態温度ＡＣ１以下の温度まで線材を冷却する段階と、 （ｂ）つぎに変態温度ＡＣ１以下の温度においてパーラ
イト化処理を実施する段階と、 （ｃ）実際上強制通気されないガスを収容する少なくと
も１本の管の中に線材を通過させ、この管を熱搬送流体
によって包囲し、線材から、ガスと管とを通して熱搬送
流体まで伝熱作用を生じる事によって、前記冷却−パー
ライト化処理を実施する段階と、 （ｄ）少なくともパーライト化処理に先立つ冷却時に下
記の関係式が満足されるように、１．０５≦Ｒ≦１５　
　　　　　　　＜１）５≦Ｋ≦１０　　　　　　　　　
　　（２）ここに、 Ｒ＝Ｄｔｉ／Ｄｆ。

Ｋ＝　［Ｌｏｇ　　（Ｄｔ　ｉ／Ｄｆ）］　ｘＤｆ”／
λ、Ｄｔｉは管内径（ｍｍ）　、Ｄ　ｆは管外径（ｍｓ
）、この外径は少なくとも６ＩＩ１ｍに等しく、λは６
００℃において測定されたガス伝熱率、ワット・ｍ−’
・χ−１、またはＬｏｇは自然対数、 管、線材およびガスの特性を選定する段階とを含む事を
特徴とする処理前に均一オーステナイト構造を得るよう
に変態温度ＡＣ３以上の温度に保持された少なくとも１
本の炭素鋼線の中に微細パーライト構造を得るように熱
処理する方法に関するものである。

また本発明は、（ａ）変７！！温度ＡＣ３以上の温度か
ら変態温度ＡＣ１以下の温度まで線材を冷却する手段と
、 （ｂ）つぎに変態温度ＡＣ１以下の温度においてパーラ
イト化処理を実施する手段とを含み、（ｃ）前記冷却−
パーライト化手段は、少なくとも１本の管と、この管の
中に線材を通過させる手段とを含み、この管は実際上強
制通気されないガスを収容し、この管を熱搬送流体によ
って包囲して、線材から、ガスと管とを通して熱搬送流
体までの伝熱作用を生じ、 （ｄ）少なくともパーライト化処理に先立つ冷却時に下
記の関係式が満足されるように、１．０５≦Ｒ≦１５　
　　　　　　　（１）５≦Ｋ≦１０　　　　　　　　　
　　　　　（２）ここに、 Ｒ＝Ｄｔｉ／Ｄｆ。

Ｋ−［Ｌｏｇ　　（Ｄｔ　ｉ／Ｄｆ）］　ｘＤｆ２／λ
、Ｄｔｉは管内径＜ｒｒｒｒａ）　、Ｄ　ｆは管外径（
ｍｍ）、この外径は少なくとも６ｍｍに等しく、λは６
００℃においてｎ１定されたガス伝熱率、ワット・ｍ−
１・χ−１、またはＩ、ｏｇは自然対数、管、線材およ
びガスの特性を選定する事を特徴とする処理前に均一オ
ーステナイト構造を得るように変態温度ＡＣ３以上の温
度に保持された少なくとも１本の炭素鋼線の中に微細パ
ーライト構造を得るように熱処理する装置を提供する。

「実際上強制通気されない」とは、管の中のガスが不動
状態にある事、または線材とガスとの間の熱交換を実際
上変更しない程度の弱い通気作用を受け、この通気作用
は例えば線材そのものの移動のみによって生じる事を言
う。

また本発明は、前記の方法および装置を使用する炭素鋼
線熱処理法および熱処理プラント全体に関するものであ
る。

また本発明は、本発明による方法および／または装置並
びにプラントによって得られた鋼線に関するものである
。

〔実施例〕

以下、本発明を図面に示す実施例について詳細に説明す
る。

第１図は、パーライト化処理を受ける鋼線の時間関数と
しての温度の変動を示す曲線φを示す。

またこの図は、この鋼線の鋼について準安定オーステナ
イトのパーライトへの変態の初期に対応する曲線Ｘ１と
、準安定オーステナイトのパーライトへの変態の末期に
対応する曲線Ｘ２を示す。またこの第１図において、横
座標は時間Ｔに対応し、縦座標は温度θに対応する。

パーライト化処理に先だって、鋼線は均質オーステナイ
トを得るように変態温度ＡＣ３以上の温度まで加熱され
この温度に保持される。この温度θＡは例えば９００℃
と１０００℃との間に含まれ、第１図の点Ａに対応する
。いわゆる「パーライト化ノーズ」点は曲線Ｘ１の最短
時間Ｔｍに対応し、このパーライト化ノーズ温度はθｐ
で表示されている。時間Ｔの原点Ｏは点Ａに対応する。

鋼線は、変態温度ＡＣ１以下の温度に達するまで冷却さ
れ、この冷却後の鋼線の状態は点Ｂに対応し、冷却時間
Ｔｏ後にこの点Ｂにおいて得られた温度をθＢで示す。

第１図においてこの温度θＢはパーライト化ノーズ温度
θｐよりも高く表示され、これは実際上もっとも多いケ
ースであるが、これは必ずしも必要ではない。点Ａと点
Ｂとの間の鋼材の冷却中に、鋼線温度が変態点ＡＣ３以
下に下降すると同時に、安定オーステナイトから準安定
オーステナイトへの変態が生じ、準安定オーステナイト
の粒界に核発生を生じる。曲線Ｘ１とＸ２との間に含ま
れる区域はωで示される。

パーライト化は、鋼線を区域ωの左側の点Ｂの状態から
、区域ωの右側の点Ｃの状態に移行させるにある。この
変態は、例えば曲線Ｘ１をＢｘにおいて切り曲線Ｘ２を
Ｃｘにおいて切る線分ＢＣによって表示されるが、本発
明は点Ｂと点Ｃとの間の鋼線温度の変動が直線でない場
合にも適用される。

核形成は、区域ωの左側にある線分８０部分、すなわち
線分ＢＢｘの中で生じる。区域ωを横断する線分８０部
分においては、すなわち線分ＢｘＣｘにおいては、準安
定オーステナイトからパーライトへの変態、すなわちパ
ーライト化が生じる。

このパーライト化時間は鋼材ごとに相違し、また線分Ｃ
ｘＣによって示される処理は、パーライト化が終了して
いない時に鋼線の過早な冷却を防止するためである。実
際に残留した準安定オーステナイトが急速に冷却される
と、パイナイトに変態し、このパイナイトは熱処理後の
線引き性にも、最終製品の使用価値にも、機械特性にも
好ましい構造ではない。

点Ａと点Ｂとの間の急速な冷却と、準安定オーステナイ
ト領域すなわち点ＢとＢｘとの間の等温維持により、核
の数を増大させ、その寸法を縮小させる事ができる。こ
れらの核は、その後の準安定オーステナイトからパーラ
イトへの変態の出発点となるものであって、公知のよう
にパーライト化の微細構造、従って線材の使用価値はこ
れらの核が多数で小さいほど大になる。

パーライト化処理後に、鋼線を例えば周囲温度にまで冷
却し、この冷却は好ましくは急速冷却であって、例えば
湾曲線分ＣＤによって表示され、点りの温度をθ、で示
す。

第２図と第３図は本発明による装置１００を示す。この
装置１００は熱交換器であって、内径Ｄｔｉ、外径Ｄｔ
ｉの管状ケーシングを含み、このケーシングの中で処理
される線材１が矢印Ｆ方向に通過し、この線材１の直径
はＤｆで表示され、炭素鋼線材である。

第２図は、線材ｌの軸線ｘｘ’に沿った断面図であって
、この軸線ｘｘ’　は同時に装置１００の軸線であり、
第３図はこの軸線ｘｘ’に対して垂直の断面図である。

第３図の断面は、第２図の線分■−■によって示され、
軸線ｘｘ’は第３図においてｒｘＪで示される。線材１
の駆動手段は第２図と第３図においては簡略化のための
図示されない公知の手段であって、例えば処理後の線材
を巻取るためにモータによって駆動される巻取機とする
事ができる。線材１と管３との間のスペース６はガス１
２によって充填され、このガスが直接に線材１および管
３の内側面と接触する。ガス１２は線材ｌの処理中にス
ペース６の中に留まり、装置１００はガス１２の強制送
気手段を備えていない。すなわちガス１２は強制送気さ
れる事なく、矢印Ｆ方向の線材１の運動のみによってス
ペース６の内部を移動させられる。線材１の熱処理中に
、線材１からガス１２に伝熱が生じる。λは６００℃に
おけるガス１２の熱伝動率である。この熱伝動率はワッ
ト・ｍ−’・χ−１で示される。線材１は、例えばセラ
ミックスまたは炭化タングステンから成る案内部材２に
よって案内され、その一方は線材１の入口に配置され、
他方は線材１の出口に配置される。管３は外部から排熱
流体９によって、例えば管３を包囲する環状スリーブ４
の中を循環する水によって外部から冷却される。このス
リーブ４は、長さＬｍ、内径Ｄ　ｍ　ｉ　’１’外径Ｄ
ｍｅを有する。スリーブ４は導管８から水を供給され、
水は導管１０から出るので、管３に沿った水の流れは線
材方向Ｆと逆方向になる。水９のスペース７（スリーブ
４の内部）とガス１２を収容するスペース６との間の密
封は、例えばエラストマーのバッキング５によって得ら
れる。流体９と接触する管３の長さは第２図においてＬ
ｔで示す。

熱交換器１００が単独で本発明の装置を構成する事がで
きる。また、スリーブ４の末端部分を成すフランジ１１
によって複数の熱交換器を軸線ｘｘ’に沿って組立てる
事ができ、その場合に、線材ｌは軸線ｘｘ’に沿って直
列に配置された多数の熱交換器の内部を通過する。

これらの装置１００は、点Ａと点Ｃとの間の曲線φ部分
における線材の熱処理、すなわち冷却とこれに続くパー
ライト化処理とを実施する事ができる。また所望ならば
、これらの装置は曲線φのＣＤ部分に対応する線材１の
パーライト化処理後の冷却に使用する事もできる。

管３と、線材１と、ガス１２との特性は、少なくともパ
ーライト化に先行する曲線φ部分ＡＢの冷却期間内に、
下記の関係式が満たされるように選定される。

１．０５≦Ｒ≦１５　　　　　　　　（１）５≦Ｋ≦１
０　　　　　　　　　　　（２）ここに、 Ｒ＝Ｄｔｉ／Ｄｆ Ｋ−［Ｌｏｇ　　（Ｄ　ｔ　　ｉ　／Ｄ　ｆ　）　　コ
　ｘＤｆ　２　／　λＤｔｉとＤｆはミリメートルで表
され、λは６００℃で７１１定されたガスの熱伝熱率、
ワット・ｍ　’　・”Ｋ　−Ｋ　Ｌｏｇは自然対数であ
ッテ、Ｄｆｉ；［高６鰭に等しい。

ガス１２は、例えば水素、窒素、ヘリウム、水素−窒素
混合物、水素−メタン混合物、窒素−メタン混合物、ヘ
リウム−メタン混合物、水素−窒素−メタン混合物であ
る。

／　　　　　　− 大直径の線材１の場合、管３の内径Ｄｔｉと線材２の外
径Ｄｆとの比率Ｒは１に近く、非常に伝熱性のガス１２
、例えば水素ガスを使用する事が必要になる。第４図と
第５図は軸線ｙｙ’を有する本発明の装置の他の実施態
様２００であって、第４図はこの軸線に沿った断面図、
第５図はこの軸線に垂直な断面図であって第４図の線分
ｖ−■に沿った断面図である。第５図において、軸線Ｘ
′はｒｘＪで示され、軸線ｙｙ’はｒｙＪで示される。

この熱交換器２００は前記の熱交換器１００と類似であ
るが、その相違点は円筒形スリーブ４によって包囲され
た６本の管３を含み、これらの多管３の軸線ｘｘ’に沿
って線材１が配置され、またこの軸線は多管３の中に配
置された線材１の軸線を成す。多管３は熱交換器１００
と同様にガス１２によって充填され、またスリーブ４の
内部の管３の外部のスペース７は熱輸送液、例えば水の
循環部分である。

熱交換器１００の場合と同様に、熱交換器２００は単独
で本発明の装置を構成する事ができ、あるいはスリーブ
４の末端のフランジ１１によって他の熱交換器２００と
同軸に組立て、直列に配置された複数の熱交換器２００
の中を複数線材１が貫通する事ができる。

最良条件でのオーステナイト−パーライト化変態を実施
するためには、第１図において線ＢＣで示された変態段
階が可能な限り変動しない温度で実施され、例えば線材
１の温度が線ＡＢの冷却後に得られた温度θＢの上下１
０℃の範囲内にある事が好ましい。このような温度変動
の制限は、線分ＢｘＣｘに対応するパーライト化時間よ
り長い時間継続される。線材１の温度はこの線分ＢＣ上
において５℃以上変動しない事が好ましい。例えば第１
図は、この温度が線ＢＣの段階中に一定で、θ８に等し
く、従って線分ＢＣが横座標軸線に対して平行な場合を
示す。

パーライト化区域ωにおいて生じるオーステナイト−パ
ーライト化変態は約１００．０００Ｊ−ｋｇ−１の熱量
を放出し、この区域内での変態速度は時間と共に変動し
、点Ｂｘと点Ｃｘの近傍で低く、線分ＢｘＣｘの中央付
近で最大となる。従って、この変態中に温度を実際上一
定に保持しようと望むならば、熱交換を調整する必要が
ある。すなわち、線材１の単位長さあたりの熱交換効率
が熱交換器の長さに沿って変動し、パーライト化速度が
最大の時にガス１２による冷却が最大となるようにする
必要がある。これはパーライト化中の線材１の過度の温
度上昇による再熱現象を防止するためである。

このような調整は、好ましくは線材１の通る管３の内径
またはその長さを変動させる事によって実施される。

第６図は、管の内径を変動させる事によってこのような
調整を実施した装置を示す。この装置３００は、前記の
第２図と第３図に図示の熱交換器１００と同様の７本の
熱交換器を含む。これらの熱交換器１００−１〜１００
−７はそれぞれフランジ１１によって直列に接続され、
線材１は矢印Ｆ方向に熱交換器１００−１から熱交換器
１００−７までの中を通過し、また１つの熱交換器の排
水導管１０が先行の熱交換器の給水導管８に接続され、
従って水はこれらの熱交換器１００の中を矢印Ｆと逆方
向に直列に流れる。各熱交換器１００について、管３の
内径Ｄｔｉは一定であるが、この内径は熱交換器１００
−１から１００−７まで下記のように変動する。

一熱交換器１００−２から熱交換器１００−４まで管３
の内径Ｄｔｉが減少するので、単位長さあたりの冷却能
力が熱交換器１００−２から熱交換器１００−４まで増
大する。

一熱交換器１００−４から熱交換器１００−６まで内径
Ｄｔｉが増大するので、単位長さあたりの冷却能力が減
少する。

すべての要素１００−１〜１００−７について、要素長
さし、１〜ＬＩＩ７、および水と接触する管３の長さＬ
ｔｔ〜Ｌｔ７は一定である。

従って、最大の冷却能力を有する熱交換器１００−４が
、パーライト化速度の最大区域に対応する。

この最大区域においては、下記の式が得られる。

１．０５≦Ｒ≦８（３） ３≦Ｋ≦８（４） ここに、ＲとＫは前記と同様の定義による。

第７図に図示の装置４００は、前記の装置３００と同様
の構造を有し、７基の熱交換器１００−１〜１００−７
がそれぞれフランジ１１によって直列に接続されている
。装置３００との相違点は、この装置４００のすべての
熱交換器１００の流体と接触する管３の内径Ｄｔｉが同
一であるが、線材１に対して平行にｌＴｌ１１定された
管３の長さＬｔが変動される事にあり、従ってこの装置
４００においてはすべての熱交換器１００の長さＬＩ１
１〜Ｌ１１７は同一値を有する。

第７図において、管３の長さはそれぞれの熱交換器１０
０−１〜１００−７についてＬｔｌ〜Ｌｔ７で示される
。熱交換器１００−２〜１００−４の管の長さＬｔ２〜
Ｌｔ４は矢印Ｆ方向に増大するので、線材１メートルあ
たりの平均冷却能力は熱交換器１００−２から熱交換器
１００−４まで増大する。

これに対して、長さＬ工４〜Ｌｔ６は矢印Ｆ方向に減少
するので、線材１メートルあたりの冷却能力は熱交換器
１００−４から熱交換器１００−６まで減少する。冷却
能力が最大の熱交換器１００−４はパーライト化速度が
最大の区域に対応し、この場合にも装置３００について
述べた関係式（３）と（４）が成立する。

調整式装置３００と４００においては、式（３）と（４
）はパーライト化速度が最大の熱交換器１００−４につ
いてのみ成立する。

装置３００と４００においては、熱交換器１００−１と
１００−７は、装置３００の場合には対応の直径Ｄｔｉ
が大でありまた装置４００の場合には対応の長さＬｔｉ
が小であるので、単位長さあたりの熱交換能力が低く、
これらの熱交換器１００−１と１００−７は式（１）〜
（４）を満足させない。これらの熱交換器１００−１〜
１００−７はパーライト化の前後において、すなわち区
域ωの外部の線分ＢＣ部分ＢＢｘとＣｘＣ（第１図）に
おいて、線材１を実際上等温状態に保持し、従って線分
ＢＣ上において温度は実際上一定となる。線分ＣｘＣは
パーライト化後の等温保持時間に対応し、これはパーラ
イト化が終了しない場合に線材１の過早な冷却を防止す
るためである。前述のように、パーライト化時間は鋼ご
とに変動するからである。

熱交換器１００−１と１００−７において線材１の一定
温度を得るためには、線材がこれらの熱交換器の中を通
る際に線材の中に電流を通す事ができ、またこれらの熱
交換器の代わりに温度θ８に保持されたマツフル炉を使
用し、これらのマツフル炉を導電性となす事ができるが
、これらのマツフル炉は第６図と第７図には簡略化のた
めに図示されていない。

本発明は、同一の熱交換器においてその直径Ｄｔｉと長
さＬｔとを同時に変更した場合を含む。

また、装置３００と４００において、複数の熱交換器２
００を直列に配置し、同時に複数の線材を処理する事が
できる。

また、パーライト化速度が最大になる区域において前記
の式（３）と（４）に対応するように熱交換能力を変動
させるために、直径の相違する複数の管３を使用する代
わりに、軸線に沿って直径の変動する一本の管を使用す
る事ができる。

第８図は、前記の少なくとも１つの装置を使用した本発
明による線材処理プラント全体の略図である。

このプラント５００は、５区域Ｚｌ−２５を含む。コイ
ル１３から出る線材１が区画Ｚ１において、公知のよう
にガス炉またはマツフル炉によって、９００乃至１００
０℃の温度まで加熱され、第１図の点Ａに対応する温度
の均質オーステナイト構造を得る。この温度Ａは変態温
度ＡＣ３より高い。

つぎに線材は区域Ｚ２において５００〜６００℃の温度
まで冷却されて、第１図の点Ｂに対応する準安定オース
テナイト構造を得る。

つぎに線材は区域Ｚ３の中に入り、そこで第１図の線分
ＢＣに対応する処理を受ける。つぎに線材は区域Ｚ４に
入り、そこで例えば約３００℃の温度まで冷却される。

つぎに線材は区域Ｚ５に入り、そこで例えば水中浸漬に
よって２０〜５０℃の常温に近い温度に成される。区域
Ｚ４と２５において実施される冷却は第１図の線分ＣＤ
に対応する。

水浴Ｚ５から出た線材１はコイル１４上に巻取られる。

区域２２〜Ｚ４は前記の熱交換器１００．２００と同−
型の熱交換器を使用する事ができるが、場合によっては
区域Ｚ３においては調整式装置３００，４００を使用す
る事ができる。

本発明は下記の利点を有する。

一構造の簡単さ、投資コストと運転コストが低い事、こ
れは、 ・溶融金属または塩を使用しない事、 ・強制式ガス循環にとって必要となるコンプレッサまた
はタービンを使用しないですむ事による。

−正確な冷却法則が得られ、再熱現象が避けられる。

一同一のプラントにおいて、広い範囲内の線材直径Ｄｆ
についてパーライト化処理を実施する事ができ、このＤ
ｆは最大６關、好ましくは少なくとも０．４ｎｕｓに等
しい。

一溶融金属または塩を使用しないので、衛生上の問題が
なく、線材の浄化作業が不必要である。

これらの利点は、曲線φの部分ＡＢ（第１図）に対応す
る冷却時に、式（１）と（２）が満たされる場合にのみ
得られる。強制循環されないガスを収容し熱搬送流体に
よって包囲された管を使用するがパーライト化前の曲線
φの部分ＡＢに対応する冷却時に式（１）と（２）が満
たされなければ、正確なパーライト化を実施する事がで
きない。

以下において、本発明による９実施例によって本発明を
説明する。

これらの実施例に使用される線材は鋼線であって、この
鋼の組成例と、変態温度ＡＣＩおよびＡＣ３を表１に示
す。

表　　１ これらすべての実施例は、前記の５区域２１〜Ｚ５を有
するプラント５００によって実施された。

再熱現象を避けるように、すなわち区域Ｓ３において実
際上一定の温度を保持するように実施された実施例１〜
８の場合、このプラントは、区域Ｚ２と２４について熱
交換器１００または２００を使用し、区域Ｚ３について
熱交換器３００または４００を使用した。これに対して
実施例９は再熱現象を防止する事なく、区域Ｚ３におい
て温度が変動する。実施例９の条件については後述する
。

実施例１〜８の条件は下記である。

ａ）線材速度、毎秒１メートル、 ｂ）線材にそって測定された各区域Ｚｌ−２５の長さは
下記である。

区域Ｚ　１　　：　３　ｍ　ｓ区域Ｚ２　：　２．６ｍ
、区域Ｚ　３　　：　３　ｍＳ 区域Ｚ４：３ｍ、区域Ｚ５　：　１ｍｍこれらの長さは
第８図においてＬ１〜Ｌ５で表示されている。

Ｃ）線材温度は下記である。

一区域Ｚｌの出口−９７５℃、 一区域Ｚ２の出口および区域Ｚ３全体−５５０℃、一区
域ｚ４の出口−３００℃。

すべての実施例１乃至９において、２２区域中の冷却時
間は５秒以下であり、この冷却は曲線φの部分ＡＢ（第
１図）に対応する。

各実施例は下記のように実施された。

実施例１ 一処理される線材の直径：１．３ｍｍ −伝熱性ガス１２：分解ＮＨ３ （堆積％：Ｈ−７５％、Ｎ　２　”　２５％）一２０℃
の水９の流量：毎分８リツトル、すべてのスリーブ４は
直列接続。

一区域Ｚ２の熱交換器１００の特性： ・パイレックスガラス製の管３、直径：Ｄｔｉ−５龍、
Ｄｔｅ＝１０＋＋ｇ。

・スリーブ４の直径：Ｄｍｉ−３５，２ｍｍ、Ｄｍｉ＝
４２．４＋＋＋１゜ ・９７５℃の線材温度の場合、管３の温度：内側面１９
０℃、外側面６５℃。

一区域Ｚ８の特性： Ｄｔｉの変動によって調整される装置３００を使用する
場合、熱交換器１００−１〜１００−７のＤｔｉおよび
Ｄｔｅの値はそれぞれ下記である。

熱交換器１００−１と１００−７：Ｄｔ　ｉ　−２５＋
＋ｍＳＤｔｅ−３５ｍｍ、 熱交換器１００−２と１００−６：Ｄｔｉ−５ｍｍｓ　
Ｄ　ｔ　ｅ　−１０ｍｍ５ 熱交換器１００−３と１００−５：Ｄｔｉ−４■、Ｄ　
ｔ　ｅ−８１１Ｓ％ 熱交換器１００−４：Ｄｔｉ−３ｍｍ、Ｄｔｅ−８ｍ。

熱交換器１００−４はパーライト化速度が最大となる区
域である。

すべての場合に、スリーブ４の直径は下記である：　Ｄ
ｍ　ｉ−ｍ　３５．　２ｍｍ５　Ｄｍ　ｅ　−４２，４
ｍｍ。

スリーブ４の長さ：熱交換器１００−１と１００−７、
Ｌｍ−０，７５ｍ、熱交換器１００−２〜１００−６、
Ｌｍ−０，３０ｍ５従って全長は３ｍである。

一区域ｚ４を成す熱交換器１００の特性は下記である。

パイレックスガラス管３：Ｄｔｉ■５ｌ−１Ｄｔｅ＝１
０＋ａｍ。

スリーブ４の直径：　Ｄ　ｍ　Ｌ−３５−２１＠ｉ＠ｓ
Ｄｍｅｓｓ４２．４＋ｎｍ。

６００℃におけるλ値は、０．２８ワツト・ｍ−１−χ
−１である。

表２は、区域２２〜Ｚ４における値Ｒとに１およびこれ
らの区域において成立する式（１）〜（４）線材１はプ
ラント５００の中で処理された後に、１３５０ＭＰａ（
メガパスカル）の引っ張り破断抵抗を有する。つぎにこ
の線材を黄銅メツキし、公知の手法で線引きして最終直
径０．２０ｍｍを得る。

この線引きされた線材の引っ張り破断抵抗は３５００Ｍ
Ｐａである。断面比は下記に対応するものと定義する： 線引き前の線材の断面 線引き後の線材の断面 実施例１の場合、断面比は４２．２５に等しい。

実施例２ この実施例は、線材直径Ｄｆと水素／窒素混合物の組成
を変更して実施例１と同様の条件で実施される。すべて
の場合に、区域Ｚ２と２４の熱交換器は式（１）と（２
）を満足させ、区域ｚ３の装置３００中のパーライト化
速度が最大となる熱交換器１００−４は式（３）と（４
）を満足させる。別表３は、区域Ｚ２と２４について値
ＤｆＳＲおよびＫを示し、装置３００の熱交換器１００
−４についてはガス混合物中の水素体積％および６００
℃のλの値を示す。区域ｚ２とＺ４のＲとＫの値はそれ
ぞれＲ）ｌ、ＫＭで示され、また熱交換器１００−４の
ＲとＫの値は、それぞれＲｍとＫｍで示される。

また表３は下記の値を示す。

一熱処理後の線材の破断抵抗（引っ張り破断抵抗）：Ｍ
Ｐａ； 一線材の線引き直径、　ｍｍ、すなわち線引き後の線材
直径； 一線引きによる断面比、 一部終直径、すなわち線引き後の線材の破断抵抗（引っ
張り破断抵抗）　、ＭＰａ　。

表　　３ 実施例３ この実施例は、区域Ｚ３が装置４００によって構成され
る事以外は実施例１と同一条件で実施された。この装置
４００の熱交換器１００の特性は下記である。

７熱交換器１００のすべての管３はアルミナであって、
同一の直径Ｄｔｉｍ３ｗ、Ｄｔｅ−８ｍｍを有する。管
の長さＬｔは下記のように変動する。

熱交換器１００−１と１００−７の場合、Ｌｔ＝０．１
５ｍ； 熱交換器１００−２と１００−６の場合、Ｌｔ＝０．２
０ｍ； 熱交換器１００−３と１００−５の場合、Ｌｔ＝０．２
５ｍ； 熱交換器１００−４の場合、Ｌ　ｔ　＝　０　、　２８
　ｍ　。

すべての熱交換器１００−１〜１００−７は式（１）〜
（４）を満足させ、λ−０．２８．Ｒ−２．３１　；に
−５，０５である。

線材１をプラント５００の中で処理した後に、１３４０
ＭＰａの引っ張り破断強さを有する。この線材を公知の
手法で機同メツキし、０．２ｍｍの直径を有するように
線引きすれば、３４８０　ＭＰａの引っ張り破断抵抗を
有し、断面比は４２．２５に等しい。

実施例４ 直径Ｒｆ＝２ｍｍの線材を使用する。冷却ガスは純粋水
素である。２０℃の水の流量は毎分１９１である。この
実施例の特性は下記である。

一区域Ｚ２　：３個の熱交換器１００を直列に使用し、
それぞれ下記の特性を有する：Ｄｔｉ−４．５ｍ＋ｓ；
Ｄｔｅ−１０ｍｉｏスリーブ４の直径＝Ｄｍｉ＝３５．
２ｍｍ；Ｄｍｅｍ４２．４ｍｍ。

一区域Ｚ３　：内側面にガラスライニングを有する鋼管
３を含む装置３００を使用。これらの鋼管の直径は下記
である。

熱交換器１００−１と１００−７：Ｄｔｉ　−２５１、
Ｄ　ｔ　ｅ　＝　３５　Ｉｎ１ｌ。

熱交換器１００−２と１００−６：Ｄｔｉ−３、５１１
１＋１％　Ｄ　ｔ　ｅ　−１０１１１１０熱交換器１０
０−３と１００−５：Ｄｔｉ−３順、Ｄｔｅ−１０ｍｍ
。

熱交換器１００−４　：Ｄｔ　ｉ　−２，８ｍｍ。

Ｄｔｅ−１０ｍｍ。

スリーブ４の直径：Ｄｍｉ＝３５．２ｍ＋ｅ。

Ｄｍｅ＝４２．４ｍｍ。

一区域Ｚ４：３個の熱交換器１００を直列に使用する。

各熱交換器は下記の特性を有する：内側面をガラスライ
ニングされた鋼管３：Ｄｔｉ−４，５ｍｍ；Ｄｔｅ−１
０ｍｍ０λ−０，４２ワツト・ｍ−１・°に−１が得ら
れた。

区域Ｚ２と２４は式（１）と（２）とを満足させる。

表４は、装置３００の熱交換器１００−１〜１００−７
について、ＲとＫの値と、場合によって満足された式（
１）〜（４）を示す。

表　　４ 熱処理後に、線材１は１３４０ＭＰａの引っ張り破断抵
抗を示す。０．３＋ａｍの直径を有するように公知の手
法で黄銅メツキし線引きした後、引っ張り破断抵抗は３
４５０ＭＰａであり、断面比は４４．４４である。

実施例５ この実施例は、６本の線材１を同時に処理するため区域
Ｚ２、Ｚ３、Ｚ４について、熱交換器２００を使用した
プラントについて実施された。

２０℃の水の流量は毎分１１０ｇであり、スリーブ４の
直径は下記である。

Ｄｍｉｍ８２．５ｍｍ、％Ｄｍｅ＝８８．９ｍｍこれら
の点以外の条件は実施例４の場合と同一である。

線材１は熱処理の後に、１３５０ＭＰａの引っ張り破断
抵抗を示す。０．３ｍ＋＊の直径を得るように黄銅処理
し線引きした後の引っ張り破断抵抗は３５００　ＭＰａ
であり、断面比は４４．４４である。

実施例６ 線材直径Ｄｆとガス組成を変動させて（水素と窒素の混
合物）、実施例４と同様条件を使用した。

すべての場合に、区域Ｚ２と２４の熱交換器は式（１）
と（２）を満足させ、区域Ｚ３の装置３００の中のパー
ライト化速度が最大になる熱交換器１００−４は式（３
）と（４）とを満足させる。

下記の表５は、区域Ｚ２、Ｚ４と装置３００の熱交換器
１００−４についてＤｆ、Ｒ，にの値を示し、またガス
混合物中の水素体積％および６００℃におけるλの値を
示す。

区域Ｚ２およびｚ４の値ＲとＫはそれぞれＲＭ、ＫＭで
示され、熱交換器１００−’４の値ＲとＫはそれぞれＲ
とＫ　で表示される。

ｆｆ１１ｍ また表５は下記の値を示す。

一熱処理後の線材の破断抵抗（引っ張り破断抵抗）：　
ＭＰａ　ｓ −線材の線引き直径、■、すなわち線引き後の線材直径
、 一線引きによ′る断面比、 一部終直径の線材、すなわち線引き後の線材の破断抵抗
（引っ張り破断抵抗）　、ＭＰａ　。

表　　５ 実施例７１ この実施例は実施例１と同一条件で実施されたが、脱炭
ガスとしての分解アンモニアの代わりに、　　。

８００℃において鋼炭素に対して熱力学平衡を保　　　
１持するガスを使用した。このガスの体積組成は、　　
　′Ｈ−７４％、Ｎ２−２４％である。ＲとＫの値およ
び満足された式は表２に記載のものと同一で　　　ｊあ
り、線引きと線材抵抗に関する数字は実施例１ｊの場合
と２％の誤差で同一である。

実施例８ この実施例は、実施例１と同一条件で実施され　　・た
が、分解アンモニアの代わりに、本発明による熱処理以
前の処理において生じた脱炭を補正する　　　２事ので
きる炭化水素含有ガスを使用した。このガスの体積組成
：Ｈ−６３，７５％、Ｎ２−２１．２５％、ＣＨ４−１
５％。線材表面に黒鉛の堆積が見られず、浸炭厚さは３
μｍのオーダである。

ＲとＫの値および満足された式は表２に記載の　　　ｊ
ものと同一である。熱処理後に、線材は１３２０）４Ｐ
ａの引っ張り破断抵抗を示す。０．２ｍ＋ｓの直径を有
するように公知の手法で黄銅メツキと線引きを実施した
後に、断面比は４２．２５、引っ張り破断抵抗は３４５
０ＭＰａであった。

実施例９ この実施例は再熱を消去する事な〈実施された。

凍材１の直径Ｄｆ＝５．５ｍｍ；線材１の繰り出し真皮
−１、５ｍ／　ｓ　。

区域Ｚ２、Ｚ８、Ｚ４はそれぞれ熱交換器１００を使用
し、これらの熱交換器はすべて同型であって、内側面に
ガラスライニングを有する管３は、Ｄｔｉ＝６ｍｍ、Ｄ
ｔｅ−１２ｍ＋ｓ。２０℃の衣の流ｆｆ１−１２０ｆＩ
／分、冷却用ガスは純粋水素。

辷熱処理時間−９，９秒。熱処理プラントの長さ（区域
２２〜Ｚ４　）−１４，８５ｍ。

線材温度は下記である。

一区域Ｚｌの出口において＝９７５℃、−準安定オース
テナイトからパーライトへの変態１始（第１図の点ＢＸ
）：５５０℃、 一区域Ｚ４の出口二３５０℃。

従ってオーステナイトからパーライトへの変態中の（再
熱中の）最高温度と最低温度との偏差は６０℃である。

λ−０．４２．Ｒ−１．０９１　、に−６，２７熱処理
後に、線材は１３１０ＭＰａの引っ張り破断抵抗を示す
。０．８４ｍｍの直径を得るように公知の手法で黄銅メ
ツキと線引きを実施した後に、断面比は４２．８７であ
り、線材は３３５０ＭＰａの引っ張り破断抵抗を示す。

本発明によって処理された線材１は、公知の鉛バテンチ
ングによって得られた構造、すなわち微細パーライト構
造を有する。この構造は、フェライト層によって分離さ
れたセメンタイト層を含む。

−例として第９図はこのような微細パーライト構造の一
部５０の断面を示す。この部分５０は、フェライト層５
２によって相互に分離された実際上平行な２セメンタイ
ト層５１を含む。セメンタイト層の厚さは「ｉ」で示さ
れ、フェライト層５２の厚さはｒｅＪで示されている。

このパーライト構造は微細であって、平均値ｉ＋ｅは最
高１０００人、標準偏差値２５０八である。

前記のすべての実施例１〜９は、部分５０について述べ
た構造を得る事ができるが、この構造は再熱を防止する
場合に一層微細となる。

好ましくは本発明は下記の結果の少なくとも１つを得る
事ができる。

一熱処理と線引きの後に、線材は少なくとも１３００Ｍ
Ｐａの引っ張り破断抵抗を示す、−線材は少なくとも４
０の断面比を有するように線引きする事ができる、 一線材は線引き後に少なくとも３０００ＭＰａの引っ張
り破断抵抗を示す。

対照として、下記の２実施例は本発明によるものではな
い。これらの２実施例は、区域２１〜Ｚ５を有する前記
のプラント５００と類似のプラントにおいて製造された
。区域Ｚ２、Ｚ３、Ｚ４はそれぞれ熱交換器１００を使
用し、これらの熱交換器はすべて同型であって、パイレ
ックスガラス管３から成り、Ｄｔｉ＝２５ｍｍ、Ｄｔｅ
−３５關。スリーブ直径はすべての場合に下記の直径を
有する：　Ｄｍｉ−５０ｍ＋＊、Ｄｍｅｍ６０ｍｍ、プ
ラントの長さは１８ｍ（区域Ｚ２から２４まで）である
。

２対照例において伝熱ガス１２は７５％の水素と２５％
の窒素（体積％）を含有する分解アンモニアである。６
００℃における伝熱性λは０．２８ワツト・ｍ−１・”
Ｋ−１に等しい。鋼は０．７％の炭素を含有し、前記実
施例４．５．６について使用された鋼と同様である（表
１参照）。

対照例１０と１１の特定条件は下記の通りである。

実施例１０ 処理された線材の直径：１．３ｍ；線材の送り速度：１
＋＋ｍ／秒。従ってＲ−１９，２３およびに−１７，８
゜式（１）乃至（４）のいずれも満足されない。区域Ｚ
ｌの出口の線材温度＝９７５℃。区域Ｚ２に対応する冷
却時間は６．７秒、この区域ｚ２を出る線材は約６００
℃の温度を有する。

区域Ｚ３の通過時間は４．６秒、この区域Ｚ３の出口に
おいてパーライト化が終了する。

再熱は大であって、オーステナイトからパーライトへの
変態（区域Ｚ３）中の最高温度と最低温度との差は８０
℃である。

熱処理後に線材は１１００ＭＰａの引っ張り破断抵抗を
有する。つぎに線材を０．２３＋ａｍの直径まで公知の
手法で黄銅メツキと線引きを実施した後に、２７６５Ｍ
Ｐａの引っ張り破断抵抗を有し、断面比は３１．９５で
ある。従って本発明によらないこの実施例は過度の再熱
を生じ、線引き前後の引っ張り破断抵抗は低い。他方に
おいて、この実施例の熱処理を受けた線材の構造はｉ＋
ｅ−１３５０人（平均値）に対応し、標準偏差値は２５
５人である。従ってこの構造は前記の構造に対応しない
。

実施例１１ 処理された線材の直径：　２．８ｍｍ、線材の送り速度
：０．５ｍ／秒。

従ってＲ−８，９３とに−６１，３が得られた。

式（１）乃至（４）のうち、式（１）のみが満足される
。

前記の実施例の場合と同様に、区域Ｚｌの出口における
線材温度は９７５℃である。

区域Ｚ２の中の線材通過時間は１１．５秒であり、この
区域Ｚ２の出口の線材温度は約６３０℃である。

区域ｚ３の通過時間は８，５秒であり、この区域ｚ３の
出口においてパーライト化が終了した。

この区域Ｚ３中において、パーライト化に際して、線材
の最高温度と最低温度との差は６０℃である。

すなわち、この区域Ｚ３においては実施例１０の場合よ
りも、変態温度が高いのでパーライト化速度が低い結果
、再熟度が少ない。

熱処理後に、線材は１０１０ＭＰａの引っ張り破断抵抗
を有する。つぎに０．４２ｍｍ直径を得るまで線材を公
知の手法で黄銅メツキと線引きを実施し、そこで線材は
２５００　ＭＰａの引っ張り破断抵抗を有し、断面比は
４４．４４である。

本発明によらないこの実施例は、非常に長い処理時間と
、低い引っ張り破断抵抗を特徴とする。

また、この実施例の熱処理を受けた線材の構造は下記の
式を満足させる。

ｉ＋ｅ−１４５０人（平均値）、 標準偏差は３００人、 すなわち、線材構造は前記の構造に対応していない。

もちろん、本発明は前記の実施例のみに限定されるもの
でなく、その主旨の範囲内において任意に変更実施でき
る。

【図面の簡単な説明】

第１図はオーステナイトからパーライトへの変態曲線と
、微細パーライト構造を得るように処理される鋼線の時
間に対する温度の変化を示す曲線図、第２図は本発明の
装置の軸線に沿った断面図、第３図はｔｊＳ２図の装置
の■−■線に沿った横断面図、第４図は本発明による複
数の線材を同時に処理する装置の断面図、第５図は第４
図の装置のＶ−Ｖ線に沿った横断面図、第６図と第７図
はそれぞれ管の直径と長さを変動された装置の概略図、
第８図は本発明による少なくとも１つの装置を使用した
鋼線熱処理プラント全体を示す図、第９図は本発明によ
って処理された線材の微細パーライト構造の一部を示す
図である。 ＡＣＩ、ＡＣ３・・・変態温度、ω・・・パーライト化
区域、１・・・鋼線、３・・・管、４・・・スリーブ、
１２・・・ガス、９・・・冷却水、３００，４００・・
・熱交換器装置、１００−１〜１００−７・・・熱交換
器、５００・・・プラント、５１・・・セメントタイト
層、５２・・・フェライト層。 出願人代理人　　佐　　藤　　−雄

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、（ａ）変態温度ＡＣ３以上の温度から変態温度ＡＣ
   １以下の温度まで線材を冷却する段階と、 （ｂ）つぎに変態温度ＡＣ１以下の温度においてパーラ
   イト化処理を実施する段階と、 （ｃ）実際上強制通気されないガスを収容する少なくと
   も１本の管の中に線材を通過させ、この管を熱搬送流体
   によって包囲し、線材から、ガスと管とを通して熱搬送
   流体まで伝熱作用を生じる事によって、前記冷却−パー
   ライト化処理を実施する段階と、 （ｄ）少なくともパーライト化処理に先立つ冷却時に下
   記の関係式が満足されるように、１．０５≦Ｒ≦１５（
   １） ５≦Ｋ≦１０（２） ここに、 Ｒ＝Ｄｔｉ／Ｄｆ、 Ｋ＝［Ｌｏｇ（Ｄｔｉ／Ｄｆ）］ｘＤｆ＾２／λ、Ｄｔ
   ｉは管内径（ｍｍ）、Ｄｆは管外径（ｍｍ）、この外径
   は少なくとも６ｍｍに等しく、λは６００℃において測
   定されたガス伝熱率、ワット・ｍ＾−＾１・Ｋ＾−＾１
   、またはＬｏｇは自然対数、 管、線材およびガスの特性を選定する段階とを含む事を
   特徴とする処理前に均一オーステナイト構造を得るよう
   に変態温度ＡＣ３以上の温度に保持された少なくとも１
   本の炭素鋼線の中に微細パーライト構造を得るように熱
   処理する方法。 ２、線材を変態温度ＡＣ３より高い温度から変態温度Ａ
   Ｃ１より低い所定温度まで冷却した後に、線材をこの所
   定温度より１０℃以上相違しない温度に、パーライト化
   時間以上の時間、熱交換の調整によって保持し、パーラ
   イト化速度が最高となる単数または複数の管の単数また
   は複数の区域中において、下記の式、 １．０５≦Ｒ≦８（３） ３≦Ｋ≦８（４） が満足される事を特徴とする請求項１に記載の方法。 ３、線材を前記の所定温度より５℃以上相違しない温度
   に保持する事を特徴とする請求項２に記載の方法。 ４、前記温度調整は前記管または少なくとも１本の管の
   直径を変動させる事によって実施される事を特徴とする
   請求項２又は３に記載の方法。 ５、前記温度調整は複数の管を使用し、その長さを変動
   させる事によって実施される事を特徴とする請求項２乃
   至４のいずれか１項に記載の方法。 ６、少なくとも１本の炭素鋼線の熱処理法において、 −均一オーステナイト構造を得るために前記線材を変態
   温度ＡＣ３以上の温度に加熱する段階と、−つぎに請求
   項１乃至５のいずれかに記載の処理を実施する段階と、 −つぎに前記線材を冷却する段階とを含む方法。 ７、（ａ）変態温度ＡＣ３以上の温度から変態温度ＡＣ
   １以下の温度まで線材を冷却する手段と、 （ｂ）つぎに変態温度ＡＣ１以下の温度においてパーラ
   イト化処理を実施する手段とを含み、 （ｃ）前記冷却−パーライト化手段は、少なくとも１本
   の管と、この管の中に線材を通過させる手段とを含み、
   この管は実際上強制通気されないガスを収容し、この管
   を熱搬送流体によって包囲して、線材から、ガスと管と
   を通して熱搬送流体までの伝熱作用を生じ、（ｄ）少な
   くともパーライト化処理に先立つ冷却時に下記の関係式
   が満足されるように、１．０５≦Ｒ≦１５（１） ５≦Ｋ≦１０（２） ここに、 Ｒ＝Ｄｔｉ／Ｄｆ、 Ｋ＝［Ｌｏｇ（Ｄｔｉ／Ｄｆ）］ｘＤｆ＾２／λ、Ｄｔ
   ｉは管内径（ｍｍ）、Ｄｆは管外径（ｍｍ）、この外径
   は少なくとも６ｍｍに等しく、λは６００℃において測
   定されたガス伝熱率、ワット・ｍ＾−＾１・Ｋ＾−＾１
   、またはＬｏｇは自然対数、 管、線材およびガスの特性を選定する事を特徴とする処
   理前に均一オーステナイト構造を得るように変態温度Ａ
   Ｃ３以上の温度に保持された少なくとも１本の炭素鋼線
   の中に微細パーライト構造を得るように熱処理する装置
   。 ８、線材を変態温度ＡＣ３より高い温度から変態温度Ａ
   Ｃ１より低い所定温度まで冷却した後に、線材をこの所
   定温度より１０℃以上相違しない温度に、パーライト化
   時間以上の時間、熱交換の調整によって保持し、パーラ
   イト化速度が最高となる単数または複数の管の単数また
   は複数の区域中において、下記の式、 １、０５≦Ｒ≦８（３） ３≦Ｋ≦８（４） が満足されるように単数または複数の管を構成する事を
   特徴とする請求項７に記載の装置。 ９、線材温度が前記所定温度と５℃以上相違しないよう
   に単数または複数の管が構成される事を特徴とする請求
   項８に記載の装置。 １０、前記管または少なくとも１本の管の内径が変動す
   る事を特徴とする請求項８または９に記載の装置。 １１、長さの相違する複数管を含む事を特徴とする請求
   項８乃至１０のいずれか１項に記載の装置。 １２、請求項７乃至１１のいずれか１項に記載の少なく
   とも１つの装置を含み、さらに線材をパーライト化前に
   変態温度ＡＣ３以上の温度に加熱する手段と、パーライ
   ト化後に線材を冷却する手段とを含む少なくとも１本の
   炭素鋼線の熱処理プラント。 １３、請求項１乃至６のいずれに記載の方法によって得
   られた線材。 １４、請求項７乃至１１のいずれかに記載の装置または
   請求項１２によるプラントによって得られた線材。