JPH01176098A - 高耐食性電気複合めっき鋼板 - Google Patents
高耐食性電気複合めっき鋼板Info
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- JPH01176098A JPH01176098A JP33405687A JP33405687A JPH01176098A JP H01176098 A JPH01176098 A JP H01176098A JP 33405687 A JP33405687 A JP 33405687A JP 33405687 A JP33405687 A JP 33405687A JP H01176098 A JPH01176098 A JP H01176098A
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- Laminated Bodies (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、めっき層中に無機物又は有機物の薄膜で被覆
処理(この処理をマイクロカプセル化と呼ぶことにする
)された腐食阻止微粒子とSiO□。
処理(この処理をマイクロカプセル化と呼ぶことにする
)された腐食阻止微粒子とSiO□。
TiO□等の微粒子とを混合して含有する高耐食性電気
複合めっき鋼板に関するものである。
複合めっき鋼板に関するものである。
(従来の技術)
近年、北米、欧州をはじめとする冬期寒冷地においては
、道路凍結防止のため、岩塩や塩化カルシウムなどが散
布されており、自動車が使用される環境は増々厳しいも
のになっている。−二のような環境において、一定期間
赤錆発生なし、孔あきなしを満足する高耐食性自動車用
めっき鋼板の開発が急務である。これに対して、2つの
開発の動きがある。すなわち、米国、カナダのような電
力コストの安価な国での厚目付電気めっき鋼板の開発と
日本のように電力コストが高く溶接性、めっき加工密着
性等に対するユーザーの要求が厳しい国での薄目付で高
耐食性な電気めっき鋼板の開発がある。本発明は、後者
に関するもので、薄目付電気めっき鋼板は、現在までに
、Zn−Fe、 Zn−Ni、Zn−Mn等亜鉛合金め
っき鋼板およびZn又はZn−Ni合金めっき層上にク
ロメート+有機樹脂塗装を施こした有機複層電気めっき
鋼板が開発されている。
、道路凍結防止のため、岩塩や塩化カルシウムなどが散
布されており、自動車が使用される環境は増々厳しいも
のになっている。−二のような環境において、一定期間
赤錆発生なし、孔あきなしを満足する高耐食性自動車用
めっき鋼板の開発が急務である。これに対して、2つの
開発の動きがある。すなわち、米国、カナダのような電
力コストの安価な国での厚目付電気めっき鋼板の開発と
日本のように電力コストが高く溶接性、めっき加工密着
性等に対するユーザーの要求が厳しい国での薄目付で高
耐食性な電気めっき鋼板の開発がある。本発明は、後者
に関するもので、薄目付電気めっき鋼板は、現在までに
、Zn−Fe、 Zn−Ni、Zn−Mn等亜鉛合金め
っき鋼板およびZn又はZn−Ni合金めっき層上にク
ロメート+有機樹脂塗装を施こした有機複層電気めっき
鋼板が開発されている。
しかし、上記合金めっきおよび有機複層電気めっき鋼板
は20〜30g/m”程度の薄目付であり、現在国内外
自動車メーカーの目標の“耐外面端5年(自動車外面部
に赤錆が5年間発生しないこと)″−″耐孔封孔10年
(自動車外面および内面からの孔あきが10年間生じな
いこと)″特に゛′耐封孔き10年”を満足するまでに
至っていないと言われている。そこで、最近では、さら
に高耐食性を有するめっき鋼板として、めっき層中に腐
食阻止の性質を持った微粒子を分散共析させためっき鋼
板いわゆる高耐食性複合めっき鋼板の製造が検討されて
いる。
は20〜30g/m”程度の薄目付であり、現在国内外
自動車メーカーの目標の“耐外面端5年(自動車外面部
に赤錆が5年間発生しないこと)″−″耐孔封孔10年
(自動車外面および内面からの孔あきが10年間生じな
いこと)″特に゛′耐封孔き10年”を満足するまでに
至っていないと言われている。そこで、最近では、さら
に高耐食性を有するめっき鋼板として、めっき層中に腐
食阻止の性質を持った微粒子を分散共析させためっき鋼
板いわゆる高耐食性複合めっき鋼板の製造が検討されて
いる。
(発明の解決しようとする問題点)
複合めっき鋼板は分散共析する微粒子によってめっき層
に種々の性質を与えることが可能であり、新しい機能を
もつめっき鋼板として多く使用される傾向にある。例え
ば、最近高耐食性を発揮する複合めっき鋼板が特開昭6
0−96786号公報、特開昭60−211094〜2
11096号公報等多くの特許公報によって紹介されて
いる。
に種々の性質を与えることが可能であり、新しい機能を
もつめっき鋼板として多く使用される傾向にある。例え
ば、最近高耐食性を発揮する複合めっき鋼板が特開昭6
0−96786号公報、特開昭60−211094〜2
11096号公報等多くの特許公報によって紹介されて
いる。
特開昭60−96786号公報は、ZnやZn−Ni合
金めっき層中に、防錆顔料(例えばPbCr0..5r
CrO+、ZnCr0.、 BaCr0.、 Zn、(
PO,)2等)を分散共析させた複合めっき鋼板とその
製造法が記されている。この複合めっき鋼板は、前記合
金めっきや有機複層電気めっきに比べて耐外面端や謝礼
あきに対してすぐれた耐食性を有するものと評価するこ
とができる。しかしながら、特開昭60−96786号
公報のように難溶性クロム酸塩の防錆顔料のみ(水溶液
中で、はとんど溶解しない)を含有しためっき鋼板は、
本発明者らが目標とする耐食性レベルに至っていない。
金めっき層中に、防錆顔料(例えばPbCr0..5r
CrO+、ZnCr0.、 BaCr0.、 Zn、(
PO,)2等)を分散共析させた複合めっき鋼板とその
製造法が記されている。この複合めっき鋼板は、前記合
金めっきや有機複層電気めっきに比べて耐外面端や謝礼
あきに対してすぐれた耐食性を有するものと評価するこ
とができる。しかしながら、特開昭60−96786号
公報のように難溶性クロム酸塩の防錆顔料のみ(水溶液
中で、はとんど溶解しない)を含有しためっき鋼板は、
本発明者らが目標とする耐食性レベルに至っていない。
本発明者らの腐食促進試験結果を第1図に示す。ここで
溶融亜鉛めっき(90g/m2)は謝礼あき10年レベ
ルにあり、比較材として使用した。
溶融亜鉛めっき(90g/m2)は謝礼あき10年レベ
ルにあり、比較材として使用した。
図から、Znめっき中にBaCr0.粒子のみを分散さ
せた複合めっき鋼板■は、溶融亜鉛めっき鋼板(90g
/m”)■に比べ謝礼あき性が劣っている。また、難溶
性クロム酸塩等の防錆顔料が充分に分散析出しためっき
層を得ることは困難である。この理由は本発明者らの推
測によると難溶性クロム酸塩等の防錆顔料は、亜鉛めっ
き洛中において表面電位がほぼゼロであるため、鋼板を
陰極にして電解処理しても浴中Zn’″ゝイオンが優先
析出し、防錆顔料のめっき層への析出が起こり難く、そ
の結果、安定した耐食性を有する複合めっき鋼板が得ら
れない。また、特開昭60−211095号公報には、
Zn−Ni合金めっき層中に、クロム、アルミナ(Al
□0.)、シリカ(Sin2)等を分散共析させた複合
めっき鋼板が示されている。この公報では、めっき浴中
のクロム供給源として塩化クロム(CrC1,)を使用
しているが、塩化クロムがめつき浴中で溶解し、Cr3
+イオンを放出する。この浴中で鋼板を陰極にして電解
処理すると、金属クロムおよび酸化クロム(Cr20.
・nH3O)が析出し、めっき層はZn−Ni−Cr
(+Cr2O,・nH3O)となり、さらに、アルミナ
やシリカを共析した複合めっき鋼板を製造する。この複
合めっき鋼板は、Zn−Ni合金めっきやZn−N1−
Cr(+Cr2O,・nH,O)めっき層に比べ、耐食
性向上幅が小さく、第1図に2n−Ni−Cr−Al□
O,系複合めっき鋼板の腐食促進試験結果を示すように
、耐孔あき10年を満足するまでには至っていない。す
なわち、Zn−Ni−Cr−Al2O,系複合めっき鋼
板も溶融亜鉛めっき鋼板(90g/m2)の耐孔あき性
に及ばない。
せた複合めっき鋼板■は、溶融亜鉛めっき鋼板(90g
/m”)■に比べ謝礼あき性が劣っている。また、難溶
性クロム酸塩等の防錆顔料が充分に分散析出しためっき
層を得ることは困難である。この理由は本発明者らの推
測によると難溶性クロム酸塩等の防錆顔料は、亜鉛めっ
き洛中において表面電位がほぼゼロであるため、鋼板を
陰極にして電解処理しても浴中Zn’″ゝイオンが優先
析出し、防錆顔料のめっき層への析出が起こり難く、そ
の結果、安定した耐食性を有する複合めっき鋼板が得ら
れない。また、特開昭60−211095号公報には、
Zn−Ni合金めっき層中に、クロム、アルミナ(Al
□0.)、シリカ(Sin2)等を分散共析させた複合
めっき鋼板が示されている。この公報では、めっき浴中
のクロム供給源として塩化クロム(CrC1,)を使用
しているが、塩化クロムがめつき浴中で溶解し、Cr3
+イオンを放出する。この浴中で鋼板を陰極にして電解
処理すると、金属クロムおよび酸化クロム(Cr20.
・nH3O)が析出し、めっき層はZn−Ni−Cr
(+Cr2O,・nH3O)となり、さらに、アルミナ
やシリカを共析した複合めっき鋼板を製造する。この複
合めっき鋼板は、Zn−Ni合金めっきやZn−N1−
Cr(+Cr2O,・nH,O)めっき層に比べ、耐食
性向上幅が小さく、第1図に2n−Ni−Cr−Al□
O,系複合めっき鋼板の腐食促進試験結果を示すように
、耐孔あき10年を満足するまでには至っていない。す
なわち、Zn−Ni−Cr−Al2O,系複合めっき鋼
板も溶融亜鉛めっき鋼板(90g/m2)の耐孔あき性
に及ばない。
第1図は本発明複合めっき鋼板および比較材の無塗装材
の複合腐食試験50サイクル実施後の腐食深さ結果を示
す。
の複合腐食試験50サイクル実施後の腐食深さ結果を示
す。
(注)複合腐食試験サイクル内容は
注 評価サンプル
1 : Zn−0,3%BaCr0.複合めっき鋼板(
特開昭60−96786号公報条件にてめっき)2:Z
n−1%Ni−1%Cr−1%Al、O,複合めっき鋼
板(特開昭60−211095号公報条件にてめっき)
3 : Zn−10%Co−4%BaCr0. (Si
n、薄膜コート)(本発明による複合めっき) 4:溶融亜鉛厚めつき(90g/m” )(問題点を解
決するための手段) そこで、本発明者らは、より高耐食性を有する複合めっ
き鋼板開発の必要性を痛感し、鋭意検討した結果、第1
図に示すように極薄膜で表面被覆することによりマイク
ロカプセル化された微粒子とSin、、 Tie2.
Cr2O,、Al、03. ZrO2,5n02゜5b
205 の微粒子又はコロイド粒子を分散共析させため
っき層を施しためっき鋼板■は、自動車用防錆鋼板とし
てすぐれた特性を有し、特に耐錆性、耐孔あき性にすぐ
れていることを見い出した。
特開昭60−96786号公報条件にてめっき)2:Z
n−1%Ni−1%Cr−1%Al、O,複合めっき鋼
板(特開昭60−211095号公報条件にてめっき)
3 : Zn−10%Co−4%BaCr0. (Si
n、薄膜コート)(本発明による複合めっき) 4:溶融亜鉛厚めつき(90g/m” )(問題点を解
決するための手段) そこで、本発明者らは、より高耐食性を有する複合めっ
き鋼板開発の必要性を痛感し、鋭意検討した結果、第1
図に示すように極薄膜で表面被覆することによりマイク
ロカプセル化された微粒子とSin、、 Tie2.
Cr2O,、Al、03. ZrO2,5n02゜5b
205 の微粒子又はコロイド粒子を分散共析させため
っき層を施しためっき鋼板■は、自動車用防錆鋼板とし
てすぐれた特性を有し、特に耐錆性、耐孔あき性にすぐ
れていることを見い出した。
すなわち本発明の要旨は、
(1)鋼板の片面又は両面に無機物又は有機物の極薄膜
で被覆した腐食阻止微粒子と、5in2. Tie、。
で被覆した腐食阻止微粒子と、5in2. Tie、。
Cr2O,、Al、O,、ZrO2,SnO,、Sb、
05 の微粒子あるいはそのコロイド粒子の1種又は2
種以上を混合して含有する亜鉛又は亜鉛合金めっき層を
有してなることを特徴とする高耐食性電気複合めっき鋼
板。
05 の微粒子あるいはそのコロイド粒子の1種又は2
種以上を混合して含有する亜鉛又は亜鉛合金めっき層を
有してなることを特徴とする高耐食性電気複合めっき鋼
板。
(2)鋼板の片面又は両面に無機物又は有機物の極薄膜
で被覆した腐食阻止微粒子と、Sin、、 Tie2゜
Cr2O3,Al、03. ZrO□、 SnO2,5
b20.の微粒子あるいはそのコロイド粒子の1種又は
2種以上を混合して含有する亜鉛又は亜鉛合金めっき層
を有し、その上にZn、 Fe、 Co、N1、計、C
rの1種又は2種以上からなる薄電気めっき層1〜5g
/ m有してなることを特徴とする高耐食性電気複合め
っき鋼板。
で被覆した腐食阻止微粒子と、Sin、、 Tie2゜
Cr2O3,Al、03. ZrO□、 SnO2,5
b20.の微粒子あるいはそのコロイド粒子の1種又は
2種以上を混合して含有する亜鉛又は亜鉛合金めっき層
を有し、その上にZn、 Fe、 Co、N1、計、C
rの1種又は2種以上からなる薄電気めっき層1〜5g
/ m有してなることを特徴とする高耐食性電気複合め
っき鋼板。
(3)鋼板の片面又は両面に無機物又は有機物の極薄膜
で被覆した腐食阻止微粒子と、5in2. Tie、。
で被覆した腐食阻止微粒子と、5in2. Tie、。
Cr2O,l Al、03−、 ZrO,、SnO□、
5b2os の微粒子あるいはそのコロイド粒子の1
種又は2種以上を混合して含有する亜鉛又は亜鉛合金め
っき層を有し、その上に有機樹脂皮膜又はクロメート処
理後に有機樹脂皮膜或はクロムイオンを含有した有機樹
脂皮膜のいずれかを有してなることを特徴とする高耐食
性電気複合めっき鋼板。
5b2os の微粒子あるいはそのコロイド粒子の1
種又は2種以上を混合して含有する亜鉛又は亜鉛合金め
っき層を有し、その上に有機樹脂皮膜又はクロメート処
理後に有機樹脂皮膜或はクロムイオンを含有した有機樹
脂皮膜のいずれかを有してなることを特徴とする高耐食
性電気複合めっき鋼板。
(4)鋼板の片面又は両面に無機物又は有機物の極薄膜
で被覆した腐食阻止微粒子と、SiO□、T10□。
で被覆した腐食阻止微粒子と、SiO□、T10□。
Cr20HA12o31 ZrO,、SnO□、 Sb
、O,の微粒子あるいはそのコロイド粒子の1種又は2
種以上を混合して含有する亜鉛又は亜鉛合金めっき層を
有し、その上にFe、 Co、Ni、 Mn、 Crの
1種又は2種以上からなる電気めっき層1〜5g/ m
1″を有し、その上に有機樹脂皮膜又はクロメート処理
後に有機樹脂皮膜、クロムイオンを含有した有機樹脂皮
膜のいずれかを積層したことを特徴とする高耐食性電気
複合めっき鋼板である。
、O,の微粒子あるいはそのコロイド粒子の1種又は2
種以上を混合して含有する亜鉛又は亜鉛合金めっき層を
有し、その上にFe、 Co、Ni、 Mn、 Crの
1種又は2種以上からなる電気めっき層1〜5g/ m
1″を有し、その上に有機樹脂皮膜又はクロメート処理
後に有機樹脂皮膜、クロムイオンを含有した有機樹脂皮
膜のいずれかを積層したことを特徴とする高耐食性電気
複合めっき鋼板である。
(作 用)
本発明の複合めっき鋼板の構造について詳細に説明する
。第2図(a)、(b)、(c)、(d)は本発明複合
めっき鋼板モデルの断面図を示したものである。
。第2図(a)、(b)、(c)、(d)は本発明複合
めっき鋼板モデルの断面図を示したものである。
第2図(a)において、
1は鋼板で、通常の表面処理用鋼板製造工程を経て表面
清浄された薄鋼板である。
清浄された薄鋼板である。
2は、亜鉛又は亜鉛合金めっき層で、鋼板1の片面又は
両面に付着される。ここで亜鉛合金めっきとは、Znと
Co、 Mn、 Cr、 Sn、 Sb、 Pb+、N
i、Moの1種又は2種以上から成るものを言う。
両面に付着される。ここで亜鉛合金めっきとは、Znと
Co、 Mn、 Cr、 Sn、 Sb、 Pb+、N
i、Moの1種又は2種以上から成るものを言う。
3は、マイクロカプセル化された各種微粒子である。
4は亜鉛又は亜鉛合金めっき層■に分散析出したSin
、、 Tie2. Cr2O,、Al2O3,ZrO2
,SnO2゜sb、 o、の1種又は2種以上の微粒子
またはそのコロイド粒子である。
、、 Tie2. Cr2O,、Al2O3,ZrO2
,SnO2゜sb、 o、の1種又は2種以上の微粒子
またはそのコロイド粒子である。
マイクロカプセル化される腐食阻止微粒子は、難溶性ク
ロム酸塩微粒子(PbCrO,、SrCrO4、BaC
rO4,ZnCrO4等)、易溶性クロム酸塩(Cry
、、Na2CrO4、K、 Cry、 、に20・4Z
n0・4CrO3等)、アルミ化合物(Zn−A1合金
粉末、A1□0.・2SiO□・2H20等)、リン酸
塩(Zn3(PO4)2・2H20等)、モリブデン化
合物(znO−ZnMoO4,CaOMoO4・29M
00イPbCrO4・PbM004・PbSO4等)、
チタン化合物(Tie2・N1O−8b201等)をは
じめとした無機物粒子、弗素樹脂、ポリプロピレン樹脂
等の有機物粒子のいずれでもよい。
ロム酸塩微粒子(PbCrO,、SrCrO4、BaC
rO4,ZnCrO4等)、易溶性クロム酸塩(Cry
、、Na2CrO4、K、 Cry、 、に20・4Z
n0・4CrO3等)、アルミ化合物(Zn−A1合金
粉末、A1□0.・2SiO□・2H20等)、リン酸
塩(Zn3(PO4)2・2H20等)、モリブデン化
合物(znO−ZnMoO4,CaOMoO4・29M
00イPbCrO4・PbM004・PbSO4等)、
チタン化合物(Tie2・N1O−8b201等)をは
じめとした無機物粒子、弗素樹脂、ポリプロピレン樹脂
等の有機物粒子のいずれでもよい。
上記のような微粒子をマイクロカプセル化する極薄膜は
、5in2、Tie、、Al2O,、ZrO2等の1種
又は2種以上から成る無機物やエチルセルロース、アミ
ノ樹脂、塩化ビニリデン樹脂、ポリエチレン、ポリスチ
レン等の有機物質から成る。その膜厚は、10人〜1μ
(望ましくは10人〜500人)がよい。膜厚が1μを
超えると薄膜材質の性質が顕著に現れ(例えばSin、
では粒子の凝集が起こりやすい)るため、めっき性がや
や劣化し、また逆に10人より薄くなると、被覆性が劣
化するため1粒子の溶解を抑制する効果が低下する傾向
にある。粒子をマイクロカプセル化することにより、次
の作用が発生する。上記微粒子自体は、めっき浴中で表
面電位がゼロあるいはわずかに帯電しているにすぎない
ため電気泳動作用を利用する電気めっき法においては、
めっき層への充分な分散共析を確保できない。しかし、
5in2、Tie□、Al2O3、ZrO,等の微粒子
又はコロイド粒子は、それ自体電位を持っており、この
性質は、微粒子表面に被覆処理された場合でも変化する
ことがないため、マイクロカプセル化することにより微
粒子に電位を持たせることが可能である。このため、微
粒子のめっき層への分散共析量を向上させることができ
る。
、5in2、Tie、、Al2O,、ZrO2等の1種
又は2種以上から成る無機物やエチルセルロース、アミ
ノ樹脂、塩化ビニリデン樹脂、ポリエチレン、ポリスチ
レン等の有機物質から成る。その膜厚は、10人〜1μ
(望ましくは10人〜500人)がよい。膜厚が1μを
超えると薄膜材質の性質が顕著に現れ(例えばSin、
では粒子の凝集が起こりやすい)るため、めっき性がや
や劣化し、また逆に10人より薄くなると、被覆性が劣
化するため1粒子の溶解を抑制する効果が低下する傾向
にある。粒子をマイクロカプセル化することにより、次
の作用が発生する。上記微粒子自体は、めっき浴中で表
面電位がゼロあるいはわずかに帯電しているにすぎない
ため電気泳動作用を利用する電気めっき法においては、
めっき層への充分な分散共析を確保できない。しかし、
5in2、Tie□、Al2O3、ZrO,等の微粒子
又はコロイド粒子は、それ自体電位を持っており、この
性質は、微粒子表面に被覆処理された場合でも変化する
ことがないため、マイクロカプセル化することにより微
粒子に電位を持たせることが可能である。このため、微
粒子のめっき層への分散共析量を向上させることができ
る。
マイクロカプセル化の2つ目の利点は、めっき浴中で微
粒子の溶解を抑制することである。例えば、難溶性クロ
ム酸塩微粒子は、微量ではあるがめつき浴に溶解し、C
r’+イオンを放出する。このCr6+イオンが一定濃
度以上になると、微粒子の析出量が低下したり、めっき
外観が黒く粉体状を呈し、めっき密着性も劣化する。そ
こでマイクロカプセル化によって、微粒子の溶解を抑制
し、長時間安定しためっき鋼板を得ることが可能になる
。
粒子の溶解を抑制することである。例えば、難溶性クロ
ム酸塩微粒子は、微量ではあるがめつき浴に溶解し、C
r’+イオンを放出する。このCr6+イオンが一定濃
度以上になると、微粒子の析出量が低下したり、めっき
外観が黒く粉体状を呈し、めっき密着性も劣化する。そ
こでマイクロカプセル化によって、微粒子の溶解を抑制
し、長時間安定しためっき鋼板を得ることが可能になる
。
マイクロカプセル化の3つ目の利点は、微粒子のみの分
散共析よりも耐食性を向上する。その理由は、微粒子の
持つ腐食阻止性質がそのままマイクロカプセル化後も有
効に働いているためと思われる。
散共析よりも耐食性を向上する。その理由は、微粒子の
持つ腐食阻止性質がそのままマイクロカプセル化後も有
効に働いているためと思われる。
分散微粒子およびマイクロカプセル化微粒子の腐食阻止
作用について詳細に述べる。
作用について詳細に述べる。
微粒子をめっき層に分散共析させることにより、めっき
層の耐食性が向上する理由は、次のように考えられる。
層の耐食性が向上する理由は、次のように考えられる。
難溶性クロム酸塩微粒子を分散共析させた場合は、腐食
環境において、めっき層の腐食進行に伴い分解し、Cr
G +イオンを放出する。このCr’+イオンがめつき
層金属と反応して、耐食性にすぐれたクロム化合物やク
ロム酸化物又は水酸化物を形成する。これにより高耐食
性が向上する。
環境において、めっき層の腐食進行に伴い分解し、Cr
G +イオンを放出する。このCr’+イオンがめつき
層金属と反応して、耐食性にすぐれたクロム化合物やク
ロム酸化物又は水酸化物を形成する。これにより高耐食
性が向上する。
さらに、このクロム化合物層が破壊されてもめっき層全
体に微粒子が均一分散していることから、再び上記形成
反応が繰り返えされ、耐食性が維持される。
体に微粒子が均一分散していることから、再び上記形成
反応が繰り返えされ、耐食性が維持される。
次に、マイクロカプセル化微粒子を使用した場合耐食性
が一層向上する。マイクロカプセル化によるSun、等
の皮膜は完全密閉型ではなく、多孔質となっているため
、Cr’+イオンが少量ずつ溶出して、クロム化合物に
よる防錆皮膜を形成して耐食性を向上させることはカプ
セル化しない微粒子の作用と同じである。しかしながら
、マイクロカプセル化した難溶性クロム酸塩微粒子の場
合、カプセル化しない難溶性クロム酸塩微粒子に比べC
S 1″イオンの溶出速度が抑えられることにより(発
明者らの実験によると173〜1/10の速度となる)
、防錆皮膜形成寿命がそれだけ延長する大きな特徴があ
る。自動車内防錆鋼板の謝礼あき寿命は前述の如く10
年という長期を目標としたものであり、実験で実施する
腐食促進試験も1〜3ケ月の長期にわたるものである。
が一層向上する。マイクロカプセル化によるSun、等
の皮膜は完全密閉型ではなく、多孔質となっているため
、Cr’+イオンが少量ずつ溶出して、クロム化合物に
よる防錆皮膜を形成して耐食性を向上させることはカプ
セル化しない微粒子の作用と同じである。しかしながら
、マイクロカプセル化した難溶性クロム酸塩微粒子の場
合、カプセル化しない難溶性クロム酸塩微粒子に比べC
S 1″イオンの溶出速度が抑えられることにより(発
明者らの実験によると173〜1/10の速度となる)
、防錆皮膜形成寿命がそれだけ延長する大きな特徴があ
る。自動車内防錆鋼板の謝礼あき寿命は前述の如く10
年という長期を目標としたものであり、実験で実施する
腐食促進試験も1〜3ケ月の長期にわたるものである。
従って、めっき層中の分散粒子が一時的にCr′+イオ
ンを放出してクロム化合物による厚い防錆皮膜を形成す
るよりも、徐々にCr’+イオンを放出して薄い防錆皮
膜を繰り返し生成する方が、長期の防食性を発揮する。
ンを放出してクロム化合物による厚い防錆皮膜を形成す
るよりも、徐々にCr’+イオンを放出して薄い防錆皮
膜を繰り返し生成する方が、長期の防食性を発揮する。
なお、代表例として難溶性クロム酸塩微粒子から溶出す
るCr’+イオンの防食作用について述べたが、リン酸
塩化合物から溶出するPO43−イオン、モリブデン化
合物から溶出するMob、”−イオンについても作用は
同じである。マイクロカプセル化された微粒子の含有量
は、発明者らの実験によると、めっき付着量の0.1〜
30wt%がよい(望ましくは0.5〜20wt%がよ
い)。0.1%より低ければ、耐食性向上に効果が小さ
く、また30%を超えるとめつき加工密着性が劣化する
傾向にある。
るCr’+イオンの防食作用について述べたが、リン酸
塩化合物から溶出するPO43−イオン、モリブデン化
合物から溶出するMob、”−イオンについても作用は
同じである。マイクロカプセル化された微粒子の含有量
は、発明者らの実験によると、めっき付着量の0.1〜
30wt%がよい(望ましくは0.5〜20wt%がよ
い)。0.1%より低ければ、耐食性向上に効果が小さ
く、また30%を超えるとめつき加工密着性が劣化する
傾向にある。
さらに、マイクロカプセル化された微粒子と同時にめっ
き層に分散共析される5in2. TiO□。
き層に分散共析される5in2. TiO□。
Crz031 Al2O3t ZrO,t 5n021
5bzOs の微粒子は、難溶性クロム酸塩微粒子と違
って、腐食阻止作用は小さい。しかし、マイクロカプセ
ル化された粒子が析出しない部分に析出することで、部
分めっき層の腐食進行を抑制する。つまり、めっき暦に
対して、腐食因子の攻撃に対するバリアー効果を有する
ものである。5i02等微粒子の含有量はめつき付着量
の0.1〜30vt%がよい(望ましくは、0.5〜2
0wt%がよい)。0.1%より低ければ耐食性の向上
効果がなく、30%を越えるとめつき加工密着性が劣化
する傾向にある。但し、マイクロカプセル化微粒子と5
i02等微粒子の加算含有量は、めっき付着量の30%
を越えない方がよい。次に、マイクロカプセル化された
微粒子や5i02等の微粒子のめっき層への分散共析量
を促進するための添加剤としてもTie2コロイド、A
l2O,コロイド、5in2コロイド、ZrO,:lO
OF2SnO,コロイド、5b2o、コロイド等の添加
が有効である。
5bzOs の微粒子は、難溶性クロム酸塩微粒子と違
って、腐食阻止作用は小さい。しかし、マイクロカプセ
ル化された粒子が析出しない部分に析出することで、部
分めっき層の腐食進行を抑制する。つまり、めっき暦に
対して、腐食因子の攻撃に対するバリアー効果を有する
ものである。5i02等微粒子の含有量はめつき付着量
の0.1〜30vt%がよい(望ましくは、0.5〜2
0wt%がよい)。0.1%より低ければ耐食性の向上
効果がなく、30%を越えるとめつき加工密着性が劣化
する傾向にある。但し、マイクロカプセル化微粒子と5
i02等微粒子の加算含有量は、めっき付着量の30%
を越えない方がよい。次に、マイクロカプセル化された
微粒子や5i02等の微粒子のめっき層への分散共析量
を促進するための添加剤としてもTie2コロイド、A
l2O,コロイド、5in2コロイド、ZrO,:lO
OF2SnO,コロイド、5b2o、コロイド等の添加
が有効である。
マイクロカプセル化により、微粒子の表面電位コントロ
ールが可能なことは前述したが、5in2薄膜の場合は
、微粒子は“負゛′の電位を有することになる。鋼板を
陰極として電解処理する電気めっき法においては、5i
n2薄膜力プセル化微粒子はめっき層へ析出し難い。そ
のため上記添加剤により、めっき層への分散共析量を増
大させる必要がある。
ールが可能なことは前述したが、5in2薄膜の場合は
、微粒子は“負゛′の電位を有することになる。鋼板を
陰極として電解処理する電気めっき法においては、5i
n2薄膜力プセル化微粒子はめっき層へ析出し難い。そ
のため上記添加剤により、めっき層への分散共析量を増
大させる必要がある。
例えば、A1□03コロイドは、正の電荷を有し、何ら
かの作用(明確ではない)により、5in2薄膜でカプ
セル化された微粒子の表面に吸着を起こす。
かの作用(明確ではない)により、5in2薄膜でカプ
セル化された微粒子の表面に吸着を起こす。
これにより、微粒子は正の電荷(電位)を有することに
なり、電解時に容易に陰極へ引きつけられる。すなわち
、めっき層への充分な析出が可能となる。他のコロイド
粒子についても同様な反応が起っていると考えられる。
なり、電解時に容易に陰極へ引きつけられる。すなわち
、めっき層への充分な析出が可能となる。他のコロイド
粒子についても同様な反応が起っていると考えられる。
こうして得られた複合めっき層は、前述したように耐錆
性、謝礼あき性については充分な性能を示すが、塗装前
処理として実施する化成処理の皮膜結晶を阻害する場合
がある。例えば、マイクロカプセル化された難溶性クロ
ム酸塩微粒子を含有した複合めっき層は、カプセル化さ
れても、皮膜は完全な密閉型でなく多孔質のため微粒子
の性質を保持している。化成処理として行なわれるリン
酸塩処理はクロム上では反応しないため皮膜結晶が粗大
化したり、スケ(結晶が形成されない)を発生し、塗装
後の塗料密着性や塗装後の謝礼あきにバラツキを生ずる
要因となる。そのため、自動車外板等の塗装を施こすよ
うな場合には、第2図(b)で示すように複合めっき層
上にZn、 Fe、 Co。
性、謝礼あき性については充分な性能を示すが、塗装前
処理として実施する化成処理の皮膜結晶を阻害する場合
がある。例えば、マイクロカプセル化された難溶性クロ
ム酸塩微粒子を含有した複合めっき層は、カプセル化さ
れても、皮膜は完全な密閉型でなく多孔質のため微粒子
の性質を保持している。化成処理として行なわれるリン
酸塩処理はクロム上では反応しないため皮膜結晶が粗大
化したり、スケ(結晶が形成されない)を発生し、塗装
後の塗料密着性や塗装後の謝礼あきにバラツキを生ずる
要因となる。そのため、自動車外板等の塗装を施こすよ
うな場合には、第2図(b)で示すように複合めっき層
上にZn、 Fe、 Co。
Ni、 Mn、 Crの1種又は2種以上からなる電気
薄めっき層■を1〜5g/rrf施こす。この電気めっ
き層■がIg/mより少ない場合は複合めっき層を完全
にカバーすることが難しくなり、また5g/mを越える
と、めっき加工密着性がやや劣化傾向にあるため、上記
範囲でコントロールする方がよい。この電気めっき層■
は、Zn、 Fe、 Co、Mn、 Crの1種又は2
種以上から成るめっき層を多層処理してもよい。但しそ
の場合の全付着量は、1〜5g/mでコントロールする
のは前記理由と同じである。
薄めっき層■を1〜5g/rrf施こす。この電気めっ
き層■がIg/mより少ない場合は複合めっき層を完全
にカバーすることが難しくなり、また5g/mを越える
と、めっき加工密着性がやや劣化傾向にあるため、上記
範囲でコントロールする方がよい。この電気めっき層■
は、Zn、 Fe、 Co、Mn、 Crの1種又は2
種以上から成るめっき層を多層処理してもよい。但しそ
の場合の全付着量は、1〜5g/mでコントロールする
のは前記理由と同じである。
また化成処理を行なわない場合は、第2図(c)および
(d)で示すように有機樹脂やクロメート処連接に有機
樹脂皮膜、クロムイオンを含有した有機樹脂皮膜のいず
れかの皮膜■を複合めっき層あるいは電気薄めっき層■
の上に施こすことにより、塗装後の塗料密着性や謝礼あ
き性を確保することができる。この作用は、腐食阻止微
粒子を包みこんでいるカプセルの材質がSiO□、Ti
O□等の無機物や有機物であるため、それらを含有した
複合めっき層上に処理される樹脂との結合性(−〇・・
・H等の化学結合が発生すると考えられる)が強くなる
。樹脂皮膜と塗料との密着性は良好であり、樹脂塗装を
施された複合めっき鋼板の塗料密着性も良好である。
(d)で示すように有機樹脂やクロメート処連接に有機
樹脂皮膜、クロムイオンを含有した有機樹脂皮膜のいず
れかの皮膜■を複合めっき層あるいは電気薄めっき層■
の上に施こすことにより、塗装後の塗料密着性や謝礼あ
き性を確保することができる。この作用は、腐食阻止微
粒子を包みこんでいるカプセルの材質がSiO□、Ti
O□等の無機物や有機物であるため、それらを含有した
複合めっき層上に処理される樹脂との結合性(−〇・・
・H等の化学結合が発生すると考えられる)が強くなる
。樹脂皮膜と塗料との密着性は良好であり、樹脂塗装を
施された複合めっき鋼板の塗料密着性も良好である。
あるいはさらに耐食性を向上させるために、複合めっき
層上にクロムメート処理を行なうこともよい。しかし、
クロメート処理のみでは自動車生産工程での脱脂、化成
処理工程においてクロメート皮膜中のクロム(特にCr
@+イオン)の溶出が懸念される。クロムの溶出は、公
害衛生的に大きな社会問題となるため、溶出はほぼゼロ
に抑えなければならない。クロメートの手法によってク
ロムの溶出に差が生ずることが知られている(溶出大←
塗布型クロメート〉反応型クロメート〉電解クロメート
→溶出小)が、耐食性能は溶出性の逆の順になる。この
ため要求される耐食性能等に応じて使い分けが必要とな
る。しかし、いずれのクロメート処理においてもクロム
の溶出が起こるため、クロメート処理後には樹脂塗装に
よって被覆することが必要となる。またクロムを樹脂塗
料の中に含有させておいてその塗料を鋼板上に塗装し焼
き付けることでクロムを樹脂中に固定化することで溶出
防止を行なうこともできる。
層上にクロムメート処理を行なうこともよい。しかし、
クロメート処理のみでは自動車生産工程での脱脂、化成
処理工程においてクロメート皮膜中のクロム(特にCr
@+イオン)の溶出が懸念される。クロムの溶出は、公
害衛生的に大きな社会問題となるため、溶出はほぼゼロ
に抑えなければならない。クロメートの手法によってク
ロムの溶出に差が生ずることが知られている(溶出大←
塗布型クロメート〉反応型クロメート〉電解クロメート
→溶出小)が、耐食性能は溶出性の逆の順になる。この
ため要求される耐食性能等に応じて使い分けが必要とな
る。しかし、いずれのクロメート処理においてもクロム
の溶出が起こるため、クロメート処理後には樹脂塗装に
よって被覆することが必要となる。またクロムを樹脂塗
料の中に含有させておいてその塗料を鋼板上に塗装し焼
き付けることでクロムを樹脂中に固定化することで溶出
防止を行なうこともできる。
ここで言う有機樹脂とは、エポキシ系、エポキシフェノ
ール系、水溶性アクリルエマルジョン系樹脂等であり、
その塗装処理法は、ロールコート法、静電霧化法、カー
テンフロー法等のいずれでもよい。その時の樹脂液組成
は樹脂分が5〜50重量%であり、またクロムを含有す
る場合はその樹脂分の1〜20重量%のクロムイオンを
含有したものが使用される。しかし、その皮膜厚が0.
1μより少ないとクロメート中のクロムの溶出防止能が
著しく低下し、また2μを越えると溶接が難しくなるた
め、0.1〜2μの範囲でコントロールすることが望ま
しい。
ール系、水溶性アクリルエマルジョン系樹脂等であり、
その塗装処理法は、ロールコート法、静電霧化法、カー
テンフロー法等のいずれでもよい。その時の樹脂液組成
は樹脂分が5〜50重量%であり、またクロムを含有す
る場合はその樹脂分の1〜20重量%のクロムイオンを
含有したものが使用される。しかし、その皮膜厚が0.
1μより少ないとクロメート中のクロムの溶出防止能が
著しく低下し、また2μを越えると溶接が難しくなるた
め、0.1〜2μの範囲でコントロールすることが望ま
しい。
次に本発明を実施例に基づいて説明する。
冷延鋼板をアルカリ脱脂し、10%硫酸で酸洗した後、
水洗し、以下の条件により電気複合めっきを実施した。
水洗し、以下の条件により電気複合めっきを実施した。
めっきは卓上ポンプで液循環を行ないながら、各種微粒
子のめっき浴中添加量を変化させて、浴中pH=2の硫
酸酸性亜鉛又は亜鉛合金めっき浴中にて、鋼板を陰極と
して電解処理することにより行なった。例えば Zn−Co−BaCr04(SiOz薄膜コート粒子)
複合めっきの場合には、 次に、複合めっきの上に行なう薄電気めっきにライては
、硫酸酸性浴系で、Zn、 Fe、 Co、 Ni、
Mn、Crの硫酸塩を適当量添加(Znめっきの場合は
、添加なし)しためっき浴を用いて、全付着量が1〜5
g/ボの範囲で実施した。
子のめっき浴中添加量を変化させて、浴中pH=2の硫
酸酸性亜鉛又は亜鉛合金めっき浴中にて、鋼板を陰極と
して電解処理することにより行なった。例えば Zn−Co−BaCr04(SiOz薄膜コート粒子)
複合めっきの場合には、 次に、複合めっきの上に行なう薄電気めっきにライては
、硫酸酸性浴系で、Zn、 Fe、 Co、 Ni、
Mn、Crの硫酸塩を適当量添加(Znめっきの場合は
、添加なし)しためっき浴を用いて、全付着量が1〜5
g/ボの範囲で実施した。
また、樹脂塗装およびクロムを含有した樹脂塗装は、樹
脂として水溶性アクリルエマルジョン系を用い、ロール
コート法により実施した。また、クロメート処理樹脂塗
装については、ロールコート法にて樹脂塗装を行ない、
クロメートについては塗布、反応および電解のいずれの
タイプでも行なった。
脂として水溶性アクリルエマルジョン系を用い、ロール
コート法により実施した。また、クロメート処理樹脂塗
装については、ロールコート法にて樹脂塗装を行ない、
クロメートについては塗布、反応および電解のいずれの
タイプでも行なった。
このようにして製造した種々の本発明複合めっき鋼板に
ついては、以下の性能評価試験を行なった。
ついては、以下の性能評価試験を行なった。
(1)耐食性
■処理:無塗装および塗装材(Full−dip型化成
処理→カチオン電着塗装→スクラッチ傷)■評価:複合
腐食試験(OCT) 50サイクル後の赤錆発生率と腐
食深さ測定 (注)CCT:塩水噴霧(35℃x 6Hr)、乾燥(
70℃、60%x 4Hr)、湿潤(49℃、〉95%
X 4Hr)、冷凍(−20℃X 4Hr)の順に行い
、これを1サイクルとする複合腐食試験 (2)塗料密着性 ■処理: Full−dip型化成処理→3コート塗装
→温水浸漬(40℃XIO日間) ■評価:試験後2mmのゴバン目×100マスを入れ、
テーピングにより塗膜剥離率を測定(3)赤錆発生率の
評価は、次のように行なった。
処理→カチオン電着塗装→スクラッチ傷)■評価:複合
腐食試験(OCT) 50サイクル後の赤錆発生率と腐
食深さ測定 (注)CCT:塩水噴霧(35℃x 6Hr)、乾燥(
70℃、60%x 4Hr)、湿潤(49℃、〉95%
X 4Hr)、冷凍(−20℃X 4Hr)の順に行い
、これを1サイクルとする複合腐食試験 (2)塗料密着性 ■処理: Full−dip型化成処理→3コート塗装
→温水浸漬(40℃XIO日間) ■評価:試験後2mmのゴバン目×100マスを入れ、
テーピングにより塗膜剥離率を測定(3)赤錆発生率の
評価は、次のように行なった。
◎・・・赤錆発生率 0%
○・・・ J+ 5%以下
Δ・・・ 〃 5〜20%
×・・・ 〃20〜50%
XX・・・ 9505以上
(4)腐食深さの評価は次のようである。
◎・・・腐食深さ Orats
O−n 0.1mm以下
Δ−# 0.1〜0.3nv+
X −I O,3〜0.5mm
XX・・・ # 0.5m+a以上(5)塗料
密着性の評価は次のようである。
密着性の評価は次のようである。
◎・・・塗膜剥離率 0%
O・・・ 〃 5%以下
Δ・・・ 〃 5〜20%
×・・・ II 20〜50%XX・・・
9505以上 第1表に評価結果を示す。これから明らかなように、本
発明の複合めっき鋼板は比較材に比べて諸性能にすぐれ
た高耐食性複合めっき鋼板であることがよくわかる。
9505以上 第1表に評価結果を示す。これから明らかなように、本
発明の複合めっき鋼板は比較材に比べて諸性能にすぐれ
た高耐食性複合めっき鋼板であることがよくわかる。
(発明の効果)
本発明鋼板は腐食阻止微粒子をSin、等の極薄膜で表
面被覆したものを使用することにより亜鉛又は亜鉛合金
めっき層中に分散共析された電気めっき鋼板で又Sin
、、 Tie、、 Cr、O,、Al、03. ZrO
2゜5n02.5b20.等の微粒子は前記マイクロカ
プセル化された粒が析出しない部分に析出することで腐
食進行を抑制し、Tie、、 Al、03t Sin、
ZrO2,SnO,。
面被覆したものを使用することにより亜鉛又は亜鉛合金
めっき層中に分散共析された電気めっき鋼板で又Sin
、、 Tie、、 Cr、O,、Al、03. ZrO
2゜5n02.5b20.等の微粒子は前記マイクロカ
プセル化された粒が析出しない部分に析出することで腐
食進行を抑制し、Tie、、 Al、03t Sin、
ZrO2,SnO,。
5b205等のコロイドは前記の分散共析量を促進し、
耐外面端や、謝礼すきに対して効果がある。
耐外面端や、謝礼すきに対して効果がある。
第1図は本発明複合めっき鋼板および比較材の腐食深さ
結果、 第2図は本発明の複合めっき鋼板モデルの断面図を示す
。 代理人 弁理士 吉 島 寧 第1図 評価サンプル
結果、 第2図は本発明の複合めっき鋼板モデルの断面図を示す
。 代理人 弁理士 吉 島 寧 第1図 評価サンプル
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)鋼板の片面又は両面に無機物又は有機物の極薄膜
で被覆した腐食阻止微粒子と、SiO_2、TiO_2
、Cr_2O_3、Al_2O_3、ZrO_2、Sn
O_2、Sb_2O_5の微粒子あるいはそのコロイド
粒子の1種又は2種以上を混合して含有する亜鉛又は亜
鉛合金めっき層を有してなることを特徴とする高耐食性
電気複合めっき鋼板。(2)鋼板の片面又は両面に無機
物又は有機物の極薄膜で被覆した腐食阻止微粒子と、S
iO_2、TiO_2、Cr_2O_3、Al_2O_
3、ZrO_2、SnO_2、Sb_2O_5の微粒子
あるいはそのコロイド粒子の1種又は2種以上を混合し
て含有する亜鉛又は亜鉛合金めっき層を有し、その上に
Zn、Fe、Co、Ni、Mn、Crの1種又は2種以
上からなる薄電気めっき層1〜5g/m^2有してなる
ことを特徴とする高耐食性電気複合めっき鋼板。 (3)鋼板の片面又は両面に無機物又は有機物の極薄膜
で被覆した腐食阻止微粒子と、SiO_2、TiO_2
、Cr_2O_3、Al_2O_3、ZrO_2、Sn
O_2、Sb_2O_5の微粒子あるいはそのコロイド
粒子の1種又は2種以上を混合して含有する亜鉛又は亜
鉛合金めっき層を有し、その上に有機樹脂皮膜又はクロ
メート処理後に有機樹脂皮膜或はクロムイオンを含有し
た有機樹脂皮膜のいずれかを有してなることを特徴とす
る高耐食性電気複合めっき鋼板。 (4)鋼板の片面又は両面に無機物又は有機物の極薄膜
で被覆した腐食阻止微粒子と、SiO_2、TiO_2
、Cr_2O_3、Al_2O_3、ZrO_2、Sn
O_2、Sb_2O_5の微粒子あるいはそのコロイド
粒子の1種又は2種以上を混合して含有する亜鉛又は亜
鉛合金めっき層を有し、その上にFe、Co、Ni、M
n、Crの1種又は2種以上からなる電気めっき層1〜
5g/m^2を有し、その上に有機樹脂皮膜又はクロメ
ート処理後に有機樹脂皮膜、クロムイオンを含有した有
機樹脂皮膜のいずれかを積層したことを特徴とする高耐
食性電気複合めっき鋼板。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33405687A JPH01176098A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 高耐食性電気複合めっき鋼板 |
US07/284,120 US4910095A (en) | 1987-12-29 | 1988-12-14 | High corrosion resistant plated composite steel strip |
CA000586933A CA1334018C (en) | 1987-12-29 | 1988-12-22 | High corrosion resistant plated composite steel strip and method of producing same |
AU27516/88A AU601094B2 (en) | 1987-12-29 | 1988-12-22 | High corrosion resistant plated composite steel strip and method of producing same |
EP88312413A EP0323756B1 (en) | 1987-12-29 | 1988-12-29 | Corrosion-resistant plated composite steel strip and method of producing same |
DE3851425T DE3851425T2 (de) | 1987-12-29 | 1988-12-29 | Mit korrosionsbeständigem Verbundmaterial plattiertes Stahlblech und Verfahren zu seiner Herstellung. |
KR1019880017830A KR910007162B1 (ko) | 1987-12-29 | 1988-12-29 | 고내식성 전기복합도금강판 및 그 제조방법 |
US07/437,439 US5082536A (en) | 1987-12-29 | 1989-11-16 | Method of producing a high corrosion resistant plated composite steel strip |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33405687A JPH01176098A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 高耐食性電気複合めっき鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01176098A true JPH01176098A (ja) | 1989-07-12 |
JPH0433876B2 JPH0433876B2 (ja) | 1992-06-04 |
Family
ID=18273014
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33405687A Granted JPH01176098A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 高耐食性電気複合めっき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01176098A (ja) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54159342A (en) * | 1978-06-08 | 1979-12-17 | Nippon Steel Corp | Manufacture of corrosion resistant zinc composite- electroplated steel products |
JPS60141898A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-26 | Nippon Steel Corp | 複合電気めつき鋼板及びその製造方法 |
JPS61127900A (ja) * | 1984-11-22 | 1986-06-16 | Kawasaki Steel Corp | 複合めつき方法 |
-
1987
- 1987-12-29 JP JP33405687A patent/JPH01176098A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54159342A (en) * | 1978-06-08 | 1979-12-17 | Nippon Steel Corp | Manufacture of corrosion resistant zinc composite- electroplated steel products |
JPS60141898A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-26 | Nippon Steel Corp | 複合電気めつき鋼板及びその製造方法 |
JPS61127900A (ja) * | 1984-11-22 | 1986-06-16 | Kawasaki Steel Corp | 複合めつき方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0433876B2 (ja) | 1992-06-04 |
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