JPH01166871A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
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- JPH01166871A JPH01166871A JP32808187A JP32808187A JPH01166871A JP H01166871 A JPH01166871 A JP H01166871A JP 32808187 A JP32808187 A JP 32808187A JP 32808187 A JP32808187 A JP 32808187A JP H01166871 A JPH01166871 A JP H01166871A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋼の連続鋳造において、鋳片の中心偏析やセ
ンターポロシティ−のない内質のすぐれた鋳片を製造す
るのに効果的な鋳片の２次冷却法および圧下法に関する
。
ンターポロシティ−のない内質のすぐれた鋳片を製造す
るのに効果的な鋳片の２次冷却法および圧下法に関する
。
鋼の連続鋳造において、鋳片の中心偏析やセンターポロ
シティ−を解消するために、従来から種々の方法が提案
されており、その１つとして、連続鋳造中に圧下ロール
により鋳片を厚み方向に圧下する方法がある。この方法
は、たとえば特開昭５９−１６８６２号公報に記載のよ
うに、連続鋳造における２次冷却帯に続く引抜き工程に
ふいて、１対又は複数対の圧下ロールにより鋳片の液相
線クレータ−先端と固相線クレータ−先端との間を軽く
圧下する方法である。
シティ−を解消するために、従来から種々の方法が提案
されており、その１つとして、連続鋳造中に圧下ロール
により鋳片を厚み方向に圧下する方法がある。この方法
は、たとえば特開昭５９−１６８６２号公報に記載のよ
うに、連続鋳造における２次冷却帯に続く引抜き工程に
ふいて、１対又は複数対の圧下ロールにより鋳片の液相
線クレータ−先端と固相線クレータ−先端との間を軽く
圧下する方法である。
この方法において、圧下ロールによって鋳片に加える圧
下量は、鋳片内部に割れが発生しない程度で、且つ、溶
鋼の凝固収縮と、溶鋼静圧により鋳片が膨らむいわゆる
バルジングとに伴う濃化溶鋼のクレータ−先端部への移
動が生じない程度がよいとされている。
下量は、鋳片内部に割れが発生しない程度で、且つ、溶
鋼の凝固収縮と、溶鋼静圧により鋳片が膨らむいわゆる
バルジングとに伴う濃化溶鋼のクレータ−先端部への移
動が生じない程度がよいとされている。
ところで、上記圧下ロールによる鋳片の圧下において、
加えられる圧下力のすべてが鋳片内部の凝固界面の変形
に作用するわけではなく、鋳片表面の圧下により鋳片の
幅を拡げ、厚みを減じて長さを伸ばす方向の変形にも作
用し、特に、ブルーム、ビレットといわれる幅狭鋳片は
、スラブといわれる幅広鋳片に比して、圧下時の幅拡が
りに寄与する分が大きくなる。そのため、幅狭鋳片の場
合は、幅拡がりに寄与する分だけ大きな圧下量を加えな
ければならない。
加えられる圧下力のすべてが鋳片内部の凝固界面の変形
に作用するわけではなく、鋳片表面の圧下により鋳片の
幅を拡げ、厚みを減じて長さを伸ばす方向の変形にも作
用し、特に、ブルーム、ビレットといわれる幅狭鋳片は
、スラブといわれる幅広鋳片に比して、圧下時の幅拡が
りに寄与する分が大きくなる。そのため、幅狭鋳片の場
合は、幅拡がりに寄与する分だけ大きな圧下量を加えな
ければならない。
しかし、まだ未凝固部の残る鋳片に大きな圧下を加える
と、鋳片内部に割れが発生し易い。このため幅狭鋳片の
場合、内部割れを発生することなく中心偏析やセンター
ポロシティ−を解消する適正な圧下量をもって圧下を加
えることは困難であった。
と、鋳片内部に割れが発生し易い。このため幅狭鋳片の
場合、内部割れを発生することなく中心偏析やセンター
ポロシティ−を解消する適正な圧下量をもって圧下を加
えることは困難であった。
本発明は、鋳片圧下前の２次冷却時に鋳片短辺側の凝固
遅延を防止し、且つ、鋳片圧下時に鋳片長さ方向の圧縮
力を鋳片に付与させて、鋳片圧下時の幅拡がり及び長さ
方向伸びを抑制することによって、内部割れ、中心偏析
、センターポロシティ等の欠陥のない鋳片を製造するこ
とを目的とする。
遅延を防止し、且つ、鋳片圧下時に鋳片長さ方向の圧縮
力を鋳片に付与させて、鋳片圧下時の幅拡がり及び長さ
方向伸びを抑制することによって、内部割れ、中心偏析
、センターポロシティ等の欠陥のない鋳片を製造するこ
とを目的とする。
本発明の連続鋳造方法は、上記目的を達成するために、
連続鋳造鋳型を出た後の鋳片を案内ロール群内を引抜き
つつ、冷却媒体により冷却した後圧下ロールにより鋳片
を圧下する鋼の連続鋳造において、前記冷却時に右ける
鋳片短辺側の冷却媒体の平均水量密度を鋳片長辺側の冷
却媒体の平均水量密度の０．５倍以上として短辺側の凝
固遅延を防止し、かつ、前記圧下ロールの下流側の鋳片
引抜き速度を上流側の引抜き速度よりも遅くして前記圧
下時の鋳片に鋳片長さ方向の圧縮力を付与させることを
特徴とする。
連続鋳造鋳型を出た後の鋳片を案内ロール群内を引抜き
つつ、冷却媒体により冷却した後圧下ロールにより鋳片
を圧下する鋼の連続鋳造において、前記冷却時に右ける
鋳片短辺側の冷却媒体の平均水量密度を鋳片長辺側の冷
却媒体の平均水量密度の０．５倍以上として短辺側の凝
固遅延を防止し、かつ、前記圧下ロールの下流側の鋳片
引抜き速度を上流側の引抜き速度よりも遅くして前記圧
下時の鋳片に鋳片長さ方向の圧縮力を付与させることを
特徴とする。
本発明においては、鋳片を圧下ロールで圧下するにあた
り、圧下による幅拡がりを極力小さくするために、２次
冷却帯において鋳片の短辺側を強く冷却して、長辺側に
比して短辺側の凝固シェル発達の遅延を防止させる。こ
れにより、圧下時の幅方向変形の抵抗力が大きくなり、
幅拡がりを小さく抑えることができ、圧下ロールにより
加えられる圧下刃を凝固界面の変形に大きく作用させる
ことが可能となる。
り、圧下による幅拡がりを極力小さくするために、２次
冷却帯において鋳片の短辺側を強く冷却して、長辺側に
比して短辺側の凝固シェル発達の遅延を防止させる。こ
れにより、圧下時の幅方向変形の抵抗力が大きくなり、
幅拡がりを小さく抑えることができ、圧下ロールにより
加えられる圧下刃を凝固界面の変形に大きく作用させる
ことが可能となる。
このように鋳片の圧下に際して、鋳片の冷却条件は、圧
下時の鋳片幅拡がりに大きな影響を与える。第１図は、
長辺側平均水量密度ＱＬ に対する短辺側平均水量密度
ｑＩ！ の比と圧下時の鋳片幅拡がりとの関係を表すグ
ラフである。第１図から明らかなように、平均水量密度
比ｑｇ／Ｑｔが小さいと、圧下ロールにより加えられる
圧下刃が鋳片の幅拡がりに寄与する面積比率が大きくな
り、短辺側平均水量密度ｑ、が長辺側平均水量密度ＱＬ
の０．５倍に当たるところに、臨界点がみられる。
下時の鋳片幅拡がりに大きな影響を与える。第１図は、
長辺側平均水量密度ＱＬ に対する短辺側平均水量密度
ｑＩ！ の比と圧下時の鋳片幅拡がりとの関係を表すグ
ラフである。第１図から明らかなように、平均水量密度
比ｑｇ／Ｑｔが小さいと、圧下ロールにより加えられる
圧下刃が鋳片の幅拡がりに寄与する面積比率が大きくな
り、短辺側平均水量密度ｑ、が長辺側平均水量密度ＱＬ
の０．５倍に当たるところに、臨界点がみられる。
更に本発明においては、圧下ロールの上流側のピンチロ
ールによる鋳片送り速度に対して、下流側のピンチロー
ルによる鋳片送り速度を遅くし、鋳片に制動力を加える
。これにより、圧下帯にある鋳片に鋳片長さ方向の圧縮
力を付与させて、鋳片長さ方向の伸びを抑制すると共に
、圧下ロールにより加えられる圧下刃を凝固界面の変形
に太きく作用させる。この圧縮鋳造によって、第２図に
示すように、圧下ロールによって加えられる圧下刃が鋳
片の長さ方向伸びに寄与する面積比率を小さくすること
ができる。
ールによる鋳片送り速度に対して、下流側のピンチロー
ルによる鋳片送り速度を遅くし、鋳片に制動力を加える
。これにより、圧下帯にある鋳片に鋳片長さ方向の圧縮
力を付与させて、鋳片長さ方向の伸びを抑制すると共に
、圧下ロールにより加えられる圧下刃を凝固界面の変形
に太きく作用させる。この圧縮鋳造によって、第２図に
示すように、圧下ロールによって加えられる圧下刃が鋳
片の長さ方向伸びに寄与する面積比率を小さくすること
ができる。
なお、本発明において、鋳片断面形状が正方形の場合は
、案内ロール及び圧下ロールに接する側め辺を長辺とい
う。
、案内ロール及び圧下ロールに接する側め辺を長辺とい
う。
第３図は、本発明を適用する連続鋳造装置の要部を示す
概略図である。溶鋼はタンディッシ：Ｌ１から浸漬ノズ
ル２を経て鋳型３に注入され、鋳型３を出た後２次冷却
帯に配設された冷却水ノズル群５により冷却されつつ案
内ロール群４内を引き抜かれながら鋳片Ｓとなる。この
引抜き過程において、鋳片Ｓの完全凝固点Ｃの上流に配
置した圧下ロール群８により鋳片Ｓに圧下を加える。
概略図である。溶鋼はタンディッシ：Ｌ１から浸漬ノズ
ル２を経て鋳型３に注入され、鋳型３を出た後２次冷却
帯に配設された冷却水ノズル群５により冷却されつつ案
内ロール群４内を引き抜かれながら鋳片Ｓとなる。この
引抜き過程において、鋳片Ｓの完全凝固点Ｃの上流に配
置した圧下ロール群８により鋳片Ｓに圧下を加える。
このような連続鋳造工程において、本実施例では、２次
冷却帯における鋳片冷却時に、鋳片Ｓの短辺側に噴射す
る冷却水の平均水量密度を大きくして、短辺側の凝固遅
れを防止する。
冷却帯における鋳片冷却時に、鋳片Ｓの短辺側に噴射す
る冷却水の平均水量密度を大きくして、短辺側の凝固遅
れを防止する。
第４図は、本実施例における２次冷却帯の冷却系統を示
す図である。図に示すように、鋳片Ｓの長辺側の各面に
対してそれぞれ冷却水噴射ノズル５ Ｌｌおよび５ Ｌ
２が配設され、短辺側の各面に対してそれぞれ冷却水噴
射ノズル５［！１およヒ５！２が配設されている。長辺
側ノズル５ ＬＩ＋ ５Ｌ２には給水管６Ｌ から給
水され、短辺側ノズル５！ｌ＋Ｌ２には給水管６８から
給水される。給水管６Ｌ及び６Ｉ＋にはそれぞれ流量調
節弁７Ｌと７１：が設けられており、長辺側に対する平
均水量密度ｑＬ と短辺側に対する平均水量密度ＱＥ
とが別個に調節できるようになっている。
す図である。図に示すように、鋳片Ｓの長辺側の各面に
対してそれぞれ冷却水噴射ノズル５ Ｌｌおよび５ Ｌ
２が配設され、短辺側の各面に対してそれぞれ冷却水噴
射ノズル５［！１およヒ５！２が配設されている。長辺
側ノズル５ ＬＩ＋ ５Ｌ２には給水管６Ｌ から給
水され、短辺側ノズル５！ｌ＋Ｌ２には給水管６８から
給水される。給水管６Ｌ及び６Ｉ＋にはそれぞれ流量調
節弁７Ｌと７１：が設けられており、長辺側に対する平
均水量密度ｑＬ と短辺側に対する平均水量密度ＱＥ
とが別個に調節できるようになっている。
この流量調節弁７Ｌ、７ｇ を調節して、長辺側平均水
量密度ＱＬと短辺側平均水量密度Ｑ）ｌの比を適宜な値
に設定する。この場合の平均水量密度比は、鋳造条件に
よって異なるが、短辺側の凝固遅れを防止して短辺側の
凝固シェルを厚くし、圧下ロールによる圧下時の幅拡が
りを抑制するという点からは、比ｑｉ／Ｑｔを０．５以
上とする必要がある。
量密度ＱＬと短辺側平均水量密度Ｑ）ｌの比を適宜な値
に設定する。この場合の平均水量密度比は、鋳造条件に
よって異なるが、短辺側の凝固遅れを防止して短辺側の
凝固シェルを厚くし、圧下ロールによる圧下時の幅拡が
りを抑制するという点からは、比ｑｉ／Ｑｔを０．５以
上とする必要がある。
本実施例の場合、長辺３１５ｍｍ、短辺３１５ｍｍの鋳
片を引抜き速度８００ｍｍ／分で引抜きながら、後述す
る圧下ロールで３．０％の圧下を加える条件のもとで、
前記比ｑｔ／ｑＬを０．５としたときに、良好な結果が
得られた。
片を引抜き速度８００ｍｍ／分で引抜きながら、後述す
る圧下ロールで３．０％の圧下を加える条件のもとで、
前記比ｑｔ／ｑＬを０．５としたときに、良好な結果が
得られた。
２次冷却帯で上記のようにして冷却した鋳片Ｓを、その
下流側の圧下ロールにより圧下する。この圧下の際、本
実施例では、圧下ロール群の入側と出側とで鋳片の送り
速度に差を与えて、鋳片に長さ方向の圧縮力を付与させ
る。
下流側の圧下ロールにより圧下する。この圧下の際、本
実施例では、圧下ロール群の入側と出側とで鋳片の送り
速度に差を与えて、鋳片に長さ方向の圧縮力を付与させ
る。
第５図は、本実施例における圧下ロールと圧縮力付与の
ためピンチロールの配置状況を示す図である。本実施例
では、鋳片Ｓの未凝固部Ｍの先端すなわち完全凝固点Ｃ
の近傍上流側に３対の圧下ロール８−１． ８−２．
８−３からなる圧下ロール群８を設置し、該圧下ロール
群８の直前に１対のピンチロール９を設置し、圧下ロー
ル群８の直後にピンチロール１０を設置した。
ためピンチロールの配置状況を示す図である。本実施例
では、鋳片Ｓの未凝固部Ｍの先端すなわち完全凝固点Ｃ
の近傍上流側に３対の圧下ロール８−１． ８−２．
８−３からなる圧下ロール群８を設置し、該圧下ロール
群８の直前に１対のピンチロール９を設置し、圧下ロー
ル群８の直後にピンチロール１０を設置した。
圧下ロール群８による鋳片Ｓの圧下は、従来公知の手段
によって加えられる。鋳片長さ方向の圧縮力の付与は、
ピンチロール９の回転周速度よりもピンチロール１０の
回転周速度を遅くすることによって得られる。この場合
の回転周速度差は、鋳片の圧下ロール群８人側速度に対
する出側速度の差として考える。
によって加えられる。鋳片長さ方向の圧縮力の付与は、
ピンチロール９の回転周速度よりもピンチロール１０の
回転周速度を遅くすることによって得られる。この場合
の回転周速度差は、鋳片の圧下ロール群８人側速度に対
する出側速度の差として考える。
本実施例においては、２次冷却帯で前記条件により冷却
した鋳片Ｓを、ピンチロール９．１０の回転周速度差を
１．０％として鋳片Ｓ長さ方向に圧縮力を付与しながら
、鋳片厚み方向の圧下量を、圧下ロール８−１で１．０
％、圧下ロール８−２で１．０％。
した鋳片Ｓを、ピンチロール９．１０の回転周速度差を
１．０％として鋳片Ｓ長さ方向に圧縮力を付与しながら
、鋳片厚み方向の圧下量を、圧下ロール８−１で１．０
％、圧下ロール８−２で１．０％。
圧下ロール８−３で１．０％１合計３．０％の圧下を加
えた。
えた。
このようにして鋳片に圧下を加えた結果、鋳片内部に割
れを生じることなく、中心偏析やポロシティ−の無い健
全な内質の鋳片を得ることができた。
れを生じることなく、中心偏析やポロシティ−の無い健
全な内質の鋳片を得ることができた。
さらに、本発明の場合、同じサイズの鋳片に対して、加
えるべき圧下量が従来法に比して小さくて済むので、圧
下装置の容量、たとえば油圧シリンダーの容量を小さく
することができる。
えるべき圧下量が従来法に比して小さくて済むので、圧
下装置の容量、たとえば油圧シリンダーの容量を小さく
することができる。
以上に説明したように、本発明においては、連続鋳造に
おける鋳片引抜き中に、圧下ロールにより鋳片に圧下を
加えて鋳片内質の改善を図るにあたり、上流の２次冷却
帯において鋳片短辺側を強く冷却することにより短辺側
の凝固シェルの発達を促進させ、且つ圧下ロール直下の
鋳片に対して鋳片長さ方向の圧縮力を付与させつつ圧下
ロールで圧下しているので、鋳片内部に割れを発生する
ことなく、中心偏析やポロシティ−の無い健全な鋳片を
得ることができる。
おける鋳片引抜き中に、圧下ロールにより鋳片に圧下を
加えて鋳片内質の改善を図るにあたり、上流の２次冷却
帯において鋳片短辺側を強く冷却することにより短辺側
の凝固シェルの発達を促進させ、且つ圧下ロール直下の
鋳片に対して鋳片長さ方向の圧縮力を付与させつつ圧下
ロールで圧下しているので、鋳片内部に割れを発生する
ことなく、中心偏析やポロシティ−の無い健全な鋳片を
得ることができる。
第１図は長辺側平均水量密度に対する短辺側平均水量密
度の比と圧下時の鋳片幅拡がりとの関係を表し、第２図
は圧縮鋳造の有無と圧下時の鋳片伸びとの関係を表し、
第３図は本発明を適用する連続鋳造装置の要部を示す概
略図、第４図は本発明の実施例における冷却系統を示す
図、第５図は本発明の実施例にふける圧下ロールとピン
チロールの配設状況を示す図である。 第１図 第２図 江ｆｆｌ角造の有無 第３図 Ｓ： ｗＩＦｒ Ｃ： 元
Ｉ Ｍ ７ 忠第４図 第５図
度の比と圧下時の鋳片幅拡がりとの関係を表し、第２図
は圧縮鋳造の有無と圧下時の鋳片伸びとの関係を表し、
第３図は本発明を適用する連続鋳造装置の要部を示す概
略図、第４図は本発明の実施例における冷却系統を示す
図、第５図は本発明の実施例にふける圧下ロールとピン
チロールの配設状況を示す図である。 第１図 第２図 江ｆｆｌ角造の有無 第３図 Ｓ： ｗＩＦｒ Ｃ： 元
Ｉ Ｍ ７ 忠第４図 第５図
Claims (1)
- １、連続鋳造鋳型を出た後の鋳片を案内ロール群内を引
抜きつつ、冷却媒体により冷却した後圧下ロールにより
鋳片を圧下する鋼の連続鋳造方法において、前記冷却時
における鋳片短辺側の冷却媒体の平均水量密度を鋳片長
辺側の冷却媒体の平均水量密度の０．５倍以上として短
辺側の凝固を促進させ、且つ、前記圧下ロールの下流側
の鋳片引抜き速度を上流側の引抜き速度よりも遅くして
前記圧下時の鋳片に鋳片長さ方向の圧縮力を付与させる
ことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32808187A JPH01166871A (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32808187A JPH01166871A (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01166871A true JPH01166871A (ja) | 1989-06-30 |
Family
ID=18206301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32808187A Pending JPH01166871A (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01166871A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011218403A (ja) * | 2010-04-09 | 2011-11-04 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
-
1987
- 1987-12-23 JP JP32808187A patent/JPH01166871A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011218403A (ja) * | 2010-04-09 | 2011-11-04 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
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