JPH01306059A - 連続鋳造における鋳片ストランドの大圧下方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳片ストランドの大圧下方法Info
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- JPH01306059A JPH01306059A JP13571888A JP13571888A JPH01306059A JP H01306059 A JPH01306059 A JP H01306059A JP 13571888 A JP13571888 A JP 13571888A JP 13571888 A JP13571888 A JP 13571888A JP H01306059 A JPH01306059 A JP H01306059A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
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- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
連続鋳造における鋳片ストランドの連続鍛圧法に関して
、と（に連鋳モールドへの鋳込みを終えたのちの鍛圧加
工の継続によって生起する漏鋼の回避と併せて鋳片トス
ランドの品質の有利な向上を図ろうとするものである。
、と（に連鋳モールドへの鋳込みを終えたのちの鍛圧加
工の継続によって生起する漏鋼の回避と併せて鋳片トス
ランドの品質の有利な向上を図ろうとするものである。
（従来の技術）
連続鋳造における鋳片ストランドの中心偏析を改善する
方法としては、種々の方法があるが、中でも鋳片の凝固
先端部近傍を大圧下する方法が有効である。大圧下の方
法としては具体的にロールを用いる方法と鍛造金型を用
いる方法の２つがあリ、この点に関して例えば特開昭６
１−１４０５８号、特開昭６１−４２４６０号、特開昭
６１−１３２２４７号、特開昭６０−８２２５７号特開
昭６０−１２１０５４号あるいは特開昭６１−３７３５
６号各公報が参照される。
方法としては、種々の方法があるが、中でも鋳片の凝固
先端部近傍を大圧下する方法が有効である。大圧下の方
法としては具体的にロールを用いる方法と鍛造金型を用
いる方法の２つがあリ、この点に関して例えば特開昭６
１−１４０５８号、特開昭６１−４２４６０号、特開昭
６１−１３２２４７号、特開昭６０−８２２５７号特開
昭６０−１２１０５４号あるいは特開昭６１−３７３５
６号各公報が参照される。
（発明が解決しようとする課題）
ところで上記公報に開示の技術では、連鋳モールドへの
鋳込み終了後においても同一条件で圧下を継続した場合
に鋳片トスランドの最トップ部より未凝固溶鋼が漏洩し
連続機を損傷するおそれがあった。
鋳込み終了後においても同一条件で圧下を継続した場合
に鋳片トスランドの最トップ部より未凝固溶鋼が漏洩し
連続機を損傷するおそれがあった。
なお未凝固溶鋼の飛散を防止すべく鋳込み終了した時点
で圧下を停止させると、圧下位置から連鋳モールドの最
トップ部に至るまでの鋳片ストランド（以下トップ部鋳
片という）における中心偏析が改善されず、これによっ
て所定の品質が得られなくなり歩留りの著しい低下を余
儀なくされる一方、圧下位置における鋳片ストランドを
凝固完了後、あるいは凝固完了に近い条件で圧下する場
合においても上記の場合と同様中心偏析の改善効果が得
られない不利があった。
で圧下を停止させると、圧下位置から連鋳モールドの最
トップ部に至るまでの鋳片ストランド（以下トップ部鋳
片という）における中心偏析が改善されず、これによっ
て所定の品質が得られなくなり歩留りの著しい低下を余
儀なくされる一方、圧下位置における鋳片ストランドを
凝固完了後、あるいは凝固完了に近い条件で圧下する場
合においても上記の場合と同様中心偏析の改善効果が得
られない不利があった。
上述した従来の問題を解消し、鋳込み終了後における鍛
圧加工の継続においても溶鋼の飛散を起こすことなく、
しかも中心偏析を効果的に軽減でき圧下方法を提案する
ことがこの発明の目的である。
圧加工の継続においても溶鋼の飛散を起こすことなく、
しかも中心偏析を効果的に軽減でき圧下方法を提案する
ことがこの発明の目的である。
（課題を解決するための手段）
この発明は、連鋳モールドより引抜いた鋳片ストランド
の髪固先端部近傍をロール又は鍛圧金型にて大圧下する
に当り、予め、圧下加工による鋳片ストランドの最トッ
プ部からの漏鋼を防止できる引抜速度を把握しておき、
連鋳モールドへの鋳込みを完了した時点で定常状態にお
ける引抜速度から漏鋼を防止できる引抜速度に変更して
大圧下を継続することを特徴とする連続鋳造における鋳
片ストランドの大圧下方法であり、またこの発明は連鋳
モールドより引抜いた鋳片ストランドの錆面先端部近傍
をロール又は鍛圧金型にて大圧下するに当り、連鋳モー
ルドから鋳片ストランドの鍛圧加工を司るロール又は鍛
圧金型に至るまでの間に鋳片ストランドの凝固シェル厚
みを計測する厚み計を少なくとも１つ配設しておきこの
厚み計にて測定された値を基に、鋳片ストランドの最ト
ンプ部からの漏鋼を防止できる引抜速度を算出し、その
算出値に基づき鋳片ストランドの引抜きを司るピンチロ
ールの回転速度をコントロールすることを特徴とする連
続鋳造における鋳片ストランドの大圧下方法である。
の髪固先端部近傍をロール又は鍛圧金型にて大圧下する
に当り、予め、圧下加工による鋳片ストランドの最トッ
プ部からの漏鋼を防止できる引抜速度を把握しておき、
連鋳モールドへの鋳込みを完了した時点で定常状態にお
ける引抜速度から漏鋼を防止できる引抜速度に変更して
大圧下を継続することを特徴とする連続鋳造における鋳
片ストランドの大圧下方法であり、またこの発明は連鋳
モールドより引抜いた鋳片ストランドの錆面先端部近傍
をロール又は鍛圧金型にて大圧下するに当り、連鋳モー
ルドから鋳片ストランドの鍛圧加工を司るロール又は鍛
圧金型に至るまでの間に鋳片ストランドの凝固シェル厚
みを計測する厚み計を少なくとも１つ配設しておきこの
厚み計にて測定された値を基に、鋳片ストランドの最ト
ンプ部からの漏鋼を防止できる引抜速度を算出し、その
算出値に基づき鋳片ストランドの引抜きを司るピンチロ
ールの回転速度をコントロールすることを特徴とする連
続鋳造における鋳片ストランドの大圧下方法である。
（作 用）
凝固先端部近傍の大圧下方法は前述したようにロール圧
下とアンビルを用いた鍛圧とがあるが、ここでは説明の
都合上鍛圧加工の場合を例にとって説明する。
下とアンビルを用いた鍛圧とがあるが、ここでは説明の
都合上鍛圧加工の場合を例にとって説明する。
連続鋳造における連鋳ストランドの凝固先端部近傍を鍛
圧加工する場合において鋳込み終了後もそのままの条件
で鍛圧を継続すると該ストランドの最トップ部より未凝
固溶鋼の漏洩が避けられなかったが、この発明では、予
め鋳片ストランドの引抜速度Ｖと鍛圧条件との関係より
溶鋼の流出量■を求めておく。そしてこの値が常に■〈
０となるように引抜速度をコントロールすることにより
、漏鋼させることなく、最後まで鍛圧を継続させようと
するものである。
圧加工する場合において鋳込み終了後もそのままの条件
で鍛圧を継続すると該ストランドの最トップ部より未凝
固溶鋼の漏洩が避けられなかったが、この発明では、予
め鋳片ストランドの引抜速度Ｖと鍛圧条件との関係より
溶鋼の流出量■を求めておく。そしてこの値が常に■〈
０となるように引抜速度をコントロールすることにより
、漏鋼させることなく、最後まで鍛圧を継続させようと
するものである。
この際この発明では鍛圧条件の変更すなわち圧下量をや
や減らすことを併用して上記流出１ｖをコントロールす
る方法をとることもできる。
や減らすことを併用して上記流出１ｖをコントロールす
る方法をとることもできる。
以下溶鋼流出量■と引抜速度Ｖおよび鍛圧条件との関係
について具体的に説明する。
について具体的に説明する。
第１図に引抜速度■のパターンを、また第２図（ａ）
、 （ｂ）に鋳込み終了より時間を後の鋳片ストランド
の凝固状況を示すが、。ここに鍛圧加工による溶鋼流出
量■はまず次式の如く溶鋼排出ｆｆｉ ｖ ｔから未凝
固部の凝固収縮Ｎｖｓを差し引いたものと考えられる。
、 （ｂ）に鋳込み終了より時間を後の鋳片ストランド
の凝固状況を示すが、。ここに鍛圧加工による溶鋼流出
量■はまず次式の如く溶鋼排出ｆｆｉ ｖ ｔから未凝
固部の凝固収縮Ｎｖｓを差し引いたものと考えられる。
Ｖ＝ＶＬ−Ｖ、 ・・・（１）また
■、は品質上の要求から鍛圧時に未凝固部を完全に圧着
するものと考えると次式で示される。
■、は品質上の要求から鍛圧時に未凝固部を完全に圧着
するものと考えると次式で示される。
Ｖｔ −ｆｄｖＬ ＝、ｆ ｈ−ｂ−ｖ−ｄｔ −（
２）ここにｈ：鍛圧部での未凝固厚み（＋ｎｍ）ｂ：鍛
圧部での未凝固幅 （ｍｍ）、 一方、微小時間ｄｔにおけるトップ部鋳片のａ同体積を
■。、凝固の体積収縮率をβとした場合に、微小時間ｄ
ｔでの凝固収縮量ｄＶｓはβ・ｄν、で表わすことがで
きる。またｄＶｃは最トップ部より任意の位置Ｘにおけ
るｄＬ待時間の凝固面積ｄＡを鋳片トンプ部全長で積分
することにより求まる。これにより凝固収縮量■、は下
記式で示される。
２）ここにｈ：鍛圧部での未凝固厚み（＋ｎｍ）ｂ：鍛
圧部での未凝固幅 （ｍｍ）、 一方、微小時間ｄｔにおけるトップ部鋳片のａ同体積を
■。、凝固の体積収縮率をβとした場合に、微小時間ｄ
ｔでの凝固収縮量ｄＶｓはβ・ｄν、で表わすことがで
きる。またｄＶｃは最トップ部より任意の位置Ｘにおけ
るｄＬ待時間の凝固面積ｄＡを鋳片トンプ部全長で積分
することにより求まる。これにより凝固収縮量■、は下
記式で示される。
ここにＬ：メニスカスより鍛圧位置までの距離（ｍ）Ｘ
ｔ：鋳込み終了より時間り後のトップ部鋳片引抜距離（
ｍ） 上部（２）および（４）式は何れも引抜速度Ｖの関数で
あるので（１）式の溶鋼排出３１ｖも引抜速度Ｖの関数
となる。従って引抜速度Ｖを適切な条件下でコントロー
ルすることにより、常にＶ＜Ｑとすることが可能であっ
て、鋳込終了後、とくに漏鋼防止対策をとらずとも、鋳
片ストランドを連続的に引抜きつつ大圧下を継続するこ
とができるのである。
ｔ：鋳込み終了より時間り後のトップ部鋳片引抜距離（
ｍ） 上部（２）および（４）式は何れも引抜速度Ｖの関数で
あるので（１）式の溶鋼排出３１ｖも引抜速度Ｖの関数
となる。従って引抜速度Ｖを適切な条件下でコントロー
ルすることにより、常にＶ＜Ｑとすることが可能であっ
て、鋳込終了後、とくに漏鋼防止対策をとらずとも、鋳
片ストランドを連続的に引抜きつつ大圧下を継続するこ
とができるのである。
なお、鋳片ストランドの引抜速度をコントロールするだ
けではＶ＜Ｑを確保できない場合は、■〈０となるまで
一時的に引抜きを停止する方法をとるのが望ましい。
けではＶ＜Ｑを確保できない場合は、■〈０となるまで
一時的に引抜きを停止する方法をとるのが望ましい。
また（２）、 （３）および（４）式におけるり、ｂ、
ｄＡについては実測値を用いるのが精度上置も確実であ
るが凝固計算によるシミュレーションあるいは簡便に５
−ｋＪ下で近似することもできる。
ｄＡについては実測値を用いるのが精度上置も確実であ
るが凝固計算によるシミュレーションあるいは簡便に５
−ｋＪ下で近似することもできる。
ここにＳは凝固シェル厚、Ｔは鋳型注入時を起点とする
凝固時間、ｋは凝固係数である。
凝固時間、ｋは凝固係数である。
とくに実測値を用いる場合は具体的に第３図に示すよう
に電磁超音波等を利用した凝固シェル厚み計４を圧下装
置（アンビル）３と連鋳鋳型２の間に少なくとも１つ設
置して、これより得られたデータを基にＶ＜Ｏとなる引
抜速度を制御装置５により演算し、その結果をピンチロ
ール６に指令すれば、ダイナミックコントロールによっ
て、より信頼性の高い制御が実現できる。
に電磁超音波等を利用した凝固シェル厚み計４を圧下装
置（アンビル）３と連鋳鋳型２の間に少なくとも１つ設
置して、これより得られたデータを基にＶ＜Ｏとなる引
抜速度を制御装置５により演算し、その結果をピンチロ
ール６に指令すれば、ダイナミックコントロールによっ
て、より信頼性の高い制御が実現できる。
なお、鋳込み完了後の鍛圧加工において漏鋼させないた
めの条件はＶ＜Ｑであるが、鋳片品質を最適にする引抜
速度をν。とじた場合に、その速度の設定はＶ＜Ｑの範
囲において、できる限りｖｏに近づけるのが望ましい。
めの条件はＶ＜Ｑであるが、鋳片品質を最適にする引抜
速度をν。とじた場合に、その速度の設定はＶ＜Ｑの範
囲において、できる限りｖｏに近づけるのが望ましい。
従ってＶ＜Ｑとなる引抜速度の上限値をν、とするとき
、鋳片品質の改善も併せて考慮した場合、連鋳モールド
への鋳込み完了後の引抜速度Ｖはν。＞ ｖｕにおいて
Ｖ＝ν８、またν。≦ν。においてはｖ−ｖ６とするの
が最もよ（、これによって鋳片品質も効果的に改善でき
る。
、鋳片品質の改善も併せて考慮した場合、連鋳モールド
への鋳込み完了後の引抜速度Ｖはν。＞ ｖｕにおいて
Ｖ＝ν８、またν。≦ν。においてはｖ−ｖ６とするの
が最もよ（、これによって鋳片品質も効果的に改善でき
る。
（実施例）
厚さ２７ＯｍｍＸ幅３４０ ｍｍになる鋳片（鋼種：
５ＵＪ２）の連続鋳造に際し、表−１に示す条件にて鍛
圧加工を行い、該力ｌ工における最トップ部がらの漏鋼
の有無、および得られた鋳片の品質について調査した、
その結果を比較例の調査結果とともに表−１に示す。
５ＵＪ２）の連続鋳造に際し、表−１に示す条件にて鍛
圧加工を行い、該力ｌ工における最トップ部がらの漏鋼
の有無、および得られた鋳片の品質について調査した、
その結果を比較例の調査結果とともに表−１に示す。
表−１より明らかなようにこの発明に従う圧下加工を施
した場合、漏鋼は全くなくかつ中心偏析が格段に改善さ
れるという顕著な効果が認められた。
した場合、漏鋼は全くなくかつ中心偏析が格段に改善さ
れるという顕著な効果が認められた。
（発明の効果）
この発明によれば次の効果が期待できる。
１） 従来不可避であった鋳片ストランドの最トップ部
からの溶鋼の漏洩を起こすことなくしかも最適圧下条件
近傍で加工できるのでとくにトップ部鋳片の品質が改善
され、鋳片の歩留りを大幅に向上させることができる。
からの溶鋼の漏洩を起こすことなくしかも最適圧下条件
近傍で加工できるのでとくにトップ部鋳片の品質が改善
され、鋳片の歩留りを大幅に向上させることができる。
２）鋳片ストランドの引抜速度をコントロールするだけ
でよいのでコストがかからず、従来の連鋳機にも何ら問
題なく適用でき適用範囲も広い。
でよいのでコストがかからず、従来の連鋳機にも何ら問
題なく適用でき適用範囲も広い。
第１図は鋳片ストランドの引抜速度の制御パターンを示
す図、 第２図（ａ） 、 （ｂ）は鋳片ストランドの要部断面
図、 第３図は凝固シェル厚の実測による引抜速度の制御シス
テム図、 第４図は鋳片ストランドの引抜速度の制御パターンを示
す図である。 １・・・鋳片ストラン１：２・・・連鋳鋳型３・・・圧
下装置（アンビル） ４・・・厚み計 ５・・・制御装置６・・・
ピンチロール 特許出願人 川崎製鉄株式会社
す図、 第２図（ａ） 、 （ｂ）は鋳片ストランドの要部断面
図、 第３図は凝固シェル厚の実測による引抜速度の制御シス
テム図、 第４図は鋳片ストランドの引抜速度の制御パターンを示
す図である。 １・・・鋳片ストラン１：２・・・連鋳鋳型３・・・圧
下装置（アンビル） ４・・・厚み計 ５・・・制御装置６・・・
ピンチロール 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連鋳モールドより引抜いた鋳片ストランドの凝固先
端部近傍をロール又は鍛圧金型にて大圧下するに当り、 予め、圧下加工による鋳片ストランドの最 トップ部からの漏鋼を防止できる引抜速度を把握してお
き、連鋳モールドへの鋳込みを完了した時点で定常状態
における引抜速度から漏鋼を防止できる引抜速度に変更
して大圧下を継続することを特徴とする連続鋳造におけ
る鋳片ストランドの大圧下方法。 ２、連鋳モールドより引抜いた鋳片ストランドの凝固先
端部近傍をロール又は鍛圧金型にて大圧下するに当り、
連鋳モールドから鋳片ストランドの鍛圧加工を司るロー
ル又は鍛圧金型に至るまでの間に鋳片ストランドの凝固
シェル厚みを計測する厚み計を少なくとも１つ配設して
おきこの厚み計にて測定された値を基に、鋳片ストラン
ドの最トップ部からの漏鋼を防止できる引抜速度を算出
し、その算出値に基づき鋳片ストランドの引抜きを司る
ピンチロールの回転速度をコントロールすることを特徴
とする連続鋳造における鋳片ストランドの大圧下方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13571888A JPH0628787B2 (ja) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | 連続鋳造における鋳片ストランドの大圧下方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13571888A JPH0628787B2 (ja) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | 連続鋳造における鋳片ストランドの大圧下方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01306059A true JPH01306059A (ja) | 1989-12-11 |
| JPH0628787B2 JPH0628787B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=15158260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13571888A Expired - Lifetime JPH0628787B2 (ja) | 1988-06-03 | 1988-06-03 | 連続鋳造における鋳片ストランドの大圧下方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0628787B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03199309A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-08-30 | Kawasaki Steel Corp | 耐焼割れ性に優れた鋼材の製造方法 |
| WO2013086881A1 (zh) * | 2011-12-12 | 2013-06-20 | Xie Zhaozong | 用于金属的连铸成型加工设备和方法 |
| WO2020120919A1 (fr) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Safran Aircraft Engines | Coulée semi-continue d'un lingot avec compression du métal en cours de solidification |
| CN114905017A (zh) * | 2022-06-16 | 2022-08-16 | 中国重型机械研究院股份公司 | 一种自适应控制铸轧速度的连铸大压下装置和方法 |
-
1988
- 1988-06-03 JP JP13571888A patent/JPH0628787B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03199309A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-08-30 | Kawasaki Steel Corp | 耐焼割れ性に優れた鋼材の製造方法 |
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| WO2020120919A1 (fr) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Safran Aircraft Engines | Coulée semi-continue d'un lingot avec compression du métal en cours de solidification |
| FR3089833A1 (fr) * | 2018-12-13 | 2020-06-19 | Safran Aircraft Engines | Coulée semi-continue d’un lingot avec compression du métal en cours de solidification |
| CN113272085A (zh) * | 2018-12-13 | 2021-08-17 | 赛峰飞机发动机公司 | 凝固期间通过压缩金属来半连续浇铸锭 |
| US11673186B2 (en) | 2018-12-13 | 2023-06-13 | Safran Aircraft Engines | Semi-continuous casting of an ingot with compression of the metal during solidification |
| CN113272085B (zh) * | 2018-12-13 | 2023-11-24 | 赛峰飞机发动机公司 | 凝固期间通过压缩金属来半连续浇铸锭 |
| CN114905017A (zh) * | 2022-06-16 | 2022-08-16 | 中国重型机械研究院股份公司 | 一种自适应控制铸轧速度的连铸大压下装置和方法 |
| CN114905017B (zh) * | 2022-06-16 | 2024-02-02 | 中国重型机械研究院股份公司 | 一种自适应控制铸轧速度的连铸大压下装置和方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0628787B2 (ja) | 1994-04-20 |
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