JPH01160844A - 液晶表示装置の基体用ガラス - Google Patents
液晶表示装置の基体用ガラスInfo
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- JPH01160844A JPH01160844A JP63283550A JP28355088A JPH01160844A JP H01160844 A JPH01160844 A JP H01160844A JP 63283550 A JP63283550 A JP 63283550A JP 28355088 A JP28355088 A JP 28355088A JP H01160844 A JPH01160844 A JP H01160844A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
- G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
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- G02F1/13—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour based on liquid crystals, e.g. single liquid crystal display cells
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- G02F1/1333—Constructional arrangements; Manufacturing methods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は一般に液晶表示装置用ガラス組成物に関し、更
に詳しくは、液晶表示装置のガラスシートの形成用用途
に要求される硬度、化学的耐久性及び高温安定性を示す
アルカリ土類硼アルミノ珪酸ガラスに関する。
に詳しくは、液晶表示装置のガラスシートの形成用用途
に要求される硬度、化学的耐久性及び高温安定性を示す
アルカリ土類硼アルミノ珪酸ガラスに関する。
（従来の技術）
アルカリ土類硼アルミノ珪酸ガラスは非常に良く知られ
ているガラス組成物の一系統を構成している。米国特許
第２．３９３．４４９号には、例えば、実質的にアルカ
リ金属酸化物を含有せず、それ故、高い誘電率と低い誘
電力率のアルカリ土類硼アルミノ珪酸ガラスが開示され
ている。それらのガラスは、重量で、約ｔｏ−ｇｏ％の
Ｂａ ０．５−２０％のＡ １２０３．２２−６０％の
Ｂ２Ｏ３、及び約５５％までの５ｔＯ２から成る組成を
有し、コンデサー及び他の電子装置のガラス誘電層に使
用するのに特に適している。
ているガラス組成物の一系統を構成している。米国特許
第２．３９３．４４９号には、例えば、実質的にアルカ
リ金属酸化物を含有せず、それ故、高い誘電率と低い誘
電力率のアルカリ土類硼アルミノ珪酸ガラスが開示され
ている。それらのガラスは、重量で、約ｔｏ−ｇｏ％の
Ｂａ ０．５−２０％のＡ １２０３．２２−６０％の
Ｂ２Ｏ３、及び約５５％までの５ｔＯ２から成る組成を
有し、コンデサー及び他の電子装置のガラス誘電層に使
用するのに特に適している。
より最近に開発された他の公知のアルカリを含有しない
珪酸ガラスは、タングステン−ハロゲンランプのランプ
外被として使用されるアルカリ土類アルミノ珪酸ガラス
である。ランゲステン−ハロゲンランプは、比較的高い
歪点、低い熱膨張率及び液相線において高粘度であるこ
とをガラスに要求し、その結果、それらは通常のガラス
管延伸装置を用いて形成しても良く、要求される比較的
高いランプ操作温度に耐えるであろう。この種のガラス
の例は、米国特許第３．９７８，３６２号に報告されて
おり、そこには約５８−１３３％のＳｉＯ２、１３−１
６％のＡ １２ ｏ３．１４−２）％のＣａＯ１０−５
％のＭｇ Ｏ及び０−７％のＢａ Ｏ，最後にＣａ Ｏ
。
珪酸ガラスは、タングステン−ハロゲンランプのランプ
外被として使用されるアルカリ土類アルミノ珪酸ガラス
である。ランゲステン−ハロゲンランプは、比較的高い
歪点、低い熱膨張率及び液相線において高粘度であるこ
とをガラスに要求し、その結果、それらは通常のガラス
管延伸装置を用いて形成しても良く、要求される比較的
高いランプ操作温度に耐えるであろう。この種のガラス
の例は、米国特許第３．９７８，３６２号に報告されて
おり、そこには約５８−１３３％のＳｉＯ２、１３−１
６％のＡ １２ ｏ３．１４−２）％のＣａＯ１０−５
％のＭｇ Ｏ及び０−７％のＢａ Ｏ，最後にＣａ Ｏ
。
Ｍｇ Ｏ及びＢａＯの総量が少なくとも１９重量％であ
るものから成るガラスが開示されている。
るものから成るガラスが開示されている。
タングステン−ハロゲンランプに使用するための特別に
設計した珪酸アルミニウムの別の系統も又報告されてい
る。米国特許第４，３０３、２５０号には６４−８８％
のＳｌ ｏ、、１１−１４％のＣａＯ，１８，５−１８
，５％のＡｌ２Ｏ３、及びＳｒＯ及びＢａＯの総量が２
−８．５％であって、組成物に対し、ＳｒＯが約０−４
％でＢａＯが約０−５％の範囲であるものから成るガラ
ス組成物が開示されている。これらのガラスは、７５０
℃を超える歪点を示し、且つ、液相線において高粘度で
あると共に比較的低い液相線温度を与える。
設計した珪酸アルミニウムの別の系統も又報告されてい
る。米国特許第４，３０３、２５０号には６４−８８％
のＳｌ ｏ、、１１−１４％のＣａＯ，１８，５−１８
，５％のＡｌ２Ｏ３、及びＳｒＯ及びＢａＯの総量が２
−８．５％であって、組成物に対し、ＳｒＯが約０−４
％でＢａＯが約０−５％の範囲であるものから成るガラ
ス組成物が開示されている。これらのガラスは、７５０
℃を超える歪点を示し、且つ、液相線において高粘度で
あると共に比較的低い液相線温度を与える。
米国特許第４，３９４．４５３号には、約６０±１．５
％の５ｔｏ２、ｔ’ｒ±１％のＡｌｚ Ｏｓ 、５±０
．８％のＢａ Ｏ，１１，４±０．８％のＣａＯ及び７
．５±０．８％のＭｇ Ｏから成るガラスが開示されて
いる。これらのガラスは、ベロチューブ延伸工程によっ
てガラス管を製造する際に要求される熱的安定性及び粘
度特性が改良されていることが報告的に示されている。
％の５ｔｏ２、ｔ’ｒ±１％のＡｌｚ Ｏｓ 、５±０
．８％のＢａ Ｏ，１１，４±０．８％のＣａＯ及び７
．５±０．８％のＭｇ Ｏから成るガラスが開示されて
いる。これらのガラスは、ベロチューブ延伸工程によっ
てガラス管を製造する際に要求される熱的安定性及び粘
度特性が改良されていることが報告的に示されている。
米国特許第４．４０９．３３７号には、約５Ｂ〜５９９
６のＳｉ ０２．１Ｂ−１７％のＡ １２０３．４．５
〜５゜２５％のＢ２ｏ３．７．５〜９．２５％のＣａ
０．５．５〜６．２５％のＭｇ Ｏ及び５〜９％から成
るタングステン−ハロゲンランプ用ガラスが開示されて
いる。
６のＳｉ ０２．１Ｂ−１７％のＡ １２０３．４．５
〜５゜２５％のＢ２ｏ３．７．５〜９．２５％のＣａ
０．５．５〜６．２５％のＭｇ Ｏ及び５〜９％から成
るタングステン−ハロゲンランプ用ガラスが開示されて
いる。
後者の組成物の決定的な特徴は、ＺｎＯが任意に存在す
ることにより熱膨張を変化させると共に低減した液相線
温度に影響するＢａＯ含有量を制御することである。
ることにより熱膨張を変化させると共に低減した液相線
温度に影響するＢａＯ含有量を制御することである。
この出願のアルカリ土類アルミノ珪酸ガラスについての
特別の関心は、平板パネル表示装置用の平板ガラス基体
の製造についてである。米国特許第４．６３４．６８３
号には、本出願に要求されるガラスの性質、並びにその
ようなガラスを平板パネル表示装置に組込むために使用
される方法について一般的に記載されている。この用途
に適したものとして開示されているガラスは、モル％で
、５ｉ０２が約６８〜６０％、Ａｌ２Ｏ３が１８〜２６
％、及びＢａＯとＳｒＯの総量が２〜６％から実質的に
成るものである。
特別の関心は、平板パネル表示装置用の平板ガラス基体
の製造についてである。米国特許第４．６３４．６８３
号には、本出願に要求されるガラスの性質、並びにその
ようなガラスを平板パネル表示装置に組込むために使用
される方法について一般的に記載されている。この用途
に適したものとして開示されているガラスは、モル％で
、５ｉ０２が約６８〜６０％、Ａｌ２Ｏ３が１８〜２６
％、及びＢａＯとＳｒＯの総量が２〜６％から実質的に
成るものである。
平板パネル表示装置用の、関連したガラスが米国特許第
４，６３４．６８４号に記載されており、これには、モ
ル２６で、約７７〜８２％の５１０２．９〜１２％のＡ
ｌ２Ｏ３及び９〜１２％のＳｒＯから実質的に成るガラ
スが開示されている。これらのガラスは、表示装置に加
工するのに必要な高い徐冷点を示し、又、液Ｆｕ線温度
において高い粘度を示すので、それらは、例えば、米国
特許第３、３３８，６９６号に記載されているようなオ
ーバーフローダウンドローシート形成法により形成する
ことができる。しかしながら、それらは比較的高温にお
いて溶融し、形成しなければならず、その温度は現在存
在している大型溶融装置の確認されている容量を超えて
いる。
４，６３４．６８４号に記載されており、これには、モ
ル２６で、約７７〜８２％の５１０２．９〜１２％のＡ
ｌ２Ｏ３及び９〜１２％のＳｒＯから実質的に成るガラ
スが開示されている。これらのガラスは、表示装置に加
工するのに必要な高い徐冷点を示し、又、液Ｆｕ線温度
において高い粘度を示すので、それらは、例えば、米国
特許第３、３３８，６９６号に記載されているようなオ
ーバーフローダウンドローシート形成法により形成する
ことができる。しかしながら、それらは比較的高温にお
いて溶融し、形成しなければならず、その温度は現在存
在している大型溶融装置の確認されている容量を超えて
いる。
後二者の特許において指摘されているように、現在の液
晶表示（ＬＣＤ）技術は、ガラスの表面に直接薄膜トラ
ンジスタの巨大な配列を適用することを含んでいる。そ
のようなトランジスタの配列は、電気信号に対して速や
かに切替えの応答をする表示装置を供給するためには必
須であることが見出されている。
晶表示（ＬＣＤ）技術は、ガラスの表面に直接薄膜トラ
ンジスタの巨大な配列を適用することを含んでいる。そ
のようなトランジスタの配列は、電気信号に対して速や
かに切替えの応答をする表示装置を供給するためには必
須であることが見出されている。
要求に応える薄膜トランジスタ（Ｔ Ｐ Ｔ）配列を供
給するために、トランジスタは、その上にポリシリコン
層を設けるために予め処理された基体ガラスのシート上
に本来あるべき位置に設けられる。しかしながら、その
ような層の開発には、習慣的に使用されている、より高
い加工温度のために、むしろ、高い歪点温度を有するガ
ラスが要求される。実際、表示装置の技術が進歩するに
つれ、より高い歪点を示すガラスが要求されている。し
かしながら、同時に、ＴＰＴ配列の開発と基体に要求さ
れる優れた化学的耐久性を有するように、ガラスとポリ
シリコン層の間の物理的適合性を保証するために必要と
される熱膨張特性が維持されなければならない。
給するために、トランジスタは、その上にポリシリコン
層を設けるために予め処理された基体ガラスのシート上
に本来あるべき位置に設けられる。しかしながら、その
ような層の開発には、習慣的に使用されている、より高
い加工温度のために、むしろ、高い歪点温度を有するガ
ラスが要求される。実際、表示装置の技術が進歩するに
つれ、より高い歪点を示すガラスが要求されている。し
かしながら、同時に、ＴＰＴ配列の開発と基体に要求さ
れる優れた化学的耐久性を有するように、ガラスとポリ
シリコン層の間の物理的適合性を保証するために必要と
される熱膨張特性が維持されなければならない。
薄膜トランジスタ配列技術に用いられるＬＣＤ表示装置
用に使用され、単一のガラスに併有されなければならな
いガラスの種々の要件は、以下のように要約される。
用に使用され、単一のガラスに併有されなければならな
いガラスの種々の要件は、以下のように要約される。
（１）ガラス基体からアルカリがトランジスタマトリッ
クス中に移行する可能性を避けるために、意図的に添加
されたアルカリを実質的に含有しないものでなければな
らない： （２）ガラス基体は、ＴＰＴマトリックス蒸着工程にお
いて使用される試薬に耐えるよう十分化学的な耐久性の
あるものでなければならない；（３）ガラス基体とＴＰ
Ｔ配列中に存在するケイ素との間の膨張率の誤った組合
わせは、それら基体の処理温度が増加するように、維持
されるか或はむしろ減じなければならない；並びに（４
）ガラスは高品質シートの形に低コストで製造可能でな
ければならず、従って、必要な表面仕上げを達成するた
めに、広範囲に亙る研削及び艶出しが必要であってはな
らない。
クス中に移行する可能性を避けるために、意図的に添加
されたアルカリを実質的に含有しないものでなければな
らない： （２）ガラス基体は、ＴＰＴマトリックス蒸着工程にお
いて使用される試薬に耐えるよう十分化学的な耐久性の
あるものでなければならない；（３）ガラス基体とＴＰ
Ｔ配列中に存在するケイ素との間の膨張率の誤った組合
わせは、それら基体の処理温度が増加するように、維持
されるか或はむしろ減じなければならない；並びに（４
）ガラスは高品質シートの形に低コストで製造可能でな
ければならず、従って、必要な表面仕上げを達成するた
めに、広範囲に亙る研削及び艶出しが必要であってはな
らない。
この最後の要件は、オーバーフローダウンドローシート
製造工程等のような本質的に仕上られたガラスシートを
製造可能なシートガラス製造工程が使用されなければな
らないということを意味する。このことは、逆にガラス
が液相線において高粘度であることが要求され、安定な
長期間のオーバーフローダウンドローシートを形成する
ための最小液相線粘度は現在、約３ Ｘ １０５ボイズ
であるべきであると考えられている。
製造工程等のような本質的に仕上られたガラスシートを
製造可能なシートガラス製造工程が使用されなければな
らないということを意味する。このことは、逆にガラス
が液相線において高粘度であることが要求され、安定な
長期間のオーバーフローダウンドローシートを形成する
ための最小液相線粘度は現在、約３ Ｘ １０５ボイズ
であるべきであると考えられている。
現在、液晶表示装置の製造に使用されている市販のガラ
スは、コーニングコード７０５９ガラスである。重量で
約５０％の８１０２．１５％のＢ２Ｏ３．１０％のＡｌ
２Ｏ３及び約２４％のＢａＯから成るこのガラスは、名
目上はアルカリを含有せず、約４８×１０°Ｔ℃の膨張
率を有し、液相線温度において１０６ボイズを幾分超え
る粘度を示すものである。このガラスの高液相線粘度は
、オーバーフローダウンドローシート処理によるそれか
らのガラスシートの製造を容易にする。しかしながら、
このガラスの相対的に低い歪点（約５９０℃）は、進歩
したＬＣＤ表示装置の処理技術の要求に対し、辛うじて
適合するのみである。
スは、コーニングコード７０５９ガラスである。重量で
約５０％の８１０２．１５％のＢ２Ｏ３．１０％のＡｌ
２Ｏ３及び約２４％のＢａＯから成るこのガラスは、名
目上はアルカリを含有せず、約４８×１０°Ｔ℃の膨張
率を有し、液相線温度において１０６ボイズを幾分超え
る粘度を示すものである。このガラスの高液相線粘度は
、オーバーフローダウンドローシート処理によるそれか
らのガラスシートの製造を容易にする。しかしながら、
このガラスの相対的に低い歪点（約５９０℃）は、進歩
したＬＣＤ表示装置の処理技術の要求に対し、辛うじて
適合するのみである。
現在の表示処理に耐えるためには、ガラスの歪点が少な
くとも６２５℃であることが要求されると考えられ、ガ
ラスの化学的耐久性も又実質的に改良されるべきである
。しかしながら、ガラスシートの効率的で経済的な製造
に本質的である水準を超えてガラスの液相線温度を不本
意に上げることをせずに、公知の型のアルカリを含有し
ないガラスの歪点を上昇させることは困難である。それ
にも拘らず、そのような表示装置へのガラスの処理可能
性についての有用な改良が要求されており、ガラスは高
歪点を有するだけでなく、熱膨張の平均直線係数が約２
０〜６０Ｘ１０−７／℃の範囲にあり、ガラス液相線に
おける粘度が約３ＸｌＯ°５ボイズを超え、且つ、５％
ＣＷｉＱ）ＨＣ１水溶液中９５℃での重量損失が、２４
時間後に約１０ｓ＋ｇ／ｃ−のガラス表面領域を超えな
いことで特徴付けられる化学的耐久性を有するものでな
ければならない。
くとも６２５℃であることが要求されると考えられ、ガ
ラスの化学的耐久性も又実質的に改良されるべきである
。しかしながら、ガラスシートの効率的で経済的な製造
に本質的である水準を超えてガラスの液相線温度を不本
意に上げることをせずに、公知の型のアルカリを含有し
ないガラスの歪点を上昇させることは困難である。それ
にも拘らず、そのような表示装置へのガラスの処理可能
性についての有用な改良が要求されており、ガラスは高
歪点を有するだけでなく、熱膨張の平均直線係数が約２
０〜６０Ｘ１０−７／℃の範囲にあり、ガラス液相線に
おける粘度が約３ＸｌＯ°５ボイズを超え、且つ、５％
ＣＷｉＱ）ＨＣ１水溶液中９５℃での重量損失が、２４
時間後に約１０ｓ＋ｇ／ｃ−のガラス表面領域を超えな
いことで特徴付けられる化学的耐久性を有するものでな
ければならない。
（発明の概要）
本発明によれば、アルカリ土類硼アルミノ珪酸組成物系
における組成物の特定された範囲が、進歩した液晶表示
装置の基体処理に対する上記した全ての要件に同時に合
致したガラスを生ずることが確認されている。−量的に
定義をすると、本発明に従って供給され、それらの要件
に適合するガラスは、カチオン百分率で、約５２−５８
％の５ＩＯ３、１３、５−１８％のＡ １． ｏ３．２
０−２３％のＢ２Ｏ３、０−４％のＭｇ Ｏ、０−６％
のＣａＯ１０−６％のＳｒ０，１９％のＢａ Ｏ，総量
で８−１２％のＭｇ Ｏ＋Ｃａ Ｏ＋Ｓｒ Ｏ＋Ｂａ
Ｏｌ並びに更なる修飾成分として任意に存在してもよい
０−３％のＺｎＯから実質的になるものである。
における組成物の特定された範囲が、進歩した液晶表示
装置の基体処理に対する上記した全ての要件に同時に合
致したガラスを生ずることが確認されている。−量的に
定義をすると、本発明に従って供給され、それらの要件
に適合するガラスは、カチオン百分率で、約５２−５８
％の５ＩＯ３、１３、５−１８％のＡ １． ｏ３．２
０−２３％のＢ２Ｏ３、０−４％のＭｇ Ｏ、０−６％
のＣａＯ１０−６％のＳｒ０，１９％のＢａ Ｏ，総量
で８−１２％のＭｇ Ｏ＋Ｃａ Ｏ＋Ｓｒ Ｏ＋Ｂａ
Ｏｌ並びに更なる修飾成分として任意に存在してもよい
０−３％のＺｎＯから実質的になるものである。
本発明の範囲内に入るガラスは、清澄剤、着色剤又は他
の添加剤等の、溶融特性、外観及び／又は他のガラス性
能を改良するために少ない割合で使用される、他の公知
の成分から成っていてもよい。しかしながら、そのよう
な添加は、上記した組成限定を維持するために、量的に
限定されなければならない。何故ならば、それらの限定
範囲外のガラスは要求される性質を示さないことが見出
されているからである。
の添加剤等の、溶融特性、外観及び／又は他のガラス性
能を改良するために少ない割合で使用される、他の公知
の成分から成っていてもよい。しかしながら、そのよう
な添加は、上記した組成限定を維持するために、量的に
限定されなければならない。何故ならば、それらの限定
範囲外のガラスは要求される性質を示さないことが見出
されているからである。
本発明のアルカリ土類硼アルミノ珪酸ガラス中の個々の
ガラス成分を変えることの効果は複雑で相互に関連があ
るけれども、幾つかの組成変形の幾つかの一般的な効果
は観察されている。例えば、もし、組成物のシリカ含有
量が非常に多いと、ガラスは溶融しにくくなる。一方、
シリカの量が少ないと、ガラスの高歪点を維持すること
が困難となる。
ガラス成分を変えることの効果は複雑で相互に関連があ
るけれども、幾つかの組成変形の幾つかの一般的な効果
は観察されている。例えば、もし、組成物のシリカ含有
量が非常に多いと、ガラスは溶融しにくくなる。一方、
シリカの量が少ないと、ガラスの高歪点を維持すること
が困難となる。
アルミナは又、ガラスの適正な歪点を維持するのに重要
な役割を有しているが、もし、過剰に存在すると、アル
ミナはガラスの液相線温度を過度に上昇させることが見
出されている。Ｂ２Ｏ３は特定した範囲内に維持しなけ
ればならない。何故ならば、もし、過剰に存在すると、
ガラスの耐酸性のみならずその歪点を不当に低下させる
からである。Ｍｇ Ｏは少量でガラスの液相線温度を制
御するのに有用であるが、過度の量であると耐酸性を低
下させる。ＣａＯ及びＳｒＯはガラスの粘度−温度関係
を変更し、低液相線温度及び／又は液相線における高ガ
ラス粘度を達成するのを助けるのに有用であるが、過剰
量は反対の効果をもたらし、ガラスの液相線温度を不都
合にも上昇させる。
な役割を有しているが、もし、過剰に存在すると、アル
ミナはガラスの液相線温度を過度に上昇させることが見
出されている。Ｂ２Ｏ３は特定した範囲内に維持しなけ
ればならない。何故ならば、もし、過剰に存在すると、
ガラスの耐酸性のみならずその歪点を不当に低下させる
からである。Ｍｇ Ｏは少量でガラスの液相線温度を制
御するのに有用であるが、過度の量であると耐酸性を低
下させる。ＣａＯ及びＳｒＯはガラスの粘度−温度関係
を変更し、低液相線温度及び／又は液相線における高ガ
ラス粘度を達成するのを助けるのに有用であるが、過剰
量は反対の効果をもたらし、ガラスの液相線温度を不都
合にも上昇させる。
ＢａＯはガラスの液相線を制御し、液相線において満足
な粘度を維持するための線成分であるが、この成６分が
過剰であると、ガラスを不当に軟化させ、且つ、ガラス
バッチのコストを不当に高める。
な粘度を維持するための線成分であるが、この成６分が
過剰であると、ガラスを不当に軟化させ、且つ、ガラス
バッチのコストを不当に高める。
少量のＺｎＯは性質を調整するために添加することがで
きるが、数％を超えるとガラスの歪温度を不当に低下さ
せる。
きるが、数％を超えるとガラスの歪温度を不当に低下さ
せる。
先に注記したように、現在の液晶表示装置の製造技術に
よるガラス基体上の活性ＴＰＴ配列の製造は、ポリクリ
スタリンシリコン（多結晶質ケイ素）の蒸着が最初にガ
ラス基体に対して適用されるべきことを要求している。
よるガラス基体上の活性ＴＰＴ配列の製造は、ポリクリ
スタリンシリコン（多結晶質ケイ素）の蒸着が最初にガ
ラス基体に対して適用されるべきことを要求している。
洗練されたＬＣＤ装置が要求される場合には、ポリクリ
スタリンシリコンが使用され、ガラス基体に対して高い
処理温度が要求されている。ガラスの歪点が、ガラス又
は適用された塗料に対し損害を与えることなくそれらの
製造工程の間、ガラスが処理されることができるおおよ
そ最大の温度を表わしているということは、一般に受は
入れられている。
スタリンシリコンが使用され、ガラス基体に対して高い
処理温度が要求されている。ガラスの歪点が、ガラス又
は適用された塗料に対し損害を与えることなくそれらの
製造工程の間、ガラスが処理されることができるおおよ
そ最大の温度を表わしているということは、一般に受は
入れられている。
ガラスが実質的にアルカル金属酸化物を含有しないとい
うことも又重要なことである。何故ならば、アルカリ類
はガラスを軟化させる効果をＨしており、さらに重要な
ことには、次の表示装置処理の間にポリシリコン塗膜中
に移動しがちであるからである。先に注記したように、
硼珪酸及びアルミノ珪酸ガラスは実質的にアルカリ金属
酸化物を含有せず、高い軟化点を有しているということ
は当業界において良く知られている。公知のアルミノ珪
酸組成物の場合においては、しかしながら、ガラスは通
常、安定なダウンドローシートの形成に望ましいよりも
より高い液相線を有している。
うことも又重要なことである。何故ならば、アルカリ類
はガラスを軟化させる効果をＨしており、さらに重要な
ことには、次の表示装置処理の間にポリシリコン塗膜中
に移動しがちであるからである。先に注記したように、
硼珪酸及びアルミノ珪酸ガラスは実質的にアルカリ金属
酸化物を含有せず、高い軟化点を有しているということ
は当業界において良く知られている。公知のアルミノ珪
酸組成物の場合においては、しかしながら、ガラスは通
常、安定なダウンドローシートの形成に望ましいよりも
より高い液相線を有している。
カくシて、これらの公知のアルミノ珪酸ガラスは表示装
置用の仕上げガラスシートを作るには経済的に使用する
ことができない。
置用の仕上げガラスシートを作るには経済的に使用する
ことができない。
一方、硼珪酸ガラスは、アルミノ珪酸ガラスよりも、よ
り低い液相線温度と良好な粘度−温度特性を有している
。しかしながら、それらはこの用途に必要とされる高歪
点及び耐酸性を提供するものではない。 下記第１表は
、硼珪酸及びアルミノ珪酸系におけるアルカリを含有し
ない二つの公知のガラスの組成を報告したものである。
り低い液相線温度と良好な粘度−温度特性を有している
。しかしながら、それらはこの用途に必要とされる高歪
点及び耐酸性を提供するものではない。 下記第１表は
、硼珪酸及びアルミノ珪酸系におけるアルカリを含有し
ない二つの公知のガラスの組成を報告したものである。
第１表の組成物は、カチオン百分率で、そして括弧内に
示されている相当するｆｆ１ｔ百分率の値と共に報告さ
れている。二つの組成物のそれぞれについて、第１表に
示されていることは、それぞれのガラスの、軟化、徐冷
、及び歪点温度を含む化学的及び物理的性質、それぞれ
のガラスの膨張率及び密度、並びに５％ＨＣｌ中でのｆ
ｆ１ｌ損失によって立証された化学的耐久性である。ガ
ラスの内部液相線温度及びそれぞれの液相線温度におけ
るそれらの粘度も又報告されている。
示されている相当するｆｆ１ｔ百分率の値と共に報告さ
れている。二つの組成物のそれぞれについて、第１表に
示されていることは、それぞれのガラスの、軟化、徐冷
、及び歪点温度を含む化学的及び物理的性質、それぞれ
のガラスの膨張率及び密度、並びに５％ＨＣｌ中でのｆ
ｆ１ｌ損失によって立証された化学的耐久性である。ガ
ラスの内部液相線温度及びそれぞれの液相線温度におけ
るそれらの粘度も又報告されている。
表に記載されているように、ガラス中において硼素のカ
チオンの割合がアルミニウムのそれを超えているのでそ
のように表示した硼珪酸ガラスはコーニングコード７０
５９ガラスである。このガラスは、液を目線において高
い粘度を示すが、比較的低い歪点及びＨＣＩ水溶液と接
触させることによる高い重量損失によって証明される相
対的に低い化学的耐久性をも有する。コーニングコード
１７２４ガラスである、第１表のアルミノ珪酸ガラスは
、硼珪酸ガラスよりもより高い歪点を示し、酸の攻撃に
対してより低い感応性を示している。しかしながら、そ
れは、より低いものが望ましい液相線温度における粘度
をも表示している。
チオンの割合がアルミニウムのそれを超えているのでそ
のように表示した硼珪酸ガラスはコーニングコード７０
５９ガラスである。このガラスは、液を目線において高
い粘度を示すが、比較的低い歪点及びＨＣＩ水溶液と接
触させることによる高い重量損失によって証明される相
対的に低い化学的耐久性をも有する。コーニングコード
１７２４ガラスである、第１表のアルミノ珪酸ガラスは
、硼珪酸ガラスよりもより高い歪点を示し、酸の攻撃に
対してより低い感応性を示している。しかしながら、そ
れは、より低いものが望ましい液相線温度における粘度
をも表示している。
第 １ 表 ′
コード ７０５９ コード １７２４Ｓ ｉ Ｏｚ
５１．、Ｏ（５０） ５４．５ （５５，８）
Ｂ２ｏ３２Ｂ、０ （１５） ８．０ （４，９）Ａ
１２ｏ３１２．９ （１０） １８．５ （１８，
７）Ｍｇ Ｏ８，０（５，８） Ｃａ Ｏ８，０（７，９） Ｂａ Ｏ１０，１（２４） ３．０ （８，３）軟化
点 ℃８４４ ９２ Ｂ徐冷点 ℃６３９
７２Ｂ 歪点℃５９３ ６７４ 密度ｇ／ｃｃ ２．７６ ２．６４平均熱膨張率
４６４４ ／’Ｃ（Ｘ１０７ ） 液相線温度 ℃ （内部−２４時間） ８９８ １１００
液相線粘度 ポイズ ）２０ Ｘ １０” Ｉ Ｘ
１０５重量損失 ｍｇ／ｃｄ ９．８
０．２５（５％ｌＩＣｌ−９５℃、２４時間） 本発明によって解決されるべき主要な問題は、従来技術
のガラスよりもより高い歪点及び耐久性を示し、しかも
、過度に高い液相線温度及び高品質のガラスシートを経
済的に形成することができない程低い液相線における粘
度を示さないガラス組成物の領域を同定することである
。後者の要件は、臨界的である。何故ならば、経済的な
ガラスシートの製造が要求される種類のオーバーフロー
ダウンドローシート形成の処押工程にとっては、ガラス
の液相線温度において、粘度が少なくとも２Ｘ１０５、
より好ましくは３ Ｘ １０５であることが実際的な要
件である。
５１．、Ｏ（５０） ５４．５ （５５，８）
Ｂ２ｏ３２Ｂ、０ （１５） ８．０ （４，９）Ａ
１２ｏ３１２．９ （１０） １８．５ （１８，
７）Ｍｇ Ｏ８，０（５，８） Ｃａ Ｏ８，０（７，９） Ｂａ Ｏ１０，１（２４） ３．０ （８，３）軟化
点 ℃８４４ ９２ Ｂ徐冷点 ℃６３９
７２Ｂ 歪点℃５９３ ６７４ 密度ｇ／ｃｃ ２．７６ ２．６４平均熱膨張率
４６４４ ／’Ｃ（Ｘ１０７ ） 液相線温度 ℃ （内部−２４時間） ８９８ １１００
液相線粘度 ポイズ ）２０ Ｘ １０” Ｉ Ｘ
１０５重量損失 ｍｇ／ｃｄ ９．８
０．２５（５％ｌＩＣｌ−９５℃、２４時間） 本発明によって解決されるべき主要な問題は、従来技術
のガラスよりもより高い歪点及び耐久性を示し、しかも
、過度に高い液相線温度及び高品質のガラスシートを経
済的に形成することができない程低い液相線における粘
度を示さないガラス組成物の領域を同定することである
。後者の要件は、臨界的である。何故ならば、経済的な
ガラスシートの製造が要求される種類のオーバーフロー
ダウンドローシート形成の処押工程にとっては、ガラス
の液相線温度において、粘度が少なくとも２Ｘ１０５、
より好ましくは３ Ｘ １０５であることが実際的な要
件である。
下記第２表には、本発明の範囲内に入り、同時に性質が
全ての要件に適合するガラス組成物の実例を示す。第２
表に含まれている、報告されたそれぞれのガラスは、ガ
ラス成分のカチオン百分率での濃度であり、個々のガラ
ス試料について測定した、それらの軟化点（Ｓｏｌ’ｔ
、ＰＬ、）徐冷点（Ａｎｎｅａｌ、ＰＬ ） 、及び歪
点（Ｓｔｒａｉｎ、ＰＬ、）温度、ガラスの熱膨張率（
Ｔｈｅｒｎ＋、Ｅｘｐ、）及び密度、並びに液相線温度
及びガラスの液相線温度に・おける粘度である。熱膨張
率の値は、再度、２５〜３００℃における１０Ｔを掛け
た平均値として報告されており、液相線温度は２４時間
の内部液相線温度である。液相線粘度は１Ｏ−５を掛け
たポイズで報告されている。
全ての要件に適合するガラス組成物の実例を示す。第２
表に含まれている、報告されたそれぞれのガラスは、ガ
ラス成分のカチオン百分率での濃度であり、個々のガラ
ス試料について測定した、それらの軟化点（Ｓｏｌ’ｔ
、ＰＬ、）徐冷点（Ａｎｎｅａｌ、ＰＬ ） 、及び歪
点（Ｓｔｒａｉｎ、ＰＬ、）温度、ガラスの熱膨張率（
Ｔｈｅｒｎ＋、Ｅｘｐ、）及び密度、並びに液相線温度
及びガラスの液相線温度に・おける粘度である。熱膨張
率の値は、再度、２５〜３００℃における１０Ｔを掛け
た平均値として報告されており、液相線温度は２４時間
の内部液相線温度である。液相線粘度は１Ｏ−５を掛け
たポイズで報告されている。
第２表は又ガラスの化学的耐久性を反映する、ＨＣＩに
浸漬した後の１ｆＸ＝損失（ｖＬ、Ｌｏｓｓ ）の数字
を含んでいる。後者の数字は、５％ＭＣＩに９５℃で２
４時間浸漬したガラス試料の表面から′のミリグラム／
平方センチメータでの重量損失を再度示したものである
。
浸漬した後の１ｆＸ＝損失（ｖＬ、Ｌｏｓｓ ）の数字
を含んでいる。後者の数字は、５％ＭＣＩに９５℃で２
４時間浸漬したガラス試料の表面から′のミリグラム／
平方センチメータでの重量損失を再度示したものである
。
第２表
Ｓｉｎ２５３ ５３ ５７ ５３ ５３Ａ１２０３ １
７ １７ １３ １５ １５Ｂ２０３ ２０ ２０
２０ ２２ ２２Ｍｇ０ ２ ２ ２ ２ ２ ＣａＯ４４−−− ５ｒＯ２−−−４ Ｂａ０ ２ ４ ｇ
８ ４軟化点 ’Ｃ９２３９１８−−９０６ 徐冷点 ’Ｃ６９６８９３６７２）３８６６７９歪点℃
６５０６４５６２８ Ｂａ６６３０熱膨張率／”Ｃ３Ｂ
、８ ３７．５４＋、２ ４０．８ ３９゜９（Ｘ１０
７） 密度 ２．４８２．５２２’、６４２．６４２．５８
ｇ／ｃｆｆ１３ 液相線 ℃１０３２ １０１６ １０１４ １０１３
１００１液相線粘度 １４ ２２ − −
２２ｐ、 （ＸＩＯ”） 重量損失 ３．８２．９ ０．８ ４．８ ４．２
）１１ｇ／ｃｄ 第 ２ 表（終了） Ｓｉｎ２５３ ５３ ５３ ５３Ａ１２０３
１５ １５ １５ １７Ｂ２０３
２２ ２２ ２０ ２０Ｍｇ０
− ４ ２ ２ＣａＯ
−−２− ８「 ０ ２ ２
４Ｂａ０ ８ ６
６ ４軟化点 ”Ｃ−−−９１８ 徐冷点 ’ＣＢ９１ ８７９ ６７８ ６９０歪
点’ＣＢ４１ ８３１ ８３２ １１４０熱膨張率／’
Ｃ４３、５３７，９４３、９３９，７（Ｘ１０７） 密度 ２．６７２．５Ｂ ２．８４ ２．５９ｇ
／ ｃｍ ’ 液相線 ”Ｃｌ０１１ ９８３ １０１３ １０
４２液相線粘度 −−一１３ １）、 （ＸＩＯ“５） 重量損失 ８．８ ５．０ ２．４ ３．４
ｍｇ ／ ｃｊ 下記第２Ａ表は、上記第２表中のカチオン百分率で報告
された組成物を重量パーセントの値で示したものである
。
７ １７ １３ １５ １５Ｂ２０３ ２０ ２０
２０ ２２ ２２Ｍｇ０ ２ ２ ２ ２ ２ ＣａＯ４４−−− ５ｒＯ２−−−４ Ｂａ０ ２ ４ ｇ
８ ４軟化点 ’Ｃ９２３９１８−−９０６ 徐冷点 ’Ｃ６９６８９３６７２）３８６６７９歪点℃
６５０６４５６２８ Ｂａ６６３０熱膨張率／”Ｃ３Ｂ
、８ ３７．５４＋、２ ４０．８ ３９゜９（Ｘ１０
７） 密度 ２．４８２．５２２’、６４２．６４２．５８
ｇ／ｃｆｆ１３ 液相線 ℃１０３２ １０１６ １０１４ １０１３
１００１液相線粘度 １４ ２２ − −
２２ｐ、 （ＸＩＯ”） 重量損失 ３．８２．９ ０．８ ４．８ ４．２
）１１ｇ／ｃｄ 第 ２ 表（終了） Ｓｉｎ２５３ ５３ ５３ ５３Ａ１２０３
１５ １５ １５ １７Ｂ２０３
２２ ２２ ２０ ２０Ｍｇ０
− ４ ２ ２ＣａＯ
−−２− ８「 ０ ２ ２
４Ｂａ０ ８ ６
６ ４軟化点 ”Ｃ−−−９１８ 徐冷点 ’ＣＢ９１ ８７９ ６７８ ６９０歪
点’ＣＢ４１ ８３１ ８３２ １１４０熱膨張率／’
Ｃ４３、５３７，９４３、９３９，７（Ｘ１０７） 密度 ２．６７２．５Ｂ ２．８４ ２．５９ｇ
／ ｃｍ ’ 液相線 ”Ｃｌ０１１ ９８３ １０１３ １０
４２液相線粘度 −−一１３ １）、 （ＸＩＯ“５） 重量損失 ８．８ ５．０ ２．４ ３．４
ｍｇ ／ ｃｊ 下記第２Ａ表は、上記第２表中のカチオン百分率で報告
された組成物を重量パーセントの値で示したものである
。
第２Ａ表（重量％）
Ｓｉ ０２ ５７．２） ５６．２）５Ｂ、２２５
２．Ｈ５４，６８Ａ Ｉ２０３ １５．５７ １５．
３０１０．８ｇ １２．７０１３．１３Ｂ２０３
１２．５１ １２．２９１１．４３１２．７２）３．１
５Ｍｇ０ １．４４ １．４１ １．３１ １
．３３ １．３８Ｃａ０ ４．０３ ３．’ｌ
１３ ０ ０ ＧＳｒＯ３、７３０００７，１
２ Ｂａ Ｏ５，５１１０，８３２０，１４２０，３７１
０，５３第２Ａ表（終了） ＳＩ ０２５Ｌ、７９ ５４．９４ ５３．３８ ５４
．：ＩＡ ｌ ｚ ０３ １２．４４ １３．１９
１２．８２ １４．６０Ｂｚ ０３ １２．４
５ １３．２） １１．６７ １１．８９Ｍｇ０
０ ２．７８ １．３５ １．３８Ｃａ０
０ ０ １．８８
０Ｓｒ０ ３．３７ ０
３．４７ ７．０８Ｂａ Ｏ１９，９５１５
，８７１５，４２）０，４７先に注記したように、組成
物は物理的及び化学的性質の全てを同時に達成するには
不足があり、ガラスの目的物が本発明により提供された
。第３表は、それらの目的物に適合する組成物の特定さ
れた範囲に近いがその範囲外であるガラス組成物の実施
例を掲げた。第３表は種々のガラスの組成物を含み、ガ
ラスの徐冷及び歪点、それらの熱膨張率及び密度、並び
に報告されたガラスの液相線及び化学的耐久性と共にカ
チオン％を再度報告する。
２．Ｈ５４，６８Ａ Ｉ２０３ １５．５７ １５．
３０１０．８ｇ １２．７０１３．１３Ｂ２０３
１２．５１ １２．２９１１．４３１２．７２）３．１
５Ｍｇ０ １．４４ １．４１ １．３１ １
．３３ １．３８Ｃａ０ ４．０３ ３．’ｌ
１３ ０ ０ ＧＳｒＯ３、７３０００７，１
２ Ｂａ Ｏ５，５１１０，８３２０，１４２０，３７１
０，５３第２Ａ表（終了） ＳＩ ０２５Ｌ、７９ ５４．９４ ５３．３８ ５４
．：ＩＡ ｌ ｚ ０３ １２．４４ １３．１９
１２．８２ １４．６０Ｂｚ ０３ １２．４
５ １３．２） １１．６７ １１．８９Ｍｇ０
０ ２．７８ １．３５ １．３８Ｃａ０
０ ０ １．８８
０Ｓｒ０ ３．３７ ０
３．４７ ７．０８Ｂａ Ｏ１９，９５１５
，８７１５，４２）０，４７先に注記したように、組成
物は物理的及び化学的性質の全てを同時に達成するには
不足があり、ガラスの目的物が本発明により提供された
。第３表は、それらの目的物に適合する組成物の特定さ
れた範囲に近いがその範囲外であるガラス組成物の実施
例を掲げた。第３表は種々のガラスの組成物を含み、ガ
ラスの徐冷及び歪点、それらの熱膨張率及び密度、並び
に報告されたガラスの液相線及び化学的耐久性と共にカ
チオン％を再度報告する。
第３表
ＳＩＯ２５１５１５３５３
Ａ ＋２０３ １２．９ １２．９ １５ １５Ｂ２０
３ ２８ ２６ ２２ ２２ Ｍｇ０ −２２− ＣａＯ−−−− ５ｒＯ−−−− ＢａＯ１０，１８，１８ｔ。
３ ２８ ２６ ２２ ２２ Ｍｇ０ −２２− ＣａＯ−−−− ５ｒＯ−−−− ＢａＯ１０，１８，１８ｔ。
ＺｎＯ−−−−
徐冷点 ℃６５１ Ｂ４７ ６７４ ８９２歪点”
ＣＢ２Ｏ６００６２６８４２ 熱膨張率／’０ ４Ｂ、３ ４３．３ ３９．７
４５．５（ＸＩＯＴ） 密度 ２．７８２．０６２．６［ｉ ２．７０ｇ ／
ｃ＋ｎ ３ 内部液相線 ’Ｃ９３２９０７１０３５１０６０重量損
失 １３ １Ｂ ３．９ ３．６ｍｇ／
ｃＪ（５％ＩＩｃＩ） 第 ３ 表（終了） ＳＩＯ２５５５５５３５１ Ａ １２ ０３ １０．９ １２．９
１５ １２．９Ｂ２０３ ２４
２２ ２２ ２２Ｍｇ０ ２３−
４ Ｃａ０ ４ ３ ４
４ＳｒＯ−−−− ＢａＯ４，１４，１４６ ＺｎＯ−−”ｌ − 徐冷点 ℃６７４ ６７３ ０７９ ６５９歪点℃６
３１ ６２７ Ｂ３３ ［ｉ１７熱膨張率／℃３ｇ、４
３０．９ ３Ｂ、４ ４４．３（ＸＩＯ”） 密度 ２．５０２．５０２．５４２．８６ｇ ／ ｃ
ｍ ’ 液相線 ’Ｃ１０３４１０３７１０４３１０２２重量損
失 ３１ ５ ５．７ １２ｍｇ／ｃｄ
（５％ＩＩＣＩ） 第３表の試験から明らかなように、表中に報告された実
施例１．２及び８は、現在の液晶表示装置の製造技術の
要求に適合するには不十分で高過ぎる歪点を示しており
、それらのガラスは実施例５と共に、要求される化学的
耐久性を示してはいない。実施例３．４．６及び７は適
正な化学的耐久性を示してはいるが、しかし、実施例３
及び６はガラスの歪点については最低限であり、実施例
４及び７は受容不可能な高い液相線温度を示している。
ＣＢ２Ｏ６００６２６８４２ 熱膨張率／’０ ４Ｂ、３ ４３．３ ３９．７
４５．５（ＸＩＯＴ） 密度 ２．７８２．０６２．６［ｉ ２．７０ｇ ／
ｃ＋ｎ ３ 内部液相線 ’Ｃ９３２９０７１０３５１０６０重量損
失 １３ １Ｂ ３．９ ３．６ｍｇ／
ｃＪ（５％ＩＩｃＩ） 第 ３ 表（終了） ＳＩＯ２５５５５５３５１ Ａ １２ ０３ １０．９ １２．９
１５ １２．９Ｂ２０３ ２４
２２ ２２ ２２Ｍｇ０ ２３−
４ Ｃａ０ ４ ３ ４
４ＳｒＯ−−−− ＢａＯ４，１４，１４６ ＺｎＯ−−”ｌ − 徐冷点 ℃６７４ ６７３ ０７９ ６５９歪点℃６
３１ ６２７ Ｂ３３ ［ｉ１７熱膨張率／℃３ｇ、４
３０．９ ３Ｂ、４ ４４．３（ＸＩＯ”） 密度 ２．５０２．５０２．５４２．８６ｇ ／ ｃ
ｍ ’ 液相線 ’Ｃ１０３４１０３７１０４３１０２２重量損
失 ３１ ５ ５．７ １２ｍｇ／ｃｄ
（５％ＩＩＣＩ） 第３表の試験から明らかなように、表中に報告された実
施例１．２及び８は、現在の液晶表示装置の製造技術の
要求に適合するには不十分で高過ぎる歪点を示しており
、それらのガラスは実施例５と共に、要求される化学的
耐久性を示してはいない。実施例３．４．６及び７は適
正な化学的耐久性を示してはいるが、しかし、実施例３
及び６はガラスの歪点については最低限であり、実施例
４及び７は受容不可能な高い液相線温度を示している。
本発明において使用するに好ましいガラス組成物は、カ
チオン％で、約５３−５７％のＳｔ ０２．１５−１７
％のＡ１２ｏ３．２０−２２％のＢ２Ｏ３．１−６％の
ＢａＯ１１−２％のＭｇ ０１０−４％のＣａ Ｏ，０
−４％のＳｒＯ，及び総＝ｔｏ １２％のＭｇ Ｏ＋
Ｃａ Ｏ＋Ｓｒ Ｏ＋Ｂａ Ｏから成るものであろう。
チオン％で、約５３−５７％のＳｔ ０２．１５−１７
％のＡ１２ｏ３．２０−２２％のＢ２Ｏ３．１−６％の
ＢａＯ１１−２％のＭｇ ０１０−４％のＣａ Ｏ，０
−４％のＳｒＯ，及び総＝ｔｏ １２％のＭｇ Ｏ＋
Ｃａ Ｏ＋Ｓｒ Ｏ＋Ｂａ Ｏから成るものであろう。
組成物のこの範囲内においては、歪点が約６３０℃を超
え、熱膨張係数が３８−４３Ｘ １０’ ／℃の間にあ
り、液相線温度が１０２０℃より下であり、且つ、液相
線における粘度が１０６ポイズを超え、更に優れた化学
的耐久性を示すガラスが容易に提供される。
え、熱膨張係数が３８−４３Ｘ １０’ ／℃の間にあ
り、液相線温度が１０２０℃より下であり、且つ、液相
線における粘度が１０６ポイズを超え、更に優れた化学
的耐久性を示すガラスが容易に提供される。
Claims (5)
- （１）カチオン百分率で、約５２−５８％のＳｉＯ＿２
、１２．５−１８％のＡｌ＿２Ｏ＿３、２０−２３％の
Ｂ＿２Ｏ＿３、０−４％のＭｇＯ、０−６％のＣａＯ、
０−６％のＳｒＯ、１−９％のＢａＯ、８−１２％のＭ
ｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ、０−３％のＺｎＯ、及
び０−１％の清澄剤から実質的になることを特徴とする
ガラス組成物。 - （２）６２５℃を超える歪点、２５〜３００℃の範囲に
おいて約２０〜６０Ｘ１０＾−＾７／℃の範囲にある熱
膨張の平均直線係数、約１０５０℃を超えない内部液相
線温度、及び５％ＨＣｌ中９５℃で２４時間の期間に約
１０ｍｇ／ｃｍ＾２を超えない重量損失を示す十分な化
学的耐久性を有する特許請求の範囲第１項記載のガラス
。 - （３）カチオン百分率で、約５３−５７％のＳｉＯ＿２
、１５−１７％のＡｌ＿２Ｏ＿３、２０−２２％のＢ＿
２Ｏ＿３、１−６％のＢａＯ、１−２％のＭｇＯ、０−
４％のＣａＯ、０−４％のＳｒＯ、１０−１２％のＭｇ
Ｏ＋ＢａＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯから実質的になることを特
徴とするガラス組成物。 - （４）６３０℃を超える歪点、約３８〜４３Ｘ１０＾−
＾７／℃の範囲にある熱膨張係数、約１０４２℃以下の
液相線温度、及び液相時の粘度が１．３×１０＾５ポイ
ズを超える特許請求の範囲第３項記載のガラス。 - （５）該組成物が、３−４％のＣａＯ、１−３％のＢａ
Ｏ及び１−３％のＳｒＯ、から成る特許請求の範囲第３
項記載のガラス組成物。
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