JPH01160812A - 窒化アルミニウム粉体の製造法 - Google Patents
窒化アルミニウム粉体の製造法Info
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- JPH01160812A JPH01160812A JP31632987A JP31632987A JPH01160812A JP H01160812 A JPH01160812 A JP H01160812A JP 31632987 A JP31632987 A JP 31632987A JP 31632987 A JP31632987 A JP 31632987A JP H01160812 A JPH01160812 A JP H01160812A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の、利用分野〉
本発明は新規な窒化アルミニウムの製造法に関し、詳し
くは粒径がきわめて小さく、反応が速やかに進行し、か
つ酸素濃度の低い窒化アルミニウム粉体の製造法に関す
る。
くは粒径がきわめて小さく、反応が速やかに進行し、か
つ酸素濃度の低い窒化アルミニウム粉体の製造法に関す
る。
〈従来の技術〉
窒化アルミニウムは熱伝導性の大な・ることがら、高熱
伝導性基板、放熱部品など電子工業材料としての応用が
注目され出している。従来の窒化アルミニウム粉体の製
造法としては、例えば特公昭59−51483号の水酸
化アルミニウムにカーボンを混合し窒素雰囲気中で加熱
し低温で高純度の窒化アルミニウム粉体を高収率で得る
方法、特開昭61−151006号の水酸化アルミニウ
ムとカーボンの混合物に添加物を加え窒化還元処理する
ことによって粒径が小さくかつ揃った窒化アルミナ粉末
、粉体の製造法、あるいは特開昭59−50008号の
2μm以下のアルミナ粉末とカーボン粉末との混合物を
窒素を含む高温雰囲気で窒化還元する方法などがある。
伝導性基板、放熱部品など電子工業材料としての応用が
注目され出している。従来の窒化アルミニウム粉体の製
造法としては、例えば特公昭59−51483号の水酸
化アルミニウムにカーボンを混合し窒素雰囲気中で加熱
し低温で高純度の窒化アルミニウム粉体を高収率で得る
方法、特開昭61−151006号の水酸化アルミニウ
ムとカーボンの混合物に添加物を加え窒化還元処理する
ことによって粒径が小さくかつ揃った窒化アルミナ粉末
、粉体の製造法、あるいは特開昭59−50008号の
2μm以下のアルミナ粉末とカーボン粉末との混合物を
窒素を含む高温雰囲気で窒化還元する方法などがある。
〈発明が解決しようとする問題点〉
しかしながら前記発明のうち、初めの2例に示されるよ
うな方法においては、出発原料として水酸化アルミニウ
ムを使用しているため、出発段階でカーボンと水酸化ア
ルミニウムがよく混合されていても、窒化還元工程にお
いて、加熱とともに100〜700℃の温度域で水酸化
アルミニウムは水分の蒸発とともにアルミナへの変態が
起き、粒子形状が大幅に変化し、結果的にカーボンとの
不充分な混合状態を惹き起す恐れがある。このため粒径
が小さく、反応が速やかに進行し、かつ酸素濃度の低い
窒化アルミニウムの製造法としては満足し得るものとは
言えない。さらには蒸発水分により炉内汚染を招き、ま
た水とカーボンが反応することでカーボン損失をも惹き
起す。前記発明の内、特開昭59−50008号では窒
化還元反応に長時間を要し、また得られる窒化アルミニ
ウムの酸素濃度は高いものとなる。
うな方法においては、出発原料として水酸化アルミニウ
ムを使用しているため、出発段階でカーボンと水酸化ア
ルミニウムがよく混合されていても、窒化還元工程にお
いて、加熱とともに100〜700℃の温度域で水酸化
アルミニウムは水分の蒸発とともにアルミナへの変態が
起き、粒子形状が大幅に変化し、結果的にカーボンとの
不充分な混合状態を惹き起す恐れがある。このため粒径
が小さく、反応が速やかに進行し、かつ酸素濃度の低い
窒化アルミニウムの製造法としては満足し得るものとは
言えない。さらには蒸発水分により炉内汚染を招き、ま
た水とカーボンが反応することでカーボン損失をも惹き
起す。前記発明の内、特開昭59−50008号では窒
化還元反応に長時間を要し、また得られる窒化アルミニ
ウムの酸素濃度は高いものとなる。
本発明はこのような点に対処してなされたもので、窒化
還元反応を速やかに進行させ、酸素濃度も低く高熱伝導
性焼結体製造上好ましい微粒の粉体を得る新規な窒化ア
ルミニウムの製造法を提供することを目的とする。
還元反応を速やかに進行させ、酸素濃度も低く高熱伝導
性焼結体製造上好ましい微粒の粉体を得る新規な窒化ア
ルミニウムの製造法を提供することを目的とする。
〈問題点を解決するための手段χ
本発明に係る窒化アルミニウム粉体の製造法はアルミナ
とカーボンの混合物に窒素ガスを反応させて窒化アルミ
ニウムを製造する方法において、該アルミナの比表面積
(BET)が、20m2/g以上、130m2/g以下
で、かつ付着水分1t5゜5重量%以下であることを特
徴とするものである。
とカーボンの混合物に窒素ガスを反応させて窒化アルミ
ニウムを製造する方法において、該アルミナの比表面積
(BET)が、20m2/g以上、130m2/g以下
で、かつ付着水分1t5゜5重量%以下であることを特
徴とするものである。
本発明で使用されるアルミナは常法で製造されたもので
よい。即ち、例えば比表面積(BET)が115m2/
Hのアルミナ(商品名rXA−10」、日本軽金属(株
)!りが挙げられる。また水酸化アルミニウムを加熱処
理して得られたアルミナを用いてもよく、例えば水酸化
アルミニウム(商品名「B11P39J、日本軽金属(
株)製)を乾燥空気中600〜800℃に加熱処理して
本発明でいうアルミナを得ることができる。水酸化アル
ミニウムは加熱されると脱水反応が起こり、結晶水は蒸
発し各種の形態を持つアルミナ、例えばに−アルミナ、
γ−アルミナ、δ−アルミナ等を経て最後にはα−アル
ミナとなるが、この加熱条件を適当に選ぶことによって
、本発明でいう限定された比表面積(BET)を持ち、
付着水分量が限定されたアルミナを容易に製造すること
ができる。
よい。即ち、例えば比表面積(BET)が115m2/
Hのアルミナ(商品名rXA−10」、日本軽金属(株
)!りが挙げられる。また水酸化アルミニウムを加熱処
理して得られたアルミナを用いてもよく、例えば水酸化
アルミニウム(商品名「B11P39J、日本軽金属(
株)製)を乾燥空気中600〜800℃に加熱処理して
本発明でいうアルミナを得ることができる。水酸化アル
ミニウムは加熱されると脱水反応が起こり、結晶水は蒸
発し各種の形態を持つアルミナ、例えばに−アルミナ、
γ−アルミナ、δ−アルミナ等を経て最後にはα−アル
ミナとなるが、この加熱条件を適当に選ぶことによって
、本発明でいう限定された比表面積(BET)を持ち、
付着水分量が限定されたアルミナを容易に製造すること
ができる。
前記水酸化アルミニウムrB)IP39Jを乾燥空気雰
囲気炉で仮焼したときの仮焼温度による比表面積(BE
T)の変化を第1図に示す。比表面積(BET)の測定
は比表面積自動測定装置(島津製作所製、2200型)
で行なっ′た。
囲気炉で仮焼したときの仮焼温度による比表面積(BE
T)の変化を第1図に示す。比表面積(BET)の測定
は比表面積自動測定装置(島津製作所製、2200型)
で行なっ′た。
なお、アルミナの付着水分とは、無水のアルミナにアル
ミナの表面活性により吸着された水分を指すものとし、
アルミナの付着水分量はアルミナを1100℃に強熱し
て、その減量から算出するJIS−H−1901−80
の方法で求められる。
ミナの表面活性により吸着された水分を指すものとし、
アルミナの付着水分量はアルミナを1100℃に強熱し
て、その減量から算出するJIS−H−1901−80
の方法で求められる。
本発明において使用するカーボンはカーボンブラック、
グラファイト等の粉体であるが、この際本発明者らが既
に特許出願した加熱されると液相をとることなく固相の
まま、ないしは気相を経由して炭素化する固体の有機化
合物を添加することによって高熱伝導率を有する焼結体
を製造する上で好ましい微粒の粉体が得られ、且つ窒化
還元反応が速やかに進行するという優れた効果もある。
グラファイト等の粉体であるが、この際本発明者らが既
に特許出願した加熱されると液相をとることなく固相の
まま、ないしは気相を経由して炭素化する固体の有機化
合物を添加することによって高熱伝導率を有する焼結体
を製造する上で好ましい微粒の粉体が得られ、且つ窒化
還元反応が速やかに進行するという優れた効果もある。
上記アルミナとカーボン混合物は窒素含有不活性ガス雰
囲気で1400℃以上の高温に加熱された場合、次の式
(1)により窒化アルミニウムと一酸化炭素に変換する
ことが知られている。
囲気で1400℃以上の高温に加熱された場合、次の式
(1)により窒化アルミニウムと一酸化炭素に変換する
ことが知られている。
Al2O3+3C+ N2 = 2AIN + 3CO
(1)本発明者らは、窒化還元反応を速やかに進行させ
、酸素濃度も低く焼結性に優れる微粉体である窒化アル
ミニウムの製造法を研究した結果、かかる目的を達成す
るためには、該アルミナが比表面積(B E T)が1
30 m2/ g を超え、かつ付着水分量が5.5重
量%を超えた場合、得られる窒化アルミニウムは粒が粗
く、酸素濃度が高いものとなり、一方アルミナの比表面
積(B E T)が20m27g未満で、かつ付着水分
量が5.5%を超えた場合、窒化還元反応に長時間を必
要とし、また得られる窒化アルミニウムは酸素濃度の高
いものとなる。
(1)本発明者らは、窒化還元反応を速やかに進行させ
、酸素濃度も低く焼結性に優れる微粉体である窒化アル
ミニウムの製造法を研究した結果、かかる目的を達成す
るためには、該アルミナが比表面積(B E T)が1
30 m2/ g を超え、かつ付着水分量が5.5重
量%を超えた場合、得られる窒化アルミニウムは粒が粗
く、酸素濃度が高いものとなり、一方アルミナの比表面
積(B E T)が20m27g未満で、かつ付着水分
量が5.5%を超えた場合、窒化還元反応に長時間を必
要とし、また得られる窒化アルミニウムは酸素濃度の高
いものとなる。
本発明で規定したアルミナを原料として窒化アルミニウ
ムを製造すると、窒化還元反応を速やかに進行させ、酸
素濃度も低く、高熱伝導性焼結体の製造上好ましい微粒
の製品が得られる。その理由は明確ではないが、次のよ
うに考えられる。
ムを製造すると、窒化還元反応を速やかに進行させ、酸
素濃度も低く、高熱伝導性焼結体の製造上好ましい微粒
の製品が得られる。その理由は明確ではないが、次のよ
うに考えられる。
即ち、アルミナとカーボンの混合はζ例えば振動ボール
ミルとか回転ボールミルを長時間運転し均−混合物とさ
れる。この均一混合物は前記式(1)で窒化アルミニウ
ムに変換するが、本発明者らが種々の検討を加えた結果
、式(:)の反応に先立つ。
ミルとか回転ボールミルを長時間運転し均−混合物とさ
れる。この均一混合物は前記式(1)で窒化アルミニウ
ムに変換するが、本発明者らが種々の検討を加えた結果
、式(:)の反応に先立つ。
より低い1100〜1250℃の温度でアルミナの粒成
長が始まるため、微粒の窒化アルミニウムを得るために
は、微粒のアルミナを原料とすることはもちろんのこと
、アルミナの粒成長を抑制することがきわめて重要であ
ることが明らかとなった。
長が始まるため、微粒の窒化アルミニウムを得るために
は、微粒のアルミナを原料とすることはもちろんのこと
、アルミナの粒成長を抑制することがきわめて重要であ
ることが明らかとなった。
一方、窒化還元反応は式(1)からも理解できるように
固体のアルミナと固体のカーボンが気体の窒素を介して
行われるものであり、固体粒子閏の距離が短かければ短
かい程反応の進行は速くなる。
固体のアルミナと固体のカーボンが気体の窒素を介して
行われるものであり、固体粒子閏の距離が短かければ短
かい程反応の進行は速くなる。
加えて、本発明でいう原料のアルミナは表面に10〜t
oooオングストローム(八)程度の水分子の抜は道
となフた多数の空孔を有するものであり、比表面積(B
ET)が大きい程空孔の数は多く、その深さも深く、比
表面積(BET)が減少するとともに空孔が消滅したり
結合したりして、その数は減少し、その深さも浅いもの
となることが明らかとなった。付着水分は120〜2o
o℃程度での加熱処理では除くことは困難であり、その
理由は空孔深くに水分が取り込まれているためと思われ
る。
oooオングストローム(八)程度の水分子の抜は道
となフた多数の空孔を有するものであり、比表面積(B
ET)が大きい程空孔の数は多く、その深さも深く、比
表面積(BET)が減少するとともに空孔が消滅したり
結合したりして、その数は減少し、その深さも浅いもの
となることが明らかとなった。付着水分は120〜2o
o℃程度での加熱処理では除くことは困難であり、その
理由は空孔深くに水分が取り込まれているためと思われ
る。
窒化アルミニウム中の酸素濃度は窒化アルミニウムの構
成物であるアルミニウムと酸素の強い親和力によるもの
であり、窒化還元工程での酸素分圧の影響を受は酸素分
圧が低い程得られる窒化アルミニウム中の酸素濃度も低
くなると思われる。
成物であるアルミニウムと酸素の強い親和力によるもの
であり、窒化還元工程での酸素分圧の影響を受は酸素分
圧が低い程得られる窒化アルミニウム中の酸素濃度も低
くなると思われる。
比表面積(BET)が20m2/g 以上、 130
m2/g以下で、かつ付着水分量が5.5重量%以下の
アルミナを原料とすると窒化還元反応は速やかに進行し
、得られる窒化アルミニウムの酸素濃度は低く、微粒と
なる理由としては前記した様に、混合工程でアルミナの
空孔内部にまでカーボンが入り込むためと考えられ、そ
の結果、アルミナの粒成長も抑制でき、かつアルミナと
カーボンの粒子間距離も短かくなり、加えて付着水分を
構成する酸素の分圧も低くなることに・よるものとも考
えられる。なお、原料カーボンとしては平均粒子径が2
0〜50mμm程度のものが用いられる。
m2/g以下で、かつ付着水分量が5.5重量%以下の
アルミナを原料とすると窒化還元反応は速やかに進行し
、得られる窒化アルミニウムの酸素濃度は低く、微粒と
なる理由としては前記した様に、混合工程でアルミナの
空孔内部にまでカーボンが入り込むためと考えられ、そ
の結果、アルミナの粒成長も抑制でき、かつアルミナと
カーボンの粒子間距離も短かくなり、加えて付着水分を
構成する酸素の分圧も低くなることに・よるものとも考
えられる。なお、原料カーボンとしては平均粒子径が2
0〜50mμm程度のものが用いられる。
上記したようなアルミナとカーボンの混合物は慣用の窒
化還元反応炉を用いて1250℃〜1700℃通常14
00〜1600℃の温度で4〜30時間の短時間で窒素
ガス雰囲気中で反応を完了させることができる。
化還元反応炉を用いて1250℃〜1700℃通常14
00〜1600℃の温度で4〜30時間の短時間で窒素
ガス雰囲気中で反応を完了させることができる。
この際、混合物に前記したように固相のまま、ないしは
気相を経由して炭素化するフェノールホルムアルデヒド
樹脂、ポリ塩化ビニリデン、ポリフェニレン、セルロー
スなどの有機化合物を添加して反応させる方法を採用す
れば、なお−層反応速度の向上が期待でき、より微細な
窒化アルミニウム粉体を得ることができる。
気相を経由して炭素化するフェノールホルムアルデヒド
樹脂、ポリ塩化ビニリデン、ポリフェニレン、セルロー
スなどの有機化合物を添加して反応させる方法を採用す
れば、なお−層反応速度の向上が期待でき、より微細な
窒化アルミニウム粉体を得ることができる。
また、窒化還元反応に先立ち、本発明者らが既に特許出
願した1、000℃以上1,400℃以下の温度、0.
1気圧以下の圧力下で混合物を接触させる工程を含ませ
ることで、上記した本発明の効果に加え、陽イオン不純
物の含有率がきわめて少ない窒化アルミニウムを得るこ
ともで・きる。
願した1、000℃以上1,400℃以下の温度、0.
1気圧以下の圧力下で混合物を接触させる工程を含ませ
ることで、上記した本発明の効果に加え、陽イオン不純
物の含有率がきわめて少ない窒化アルミニウムを得るこ
ともで・きる。
〈実施例〉
以下に実施例、比較例を掲げて本発明を具体的に説明す
る。
る。
実施例 1〜3
窒化アルミニウムIl造用アルミナとしては、それぞれ
第1表に示す比表面積(B E T) 、付着水分量を
有するアルミナ粉体を用いた。これらのアルミナは市販
品rXA−10J (商品名9日本軽金属(株)!1)
もしくは水酸化アルミニウムの市販品rBHP39」(
商品名9日本軽金属(株)製)を乾燥空気雰囲気炉で仮
焼して得たものである。
第1表に示す比表面積(B E T) 、付着水分量を
有するアルミナ粉体を用いた。これらのアルミナは市販
品rXA−10J (商品名9日本軽金属(株)!1)
もしくは水酸化アルミニウムの市販品rBHP39」(
商品名9日本軽金属(株)製)を乾燥空気雰囲気炉で仮
焼して得たものである。
上記のアルミナ粉体100g(100重量部)と平均粒
径25wμ量のカーボン粉体40g (40重量部)を
ボールミルで24時間混合した後、カーボン製のトレー
(縦210mn+、 横210+n+w、 高さ4
0 mm)に充填した。このときの原料混合物の厚みは
30mmであった。このトレーを有効寸法が縦230
rm、横250 !1111. 高さ220關の電気炉
内に配置し、窒素ガスを流通させながら常圧下で窒化反
応を行わせた。この窒化反応は・1550℃まで100
℃/11「で昇温させた後、窒化アルミニウ11中のα
−アルミナが認められなくなるまで、この温度に維持し
た。
径25wμ量のカーボン粉体40g (40重量部)を
ボールミルで24時間混合した後、カーボン製のトレー
(縦210mn+、 横210+n+w、 高さ4
0 mm)に充填した。このときの原料混合物の厚みは
30mmであった。このトレーを有効寸法が縦230
rm、横250 !1111. 高さ220關の電気炉
内に配置し、窒素ガスを流通させながら常圧下で窒化反
応を行わせた。この窒化反応は・1550℃まで100
℃/11「で昇温させた後、窒化アルミニウ11中のα
−アルミナが認められなくなるまで、この温度に維持し
た。
反応終了後、炉内から反応粉を取り出し、過剰カーボン
を酸化除去した。
を酸化除去した。
得られた窒化アルミニウム粉体の粒子の大きさく平均粒
径)を光透過式粒径分布測定器(セイシン企業(株)製
、SKN 1000型)で測定した。
径)を光透過式粒径分布測定器(セイシン企業(株)製
、SKN 1000型)で測定した。
未反応α−アルミナの定量はX線回折で行なった。窒化
アルミニウム中の酸素濃度は蛍光X線分析(理化電機工
業(株)!!、システム3070)で定量した。結果を
まとめて第1表に示す。
アルミニウム中の酸素濃度は蛍光X線分析(理化電機工
業(株)!!、システム3070)で定量した。結果を
まとめて第1表に示す。
実施例 4
実施例1と同じアルミナを用い、カーボンにセルロース
(商品名「アビセルl’H3O2J、旭化成工業(株)
製)17重量部を添加し混合した以外、実施例1〜3と
全く同一の方法で窒化アルミニウムを得た。結果を第1
表に示す。
(商品名「アビセルl’H3O2J、旭化成工業(株)
製)17重量部を添加し混合した以外、実施例1〜3と
全く同一の方法で窒化アルミニウムを得た。結果を第1
表に示す。
なお、不純物のFeと5iil1度を蛍光X線分析(理
化電機工業(株)製、システム3070)で定量した結
果、それぞれ25ppm、 30ppn+であった。
化電機工業(株)製、システム3070)で定量した結
果、それぞれ25ppm、 30ppn+であった。
実施例 5
実施例4の方法で、窒化工程に1000℃〜1250℃
の温度で0.01気圧に維持させる工程を含ませた以外
、全く同一の方法で窒化アルミニウノ、を得た。結果を
第1表に示す。
の温度で0.01気圧に維持させる工程を含ませた以外
、全く同一の方法で窒化アルミニウノ、を得た。結果を
第1表に示す。
なお、Fe、 Siの不純物濃度はいずれも10ppm
以下であった。
以下であった。
比較例 1
水酸化アルミナ換算、(商品名rBllP39J、
日本軽金属(株)製)155g(アルミナ換算100g
)とカーボン粉体40gを使用した以外は実施例と全く
同様な操作で窒化アルミニウム粉体を得た。この粉体を
実施例1〜3と同一の方法で分析した。
日本軽金属(株)製)155g(アルミナ換算100g
)とカーボン粉体40gを使用した以外は実施例と全く
同様な操作で窒化アルミニウム粉体を得た。この粉体を
実施例1〜3と同一の方法で分析した。
結果を第1表に示す。
比較例 2
反応維持時間以外は比較例1と全く同様の方法で窒化ア
ルミニウノ、粉体を得た。結果を第1表に示す。
ルミニウノ、粉体を得た。結果を第1表に示す。
〈発明の効果〉
前記実施例から判るように、本発明方法によれば、従来
の技術に比べて、窒化還元反応を速やかに進行させ、酸
素濃度も低く、微粒を特長とした窒化アルミニウム粉体
に劣らない粒度9反応性を有する窒化アルミニウムを製
造することができる。
の技術に比べて、窒化還元反応を速やかに進行させ、酸
素濃度も低く、微粒を特長とした窒化アルミニウム粉体
に劣らない粒度9反応性を有する窒化アルミニウムを製
造することができる。
かかる窒化アルミニウム粉体は、放熱性基板等の高熱伝
導率を要求する製品の原料として好適であるから、本発
明は産業の発展のため極めて有用である。
導率を要求する製品の原料として好適であるから、本発
明は産業の発展のため極めて有用である。
第1図は水酸化アルミニラJ、 (商品名rBHP3J
。 日本軽金属(株)製)を乾燥空気雰囲気で仮焼したとき
の仮焼温度と比表面積(BET)の関係を示す図面であ
る。 特許出願人 日本軽金属株式会社
。 日本軽金属(株)製)を乾燥空気雰囲気で仮焼したとき
の仮焼温度と比表面積(BET)の関係を示す図面であ
る。 特許出願人 日本軽金属株式会社
Claims (1)
- 1、アルミナとカーボンの混合物に窒素ガスを反応させ
て窒化アルミニウムを製造する方法において、該アルミ
ナの比表面積(BET)が、20m^2/g以上、13
0m^2/g以下で、かつ付着水分量5.5重量%以下
であることを特徴とする窒化アルミニウム粉体の製造法
。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31632987A JPH01160812A (ja) | 1987-12-16 | 1987-12-16 | 窒化アルミニウム粉体の製造法 |
US07/258,256 US4917877A (en) | 1987-10-14 | 1988-10-14 | Process for producing aluminum nitride powder |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31632987A JPH01160812A (ja) | 1987-12-16 | 1987-12-16 | 窒化アルミニウム粉体の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01160812A true JPH01160812A (ja) | 1989-06-23 |
JPH058123B2 JPH058123B2 (ja) | 1993-02-01 |
Family
ID=18075917
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31632987A Granted JPH01160812A (ja) | 1987-10-14 | 1987-12-16 | 窒化アルミニウム粉体の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01160812A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018173172A1 (ja) * | 2017-03-22 | 2018-09-27 | 日本碍子株式会社 | 窒化アルミニウムの製造方法 |
JP2021123508A (ja) * | 2020-02-03 | 2021-08-30 | 株式会社トクヤマ | 窒化アルミニウム粉末の製造方法および製造装置 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6355108A (ja) * | 1986-08-22 | 1988-03-09 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 窒化アルミニウム粉末およびその製造方法 |
-
1987
- 1987-12-16 JP JP31632987A patent/JPH01160812A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6355108A (ja) * | 1986-08-22 | 1988-03-09 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 窒化アルミニウム粉末およびその製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018173172A1 (ja) * | 2017-03-22 | 2018-09-27 | 日本碍子株式会社 | 窒化アルミニウムの製造方法 |
JPWO2018173172A1 (ja) * | 2017-03-22 | 2020-01-23 | 日本碍子株式会社 | 窒化アルミニウムの製造方法 |
JP2021123508A (ja) * | 2020-02-03 | 2021-08-30 | 株式会社トクヤマ | 窒化アルミニウム粉末の製造方法および製造装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH058123B2 (ja) | 1993-02-01 |
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