JPH0115751B2 - - Google Patents
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- JPH0115751B2 JPH0115751B2 JP54087422A JP8742279A JPH0115751B2 JP H0115751 B2 JPH0115751 B2 JP H0115751B2 JP 54087422 A JP54087422 A JP 54087422A JP 8742279 A JP8742279 A JP 8742279A JP H0115751 B2 JPH0115751 B2 JP H0115751B2
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
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- Fluid-Driven Valves (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はポペツトの開閉で油圧回路の接断を
行なうロジツク弁、とくに油圧シヨベルのポンプ
制御油圧閉回路等に用いるロジツク弁に関するも
のである。
行なうロジツク弁、とくに油圧シヨベルのポンプ
制御油圧閉回路等に用いるロジツク弁に関するも
のである。
第１図は従来のロジツク弁を有する油圧シヨベ
ルのポンプ制御油圧閉回路の一部を示す図であ
る。図において、１は可変油圧ポンプ、２ａ，２
ｂは油圧ポンプ１によつて駆動される油圧シリン
ダ、３ａ，３ｂは油圧ポンプ１と油圧シリンダ２
ａ，２ｂとの間に設けられた従来のロジツク弁、
４ａ，４ｂはロジツク弁３ａ，３ｂと油圧シリン
ダ２ａ，２ｂとを接続する管路間に設けられたフ
ラツシング弁で、フラツシング弁４ａ，４ｂの出
口ポートはリリーフ弁５を介してタンク６に接続
されている。７はチヤージポンプで、チヤージポ
ンプ７はチエツク弁８，９を介して油圧ポンプ１
の両吐出管路に接続されている。１０ａ，１０ｂ
は管路１２と管路１３ａ，１３ｂとの間に設けら
れたポペツト、１１ａ，１１ｂは管路１４と管路
１５ａ，１５ｂとの間に設けられたポペツト、１
６ａ，１６ｂ，１７ａ，１７ｂはポペツト１０
ａ，１０ｂ，１１ａ，１１ｂの背面を押すスプリ
ング、１８ａ〜２０ａ，１８ｂ〜２０ｂはシヤト
ル弁で、シヤトル弁１８ａ〜２０ａ，１８ｂ〜２
０ｂはポペツト１０ａ，１１ａ、ポペツト１０
ｂ，１１ｂの前後圧力すなわち管路１２，１３
ａ，１４，１５ａの圧力の最高圧力、管路１２，
１３ｂ，１４，１５ｂの圧力の最高圧力を選択す
るためのものである。２１ａ，２１ｂは電磁切換
弁で、電磁切換弁２１ａ，２１ｂがＡ位置のとき
には、上記最高圧力がポペツト１０ａ，１０ｂ，
１１ａ，１１ｂの背面に供給され、電磁切換弁２
１ａ，２１ｂがＢ位置のときには、ポペツト１０
ａ，１０ｂ，１１ａ，１１ｂの背面がタンク６に
連通する。
ルのポンプ制御油圧閉回路の一部を示す図であ
る。図において、１は可変油圧ポンプ、２ａ，２
ｂは油圧ポンプ１によつて駆動される油圧シリン
ダ、３ａ，３ｂは油圧ポンプ１と油圧シリンダ２
ａ，２ｂとの間に設けられた従来のロジツク弁、
４ａ，４ｂはロジツク弁３ａ，３ｂと油圧シリン
ダ２ａ，２ｂとを接続する管路間に設けられたフ
ラツシング弁で、フラツシング弁４ａ，４ｂの出
口ポートはリリーフ弁５を介してタンク６に接続
されている。７はチヤージポンプで、チヤージポ
ンプ７はチエツク弁８，９を介して油圧ポンプ１
の両吐出管路に接続されている。１０ａ，１０ｂ
は管路１２と管路１３ａ，１３ｂとの間に設けら
れたポペツト、１１ａ，１１ｂは管路１４と管路
１５ａ，１５ｂとの間に設けられたポペツト、１
６ａ，１６ｂ，１７ａ，１７ｂはポペツト１０
ａ，１０ｂ，１１ａ，１１ｂの背面を押すスプリ
ング、１８ａ〜２０ａ，１８ｂ〜２０ｂはシヤト
ル弁で、シヤトル弁１８ａ〜２０ａ，１８ｂ〜２
０ｂはポペツト１０ａ，１１ａ、ポペツト１０
ｂ，１１ｂの前後圧力すなわち管路１２，１３
ａ，１４，１５ａの圧力の最高圧力、管路１２，
１３ｂ，１４，１５ｂの圧力の最高圧力を選択す
るためのものである。２１ａ，２１ｂは電磁切換
弁で、電磁切換弁２１ａ，２１ｂがＡ位置のとき
には、上記最高圧力がポペツト１０ａ，１０ｂ，
１１ａ，１１ｂの背面に供給され、電磁切換弁２
１ａ，２１ｂがＢ位置のときには、ポペツト１０
ａ，１０ｂ，１１ａ，１１ｂの背面がタンク６に
連通する。
この回路においては、たとえば電磁切換弁２１
ａをＡ位置にすれば、管路１２，１３ａ，１４，
１５ａの圧力の最高圧力がポペツト１０ａ，１１
ａの背面に作用するので、この最高圧力とスプリ
ング１６ａ，１７ａの力によつてポペツト１０
ａ，１１ａが押し下げられるから、ロジツク弁３
ａが閉じる。また、電磁切換弁２１ａをＢ位置に
すれば、ポペツト１０ａ，１１ａの背面がタンク
６に連通するから、管路１２，１３ａ，１４，１
５ａの圧力がスプリング１６ａ，１７ａの力より
大きくなると、ポペツト１０ａ，１１ａが押し上
げられ、ロジツク弁３ａが開く。このため、油圧
シリンダ２ａが油圧ポンプ１の吐出方向、吐出量
に応じて作動する。以上、ロジツク弁３ａについ
て説明したが、ロジツク弁３ｂも同様に作動す
る。
ａをＡ位置にすれば、管路１２，１３ａ，１４，
１５ａの圧力の最高圧力がポペツト１０ａ，１１
ａの背面に作用するので、この最高圧力とスプリ
ング１６ａ，１７ａの力によつてポペツト１０
ａ，１１ａが押し下げられるから、ロジツク弁３
ａが閉じる。また、電磁切換弁２１ａをＢ位置に
すれば、ポペツト１０ａ，１１ａの背面がタンク
６に連通するから、管路１２，１３ａ，１４，１
５ａの圧力がスプリング１６ａ，１７ａの力より
大きくなると、ポペツト１０ａ，１１ａが押し上
げられ、ロジツク弁３ａが開く。このため、油圧
シリンダ２ａが油圧ポンプ１の吐出方向、吐出量
に応じて作動する。以上、ロジツク弁３ａについ
て説明したが、ロジツク弁３ｂも同様に作動す
る。
ところで、たとえば油圧シリンダ２ａを作動し
ている状態から、油圧シリンダ２ｂを駆動するよ
うに切り換えるときには、油圧シリンダ２ａが急
激に停止し、油圧シリンダ２ｂが急激に作動し始
めるのを防止するために、まず油圧ポンプ１の吐
出量を０付近まで減少させたのち、電磁切換弁２
１ａをＡ位置に切換えてロジツク弁３ａを閉じる
と同時に、電磁切換弁２１ｂをＢ位置に切換えて
ロジツク弁３ｂを開とし、つぎに油圧ポンプ１の
吐出方向、吐出量を制御して、油圧シリンダ２ｂ
を駆動している。しかし、ロジツク弁３ａが開の
状態のときには、ポペツト１０ａ，１１ａがスト
ローク端まで押し上げられており、また管路１２
と管路１３ａとの圧力差、管路１４と管路１５ａ
との圧力差はほとんどない状態になつているか
ら、ポペツト１０ａ，１１ａはスプリング１６
ａ，１７ａの力のみよつて閉じられるので、電磁
切換弁２１ａをＡ位置に切換えてからポペツト１
０ａ，１１ａが閉じるまでに長時間を要する。一
方、ロジツク弁３ｂにおいては、電磁切換弁２１
ｂがＢ位置に切換えられると、すぐにポペツト１
０ｂ，１１ｂが管路１２，１３ｂ、管路１４，１
５ｂの圧力で押し上げられ、ポペツト１０ｂ，１
１ｂがシート面を離れるから、電磁切換弁２１ｂ
がＢ位置に切換えられると同時にロジツク弁３ｂ
が開となる。このため、電磁切換弁２１ａと電磁
切換弁２１ｂとを同時に切換えたときには、ロジ
ツク弁３ａ，３ｂが両方とも開となつている状態
が生じ、高圧側のアクチユエータから低圧側のア
クチユエータに油が流出し、アクチユエータが急
激に作動することがある。
ている状態から、油圧シリンダ２ｂを駆動するよ
うに切り換えるときには、油圧シリンダ２ａが急
激に停止し、油圧シリンダ２ｂが急激に作動し始
めるのを防止するために、まず油圧ポンプ１の吐
出量を０付近まで減少させたのち、電磁切換弁２
１ａをＡ位置に切換えてロジツク弁３ａを閉じる
と同時に、電磁切換弁２１ｂをＢ位置に切換えて
ロジツク弁３ｂを開とし、つぎに油圧ポンプ１の
吐出方向、吐出量を制御して、油圧シリンダ２ｂ
を駆動している。しかし、ロジツク弁３ａが開の
状態のときには、ポペツト１０ａ，１１ａがスト
ローク端まで押し上げられており、また管路１２
と管路１３ａとの圧力差、管路１４と管路１５ａ
との圧力差はほとんどない状態になつているか
ら、ポペツト１０ａ，１１ａはスプリング１６
ａ，１７ａの力のみよつて閉じられるので、電磁
切換弁２１ａをＡ位置に切換えてからポペツト１
０ａ，１１ａが閉じるまでに長時間を要する。一
方、ロジツク弁３ｂにおいては、電磁切換弁２１
ｂがＢ位置に切換えられると、すぐにポペツト１
０ｂ，１１ｂが管路１２，１３ｂ、管路１４，１
５ｂの圧力で押し上げられ、ポペツト１０ｂ，１
１ｂがシート面を離れるから、電磁切換弁２１ｂ
がＢ位置に切換えられると同時にロジツク弁３ｂ
が開となる。このため、電磁切換弁２１ａと電磁
切換弁２１ｂとを同時に切換えたときには、ロジ
ツク弁３ａ，３ｂが両方とも開となつている状態
が生じ、高圧側のアクチユエータから低圧側のア
クチユエータに油が流出し、アクチユエータが急
激に作動することがある。
なお、ロジツク弁３ａ，３ｂの閉じ時間を短く
するには、スプリング１６ａ，１６ｂ，１７ａ，
１７ｂの押付け力を増加すればよいが、この場合
にはクラツキング圧力が高くなつて、ロジツク弁
３ａ，３ｂの圧力損失が大きくなるから、スプリ
ング１６ａ，１６ｂ，１７ａ，１７ｂの押付け力
をむやみに大きくすることもできない。
するには、スプリング１６ａ，１６ｂ，１７ａ，
１７ｂの押付け力を増加すればよいが、この場合
にはクラツキング圧力が高くなつて、ロジツク弁
３ａ，３ｂの圧力損失が大きくなるから、スプリ
ング１６ａ，１６ｂ，１７ａ，１７ｂの押付け力
をむやみに大きくすることもできない。
第２図は従来の他のロジツク弁（特開昭51−
64633号公報）を示す図である。図においては、
１０はポペツト、１３はアクチユエータ（図示せ
ず）に接続された管路、１６はスプリング、３１
は電磁切換弁、３２は補助弁である。
64633号公報）を示す図である。図においては、
１０はポペツト、１３はアクチユエータ（図示せ
ず）に接続された管路、１６はスプリング、３１
は電磁切換弁、３２は補助弁である。
このロジツク弁においては、電磁切換弁３１が
Ａ位置の場合には、管路１３の圧力が管路１２の
圧力よりも高いと、補助弁３２がＡ位置となるか
ら、ポペツト１０の背面には管路１３の圧力が作
用し、また管路１２の圧力が管路１３の圧力より
も高いと、補助弁３２がＢ位置となるから、ポペ
ツト１０の背面には管路１２の圧力が作用する。
このように、電磁切換弁３１がＡ位置の場合に
は、管路１２，１３の圧力のうち高い方の圧力が
ポペツト１０の背面に作用するから、ポペツト１
０が閉となる。一方、電磁切換弁３１がＢ位置の
場合には、管路１３の圧力が管路１２の圧力より
も低いと、補助弁３２がＡ位置となるから、ポペ
ツト１０の背面には管路１３の圧力が作用し、ま
た管路１２の圧力が管路１３の圧力よりも低い
と、補助弁３２がＢ位置となるから、ポペツト１
０の背面には管路１２の圧力が作用する。このよ
うに、電磁切換弁３１がＢ位置の場合には、管路
１２，１３の圧力のうち低い方の圧力がポペツト
１０の背面に作用するから、ポペツト１０が開と
なる。
Ａ位置の場合には、管路１３の圧力が管路１２の
圧力よりも高いと、補助弁３２がＡ位置となるか
ら、ポペツト１０の背面には管路１３の圧力が作
用し、また管路１２の圧力が管路１３の圧力より
も高いと、補助弁３２がＢ位置となるから、ポペ
ツト１０の背面には管路１２の圧力が作用する。
このように、電磁切換弁３１がＡ位置の場合に
は、管路１２，１３の圧力のうち高い方の圧力が
ポペツト１０の背面に作用するから、ポペツト１
０が閉となる。一方、電磁切換弁３１がＢ位置の
場合には、管路１３の圧力が管路１２の圧力より
も低いと、補助弁３２がＡ位置となるから、ポペ
ツト１０の背面には管路１３の圧力が作用し、ま
た管路１２の圧力が管路１３の圧力よりも低い
と、補助弁３２がＢ位置となるから、ポペツト１
０の背面には管路１２の圧力が作用する。このよ
うに、電磁切換弁３１がＢ位置の場合には、管路
１２，１３の圧力のうち低い方の圧力がポペツト
１０の背面に作用するから、ポペツト１０が開と
なる。
そして、管路１２の圧力をp1、管路１３の圧力
p2、スプリング１６の力をＦ、ポペツト１０の背
面の受圧面積をＡ、ポペツト１０に作用する圧力
p1の受圧面積をA1、ポペツト１０に作用する圧
力p2の受圧面積をA2とすると、電磁切換弁３１
がＢ位置で、p1＞p2の場合のポペツト１０に作用
する力の釣合は次式で表わされる。
p2、スプリング１６の力をＦ、ポペツト１０の背
面の受圧面積をＡ、ポペツト１０に作用する圧力
p1の受圧面積をA1、ポペツト１０に作用する圧
力p2の受圧面積をA2とすると、電磁切換弁３１
がＢ位置で、p1＞p2の場合のポペツト１０に作用
する力の釣合は次式で表わされる。
Ｆ＋Ap2＝A1p1＋A2p2
∴Ｆ＝（Ａ−A2）p2＝A1p1
ここで、A1＋A2＝Ａであるから、
Ｆ＋A1p2＝A1p1
∴（p1−p2）＝Ｆ／A1
同様に、電磁切換弁３１がＢ位置で、p2＞p1の
場合には次式が成立する。
場合には次式が成立する。
（p2−p1）＝Ｆ／A2
ここで、ポペツト１０の移動量が微小であると
すると、力Ｆは一定であると考えることができ、
また受圧面積A1、A2は一定であるから、管路１
２，１３間の圧力差すなわちポペツト１０の前後
差圧Δp＝（p1−p2）、（p2−p1）は一定である。し
たがつて、ポペツト１０の通過流量すなわち管路
１２，１３の流量が大きくなつて、差圧Δpが大
きくなると、差圧Δpが減少するように、ポペツ
ト１０が上昇し、また管路１２，１３の流量が小
さくなつて、差圧Δpが小さくなると、差圧Δpが
増加するように、ポペツト１０が下降する。この
ため、油圧ポンプ１の吐出量を０近辺まで減少さ
せると、ポペツト１０がほとんど閉じた状態とな
つているから、この状態で電磁切換弁３１をＡ位
置に切り換えると、ポペツト１０は非常に短い時
間で閉となる。したがつて、このロジツク弁をポ
ンプ制御油圧閉回路に用いれば、あるアクチユエ
ータを作動している状態から、他のアクチユエー
タを駆動するように切り換えるときに、各アクチ
ユエータのロジツク弁を同時に切り換えたとして
も、上記各ロジツク弁がともに開の状態になるこ
とはないから、高圧側のアクチユエータから低圧
側のアクチユエータに油が流出してアクチユエー
タが急激に作動することはない。
すると、力Ｆは一定であると考えることができ、
また受圧面積A1、A2は一定であるから、管路１
２，１３間の圧力差すなわちポペツト１０の前後
差圧Δp＝（p1−p2）、（p2−p1）は一定である。し
たがつて、ポペツト１０の通過流量すなわち管路
１２，１３の流量が大きくなつて、差圧Δpが大
きくなると、差圧Δpが減少するように、ポペツ
ト１０が上昇し、また管路１２，１３の流量が小
さくなつて、差圧Δpが小さくなると、差圧Δpが
増加するように、ポペツト１０が下降する。この
ため、油圧ポンプ１の吐出量を０近辺まで減少さ
せると、ポペツト１０がほとんど閉じた状態とな
つているから、この状態で電磁切換弁３１をＡ位
置に切り換えると、ポペツト１０は非常に短い時
間で閉となる。したがつて、このロジツク弁をポ
ンプ制御油圧閉回路に用いれば、あるアクチユエ
ータを作動している状態から、他のアクチユエー
タを駆動するように切り換えるときに、各アクチ
ユエータのロジツク弁を同時に切り換えたとして
も、上記各ロジツク弁がともに開の状態になるこ
とはないから、高圧側のアクチユエータから低圧
側のアクチユエータに油が流出してアクチユエー
タが急激に作動することはない。
しかしながら、このロジツク弁においては、電
磁切換弁３１を通過した圧油の圧力で補助弁３２
を切り換えているから、１つの電磁切換弁３１で
複数のポペツトを制御することができない。
磁切換弁３１を通過した圧油の圧力で補助弁３２
を切り換えているから、１つの電磁切換弁３１で
複数のポペツトを制御することができない。
この発明は上述の問題点を解決するためになさ
れたもので、ポペツトを短時間で閉にすることが
でき、かつ１つの切換弁で複数のポペツトを制御
するができるロジツク弁を提供することを目的と
する。
れたもので、ポペツトを短時間で閉にすることが
でき、かつ１つの切換弁で複数のポペツトを制御
するができるロジツク弁を提供することを目的と
する。
この目的を達成するため、この発明において
は、油圧ポンプと上記油圧ポンプによつて駆動さ
れるアクチユエータとの間に設けられ、少なくと
も２つのポペツトを有し、それらのポペツトの開
閉で油圧回路の接断を行なうロジツク弁におい
て、全ポペツトの前後圧力の最高圧力あるいは全
ポペツトの前後圧力、他の油圧源の圧油の圧力の
最高圧力を選択する最高圧力選択手段と、上記各
ポペツトの前後圧力のうちの低い方の圧力をそれ
ぞれ選択する低圧選択手段と、上記各低圧選択手
段と上記各ポペツトの背面との間にそれぞれ設け
られ、第１の入力ポートが上記低圧選択手段に接
続されかつ出力ポートが上記ポペツトの背面に接
続されたシヤトル弁と、Ａ位置のときには上記最
高圧力選択手段の出力ポートと上記シヤトル弁の
第２の入力ポートとを接続しかつＢ位置のときに
は上記シヤトル弁の第２の入力ポートをタンクに
連通する切換弁とを設ける。
は、油圧ポンプと上記油圧ポンプによつて駆動さ
れるアクチユエータとの間に設けられ、少なくと
も２つのポペツトを有し、それらのポペツトの開
閉で油圧回路の接断を行なうロジツク弁におい
て、全ポペツトの前後圧力の最高圧力あるいは全
ポペツトの前後圧力、他の油圧源の圧油の圧力の
最高圧力を選択する最高圧力選択手段と、上記各
ポペツトの前後圧力のうちの低い方の圧力をそれ
ぞれ選択する低圧選択手段と、上記各低圧選択手
段と上記各ポペツトの背面との間にそれぞれ設け
られ、第１の入力ポートが上記低圧選択手段に接
続されかつ出力ポートが上記ポペツトの背面に接
続されたシヤトル弁と、Ａ位置のときには上記最
高圧力選択手段の出力ポートと上記シヤトル弁の
第２の入力ポートとを接続しかつＢ位置のときに
は上記シヤトル弁の第２の入力ポートをタンクに
連通する切換弁とを設ける。
第３図はこの発明に係るロジツク弁を示す図で
ある。図において、１１はポペツト、１５はアク
チユエータ（図示せず）に接続された管路、１７
はスプリング、２１は電磁切換弁、２２ａは管路
１２，１３の圧力のうち高い方の圧力を選択する
シヤトル弁、２２ｂは管路１４，１５の圧力のう
ち高い方の圧力を選択するシヤトル弁、２３ａは
管路１２，１３の圧力のうち低い方の圧力を選択
するシヤトル弁、２３ｂは管路１４，１５の圧力
のうち低い方の圧力を選択するシヤトル弁で、シ
ヤトル弁２３ａ，２３ｂはそれぞれ低圧選択手段
を構成している。２６はシヤトル弁２２ａ，２２
ｂの出力ポートの圧力のうち高い方の圧力を選択
するシヤトル弁で、シヤトル弁２２ａ，２２ｂ，
２６で最高圧力選択手段を構成している。２７は
シヤトル弁２３ａの出力ポートの圧力、電磁切換
弁２１の出力ポートの圧力のうち高い方の圧力を
選択するシヤトル弁、２８はシヤトル弁２３ｂの
出力ポートの圧力、電磁切換弁２１の出力ポート
の圧力のうち高い方の圧力を選択するシヤトル弁
で、電磁切換弁２１がＡ位置のときには、シヤト
ル弁２６の出力ポートとシヤトル弁２７，２８と
が接続され、電磁切換弁２１がＢ位置のときに
は、タンク６とシヤトル弁２７，２８とが接続さ
れる。
ある。図において、１１はポペツト、１５はアク
チユエータ（図示せず）に接続された管路、１７
はスプリング、２１は電磁切換弁、２２ａは管路
１２，１３の圧力のうち高い方の圧力を選択する
シヤトル弁、２２ｂは管路１４，１５の圧力のう
ち高い方の圧力を選択するシヤトル弁、２３ａは
管路１２，１３の圧力のうち低い方の圧力を選択
するシヤトル弁、２３ｂは管路１４，１５の圧力
のうち低い方の圧力を選択するシヤトル弁で、シ
ヤトル弁２３ａ，２３ｂはそれぞれ低圧選択手段
を構成している。２６はシヤトル弁２２ａ，２２
ｂの出力ポートの圧力のうち高い方の圧力を選択
するシヤトル弁で、シヤトル弁２２ａ，２２ｂ，
２６で最高圧力選択手段を構成している。２７は
シヤトル弁２３ａの出力ポートの圧力、電磁切換
弁２１の出力ポートの圧力のうち高い方の圧力を
選択するシヤトル弁、２８はシヤトル弁２３ｂの
出力ポートの圧力、電磁切換弁２１の出力ポート
の圧力のうち高い方の圧力を選択するシヤトル弁
で、電磁切換弁２１がＡ位置のときには、シヤト
ル弁２６の出力ポートとシヤトル弁２７，２８と
が接続され、電磁切換弁２１がＢ位置のときに
は、タンク６とシヤトル弁２７，２８とが接続さ
れる。
このロジツク弁においては、電磁切換弁２１を
Ａ位置とすれば、シヤトル弁２２ａ，２２ｂ，２
６によつて管路１２，１３，１４，１５の圧力の
最高圧力が選択され、この最高圧力がシヤトル弁
２７，２８を介してポペツト１０，１１の背面に
作用するから、ポペツト１０，１１が閉となる。
また、電磁切換弁２１をＢ位置にすれば、シヤト
ル弁２３ａの出力ポートの圧力がシヤトル弁２７
を介してポペツト１０の背面に作用するから、ポ
ペツト１０の背面には管路１２，１３の圧力のう
ち低い方の圧力が作用し、一方シヤトル弁２３ｂ
の出力ポートの圧力がシヤトル弁２８を介してポ
ペツト１１の背面に作用するから、ポペツト１１
の背面には管路１４，１５の圧力のうち低い方の
圧力が作用する。したがつて、電磁切換弁２１を
Ｂ位置にすれば、ポペツト１０，１１が開とな
り、またポペツト１０，１１の前後差圧Δpが一
定となるから、ポペツト１０，１１の通過流量す
なわち管路１２，１３の流量、管路１４，１５の
流量が大きくなると、ポペツト１０，１１が上昇
し、管路１２，１３の流量、管路１４，１５の流
量が小さくなると、ポペツト１０，１１が下降す
る。
Ａ位置とすれば、シヤトル弁２２ａ，２２ｂ，２
６によつて管路１２，１３，１４，１５の圧力の
最高圧力が選択され、この最高圧力がシヤトル弁
２７，２８を介してポペツト１０，１１の背面に
作用するから、ポペツト１０，１１が閉となる。
また、電磁切換弁２１をＢ位置にすれば、シヤト
ル弁２３ａの出力ポートの圧力がシヤトル弁２７
を介してポペツト１０の背面に作用するから、ポ
ペツト１０の背面には管路１２，１３の圧力のう
ち低い方の圧力が作用し、一方シヤトル弁２３ｂ
の出力ポートの圧力がシヤトル弁２８を介してポ
ペツト１１の背面に作用するから、ポペツト１１
の背面には管路１４，１５の圧力のうち低い方の
圧力が作用する。したがつて、電磁切換弁２１を
Ｂ位置にすれば、ポペツト１０，１１が開とな
り、またポペツト１０，１１の前後差圧Δpが一
定となるから、ポペツト１０，１１の通過流量す
なわち管路１２，１３の流量、管路１４，１５の
流量が大きくなると、ポペツト１０，１１が上昇
し、管路１２，１３の流量、管路１４，１５の流
量が小さくなると、ポペツト１０，１１が下降す
る。
第４図はこの発明に係る他のロジツク弁を示す
図であ。図において、２４は油圧源、２５はシヤ
トル弁２６の出力ポートの圧力、油圧源２４の圧
油の圧力のうち高い方の圧力を選択するシヤトル
弁で、シヤトル弁２２ａ，２２ｂ，２６，２５で
最高圧力選択手段を構成しており、電磁切換弁２
１がＡ位置のときには、シヤトル弁２５の出力ポ
ートとシヤトル弁２７，２８とが接続される。
図であ。図において、２４は油圧源、２５はシヤ
トル弁２６の出力ポートの圧力、油圧源２４の圧
油の圧力のうち高い方の圧力を選択するシヤトル
弁で、シヤトル弁２２ａ，２２ｂ，２６，２５で
最高圧力選択手段を構成しており、電磁切換弁２
１がＡ位置のときには、シヤトル弁２５の出力ポ
ートとシヤトル弁２７，２８とが接続される。
このロジツク弁においては、電磁切換弁２１を
Ａ位置とすれば、シヤトル弁２２ａ，２２ｂ，２
６，２５によつて管路１２，１３，１４，１５の
圧力、油圧源２４の圧油の圧力の最高圧力が選択
され、この最高圧力がシヤトル弁２７，２８を介
してポペツト１０，１１の背面に作用する。この
ため、管路１２，１３，１４，１５の圧力が油圧
源２４の圧油の圧力より低いときには、油圧源２
４の圧油の圧力がポペツト１０，１１の背面に作
用するから、油圧源２４の圧油の圧力がポペツト
１０，１１の背面に作用する圧力の最低値となる
ので、ロジツク弁を安定して閉じることができ
る。
Ａ位置とすれば、シヤトル弁２２ａ，２２ｂ，２
６，２５によつて管路１２，１３，１４，１５の
圧力、油圧源２４の圧油の圧力の最高圧力が選択
され、この最高圧力がシヤトル弁２７，２８を介
してポペツト１０，１１の背面に作用する。この
ため、管路１２，１３，１４，１５の圧力が油圧
源２４の圧油の圧力より低いときには、油圧源２
４の圧油の圧力がポペツト１０，１１の背面に作
用するから、油圧源２４の圧油の圧力がポペツト
１０，１１の背面に作用する圧力の最低値となる
ので、ロジツク弁を安定して閉じることができ
る。
なお、上述実施例においては、ポペツトが２つ
場合について説明したが、ポペツトが３つ以上の
場合にもこの発明を適用することができる。
場合について説明したが、ポペツトが３つ以上の
場合にもこの発明を適用することができる。
以上説明したように、この発明に係るロジツク
弁においては、ポペツトの通過流量が小さくなる
と、ポペツトが下降するので、ポペツトを短時間
で閉にすることができ、かつ１つの切換弁で複数
のポペツトを制御するができる。このように、こ
の発明の効果は顕著である。
弁においては、ポペツトの通過流量が小さくなる
と、ポペツトが下降するので、ポペツトを短時間
で閉にすることができ、かつ１つの切換弁で複数
のポペツトを制御するができる。このように、こ
の発明の効果は顕著である。
第１図は従来のロジツク弁を有する油圧シヨベ
ルのポンプ制御油圧回路の一部を示す図、第２図
は従来の他のロジツク弁を示す図、第３図、第４
図はそれぞれこの発明に係るロジツク弁を示す図
である。 １０，１１……ポペツト、１６，１７……スプ
リング、２１……電磁切換弁、２２ａ，２２ｂ…
…シヤトル弁、２３ａ，２３ｂ……シヤトル弁、
２４……油圧源、２５〜２８……シヤトル弁。
ルのポンプ制御油圧回路の一部を示す図、第２図
は従来の他のロジツク弁を示す図、第３図、第４
図はそれぞれこの発明に係るロジツク弁を示す図
である。 １０，１１……ポペツト、１６，１７……スプ
リング、２１……電磁切換弁、２２ａ，２２ｂ…
…シヤトル弁、２３ａ，２３ｂ……シヤトル弁、
２４……油圧源、２５〜２８……シヤトル弁。
Claims (1)
- １ 油圧ポンプと上記油圧ポンプによつて駆動さ
れるアクチユエータとの間に設けられ、少なくと
も２つのポペツトを有し、それらのポペツトの開
閉で油圧回路の接断を行なうロジツク弁におい
て、全ポペツトの前後圧力の最高圧力あるいは全
ポペツトの前後圧力、他の油圧源の圧油の圧力の
最高圧力を選択する最高圧力選択手段と、上記各
ポペツトの前後圧力のうちの低い方の圧力をそれ
ぞれ選択する低圧選択手段と、上記各低圧選択手
段と上記各ポペツトの背面との間にそれぞれ設け
られ、第１の入力ポートが上記低圧選択手段に接
続されかつ出力ポートが上記ポペツトの背面に接
続されたシヤトル弁と、Ａ位置のときには上記最
高圧力選択手段の出力ポートと上記シヤトル弁の
第２の入力ポートとを接続しかつＢ位置のときに
は上記シヤトル弁の第２の入力ポートをタンクに
連通する切換弁とを具備することを特徴とするロ
ジツク弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8742279A JPS5614670A (en) | 1979-07-12 | 1979-07-12 | Logic valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8742279A JPS5614670A (en) | 1979-07-12 | 1979-07-12 | Logic valve |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5614670A JPS5614670A (en) | 1981-02-12 |
| JPH0115751B2 true JPH0115751B2 (ja) | 1989-03-20 |
Family
ID=13914429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8742279A Granted JPS5614670A (en) | 1979-07-12 | 1979-07-12 | Logic valve |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5614670A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58211001A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-08 | Hitachi Constr Mach Co Ltd | 制御弁集合装置 |
| JPH01171902U (ja) * | 1988-05-24 | 1989-12-06 | ||
| JP6860400B2 (ja) * | 2017-03-29 | 2021-04-14 | 日立建機株式会社 | 建設機械の油圧制御装置 |
-
1979
- 1979-07-12 JP JP8742279A patent/JPS5614670A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5614670A (en) | 1981-02-12 |
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