JPH01131204A - オレフィン重合体生成物のメルトフロー調整方法 - Google Patents
オレフィン重合体生成物のメルトフロー調整方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は重合触媒、重合助触媒及び分子量制御剤である
水素の存在下における少くとも1種のα−オルフィンの
重合を含む重合反応中にオレフィン重合体生成物のメル
トフローを調整する方法に関するものである。
水素の存在下における少くとも1種のα−オルフィンの
重合を含む重合反応中にオレフィン重合体生成物のメル
トフローを調整する方法に関するものである。
オレフィンを重合させる場合には、反応器内で水素/プ
ロピレン比を変えることにより重合体のメルトフローを
制御することができる。現在、重合体のメルトフローを
変えることは反応器内の水素濃度を変えることにより達
成されている。従来、小さいメルトフローから大きいメ
ルトフローへのメルトフローの変化は反応器に水素を添
加することにより迅速に達成される。メルトフローを小
さくするために、従来は反応器を高度に排気して反応器
内の水素濃度を小さくしていたが、所望の低?ベルの水
素濃度を得るまで排気するには長い時間を要することが
あり、また生産の著しい遅延を招くことがある。例えば
、従来のメルトフロー変化技術を使用し、重合反応にお
いてオレフィンとしてプロピレンを使用してメルトフロ
ーを大きい値から小さい値に低下させる場合に、メルト
フローを50dg/分から3dg/分に低下させるには
反応器の排気に2700kg/h (6000l b/
h)の排気速度において40時間までの時間を必要とす
ることがある。
ロピレン比を変えることにより重合体のメルトフローを
制御することができる。現在、重合体のメルトフローを
変えることは反応器内の水素濃度を変えることにより達
成されている。従来、小さいメルトフローから大きいメ
ルトフローへのメルトフローの変化は反応器に水素を添
加することにより迅速に達成される。メルトフローを小
さくするために、従来は反応器を高度に排気して反応器
内の水素濃度を小さくしていたが、所望の低?ベルの水
素濃度を得るまで排気するには長い時間を要することが
あり、また生産の著しい遅延を招くことがある。例えば
、従来のメルトフロー変化技術を使用し、重合反応にお
いてオレフィンとしてプロピレンを使用してメルトフロ
ーを大きい値から小さい値に低下させる場合に、メルト
フローを50dg/分から3dg/分に低下させるには
反応器の排気に2700kg/h (6000l b/
h)の排気速度において40時間までの時間を必要とす
ることがある。
大きいメルトフローから小さいメルトフローに変えるこ
とは反応器における滞留時間、反応器の設計及びメルト
フロー値の所望の変化程度によって左右される。排気す
ることによって大きいメルトフローを小さいメルトフロ
ーに変えるのに必要な時間は、これらのパラメータによ
って分単位から長い時間まで変動することがあるが、排
気による方法はコストが高(、生産の遅延原因となる傾
向がある。
とは反応器における滞留時間、反応器の設計及びメルト
フロー値の所望の変化程度によって左右される。排気す
ることによって大きいメルトフローを小さいメルトフロ
ーに変えるのに必要な時間は、これらのパラメータによ
って分単位から長い時間まで変動することがあるが、排
気による方法はコストが高(、生産の遅延原因となる傾
向がある。
本発明は従来の排気に要した時間の半分未満、好ましく
は1〜10%の時間で重合体のメルトフローを高レベル
から低レベルに調整することができる方法を提供する。
は1〜10%の時間で重合体のメルトフローを高レベル
から低レベルに調整することができる方法を提供する。
本発明は重合触媒、重合助触媒及び分子量制御剤である
水素の存在下における少くとも1種のα−オルフィンの
重合を含む重合反応中にオレフィン重合体生成物のメル
トフローを調整するに当り、前記重合体生成物のメルト
フローを減少させるのが望ましい時期に、水素化触媒の
存在下に、前記水素の少くとも一部と前記α−オレフィ
ンの少くとも一部とを反応させることを特徴とするオレ
フィン重合体生成物のメルトフロー調整方法を提供する
。
水素の存在下における少くとも1種のα−オルフィンの
重合を含む重合反応中にオレフィン重合体生成物のメル
トフローを調整するに当り、前記重合体生成物のメルト
フローを減少させるのが望ましい時期に、水素化触媒の
存在下に、前記水素の少くとも一部と前記α−オレフィ
ンの少くとも一部とを反応させることを特徴とするオレ
フィン重合体生成物のメルトフロー調整方法を提供する
。
α−オレフィンは、例えば、プロピレン、ブテン、ヘキ
セン、オクテンあるいはエチレン、または他の直鎖ある
いは分枝鎖のα−オレフィンとすることができる。重合
反応の温度は20〜160°Cが適当で、特に4−メチ
ル−1−ペンテン、ヘキセン及びデセンのような高級オ
レフィンの場合にそうであるが、1−ブテンのようなα
−オレフィンの場合に所望のアイツタクチシティを有す
る重合体生成物を生成するには40〜120°Cの温度
範囲が好ましい。また、60〜90°Cにおける低温重
合を行っても本発明の利点を達成することができ、これ
は例えばルーオレフィンがプロピレンである場合である
。反応器は例えば25〜100°Cの温度に加熱して重
合を容易にすることができる。
セン、オクテンあるいはエチレン、または他の直鎖ある
いは分枝鎖のα−オレフィンとすることができる。重合
反応の温度は20〜160°Cが適当で、特に4−メチ
ル−1−ペンテン、ヘキセン及びデセンのような高級オ
レフィンの場合にそうであるが、1−ブテンのようなα
−オレフィンの場合に所望のアイツタクチシティを有す
る重合体生成物を生成するには40〜120°Cの温度
範囲が好ましい。また、60〜90°Cにおける低温重
合を行っても本発明の利点を達成することができ、これ
は例えばルーオレフィンがプロピレンである場合である
。反応器は例えば25〜100°Cの温度に加熱して重
合を容易にすることができる。
重合触媒は担体に担持されていないオレフィン重合用触
媒とすることができる。適当な支持されていない触媒は
チタン、クロム、バナジウム、ジルコニウム及びコバル
トの少くとも1種を含有することができる。ハロゲン化
チタンは本発明方法に使用できる担持されていない触媒
である。
媒とすることができる。適当な支持されていない触媒は
チタン、クロム、バナジウム、ジルコニウム及びコバル
トの少くとも1種を含有することができる。ハロゲン化
チタンは本発明方法に使用できる担持されていない触媒
である。
あるいは、ハロゲン化マグネシウム好ましくは塩化マグ
ネシウムからなる担体上に担持されている重合触媒のよ
うな触媒を使用することができる。
ネシウムからなる担体上に担持されている重合触媒のよ
うな触媒を使用することができる。
他の重合触媒担体としてはハロゲン化チタン、シリカ、
マグネシア、アルミナ、混合金属酸゛化物、非化学反応
性有機重合体または非化学反応性無機重合体がある。好
ましいハロゲン化チタン担体は塩化チタンである。担持
できる触媒としてはクロム、バナジウム、ジルコニウム
あるいはコバルト、またはこれらの2種以上の混合物を
含有する触媒がある。
マグネシア、アルミナ、混合金属酸゛化物、非化学反応
性有機重合体または非化学反応性無機重合体がある。好
ましいハロゲン化チタン担体は塩化チタンである。担持
できる触媒としてはクロム、バナジウム、ジルコニウム
あるいはコバルト、またはこれらの2種以上の混合物を
含有する触媒がある。
本発明方法で使用する助触媒は、例えば、少(とも1種
のアルキル金属、アルキル金属アルコキシド、ハロゲン
化アルキル金属、またはアルキル金属水素化物とするこ
とができ、アルキルアルミニウムが好ましい。
のアルキル金属、アルキル金属アルコキシド、ハロゲン
化アルキル金属、またはアルキル金属水素化物とするこ
とができ、アルキルアルミニウムが好ましい。
本発明方法では選択性制御剤を使用することができる。
選択性制御剤としては芳香族エステル、アミン、ヒンダ
ードアミン、ヒンダードエステル、亜リン酸塩、リン酸
塩、芳香族ジエステル、アルコキシシラン、了り−ルオ
キシシラン、シラン及びヒンダードフェノール、及びこ
れらの混合物を使用することができる。
ードアミン、ヒンダードエステル、亜リン酸塩、リン酸
塩、芳香族ジエステル、アルコキシシラン、了り−ルオ
キシシラン、シラン及びヒンダードフェノール、及びこ
れらの混合物を使用することができる。
本発明方法は、排気することにより重合中に重合体生成
物のメルトフローを小さくする従来方法よりコストが安
い。本発明方法では、反応器内の水素濃度を、重合体生
成物が従来の排気方法の必要とする時間より短い時間で
所望のメルトフローインデックスを示すようなレベルま
で、低下させる。本発明方法では、水素化触媒を使用し
て水素とプロピレンのようなα−オレフィンとを反応さ
せる。水素化触媒の存在下の反応は反応器内で、あるい
は反応器外で、例えば、反応器外の水素化触媒床、好ま
しくは固定床に反応器内容物の一部を通して循環させる
ことにより、実施することができる。
物のメルトフローを小さくする従来方法よりコストが安
い。本発明方法では、反応器内の水素濃度を、重合体生
成物が従来の排気方法の必要とする時間より短い時間で
所望のメルトフローインデックスを示すようなレベルま
で、低下させる。本発明方法では、水素化触媒を使用し
て水素とプロピレンのようなα−オレフィンとを反応さ
せる。水素化触媒の存在下の反応は反応器内で、あるい
は反応器外で、例えば、反応器外の水素化触媒床、好ま
しくは固定床に反応器内容物の一部を通して循環させる
ことにより、実施することができる。
上述のパラメータが与えられると、既知のα−オレフィ
ン重合方法によりα−オレフィンの重合を行うことがで
きる。
ン重合方法によりα−オレフィンの重合を行うことがで
きる。
反応器は液相反応器、気相反応器、溶媒/スラリ反応器
または溶液重合反応器とすることができる。適当な反応
器は米国特許第3652527号、同第3912701
号、同第3992332号、同第3428619号、同
第3110707号及び同第3658780号の明細書
に記載されている。
または溶液重合反応器とすることができる。適当な反応
器は米国特許第3652527号、同第3912701
号、同第3992332号、同第3428619号、同
第3110707号及び同第3658780号の明細書
に記載されている。
遷移金属を含有するオレフィンの水素化に有用なニッケ
ル触媒、白金触媒及びパラジウム触媒を含む水素化触媒
は、本発明方法で使用するのに好ましい。
ル触媒、白金触媒及びパラジウム触媒を含む水素化触媒
は、本発明方法で使用するのに好ましい。
水素化触媒が重合触媒の活性及び重合体の性質に及ぼす
ことのある悪影響を最小にするのが好ましい。水素化触
媒は、これを反応器内に導入する前に、例えば、トルエ
ンのような炭化水素溶媒からなるキャリヤー中に入れて
おくことができる。
ことのある悪影響を最小にするのが好ましい。水素化触
媒は、これを反応器内に導入する前に、例えば、トルエ
ンのような炭化水素溶媒からなるキャリヤー中に入れて
おくことができる。
水素によるα−オレフィンの接触還元は、ニッケル水素
化触媒のような水素化触媒を含有する外部固定触媒床に
反応器内容物の少くとも一部を通して循環させることに
より、重合反応器の外部で行うことができる。外部固定
床装置の利点は、水素化触媒を失活させるかあるいは固
定床から取り出して水素化濃度を接触的に減少させる必
要がなく、従って重合反応における費用及び工程を一層
節減できることである。
化触媒のような水素化触媒を含有する外部固定触媒床に
反応器内容物の少くとも一部を通して循環させることに
より、重合反応器の外部で行うことができる。外部固定
床装置の利点は、水素化触媒を失活させるかあるいは固
定床から取り出して水素化濃度を接触的に減少させる必
要がなく、従って重合反応における費用及び工程を一層
節減できることである。
本発明方法では、反応器内の水素濃度を、例えば、0.
01〜20モル%に調整して、0.01〜2000dg
/分、好ましくは0.1〜11000d/分、ある場合
には0.1〜7006g/分のメルトフローを有する重
合体生成物を生成することができる。
01〜20モル%に調整して、0.01〜2000dg
/分、好ましくは0.1〜11000d/分、ある場合
には0.1〜7006g/分のメルトフローを有する重
合体生成物を生成することができる。
大きいメルトフローから小さいメルトフローに迅速に変
えるのに有用な水素化触媒はα−オレフィン水素化用の
遷移金属触媒(例えば、ヘンゼントリカルボニルクロム
、ジヘンゼンクロム、ジヒトリドクロロトリス(トリフ
ェニルホスフィン)イリジウム(■)、ヒドリドジクロ
ロトリス(トリフェニルホスフィン)イリジウム(II
I)及びジカルボニルシクロペンタジェニルコバルト)
とすることができる。水素化触媒として遷移金属触媒を
使用する場合には、このタイプの好適触媒は担持されて
いるニッケル触媒である。)B持されている白金触媒及
び担持されているパラジウム触媒も使用することができ
る。アルミナ、シリカ、炭素またはカーボランダムに担
持されている遷移金属触媒を使用するのが好ましい。
えるのに有用な水素化触媒はα−オレフィン水素化用の
遷移金属触媒(例えば、ヘンゼントリカルボニルクロム
、ジヘンゼンクロム、ジヒトリドクロロトリス(トリフ
ェニルホスフィン)イリジウム(■)、ヒドリドジクロ
ロトリス(トリフェニルホスフィン)イリジウム(II
I)及びジカルボニルシクロペンタジェニルコバルト)
とすることができる。水素化触媒として遷移金属触媒を
使用する場合には、このタイプの好適触媒は担持されて
いるニッケル触媒である。)B持されている白金触媒及
び担持されているパラジウム触媒も使用することができ
る。アルミナ、シリカ、炭素またはカーボランダムに担
持されている遷移金属触媒を使用するのが好ましい。
本発明方法で使用するのに最も好ましいニッケル触媒は
ビス−1,5−シクロオクタジエンニッケルである。他
の好ましいニッケル触媒はカプリル酸ニッケルである。
ビス−1,5−シクロオクタジエンニッケルである。他
の好ましいニッケル触媒はカプリル酸ニッケルである。
水素化触媒を反応器に直接添加する場合には、反応器内
容物に対してppmで表わした好ましい水素化触媒量は
0.01〜3000ppm 、好ましくは0.1〜11
00ppである。重合の際に水素化触媒を使用する本発
明方法では、1〜20ppmの水素化触媒を使用するこ
とができる。水素化触媒としてビス−1゜5−シクロオ
クタジエンニッケルを使用する本発明の最も好ましい例
では、5〜15ppInの上述のニッケル触媒を反応器
に添加して所望の結果を得る。
容物に対してppmで表わした好ましい水素化触媒量は
0.01〜3000ppm 、好ましくは0.1〜11
00ppである。重合の際に水素化触媒を使用する本発
明方法では、1〜20ppmの水素化触媒を使用するこ
とができる。水素化触媒としてビス−1゜5−シクロオ
クタジエンニッケルを使用する本発明の最も好ましい例
では、5〜15ppInの上述のニッケル触媒を反応器
に添加して所望の結果を得る。
本発明方法で使用することができる他の水素化触媒とし
ては、他のニッケル水素化触媒、グラファイト(gra
phimet) Ni −10のようなグラファイト中
の二・ンケル;グラフィメントPd−1のようなグラフ
ァイト中のパラジウム;ヘンゼントリカルポニルクロム
、C6u6cr (co) 3 ;ジヘンゼンクロム、
(C611b) Zcr;ジカルボニルシクロペンタジ
ェニルコバルト、(CJs)Co(Co) zニジヒド
リドクロロトリス(トリフェニルホスフィン)イリジウ
ム(I[I)Ir (Ilz) CI (P (C68
S) 313 ;ヒドリドジクロロトリス(トリフェニ
ルホスフィン)イリジウム(I[[)Ir(If)Ch
(P(C6H5)3) 3;ビス(1,5−シクロオ
クタジエン)ニッケル、(CIsN+z)zNi;ビス
(シクロペンタジェニル)ニッケル、乾燥、N1(Cs
lls)z:テトラキス(ジエチルフェニルホスフォナ
イト)ニッケル、(CJs(OCzHs)g) Ji;
テトラキス(メチルジフェニルホスフィン)ニッケル、
((Cblls)zPcHz) Ji;テトラキス(ト
リエチルホスフィン)ニッケル、((CJs)+P)
4Ni;テトラキス(トリフェニルホスフィン)ニッケ
ル、((C68S)3P) Ji;テトラキス(トリフ
ルオロホスフィン)ニッケル、(PL)Ji;テトラキ
ス(トリフェニルホスフィン)パラジウム、Pd ((
C6Hs)aP) 4;ビス(トリフェニルホスフィン
)白金(II)クロリド、PtCIz ((CJs)3
P) z;ジクロロ(シクロオクタ−1,5−ジエン)
白金(II)、Pt(CIlll+□)CLz;テトラ
キス(トリフェニルホスフィン)白金、Pt ((C6
11,)3P) 4;クロロ(ノルボルナジェン)ロジ
ウム(1’)二量体、(RhCI (CJs) ) 2
;ジヒドリドテトラキス(トリフェニルホスフィン)ル
テニウム(It)、((CaHs’) 3P ) 4
RuH3; へキサクロロルテニウム(rV)酸カリウ
ム、KzRuCI6;及びトリス(トリフェニルホスフ
ィン)ルテニウム(n)クロリド、((C6H5)3P
) :+RuC1zがある。
ては、他のニッケル水素化触媒、グラファイト(gra
phimet) Ni −10のようなグラファイト中
の二・ンケル;グラフィメントPd−1のようなグラフ
ァイト中のパラジウム;ヘンゼントリカルポニルクロム
、C6u6cr (co) 3 ;ジヘンゼンクロム、
(C611b) Zcr;ジカルボニルシクロペンタジ
ェニルコバルト、(CJs)Co(Co) zニジヒド
リドクロロトリス(トリフェニルホスフィン)イリジウ
ム(I[I)Ir (Ilz) CI (P (C68
S) 313 ;ヒドリドジクロロトリス(トリフェニ
ルホスフィン)イリジウム(I[[)Ir(If)Ch
(P(C6H5)3) 3;ビス(1,5−シクロオ
クタジエン)ニッケル、(CIsN+z)zNi;ビス
(シクロペンタジェニル)ニッケル、乾燥、N1(Cs
lls)z:テトラキス(ジエチルフェニルホスフォナ
イト)ニッケル、(CJs(OCzHs)g) Ji;
テトラキス(メチルジフェニルホスフィン)ニッケル、
((Cblls)zPcHz) Ji;テトラキス(ト
リエチルホスフィン)ニッケル、((CJs)+P)
4Ni;テトラキス(トリフェニルホスフィン)ニッケ
ル、((C68S)3P) Ji;テトラキス(トリフ
ルオロホスフィン)ニッケル、(PL)Ji;テトラキ
ス(トリフェニルホスフィン)パラジウム、Pd ((
C6Hs)aP) 4;ビス(トリフェニルホスフィン
)白金(II)クロリド、PtCIz ((CJs)3
P) z;ジクロロ(シクロオクタ−1,5−ジエン)
白金(II)、Pt(CIlll+□)CLz;テトラ
キス(トリフェニルホスフィン)白金、Pt ((C6
11,)3P) 4;クロロ(ノルボルナジェン)ロジ
ウム(1’)二量体、(RhCI (CJs) ) 2
;ジヒドリドテトラキス(トリフェニルホスフィン)ル
テニウム(It)、((CaHs’) 3P ) 4
RuH3; へキサクロロルテニウム(rV)酸カリウ
ム、KzRuCI6;及びトリス(トリフェニルホスフ
ィン)ルテニウム(n)クロリド、((C6H5)3P
) :+RuC1zがある。
ニッケル触媒は本発明方法で使用するのに好ましい水素
化触媒である。その理由は、ニッケル触媒が、例えば、
トリエチルアルミニウム(TEA)、PEEB及びSi
(OR) x(R’ ) a−X(ただし、O<x<
4)の存在に無感応であるが、反応性塩化物を含有する
試薬によって被毒させることができるからである。この
ようなニッケル触媒は炭化水素溶媒中でトリエチルアン
モニウムのようなアルキルアルミニウムで安定化するこ
とができる。活性な塩化物または水に対する感受性は反
応器内の水素化触媒の寿命を制限する作用をする。これ
は特に、オレフィン重合触媒がチタン、クロム、バナジ
ウム、ジルコニウムまたはコバルトのような遷移金属を
含有している場合にそうである。水素化触媒の被毒は水
素(U2)をさらに損失することなく所望の一層小さい
重合体メルトフローにおいて重合反応を継続することを
可能にする。本発明方法ではカプリル酸ニッケルのよう
な水素化触媒を使用することができる。その理由は、ジ
エチルアルミニウムクロリド(DEAC)のような化合
物によって容易に被毒して水素消費量を制御できる反応
が生起するからである。担持された、例えば、アルミナ
、シリカ、粘土、炭素、層状粘土またはカーボランダム
に担持された遷移金属触媒である水素化触媒も有効であ
る。
化触媒である。その理由は、ニッケル触媒が、例えば、
トリエチルアルミニウム(TEA)、PEEB及びSi
(OR) x(R’ ) a−X(ただし、O<x<
4)の存在に無感応であるが、反応性塩化物を含有する
試薬によって被毒させることができるからである。この
ようなニッケル触媒は炭化水素溶媒中でトリエチルアン
モニウムのようなアルキルアルミニウムで安定化するこ
とができる。活性な塩化物または水に対する感受性は反
応器内の水素化触媒の寿命を制限する作用をする。これ
は特に、オレフィン重合触媒がチタン、クロム、バナジ
ウム、ジルコニウムまたはコバルトのような遷移金属を
含有している場合にそうである。水素化触媒の被毒は水
素(U2)をさらに損失することなく所望の一層小さい
重合体メルトフローにおいて重合反応を継続することを
可能にする。本発明方法ではカプリル酸ニッケルのよう
な水素化触媒を使用することができる。その理由は、ジ
エチルアルミニウムクロリド(DEAC)のような化合
物によって容易に被毒して水素消費量を制御できる反応
が生起するからである。担持された、例えば、アルミナ
、シリカ、粘土、炭素、層状粘土またはカーボランダム
に担持された遷移金属触媒である水素化触媒も有効であ
る。
本発明においては、水素濃度が所望レベルまで低下した
ら、水素化触媒を反応器から取り出すこと、あるいは水
素化触媒を失活させることが、良好な結果を達成するた
めに極めて有用であることを見い出した。反応器内の水
素化触媒は、ジエチルアルミニウムクロリド、四塩化ケ
イ素、エチルアルミニウムジクロリドまたは塩素ガスの
ような反応性塩素を含有する化合物を反応器に添加する
ことにより失活または被毒させて、所望の水素濃度が達
成された後における望ましくない水素の消費を止めるこ
とができる。連続法では、重合体生成物を取り出す際に
、水素化触媒の減少または取り出しを達成することがで
きる。
ら、水素化触媒を反応器から取り出すこと、あるいは水
素化触媒を失活させることが、良好な結果を達成するた
めに極めて有用であることを見い出した。反応器内の水
素化触媒は、ジエチルアルミニウムクロリド、四塩化ケ
イ素、エチルアルミニウムジクロリドまたは塩素ガスの
ような反応性塩素を含有する化合物を反応器に添加する
ことにより失活または被毒させて、所望の水素濃度が達
成された後における望ましくない水素の消費を止めるこ
とができる。連続法では、重合体生成物を取り出す際に
、水素化触媒の減少または取り出しを達成することがで
きる。
本発明方法では、従来の排気法による生成物のメルトフ
ロー城少時間の普通50%未満、好ましくは1〜10%
で、メルトインデックスの大きい重合体生成物をメルト
フローの小さい重合体生成物に迅速に変えることができ
る。
ロー城少時間の普通50%未満、好ましくは1〜10%
で、メルトインデックスの大きい重合体生成物をメルト
フローの小さい重合体生成物に迅速に変えることができ
る。
次に本発明を実施例について説明する。
実施±上
3.8ffi(1米ガロン)の重合反応器に2700c
cの液体プロピレンを添加した。液体プロピレンは初期
には反応器内で20〜24°Cの周囲温度に維持した。
cの液体プロピレンを添加した。液体プロピレンは初期
には反応器内で20〜24°Cの周囲温度に維持した。
次いでこの反応器を約60°Cに加熱し、この反応器内
に初期液相水素濃度が約0.15モル%になる量の水素
ガスを直接注入した。この反応器に約0.14ミリモル
のジフェニルジメトキシシラン、0.56ミリモルのト
リエチルアルミニウム及び0.008 ミリモルのチタ
ンに相当する重合触媒を添加した。次いで反応器内の温
度を67°Cに上昇した。
に初期液相水素濃度が約0.15モル%になる量の水素
ガスを直接注入した。この反応器に約0.14ミリモル
のジフェニルジメトキシシラン、0.56ミリモルのト
リエチルアルミニウム及び0.008 ミリモルのチタ
ンに相当する重合触媒を添加した。次いで反応器内の温
度を67°Cに上昇した。
20〜30分間、液相水素濃度が約0.5モル%になる
まで追加の水素を反応器に直接添加した。この反応器に
ニッケル含有溶液を4ppmNi(基準:反応器内容物
の全重量)のレベルまで添加した。このニッケル溶液は
カプリル酸ニッケル(水素化触媒として)、シクロヘキ
サン及びトリエチルアルミニウム(TEA) (TEA
はこの溶液を安定化する)を含有していた。ニッケル溶
液の添加直後に、発熱による温度上昇は2〜4°Cに達
した。これは反応器内における有意なエネルギー増加を
示すものである。重合しなかった液体内容物のガスクロ
マトグラフィーによる分析の結果、水素濃度の低下が直
ちに生起したことが分った。
まで追加の水素を反応器に直接添加した。この反応器に
ニッケル含有溶液を4ppmNi(基準:反応器内容物
の全重量)のレベルまで添加した。このニッケル溶液は
カプリル酸ニッケル(水素化触媒として)、シクロヘキ
サン及びトリエチルアルミニウム(TEA) (TEA
はこの溶液を安定化する)を含有していた。ニッケル溶
液の添加直後に、発熱による温度上昇は2〜4°Cに達
した。これは反応器内における有意なエネルギー増加を
示すものである。重合しなかった液体内容物のガスクロ
マトグラフィーによる分析の結果、水素濃度の低下が直
ちに生起したことが分った。
25分後に水素濃度は本質的に零まで減少した。
当初のニッケル溶液注入後に生起した重合体生成物の分
子量における著しい増大はゲル透過クロマトグラフィー
によって確認された。最終収量はチタンに対して1.0
8 x 10”g/gのポリプロピレンであった。これ
は触媒作用が著しく失われたことを示す。
子量における著しい増大はゲル透過クロマトグラフィー
によって確認された。最終収量はチタンに対して1.0
8 x 10”g/gのポリプロピレンであった。これ
は触媒作用が著しく失われたことを示す。
実施班I
α−オレフィン重合反応におけるメルトフローの変化の
制御を連続気相反応器で試験した。通常操作中に反応に
プロピレン、Ti担持シェルシャク(Shell 5)
IAc;商品名)(シェル社の高活性触媒)と共に助触
媒であるアルキルアルミニウム、選択性制御剤(SCA
)及び水素を連続的に供給して所望の高いメルトフロー
を有する重合体生成物の生成を継続して行った。
制御を連続気相反応器で試験した。通常操作中に反応に
プロピレン、Ti担持シェルシャク(Shell 5)
IAc;商品名)(シェル社の高活性触媒)と共に助触
媒であるアルキルアルミニウム、選択性制御剤(SCA
)及び水素を連続的に供給して所望の高いメルトフロー
を有する重合体生成物の生成を継続して行った。
実験は先ず反応中の水素消費用ベースラインを設けるこ
とにより開始した。このベースラインは触媒/助触媒、
SCA及び水素の流れを止めることによって設けた。反
応器内の水素濃度はガスクロマトグラフィーにより監視
した。GC分析の結果、水素濃度は1.5時間後に2.
8モル%から2.1モル%に低下したことが分った。こ
の水素濃度の変化は通常の重合条件下に水素が0.00
8モル%/分の割合で消費されたかあるいは失われたこ
とを教示する。
とにより開始した。このベースラインは触媒/助触媒、
SCA及び水素の流れを止めることによって設けた。反
応器内の水素濃度はガスクロマトグラフィーにより監視
した。GC分析の結果、水素濃度は1.5時間後に2.
8モル%から2.1モル%に低下したことが分った。こ
の水素濃度の変化は通常の重合条件下に水素が0.00
8モル%/分の割合で消費されたかあるいは失われたこ
とを教示する。
実太l九l
実施例2記載の方法を操り返した。ただし、触媒と助触
媒、SCA及び水素の供給を止めずに重合反応を続け、
水素を反応器に連続的に供給することにより定常的な水
素濃度を維持した。定常的な反応器操作が達成された際
に、水素の供給及び反応器の排気を止めて「初期」水素
濃度を記録した。
媒、SCA及び水素の供給を止めずに重合反応を続け、
水素を反応器に連続的に供給することにより定常的な水
素濃度を維持した。定常的な反応器操作が達成された際
に、水素の供給及び反応器の排気を止めて「初期」水素
濃度を記録した。
その結果を第1表に示す。次いで、水素化触媒(アルキ
ルアルミニウムで安定化したビス15−シクロオクタジ
エンN i (0) )を注入した。水素化触媒は反応
器内に1回で注入して計算値で5 ppmのN1(基準
:反応器床内の重合体の重量)を装入した。
ルアルミニウムで安定化したビス15−シクロオクタジ
エンN i (0) )を注入した。水素化触媒は反応
器内に1回で注入して計算値で5 ppmのN1(基準
:反応器床内の重合体の重量)を装入した。
このプロセス中にプロピレン、触媒、助触媒及ヒ選択性
制御剤を反応器に連続的に供給することにより重合体の
生成を一定速度に維持した。水素濃度の変化はGCによ
って監視した。第1表に実験データとして水素触媒注入
後の経過時間、反応器床温度、反応器入口温度、水素濃
度及びプロパン濃度を示した。
制御剤を反応器に連続的に供給することにより重合体の
生成を一定速度に維持した。水素濃度の変化はGCによ
って監視した。第1表に実験データとして水素触媒注入
後の経過時間、反応器床温度、反応器入口温度、水素濃
度及びプロパン濃度を示した。
夫侮貫↓
同じ水素化触媒を注入したが、Ni濃度を10ppm(
基準:反応器床内の重合体重量)として、実施例2記載
のプロセスを繰り返した。得られたデータを第2表に示
す。
基準:反応器床内の重合体重量)として、実施例2記載
のプロセスを繰り返した。得られたデータを第2表に示
す。
ス」1例」−
同じ水素化触媒を注入したが、Ni濃度を15ppm(
基準:反応器床内の重合体重量)として、実施例2記載
のプロセスを繰り返した。得られたデータを第3表に示
す。
基準:反応器床内の重合体重量)として、実施例2記載
のプロセスを繰り返した。得られたデータを第3表に示
す。
第4表に示すデータから、水素化触媒の注入が重合触媒
の性能に悪影響を及ぼさないことが分る。
の性能に悪影響を及ぼさないことが分る。
重合体生成物中の理論値より低いNiレベルは重合反応
中に生起する通常の重合体床の交換に起因すると考えら
れる。
中に生起する通常の重合体床の交換に起因すると考えら
れる。
第一」−一表
水素の制御
(5ppm(Ni)触媒の注入)
時間 床温度 入口温度 11□ C3I
! 。
! 。
12(I bb、U 60.3
2.790 2.175メー」L−表 水素の制御 (10ppm(Ni)触媒の注入) 時間 床温度 入口温度 H2C:)l++男
−バし一表 水素の制?III (15ppm(Ni)触媒の注入) 時間 床温度 入口温度 11□ C3I
I 。
2.790 2.175メー」L−表 水素の制御 (10ppm(Ni)触媒の注入) 時間 床温度 入口温度 H2C:)l++男
−バし一表 水素の制?III (15ppm(Ni)触媒の注入) 時間 床温度 入口温度 11□ C3I
I 。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重合触媒、重合助触媒及び分子量制御剤である水素
の存在下における少くとも1種のα−オルフィンの重合
を含む重合反応中にオレフィン重合体生成物のメルトフ
ローを調整するに当り、 前記重合体生成物のメルトフローを減少さ せるのが望ましい時期に、水素化触媒の存在下に、前記
水素の少くとも一部と前記α−オレフィンの少くとも一
部とを反応させることを特徴とするオレフィン重合体生
成物のメルトフロー調整方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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US041501 | 1987-04-23 | ||
US07/041,501 US4851488A (en) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | Process for altering hydrogenated polymer compositions from high melt flow to low melt flow |
US41501 | 2008-03-03 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01131204A true JPH01131204A (ja) | 1989-05-24 |
JP2577432B2 JP2577432B2 (ja) | 1997-01-29 |
Family
ID=21916851
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EP (1) | EP0288226B1 (ja) |
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KR (1) | KR950013678B1 (ja) |
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DD (1) | DD268708A5 (ja) |
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PT (1) | PT87274B (ja) |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2010059413A (ja) * | 2008-08-08 | 2010-03-18 | Sumitomo Chemical Co Ltd | オレフィン重合体の製造方法 |
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US5194529A (en) * | 1991-10-28 | 1993-03-16 | Shell Oil Company | Polymerization process |
JPH09216913A (ja) * | 1995-12-04 | 1997-08-19 | Mitsubishi Chem Corp | オレフィン重合体の製造法 |
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1987
- 1987-04-23 US US07/041,501 patent/US4851488A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-04-15 EP EP88303430A patent/EP0288226B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-04-15 AT AT88303430T patent/ATE90946T1/de not_active IP Right Cessation
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- 1988-04-22 FI FI881915A patent/FI92937C/fi not_active IP Right Cessation
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- 1988-04-22 PL PL1988272027A patent/PL153623B1/pl unknown
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