JPH01111304A - 永久磁石の製造方法 - Google Patents
永久磁石の製造方法Info
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は希土類元素と遷移金属を主成分とするＲｇＭ＋
ｙ系（但しＲはイツトリウムを含む希土類元素１Ｍは遷
移金属を表す）永久磁石の製造方法に関し、更に詳しく
はそれに銅とジルコニウムと酸素を適量添加した希土類
磁石の製造方法に関するものである。
ｙ系（但しＲはイツトリウムを含む希土類元素１Ｍは遷
移金属を表す）永久磁石の製造方法に関し、更に詳しく
はそれに銅とジルコニウムと酸素を適量添加した希土類
磁石の製造方法に関するものである。
［従来の技術］
Ｒ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ系の２−１７型希土類永久磁石材
料は従来公知である。この系の合金材料において、Ｃｕ
の添加は保磁力を高める効果があり１０重量％以上は必
要であるとされていた。しかしＣｕの添加量が増大する
と残留磁束密度Ｂｒが低下してしまう問題が生じる。
料は従来公知である。この系の合金材料において、Ｃｕ
の添加は保磁力を高める効果があり１０重量％以上は必
要であるとされていた。しかしＣｕの添加量が増大する
と残留磁束密度Ｂｒが低下してしまう問題が生じる。
この問題を解決するため更に適量のＺｒ（ジルコニウム
）を添加することにより低Ｃｕ量の組成で保磁力ｉＨｃ
と最大エネルギー積（Ｂ Ｈ）１１８Ｘを高め得る技術
が報告されている（例えば特公昭５５−４７０９７．特
公昭５５−’ 、＜ ８０９４ ） 。
）を添加することにより低Ｃｕ量の組成で保磁力ｉＨｃ
と最大エネルギー積（Ｂ Ｈ）１１８Ｘを高め得る技術
が報告されている（例えば特公昭５５−４７０９７．特
公昭５５−’ 、＜ ８０９４ ） 。
また近年、このＲ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｚｒ系で、Ｃｕ
の添加量を５重量％以下というように更に少なくし、且
つ適切な熱処理を施すことにより保磁力を高める技術も
提案されている（例えば特公昭６Ｏ−３４６３２）。
の添加量を５重量％以下というように更に少なくし、且
つ適切な熱処理を施すことにより保磁力を高める技術も
提案されている（例えば特公昭６Ｏ−３４６３２）。
更に４πＩ−Ｈループの角型を良くするために、ＲｚＭ
ｒｑ系金属間他金属間化合物含有させる技術が報告され
ている（例えば特開昭５７−１３４５３３）、また保磁
力を向上させるために、ＲｔＭ＋ｑ系金属間化合物に酸
素を含有させる技術も報告されている（例えば特公昭５
６−４０４８４）。
ｒｑ系金属間他金属間化合物含有させる技術が報告され
ている（例えば特開昭５７−１３４５３３）、また保磁
力を向上させるために、ＲｔＭ＋ｑ系金属間化合物に酸
素を含有させる技術も報告されている（例えば特公昭５
６−４０４８４）。
［発明が解決しようとする問題点］
Ｃｕの添加量を抑えた組成でのＲ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−
Ｚｒ系合金に限っては、非磁性であるＣｕ１ｉを少なく
したことにより残留磁束密度Ｂｒが向上し、その結果と
して最大エネルギｆｆｌ（ＢＨ）ｗａｘを高めた磁石合
金を得ることができる。しかし従来技術では（Ｂ Ｈ）
ｓａｗを向上させたとは言え、まだ（Ｂｒ）２／４に
は及ばない。
Ｚｒ系合金に限っては、非磁性であるＣｕ１ｉを少なく
したことにより残留磁束密度Ｂｒが向上し、その結果と
して最大エネルギｆｆｌ（ＢＨ）ｗａｘを高めた磁石合
金を得ることができる。しかし従来技術では（Ｂ Ｈ）
ｓａｗを向上させたとは言え、まだ（Ｂｒ）２／４に
は及ばない。
本発明の目的は、Ｃｕ ｆｉが１〜５重量％という低い
領域で従来品より高い（ＢＨ）ｎ＋ａｘを有する永久磁
石を製造する方法を提供することにある。
領域で従来品より高い（ＢＨ）ｎ＋ａｘを有する永久磁
石を製造する方法を提供することにある。
［問題点を解決するための手段１
本発明者はＲ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｚｒ系の希土類永久
磁石材料に関し、４πＩ−Ｈループの角型を向上させる
こと、つまり（Ｂ Ｈ） ｍａｘを向上させることにつ
いて種々検討した結果、Ｒ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｚｒ系
にＯ（酸素）を適量添加した特定の組成をもち、焼結し
溶体化処理を施した材料について、２段時効を行い、第
２段時効を第１段時効よりも高い温度で行い所定の速度
で冷却することによって前記目的を達成できることを見
出し、本発明を完成させるに至ったものである。
磁石材料に関し、４πＩ−Ｈループの角型を向上させる
こと、つまり（Ｂ Ｈ） ｍａｘを向上させることにつ
いて種々検討した結果、Ｒ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｚｒ系
にＯ（酸素）を適量添加した特定の組成をもち、焼結し
溶体化処理を施した材料について、２段時効を行い、第
２段時効を第１段時効よりも高い温度で行い所定の速度
で冷却することによって前記目的を達成できることを見
出し、本発明を完成させるに至ったものである。
即ち本発明は、２２〜２８重景％のＲ（但しＲはイット
リウムを含む希土類元素の１種もしくは２種以上）、５
．５〜１７．５重量％のＦｅ、１〜５重世％のＣｕ、Ｏ
，５〜６重量％のＺｒ、Ｏ，０３〜Ｏ，８重量％のＯ，
残部が実質的にＣｏからなり、ＦｅとＣｏの重量比率が
Ｏ，１≦ｐ ｅ ／ Ｃｏ≦Ｏ，２８なる組成の材料を
用いる。
リウムを含む希土類元素の１種もしくは２種以上）、５
．５〜１７．５重量％のＦｅ、１〜５重世％のＣｕ、Ｏ
，５〜６重量％のＺｒ、Ｏ，０３〜Ｏ，８重量％のＯ，
残部が実質的にＣｏからなり、ＦｅとＣｏの重量比率が
Ｏ，１≦ｐ ｅ ／ Ｃｏ≦Ｏ，２８なる組成の材料を
用いる。
このような組成の材料を、まず１１５０〜１２５０℃で
焼結し、１１００〜１２３０℃で且つ焼結温度より低い
温度で溶体化処理を行い、次に第１段時効として４００
〜９００℃で１時間以上等温処理し、第２段時効として
７００〜１０００℃で且つ第１段時効よりも高い温度で
等温処理し、引き続いて毎分Ｏ，１−１０℃の冷却速度
で連続的に３００〜６００℃まで冷却する永久磁石の製
造方法である。
焼結し、１１００〜１２３０℃で且つ焼結温度より低い
温度で溶体化処理を行い、次に第１段時効として４００
〜９００℃で１時間以上等温処理し、第２段時効として
７００〜１０００℃で且つ第１段時効よりも高い温度で
等温処理し、引き続いて毎分Ｏ，１−１０℃の冷却速度
で連続的に３００〜６００℃まで冷却する永久磁石の製
造方法である。
本発明の特徴は、上記のようにＲ−Ｃｏ−Ｆｅ、−Ｃｕ
−Ｚｒ系の組成において、Ｃｕ量を抑え適量のＺｒとＯ
を添加する点、および第１段時効よりも高い温度で第２
段時効を行い、引き続いて所定の速度で冷却する点にあ
る。
−Ｚｒ系の組成において、Ｃｕ量を抑え適量のＺｒとＯ
を添加する点、および第１段時効よりも高い温度で第２
段時効を行い、引き続いて所定の速度で冷却する点にあ
る。
本発明における合金の組成比率や熱処理等は全て以下に
述べる実施例に示すような実験結果に基づいている。Ｒ
，Ｃｏ、Ｆｅの比率は、この種の３元系組成物で一般的
に使用されているものとほぼ同様である。
述べる実施例に示すような実験結果に基づいている。Ｒ
，Ｃｏ、Ｆｅの比率は、この種の３元系組成物で一般的
に使用されているものとほぼ同様である。
Ｒを２２〜２８重量％としたのは、２２重量％未満では
保磁力が小さく２８重量％を超えると残留磁束密度が低
下するからである。Ｆｅを５．５〜１７．５重量％とし
たのは、５．５重量％未満では残留磁束密度が低く、１
７．５重量％を超えると保磁力が低下するからである。
保磁力が小さく２８重量％を超えると残留磁束密度が低
下するからである。Ｆｅを５．５〜１７．５重量％とし
たのは、５．５重量％未満では残留磁束密度が低く、１
７．５重量％を超えると保磁力が低下するからである。
Ｃｕの含有量を１〜５重量％としたのは、１重量％未満
では保磁力が発生せず、５重量％を超えると残留磁束密
度が低下するからである。
では保磁力が発生せず、５重量％を超えると残留磁束密
度が低下するからである。
Ｚｒの含有量をＯ，５〜６重量％としたのは、Ｏ，５重
量％未満では保磁力が発生せず、６重量％を超えると残
留磁束密度が低下するからである。０の含有量をＯ，０
３〜Ｏ，８重世％としたのは、Ｏ，０３重量％未満では
４πｒ−Ｈループの角型が向上せず、Ｏ，８重量％を超
えても４πＩ−Ｈループの角型が悪くなり、しがも残留
磁束密度も低下するからである。
量％未満では保磁力が発生せず、６重量％を超えると残
留磁束密度が低下するからである。０の含有量をＯ，０
３〜Ｏ，８重世％としたのは、Ｏ，０３重量％未満では
４πｒ−Ｈループの角型が向上せず、Ｏ，８重量％を超
えても４πＩ−Ｈループの角型が悪くなり、しがも残留
磁束密度も低下するからである。
重量比率をＯ，１≦Ｆｅ／Ｃｏ≦Ｏ，２８としたのは、
Ｆｅが５．５〜１７．５重量％の範囲であってもＦ ｅ
／ ＣｏがＯ，２８を超えると保磁力が低下するし、
Ｆ ｅ ／ ＣｏがＯ，１未満になると残留磁束密度が
低下するからである。
Ｆｅが５．５〜１７．５重量％の範囲であってもＦ ｅ
／ ＣｏがＯ，２８を超えると保磁力が低下するし、
Ｆ ｅ ／ ＣｏがＯ，１未満になると残留磁束密度が
低下するからである。
なお酸素を含有させる方法としては、例えばジェットミ
ルで微粉砕する際にキャリアガスである窒素中に適量の
酸素を混ぜて吸収させる方法がある。
ルで微粉砕する際にキャリアガスである窒素中に適量の
酸素を混ぜて吸収させる方法がある。
焼結温度を１１５０〜１２５０℃としたのは、１１５０
℃未満では焼結密度が上昇せず残留磁束密度が低くなる
し、焼結温度が高いほど密度が上がり残留磁束密度が高
くなるが１２５０℃を超えると焼結体が溶け、残留磁束
密度がかえって低くなるからである。焼結温度より低い
１１００〜１２３０℃で溶体化処理を行うのは、１１０
０℃未満や１２３０℃を超えると、あるいは焼結温度よ
り高い温度ではエネルギー積が改善されないからである
。
℃未満では焼結密度が上昇せず残留磁束密度が低くなる
し、焼結温度が高いほど密度が上がり残留磁束密度が高
くなるが１２５０℃を超えると焼結体が溶け、残留磁束
密度がかえって低くなるからである。焼結温度より低い
１１００〜１２３０℃で溶体化処理を行うのは、１１０
０℃未満や１２３０℃を超えると、あるいは焼結温度よ
り高い温度ではエネルギー積が改善されないからである
。
また第１段時効より高い温度で第２段時効を行い、第２
段時動部度から連続冷却するのは、それによってＣｕが
１〜５重量％でも高い保磁力を保たせることができるか
らである。
段時動部度から連続冷却するのは、それによってＣｕが
１〜５重量％でも高い保磁力を保たせることができるか
らである。
［作用］
このような特定の組成と熱処理条件との組み合わせを採
用することによって、Ｒ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｚｒ−０
系の永久磁石材料においてＲ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｚｒ
系の永久磁石材料と同等の保磁力が得られ、しかも４π
Ｉ−Ｈループの角型を向上させることが可能となり、結
果として高い最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｙを得るこ
とができる。
用することによって、Ｒ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｚｒ−０
系の永久磁石材料においてＲ−Ｃｏ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｚｒ
系の永久磁石材料と同等の保磁力が得られ、しかも４π
Ｉ−Ｈループの角型を向上させることが可能となり、結
果として高い最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｙを得るこ
とができる。
［実施例１］
（合金の組成）
Ｓｍ＝２４．１重量％、Ｆｅ−１２，９重量％、Ｃｕ＝
３．９重世％、Ｚｒ＝”ｌ、３重量％。
３．９重世％、Ｚｒ＝”ｌ、３重量％。
０＝Ｏ，０２〜Ｏ，９重世％、残部がＣｏからなる。
（前工程）
必要とする合金材料を高周波溶解炉で溶解し、ジッーク
ラッシャによって粗粉砕した後、ジェットミルにより微
粉砕した。微粉砕の際に適量の酸素をジェットに混ぜて
含有させた。この微゛粉砕粉体を１５ｋＯｅの磁場中で
成形圧３ ｔｏｎ／ｃｍ”で圧縮成形した。
ラッシャによって粗粉砕した後、ジェットミルにより微
粉砕した。微粉砕の際に適量の酸素をジェットに混ぜて
含有させた。この微゛粉砕粉体を１５ｋＯｅの磁場中で
成形圧３ ｔｏｎ／ｃｍ”で圧縮成形した。
（熱処理）
酸素の含有量に応じて１１８０〜１２１０℃で３時間の
焼結を行い、１１４０℃以上で且つ焼結温度より低い温
度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時効
として６５０℃で３時間保持し、第２段時効を８５０℃
で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００
℃まで冷却した。酸素の含有量に対するｉＨｃ。
焼結を行い、１１４０℃以上で且つ焼結温度より低い温
度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時効
として６５０℃で３時間保持し、第２段時効を８５０℃
で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００
℃まで冷却した。酸素の含有量に対するｉＨｃ。
Ｂｒ、（ＢＨ）ｍａｙの測定結果を第１表に示す。
（以下余白）
第１表
酸素含有量がＯ，０３重量％未満では４π■−Ｈループ
の角型が悪く、（ＢＨ）ｎ＋ａｘが低い。
の角型が悪く、（ＢＨ）ｎ＋ａｘが低い。
また酸素含有量がＯ，８重量％を超えると残留磁束密度
Ｂｒが低下し、しかも４πＩ−Ｈループの角型が悪＜（
ＢＨ）ｗａｘ も低くなる。
Ｂｒが低下し、しかも４πＩ−Ｈループの角型が悪＜（
ＢＨ）ｗａｘ も低くなる。
［実施例２］
（合金の組成）
Ｓｍ＝２４．１重量％、Ｆｅ＝１２．９重量％、Ｃｕ＝
Ｏ，７〜５．５重量％、Ｚｒ＝２゜３重量％、Ｏ＝Ｏ，
２重量％、残部がＣｏからなる。
Ｏ，７〜５．５重量％、Ｚｒ＝２゜３重量％、Ｏ＝Ｏ，
２重量％、残部がＣｏからなる。
（前工程）
実施例１に同じ。
（熱処理）
Ｃｕの含有量に応じて１１７０〜１２１Ｏ℃で３時間の
焼結を行い、１１３０℃以上で且つ焼結温度より低い温
度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時効
として６５０℃で３時間保持し、第２段時効を８５０℃
で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００
℃まで冷却した。Ｃｕの含有量に対する１ｆ（ｃ。
焼結を行い、１１３０℃以上で且つ焼結温度より低い温
度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時効
として６５０℃で３時間保持し、第２段時効を８５０℃
で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００
℃まで冷却した。Ｃｕの含有量に対する１ｆ（ｃ。
Ｂｒ、（ＢＨ）ｍａｘの測定結果を第２表に示す。
第２表
このようにＣｕ含有量が１．０重量％未満では保磁力ｉ
Ｈｃが低くなる。またＣｕ含有量が５重量％を超えると
残留磁束密度Ｂｒが低くなる。
Ｈｃが低くなる。またＣｕ含有量が５重量％を超えると
残留磁束密度Ｂｒが低くなる。
［実施例３］
（合金の組成）
Ｓｍ＝２４．１重量％、Ｆｅ＝１２．９重量％、Ｃｕ＝
３．９重量％、Ｚｒ＝Ｏ，３〜６゜７重量％、Ｏ＝Ｏ，
２重量％、残部がＣｏからなる。
３．９重量％、Ｚｒ＝Ｏ，３〜６゜７重量％、Ｏ＝Ｏ，
２重量％、残部がＣｏからなる。
（前工程）
実施例１に同じ。
（熱処理）
Ｚｒの含有量に応じて１１７０〜１２０５℃で３時間の
焼結を行い、１１３０°Ｃ以上で且つ焼結温度より低い
温度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時
効として６５０°Ｃで３時間保持し、第２段時効を８５
０℃で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４
００℃まで冷却した。Ｚｒの含有量に対するｉＨｃ。
焼結を行い、１１３０°Ｃ以上で且つ焼結温度より低い
温度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時
効として６５０°Ｃで３時間保持し、第２段時効を８５
０℃で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４
００℃まで冷却した。Ｚｒの含有量に対するｉＨｃ。
Ｂｒ、（ＢＨ）ｍａｘの測定結果を第３表に示す。
第３表
Ｚｒ含有量がＯ，５重量％未満では保磁力ｉ Ｈｃが低
くなる。またＺｒ・含有量が６．０重量％を超えると残
留磁束密度Ｂｒが低下する。
くなる。またＺｒ・含有量が６．０重量％を超えると残
留磁束密度Ｂｒが低下する。
［実施例４］
（合金の組成）
Ｓｍ＝１２．１〜２４．１重量％、Ｃｅ＝０〜１２．０
重量％（但しＳｍ＋Ｃｅ＝２４．１重量％）、Ｆｅ＝１
２．９重量％、Ｃｕ＝３゜９重量％、Ｚｒ＝２．３重量
％、Ｏ＝Ｏ，２重量％、残部がＣｏからなる。
重量％（但しＳｍ＋Ｃｅ＝２４．１重量％）、Ｆｅ＝１
２．９重量％、Ｃｕ＝３゜９重量％、Ｚｒ＝２．３重量
％、Ｏ＝Ｏ，２重量％、残部がＣｏからなる。
（前工程）
実施例１に同じ。
（熱処理）
Ｃｅの含有量に応じて１１６５〜１２０５℃で３時間の
焼結を行い、１１３０℃以上で且つ焼結温度より低い温
度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時効
として６５０℃で３時間保持し、第２段時効を８５０℃
で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００
℃まで冷却した。Ｃｅの含有量に対するｉＨｃ。
焼結を行い、１１３０℃以上で且つ焼結温度より低い温
度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時効
として６５０℃で３時間保持し、第２段時効を８５０℃
で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００
℃まで冷却した。Ｃｅの含有量に対するｉＨｃ。
Ｂｒ、（ＢＨ）ｗａｘの測定結果を第４表に示す。
第４表
このようにＣｅの置換量が多くなるほど特性は悪くなる
が、Ｓｍの一部をＣｅで置換しても実用上は十分な特性
が得られる。このことはＳｍ以外の希土類元素（イツト
リウムを含む）の場合でも本発明は有効であることを示
唆している。
が、Ｓｍの一部をＣｅで置換しても実用上は十分な特性
が得られる。このことはＳｍ以外の希土類元素（イツト
リウムを含む）の場合でも本発明は有効であることを示
唆している。
［実施例５］
（合金の組成）
Ｓｒｒ＋＝２４．１重量％、Ｃｕ＝３．９重量％。
Ｚｒ＝２．３重量％、Ｏ＝Ｏ，２重量％、Ｆｅ＝６．２
〜１５．８重量％、Ｃｏ＝５３．７〜６３．３重量％（
但しＦｅ＋Ｃｏ＝６９．５重量％）からなる。
〜１５．８重量％、Ｃｏ＝５３．７〜６３．３重量％（
但しＦｅ＋Ｃｏ＝６９．５重量％）からなる。
（前工程）
実施例１に同じ。
（熱処理）
Ｆｅ含有量に応じて１１８０〜１１２０５℃で３時間の
焼結を行い、１１４０℃以上で且つ焼結温度より低い温
度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時効
として６５０℃で３時間保持し、第２段時効を８５０℃
で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００
℃まで冷却した。Ｆｅの含有量に対する１ｄｌｅ。
焼結を行い、１１４０℃以上で且つ焼結温度より低い温
度で２時間の溶体化処理を行った。その後、第１段時効
として６５０℃で３時間保持し、第２段時効を８５０℃
で３時間行い、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００
℃まで冷却した。Ｆｅの含有量に対する１ｄｌｅ。
Ｂｒ、（ＢＨ’）ｗａｘの測定結果を第５表に示す。
第５表
Ｆｅが５．５〜１７．５重量％の範囲内であっても重量
比率でＦ ｅ ／ Ｃ□が０，２８を超えると４πＩ−
Ｈループの角型が悪くなり（Ｂ Ｈ）＋ｍａｘが低くな
る。またＦ ｅ ／ Ｃｏが０，１０未満だと残留磁束
密度Ｂｒが低くなり（ＢＨ）ｗａｘも低くなる。
比率でＦ ｅ ／ Ｃ□が０，２８を超えると４πＩ−
Ｈループの角型が悪くなり（Ｂ Ｈ）＋ｍａｘが低くな
る。またＦ ｅ ／ Ｃｏが０，１０未満だと残留磁束
密度Ｂｒが低くなり（ＢＨ）ｗａｘも低くなる。
［実施例６〕
（合金の組成）
Ｓｍ＝２４．１重量％、Ｆｅ＝１２．９重量％、Ｃｕ−
３，９重量％、Ｚｒ＝２．３重量％。
３，９重量％、Ｚｒ＝２．３重量％。
０＝Ｏ，２重量％、残部がＣｏからなる。
（前工程）
実施例１に同じ。
（熱処理）
１１９０℃で３時間の焼結を行い、１１６０℃で２時間
の溶体化処理を行った。その後、第１段時効を６００〜
８００℃で３時間行い、第２段時効として８５０℃で３
時間保持し、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００℃
まで冷却した。第１段時効の温度に対するｉ Ｈｃ、
Ｂ ｒ。
の溶体化処理を行った。その後、第１段時効を６００〜
８００℃で３時間行い、第２段時効として８５０℃で３
時間保持し、引き続いて２℃／分の冷却速度で４００℃
まで冷却した。第１段時効の温度に対するｉ Ｈｃ、
Ｂ ｒ。
（ＢＨ）ｗａｘの１ｊｌｌｌ定結果を第５表に示す。
第７表は６５０℃で１〜８時間の第１段時効処理後、第
２段時効として８５０℃で３時間処理し、引き続いて２
℃／分の冷却速度で４００℃まで冷却した場合のｉＨｃ
、Ｂｒ、（ＢＨ）ｆｆｉａχの測定結果である。
２段時効として８５０℃で３時間処理し、引き続いて２
℃／分の冷却速度で４００℃まで冷却した場合のｉＨｃ
、Ｂｒ、（ＢＨ）ｆｆｉａχの測定結果である。
第８表は６５０℃で３時間の第１段時効処理後、第２段
時効として８００〜９００℃で３時間処理し、引き続い
て２℃／分の冷却蓮度で４００℃まで冷却した場合の１
ｌｌｃ、Ｂｒ。
時効として８００〜９００℃で３時間処理し、引き続い
て２℃／分の冷却蓮度で４００℃まで冷却した場合の１
ｌｌｃ、Ｂｒ。
（Ｂ Ｈ）麟ａｘの測定結果である。
第９表は６５０℃で３時間の第１段時効処理後、第２段
時効として８５０℃で１〜８時間処理し、引き続いて２
℃／分の冷却速度で４００℃まで冷却した場合のｉＨｃ
、Ｂｒ、（ＢＨ）−ａＸの測定結果である。
時効として８５０℃で１〜８時間処理し、引き続いて２
℃／分の冷却速度で４００℃まで冷却した場合のｉＨｃ
、Ｂｒ、（ＢＨ）−ａＸの測定結果である。
第１θ表は６５０℃で３時間の第１段時効処理後、第２
段時効として８５０℃で３時間処理し、引き続いてＯ，
１−１０℃／分の冷却速度で４００℃まで冷却した場合
のｉＨｃ、Ｂｒ。
段時効として８５０℃で３時間処理し、引き続いてＯ，
１−１０℃／分の冷却速度で４００℃まで冷却した場合
のｉＨｃ、Ｂｒ。
（Ｂ Ｈ）−ａＸの測定結果である。
これら第６表〜第１θ表から分かるように、１つの組成
であっても熱処理条件を変えることによって種々のｍ途
に適した高性能の永久磁石合金が得られる。
であっても熱処理条件を変えることによって種々のｍ途
に適した高性能の永久磁石合金が得られる。
（以下余白）
第６表
第７表
第８表
第９表
第１０表
これらの表から分かるように、一つの組成であっても熱
処理条件を変えることによって種々の用途に適した高性
能の磁石合金が得られる。
処理条件を変えることによって種々の用途に適した高性
能の磁石合金が得られる。
［発明の効果］
本発明は上記のような特定組成のＲ−Ｃｏ−１；’ｅ−
Ｃｕ−Ｚｒ−０系の材料に特殊な熱処理を施すように構
成したから、従来技術と同等の保磁力を発生させること
が可能であり、また従来技術より４πＩ−Ｈループの角
型が良好となり、最大エネルギー積（Ｂ Ｈ） ｗａｘ
も向上させることができる効果が生じる。
Ｃｕ−Ｚｒ−０系の材料に特殊な熱処理を施すように構
成したから、従来技術と同等の保磁力を発生させること
が可能であり、また従来技術より４πＩ−Ｈループの角
型が良好となり、最大エネルギー積（Ｂ Ｈ） ｗａｘ
も向上させることができる効果が生じる。
Claims (1)
- １．２２〜２８重量％のＲ（但しＲはイットリウムを含
む希土類元素の１種もしくは２種以上），５．５〜１７
．５重量％のＦｅ．１〜５重量％のＣｕ，０．５〜６重
量％のＺｒ，０．０３〜０．８重量％のＯ，残部が実質
的にＣｏからなり、ＦｅとＣｏの重量比率が ０．１≦Ｆｅ／Ｃｏ≦０．２８である組成の合金を、１
１５０〜１２５０℃で焼結し、 １１００〜１２３０℃で且つ焼結温度より低い温度で溶
体化処理を行い、次に第１段時効として４００〜９００
℃で１時間以上等温処理し、第２段時効として７００〜
１０００℃で且つ第１段時効よりも高い温度で等温処理
し、引き続いて毎分０．１〜１０℃の冷却速度で連続的
に３００〜６００℃まで冷却することを特徴とする永久
磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62269115A JPH0620007B2 (ja) | 1987-10-24 | 1987-10-24 | 永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62269115A JPH0620007B2 (ja) | 1987-10-24 | 1987-10-24 | 永久磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01111304A true JPH01111304A (ja) | 1989-04-28 |
| JPH0620007B2 JPH0620007B2 (ja) | 1994-03-16 |
Family
ID=17467883
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62269115A Expired - Lifetime JPH0620007B2 (ja) | 1987-10-24 | 1987-10-24 | 永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0620007B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5624903A (en) * | 1979-08-07 | 1981-03-10 | Seiko Epson Corp | Manufacture of permanent magnet |
| JPS57134533A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | Permanent magnet alloy |
| JPS6034632A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-22 | 東レエンジニアリング株式会社 | 延伸仮撚方法及びその装置 |
| JPS61135102A (ja) * | 1984-12-06 | 1986-06-23 | Hitachi Metals Ltd | 希土類永久磁石の製造方法 |
-
1987
- 1987-10-24 JP JP62269115A patent/JPH0620007B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5624903A (en) * | 1979-08-07 | 1981-03-10 | Seiko Epson Corp | Manufacture of permanent magnet |
| JPS57134533A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | Permanent magnet alloy |
| JPS6034632A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-22 | 東レエンジニアリング株式会社 | 延伸仮撚方法及びその装置 |
| JPS61135102A (ja) * | 1984-12-06 | 1986-06-23 | Hitachi Metals Ltd | 希土類永久磁石の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0620007B2 (ja) | 1994-03-16 |
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