JPS61135102A - 希土類永久磁石の製造方法 - Google Patents
希土類永久磁石の製造方法Info
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- JPS61135102A JPS61135102A JP59257865A JP25786584A JPS61135102A JP S61135102 A JPS61135102 A JP S61135102A JP 59257865 A JP59257865 A JP 59257865A JP 25786584 A JP25786584 A JP 25786584A JP S61135102 A JPS61135102 A JP S61135102A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発FIAはR,Ca□系希土類永久磁石材料(RはY
を含む希土類元素の少(とも1種)の製造方法に関する
ものである。
を含む希土類元素の少(とも1種)の製造方法に関する
ものである。
R,col、 系希土類永久磁石については組成や熱
処理などに種々の改善がなされ、最近では(BH)Ag
Jが25〜26M、G、O−程度のものも開発されてい
る。
処理などに種々の改善がなされ、最近では(BH)Ag
Jが25〜26M、G、O−程度のものも開発されてい
る。
従来これら−001,系希土類永久磁石の熱処理では溶
体化処理後700〜900℃を開始温度とする多段時効
あるいは連続冷却時効が採用されており、これによりて
比較的大きな保磁力(1HC)が得られる。
体化処理後700〜900℃を開始温度とする多段時効
あるいは連続冷却時効が採用されており、これによりて
比較的大きな保磁力(1HC)が得られる。
しかしこれらの時効方法では4πI−8曲線の角型性と
着磁性の面で難点がありこのため得られる(BH)mα
Xに限界がある。また磁気特性の組成依存性が強くなる
という欠点をこの時効処理は有しており、このため採用
できる組成領域がきわめて限定されたものであった。
着磁性の面で難点がありこのため得られる(BH)mα
Xに限界がある。また磁気特性の組成依存性が強くなる
という欠点をこの時効処理は有しており、このため採用
できる組成領域がきわめて限定されたものであった。
このことはこのRt CQT系希土類永久磁石の磁気特
性を工業的な規模で安定に維持し製造するという点で問
題である。同時にこのR1C0tv系磁石の磁気特性を
さらに向上させようという指向1例えば残留磁束密度(
4πLr)向上のための組成的に高F−量、低R[、低
Cμ量、低M−11)領域での実用材化あるいは保磁力
(HC)向上のための組成的に高Cμ量高M量領域での
実用材化などの指向に対し大きな妨げとなっていた。
性を工業的な規模で安定に維持し製造するという点で問
題である。同時にこのR1C0tv系磁石の磁気特性を
さらに向上させようという指向1例えば残留磁束密度(
4πLr)向上のための組成的に高F−量、低R[、低
Cμ量、低M−11)領域での実用材化あるいは保磁力
(HC)向上のための組成的に高Cμ量高M量領域での
実用材化などの指向に対し大きな妨げとなっていた。
このような問題を解決するため従来種々の検討がなされ
ている。
ている。
例えば特開昭57−161044号では、等温処理と連
続冷却時効とを組合せた熱処理が提案されている。また
特開昭59−6550号では連続冷却時効を2回以上く
り返して行う熱処理が提案されている。
続冷却時効とを組合せた熱処理が提案されている。また
特開昭59−6550号では連続冷却時効を2回以上く
り返して行う熱処理が提案されている。
しかし現実にはこれらの改良においても従来からの問題
である4πI−8曲線の角型性と着磁性の直での難点は
解決されておらず、またこれに伴う磁気特性の組成依存
婢は依然として大きい。これらの欠点は組成的には特に
低R量、高F−量、低CI&量高M量、領域はど顕著で
ある。本発明の目的は上述の、従来技術の問題点を解消
し、磁気特性の組成依存性が少(4πI−8曲線の角型
性と着磁性が良(高い磁気特注を有する鳥”l?系希土
類永久磁石方料およびその製造方法を提供することであ
る。
である4πI−8曲線の角型性と着磁性の直での難点は
解決されておらず、またこれに伴う磁気特性の組成依存
婢は依然として大きい。これらの欠点は組成的には特に
低R量、高F−量、低CI&量高M量、領域はど顕著で
ある。本発明の目的は上述の、従来技術の問題点を解消
し、磁気特性の組成依存性が少(4πI−8曲線の角型
性と着磁性が良(高い磁気特注を有する鳥”l?系希土
類永久磁石方料およびその製造方法を提供することであ
る。
本発明者らの検討によれば、R,CorI系希土類永久
磁石材料として1貴百分率で22≦R≦28%(R+z
Yを含む希土類元素の少くとも1種)、5≦Fe≦50
4 、0.5≦C1&≦12 % 、 0.2≦M≦7
チ(M kg Zr aHfs Tt * Nb m
Ta * N* * V )少(ト41 種) s残部
が実質的にCoからなる組成を有するものが磁気特性の
上から好ましいことが判明した。
磁石材料として1貴百分率で22≦R≦28%(R+z
Yを含む希土類元素の少くとも1種)、5≦Fe≦50
4 、0.5≦C1&≦12 % 、 0.2≦M≦7
チ(M kg Zr aHfs Tt * Nb m
Ta * N* * V )少(ト41 種) s残部
が実質的にCoからなる組成を有するものが磁気特性の
上から好ましいことが判明した。
更に本発明の要点は、このような組成を有するR、 C
a、、系希土類永久磁石材料に特殊な熱処理を施すこと
Kより上記の組成領域において組成依存性が少(4πI
−8曲線の角型性と着磁性の良い高い磁気特性が得られ
ることを見出したことKある。
a、、系希土類永久磁石材料に特殊な熱処理を施すこと
Kより上記の組成領域において組成依存性が少(4πI
−8曲線の角型性と着磁性の良い高い磁気特性が得られ
ることを見出したことKある。
以下に本発明の詳細を組成と熱処理の関係を中心に説明
する。
する。
まず熱処理について説明すると、本発明は先て示した組
成の合金粉末を加圧成形して1100〜1250℃で焼
結した後+OSO〜1200 ’Cで溶体化処理し、さ
らに第1図にその基部ターンを示す特殊な熱如埋−を行
うことを特徴とする。
成の合金粉末を加圧成形して1100〜1250℃で焼
結した後+OSO〜1200 ’Cで溶体化処理し、さ
らに第1図にその基部ターンを示す特殊な熱如埋−を行
うことを特徴とする。
この熱処理は、試料を室温から0.05〜10℃/分の
昇温速度(υ。)で400〜950℃(T2)に加熱し
少くとも0 、2hr以上保持した後0.05〜10℃
/分の冷却速度(ν2)でT、より少くとも50℃低い
温度(1)まで冷却し、この温度(T2)で少くとも0
.2Ar以上保持する。温度(T1)までの昇温速度v
0は磁気特性に影響を与え、それ0−大きすぎると保磁
力が低下し小さすぎると4πI−8曲線の角型性が悪く
なる。好ましい昇温速度(vo)は0.05〜b 温度(Tt)での保持は必要であり、4πI−8曲線の
角型性の改善に顕著な効果がある。温度(T2)での保
持時間は最低a、2hr以上好ましくは0 、5Ay以
上必要である。
昇温速度(υ。)で400〜950℃(T2)に加熱し
少くとも0 、2hr以上保持した後0.05〜10℃
/分の冷却速度(ν2)でT、より少くとも50℃低い
温度(1)まで冷却し、この温度(T2)で少くとも0
.2Ar以上保持する。温度(T1)までの昇温速度v
0は磁気特性に影響を与え、それ0−大きすぎると保磁
力が低下し小さすぎると4πI−8曲線の角型性が悪く
なる。好ましい昇温速度(vo)は0.05〜b 温度(Tt)での保持は必要であり、4πI−8曲線の
角型性の改善に顕著な効果がある。温度(T2)での保
持時間は最低a、2hr以上好ましくは0 、5Ay以
上必要である。
温度(T2)での保持終了後0.05〜b昇温速度で再
び400〜950℃(T2)K加熱し少くともa 、z
lr以上保持する。この昇温速度が0.05℃/分より
遅い場合は保磁力(Hc)は増加するが着磁性は悪くな
り、10’C/分より速い場合には角皿性が悪くなる。
び400〜950℃(T2)K加熱し少くともa 、z
lr以上保持する。この昇温速度が0.05℃/分より
遅い場合は保磁力(Hc)は増加するが着磁性は悪くな
り、10’C/分より速い場合には角皿性が悪くなる。
温度(−)での保持時間は短かすぎると保磁力(Hc)
が低くなるため最低0.2hr以上好ましくはo 、
shr以上必要である。温度(T2)での保持終了後0
.05〜b とも50℃低い温度(T4)まで冷却する。冷却速度が
0.05℃/分より遅い場合は着磁性が悪くなり、10
℃/分より速い場合は保磁力(He)が低下する。
が低くなるため最低0.2hr以上好ましくはo 、
shr以上必要である。温度(T2)での保持終了後0
.05〜b とも50℃低い温度(T4)まで冷却する。冷却速度が
0.05℃/分より遅い場合は着磁性が悪くなり、10
℃/分より速い場合は保磁力(He)が低下する。
本発明者等の詳細な解析の結果、保磁力(Hc)の値は
、この熱処理パターンにおける昇温速度(vo)、保持
温度(T2)とその保持時間(t2)および冷却速度(
V2)に大きく依存することがわかった。第2図、第5
図、第4図および第5図にそれぞれ昇温速度< v、
> 、保持温度(Tt ) 、保持時間(t2)および
冷却速度(νm)と磁気特性の関係を示す。第2図ない
し第5図において、磁気特性の測定に供した永久磁石の
組成は、いずれも5rn25.0重量% t e175
2.4重量% 、 Fg15.5重量% 、 Ctb4
.8重量% 、 Zr2.s重量%である。ただし、第
2図においては、υ。以下の条件は一定としくT1=−
500℃、t1= 6Ar 、 v、 = +℃/分t
”t =500 ℃+ 1! t= 1ルf、$1.
=1℃/分 、T、 : 800 ’C、!、=
2ルf、v、= 2℃/分、T、=6QQ℃)、
第5図においては、L以外の条件は一定としくu0=5
℃/分、他は第2図と同様)、第4図においてはt、以
外の条件は一定としく v、=5℃/分、他は第2図と
同様)、第5図においてはへ以外の条件は一定として(
170=5℃/分、他は第2図と同様)熱処理を行なっ
た。
、この熱処理パターンにおける昇温速度(vo)、保持
温度(T2)とその保持時間(t2)および冷却速度(
V2)に大きく依存することがわかった。第2図、第5
図、第4図および第5図にそれぞれ昇温速度< v、
> 、保持温度(Tt ) 、保持時間(t2)および
冷却速度(νm)と磁気特性の関係を示す。第2図ない
し第5図において、磁気特性の測定に供した永久磁石の
組成は、いずれも5rn25.0重量% t e175
2.4重量% 、 Fg15.5重量% 、 Ctb4
.8重量% 、 Zr2.s重量%である。ただし、第
2図においては、υ。以下の条件は一定としくT1=−
500℃、t1= 6Ar 、 v、 = +℃/分t
”t =500 ℃+ 1! t= 1ルf、$1.
=1℃/分 、T、 : 800 ’C、!、=
2ルf、v、= 2℃/分、T、=6QQ℃)、
第5図においては、L以外の条件は一定としくu0=5
℃/分、他は第2図と同様)、第4図においてはt、以
外の条件は一定としく v、=5℃/分、他は第2図と
同様)、第5図においてはへ以外の条件は一定として(
170=5℃/分、他は第2図と同様)熱処理を行なっ
た。
第2図、第5図、第4図および第5図から、それぞれV
。+t0.05 〜so ℃/=が、T、 t’!40
0〜950℃が、tst’!、2ルf以上が、そしてu
1t’!0.05〜10 ’C/分が適当であることQ
%わかる。
。+t0.05 〜so ℃/=が、T、 t’!40
0〜950℃が、tst’!、2ルf以上が、そしてu
1t’!0.05〜10 ’C/分が適当であることQ
%わかる。
また、有用な保磁力(Hc)な得るためには、温度(T
1)と温度(T2)の温度差が重要であることもわかっ
た。検討の、結果、第6図に示すように50℃以上の温
度差があれば実用材料として十分な保磁力が得られる。
1)と温度(T2)の温度差が重要であることもわかっ
た。検討の、結果、第6図に示すように50℃以上の温
度差があれば実用材料として十分な保磁力が得られる。
温度差bL so ℃以下では得られる保磁力は急激に
低下する。第6図において、fB磁気特性測定に供した
永久磁石の組成は第2図と同様であり、また、熱処理条
件は、v0=5℃/分とし、Lを変化させた以外は第2
図と同様である。
低下する。第6図において、fB磁気特性測定に供した
永久磁石の組成は第2図と同様であり、また、熱処理条
件は、v0=5℃/分とし、Lを変化させた以外は第2
図と同様である。
さらに重要な発見は、冷却過程の終了段階の温度(−)
で一定時間保持することにより4πI−H曲線の角型性
0−大幅に改善され、さらにそれが再度の昇温過程で助
長される事実である。第7図に温度(T2)での保持時
間(t2)と磁気特性の関係、を示す。なお、第7図に
おいて、磁気特性の測定に供した永久磁石の組成は、第
2図と同様であり。
で一定時間保持することにより4πI−H曲線の角型性
0−大幅に改善され、さらにそれが再度の昇温過程で助
長される事実である。第7図に温度(T2)での保持時
間(t2)と磁気特性の関係、を示す。なお、第7図に
おいて、磁気特性の測定に供した永久磁石の組成は、第
2図と同様であり。
また、熱処理条件は、v0=5℃/分とし、t、を変化
させた以外は第2図と同様である。第2図から温度(’
rt)’での保持時間長いほどHに(角形性の良否を示
す値で、4πI−8曲線の第2象限において0.9 X
4πIrK対応する保磁力の値を示す)が向上して角
形性が良好であることがる。保持時間(t2)は少くと
もo 、 2ルf以上必要であり、o 、 zArより
短時間では顕著な効果は得られない。
させた以外は第2図と同様である。第2図から温度(’
rt)’での保持時間長いほどHに(角形性の良否を示
す値で、4πI−8曲線の第2象限において0.9 X
4πIrK対応する保磁力の値を示す)が向上して角
形性が良好であることがる。保持時間(t2)は少くと
もo 、 2ルf以上必要であり、o 、 zArより
短時間では顕著な効果は得られない。
また第8図に示すように、昇温速度(ν2)ハ、これが
O,OS℃/分より遅い場合は角型性は十分良好である
が着磁性が悪くなり、IO’tl:7分より速い場合は
角型性の改讐効来が少ない。第8図におい−で、磁気特
性の測定に供した永久磁石の組成は第2図と同様で、ま
た熱処理条件はv0=5℃/分とし、vlを変化させた
以外は第2図と同様である。
O,OS℃/分より遅い場合は角型性は十分良好である
が着磁性が悪くなり、IO’tl:7分より速い場合は
角型性の改讐効来が少ない。第8図におい−で、磁気特
性の測定に供した永久磁石の組成は第2図と同様で、ま
た熱処理条件はv0=5℃/分とし、vlを変化させた
以外は第2図と同様である。
この温度(T2)での保持およびそれに引き続く温度(
T2)までの再度の昇温か角型性の改善に効果のある理
由は明確ではないが、温度(’Tt)から温度(Tりの
冷却過程で2相分離した相とは別の角型性に良好な影響
を与える第5相が温度(Tりでの保持過程で発生し、あ
る一定の昇温速度(ν2)の加熱条件のもとではその第
5相がその%性を失わないまま成長するものと考えられ
る。
T2)までの再度の昇温か角型性の改善に効果のある理
由は明確ではないが、温度(’Tt)から温度(Tりの
冷却過程で2相分離した相とは別の角型性に良好な影響
を与える第5相が温度(Tりでの保持過程で発生し、あ
る一定の昇温速度(ν2)の加熱条件のもとではその第
5相がその%性を失わないまま成長するものと考えられ
る。
また温度(Ts)は、第9図に示すように400〜95
0℃であれば良好な結果が得られる。すなわち温度(T
2)が950℃より高温の場合角型性は逆に悪化の傾向
を示す。また温度(T2)が400 ℃より低温では再
加熱による角型性改善の効果は少ない。
0℃であれば良好な結果が得られる。すなわち温度(T
2)が950℃より高温の場合角型性は逆に悪化の傾向
を示す。また温度(T2)が400 ℃より低温では再
加熱による角型性改善の効果は少ない。
なお第9図において、磁気特性の測定に供した永久磁石
の組成は、第2図と同様で、また熱処理条件は、v0=
5℃/分とし、−を変化させた以外は第2図と同様であ
る。
の組成は、第2図と同様で、また熱処理条件は、v0=
5℃/分とし、−を変化させた以外は第2図と同様であ
る。
さら忙発明者らは、温度(T2)で少くとも0.2hr
以上保持した後(−)・より少(とも50℃低い温度(
T4)まで冷却することで、より一層保磁力(HC)が
増加すること、また角型性もさらに向上することを見い
出した。
以上保持した後(−)・より少(とも50℃低い温度(
T4)まで冷却することで、より一層保磁力(HC)が
増加すること、また角型性もさらに向上することを見い
出した。
第10図に温度(T2)と温度(T4)の差と磁気特性
の関係を示す。なお第10図において、磁気特性の測定
に供した永久磁石の組成は第2図と同様でまた熱処理条
件は、v0=5℃/分とし、T、を変化させた以外は第
2図と同様である。同図から温度(T2)と温度(T4
)との差450℃以上が適当であることがわかる。そし
て表1に、重量百分率で8m24.5 %、(、’04
9.5% 、Fa151.0%、eW5.5%、Zr2
.5%の組成の合金粉末を成形し、成形体を1200℃
xzArの条件で焼結後1180℃)<IArの条件で
溶体化処理した試料(Not〜N05)を第1図に示す
本発明(よる基本熱処理バター7に従って熱処理した場
合の磁気特性の測定結果を示す。
の関係を示す。なお第10図において、磁気特性の測定
に供した永久磁石の組成は第2図と同様でまた熱処理条
件は、v0=5℃/分とし、T、を変化させた以外は第
2図と同様である。同図から温度(T2)と温度(T4
)との差450℃以上が適当であることがわかる。そし
て表1に、重量百分率で8m24.5 %、(、’04
9.5% 、Fa151.0%、eW5.5%、Zr2
.5%の組成の合金粉末を成形し、成形体を1200℃
xzArの条件で焼結後1180℃)<IArの条件で
溶体化処理した試料(Not〜N05)を第1図に示す
本発明(よる基本熱処理バター7に従って熱処理した場
合の磁気特性の測定結果を示す。
表1から、特に温度(Tりにおける等温処理過程、温度
(’rt)から温度(T2)への昇温過程、温度(−)
から温度(T2)への冷却過程が保磁力(nHc、rH
c )の向上と角型性の改善(HKの向上)に大きく寄
与することが明らかである。
(’rt)から温度(T2)への昇温過程、温度(−)
から温度(T2)への冷却過程が保磁力(nHc、rH
c )の向上と角型性の改善(HKの向上)に大きく寄
与することが明らかである。
本発明による熱処理では、以上詳細に述べた様な理由か
ら、第1図に示す基本熱処理パターンに特許請求範囲の
第5項に示す様な追加時効を連続的に少くとも1回以上
行うことが磁気特注のさらなる向上に効果がある0表2
には、表1の試料と同一組成で成形から溶体化処理まで
を表1の試料と同一条件で行りた試料(NO6とNO7
)を用いこれに熱処理として基本熱処理パターンおよび
そ九と連続した追加時効を行なった場合の磁気特性の測
定結果を示す 以下余白 表1と表2の対比から、保磁力および角型性の向上に追
加時効Qt有効であることが明らかである。
ら、第1図に示す基本熱処理パターンに特許請求範囲の
第5項に示す様な追加時効を連続的に少くとも1回以上
行うことが磁気特注のさらなる向上に効果がある0表2
には、表1の試料と同一組成で成形から溶体化処理まで
を表1の試料と同一条件で行りた試料(NO6とNO7
)を用いこれに熱処理として基本熱処理パターンおよび
そ九と連続した追加時効を行なった場合の磁気特性の測
定結果を示す 以下余白 表1と表2の対比から、保磁力および角型性の向上に追
加時効Qt有効であることが明らかである。
表2は追加時効を1回行った例であるQS、これと同様
に2回以上連続的に追加時効を行うことでさらに保磁力
と角型性が向上する。
に2回以上連続的に追加時効を行うことでさらに保磁力
と角型性が向上する。
最後に、本発明の希土類永久磁石の組成の限定理由につ
いて以下に説明する。
いて以下に説明する。
R(Yを含む希土類元素の少くとも1種)はそれt)t
22%以下では保磁力b=低下し、それが28チ以上で
は残留磁化(aKIr)が低下するのでこれは22〜2
8%の範囲とし、C1&はそれが0.5%以下では保磁
力が低下し12チ以上では残留磁化(4πIr)が低下
するのでこれは0.5〜12チの範囲とし、F−につい
てを工保磁力を実用範囲に保つ目的から5〜50チとす
る。またM (Zr、Hf 、Ti 、Nb、Ta、N
i 、V F)少(とも1種)はそれが0.24以下で
は最大エネルギー積(BH)rILの増加が小さく、7
%以上では残留磁化(4πIr)が低下するので0,2
〜7%の範囲とする。第11図ない」14図に各元素の
含有量と磁気特性の関係を示す。
22%以下では保磁力b=低下し、それが28チ以上で
は残留磁化(aKIr)が低下するのでこれは22〜2
8%の範囲とし、C1&はそれが0.5%以下では保磁
力が低下し12チ以上では残留磁化(4πIr)が低下
するのでこれは0.5〜12チの範囲とし、F−につい
てを工保磁力を実用範囲に保つ目的から5〜50チとす
る。またM (Zr、Hf 、Ti 、Nb、Ta、N
i 、V F)少(とも1種)はそれが0.24以下で
は最大エネルギー積(BH)rILの増加が小さく、7
%以上では残留磁化(4πIr)が低下するので0,2
〜7%の範囲とする。第11図ない」14図に各元素の
含有量と磁気特性の関係を示す。
試料は所定組成の合金粉末を各々の組成について2個ず
つ成形し、成形体をN50〜120crcX 2Arの
条件で焼結後1100〜1180℃x 1hrの条件で
溶体化処理した。各組成の試料のうち1個に対しては本
発明による熱処理を行った。熱処理条件はB、7 st
/e(vo ) 500℃(T2) ×10 A r
(t2) 2tA(&’1)500 ℃(Tt )
X4Ar(!2) 1°e/+(”t ) 7
80℃(T2)X2んrct4 )5ル冬(vs)6o
o℃代)[600℃で水中に急冷〕である。これらの試
料の磁気特性を第11図ないし第14図の実線で示す。
つ成形し、成形体をN50〜120crcX 2Arの
条件で焼結後1100〜1180℃x 1hrの条件で
溶体化処理した。各組成の試料のうち1個に対しては本
発明による熱処理を行った。熱処理条件はB、7 st
/e(vo ) 500℃(T2) ×10 A r
(t2) 2tA(&’1)500 ℃(Tt )
X4Ar(!2) 1°e/+(”t ) 7
80℃(T2)X2んrct4 )5ル冬(vs)6o
o℃代)[600℃で水中に急冷〕である。これらの試
料の磁気特性を第11図ないし第14図の実線で示す。
各組成の試料のうち他の1個については従来の連続冷却
型の熱処理を行った。
型の熱処理を行った。
熱処理条件+s R,T 5’C/% 600℃x
shr 2’C/% 500℃である。これらの試料の
磁気特性を第11図ないし第14図の破線で示す。
shr 2’C/% 500℃である。これらの試料の
磁気特性を第11図ないし第14図の破線で示す。
第11図ないし第14図から明らかなように本発明によ
る熱処理方法を用いることで、各元素量の広い範囲にお
いて実用材として十分な磁気特性が得られる。またこれ
によって磁気特性のバラツキが少くなり製造6Sより容
易になる。
る熱処理方法を用いることで、各元素量の広い範囲にお
いて実用材として十分な磁気特性が得られる。またこれ
によって磁気特性のバラツキが少くなり製造6Sより容
易になる。
〔実施例1〕
重量百分比でsmza、ss Co50%Fe17%C
ua% Zr2.5優の組成を有する平均粒度5μの合
金粉末を作成し、これを10KOgの磁界中で2ton
/cylの圧力で成形し成形体を作製した。成形体を不
活性ガス雰囲気中で1200℃x 4hrの条件で焼結
し、得られた焼結体を1170℃×1んrの条件で溶体
化処理した。
ua% Zr2.5優の組成を有する平均粒度5μの合
金粉末を作成し、これを10KOgの磁界中で2ton
/cylの圧力で成形し成形体を作製した。成形体を不
活性ガス雰囲気中で1200℃x 4hrの条件で焼結
し、得られた焼結体を1170℃×1んrの条件で溶体
化処理した。
次いで試料をR,T ”Q/e 6oot X 10A
r 2’C/+ 400℃x 2Ar 2tA aso
t X 4A1−5’c/+ asot(5sotで水
中に急冷)の条件で熱処理した。
r 2’C/+ 400℃x 2Ar 2tA aso
t X 4A1−5’c/+ asot(5sotで水
中に急冷)の条件で熱処理した。
以下の磁気特性が得られた。4πIrt 1oooG、
BHc8500 、lHCl2rJ000a、HX70
0Qa#、(BH)rt29.OM、G、01゜〔実施
例2〕 重量百分比でSm25.5% Co52%Fm15%
CLL54 Hf4.5チの組成を有する平均粒度5μ
の合金粉末を作成しこれを1oKoεの磁界中で’1i
or/crdの圧力で成形し成形体を作製した。成形体
を不活性ガス雰囲気中で1210℃x ahrの条件で
焼結し、得られた焼結体を1180℃X+Arの条件で
溶体化処理した。
BHc8500 、lHCl2rJ000a、HX70
0Qa#、(BH)rt29.OM、G、01゜〔実施
例2〕 重量百分比でSm25.5% Co52%Fm15%
CLL54 Hf4.5チの組成を有する平均粒度5μ
の合金粉末を作成しこれを1oKoεの磁界中で’1i
or/crdの圧力で成形し成形体を作製した。成形体
を不活性ガス雰囲気中で1210℃x ahrの条件で
焼結し、得られた焼結体を1180℃X+Arの条件で
溶体化処理した。
次イテ試料ヲR,7MO℃Iff 900’c X 6
Ar6・St/’f) 700℃X jhr 1″/8
soo℃x 2Ar o、s′cA4aac (<aa
℃で水中に急冷)の条件で熱処理した。
Ar6・St/’f) 700℃X jhr 1″/8
soo℃x 2Ar o、s′cA4aac (<aa
℃で水中に急冷)の条件で熱処理した。
以下の磁気特性が得られた。4πIr+ 12ooG、
xHc8500 lHCl50000s 、HJr68
000g、(BH)fi29.5M、G 、Dao〔実
施例5〕 重量百分比で5n24’l 、Co50,5%、Fg2
0%、C1&4%、Zr1.5%の組成を有する平均粒
度5μの合金粉末を作成し、これを10Ko−の磁界中
で2io110rdの圧力で成形し成形体を作製した。
xHc8500 lHCl50000s 、HJr68
000g、(BH)fi29.5M、G 、Dao〔実
施例5〕 重量百分比で5n24’l 、Co50,5%、Fg2
0%、C1&4%、Zr1.5%の組成を有する平均粒
度5μの合金粉末を作成し、これを10Ko−の磁界中
で2io110rdの圧力で成形し成形体を作製した。
成形体を不活性ガス雰囲気中で1200℃×4ルrの条
件で焼結し、得られた焼結体を1170℃X Hhrの
条件で溶体化処理した。
件で焼結し、得られた焼結体を1170℃X Hhrの
条件で溶体化処理した。
次いで試料をR−T ”” 850℃X 8Ar O,
S℃Aas。
S℃Aas。
℃x6Ar5ψ650℃X 4Ar ”CA asot
x 6Ar 1℃ノ今900℃x +hr 2’c/
4400℃(400’Cで水中に急冷)の条件で熱処理
した。
x 6Ar 1℃ノ今900℃x +hr 2’c/
4400℃(400’Cで水中に急冷)の条件で熱処理
した。
以下の磁気特性が得られた。4πIf11!500 G
、EHC900001、ZH(ll’160000J、
HJr9000g、(BH)m50.2M、G、d#。
、EHC900001、ZH(ll’160000J、
HJr9000g、(BH)m50.2M、G、d#。
〔実施例4〕
重量百分比でSm1s%、C112%、(、’055%
、F’gi4%、CtL5,5%、Zr2.5%の組成
を有する平均粒度3μの合金粉末を作製し、これを10
Koaの磁界中で2 f o r/c−の圧ヵで成形し
成形体を作製した。成形体を不活性ガス雰囲気中で11
60℃x aht−の条件で焼結し、得られた焼結体を
1150℃×1ルrの条件で溶体化処理し丸次いで試料
なR,T 2G’tl:z4700℃×12んr1℃/
4500℃x 2Ar 1’C74750℃x ahr
2′c/A5oo℃(300℃で水中に急冷)の条件
で熱処理した。
、F’gi4%、CtL5,5%、Zr2.5%の組成
を有する平均粒度3μの合金粉末を作製し、これを10
Koaの磁界中で2 f o r/c−の圧ヵで成形し
成形体を作製した。成形体を不活性ガス雰囲気中で11
60℃x aht−の条件で焼結し、得られた焼結体を
1150℃×1ルrの条件で溶体化処理し丸次いで試料
なR,T 2G’tl:z4700℃×12んr1℃/
4500℃x 2Ar 1’C74750℃x ahr
2′c/A5oo℃(300℃で水中に急冷)の条件
で熱処理した。
以下の磁気特性が得られた。4πtr10200G、J
IHC8000og 、!HCl00000a 、Hに
7000og、(BH)扉25.OM、G、 o−0〔
実施例5〕 重量百分比で8”24 % p cO54* 0% s
F g 15% x Cu 5−5%。
IHC8000og 、!HCl00000a 、Hに
7000og、(BH)扉25.OM、G、 o−0〔
実施例5〕 重量百分比で8”24 % p cO54* 0% s
F g 15% x Cu 5−5%。
Ti1゜5%の組成を有する平均粒度5μの合金粉末を
作成し、これを10KO−の磁界中で2ton/−の圧
力で成形し成形体を作製した。成形体を不活性ガス雰囲
気中で1190℃×4ルrの条件で焼結し、得られた焼
結体を1160℃×1Arの条件で溶体化処理した。
作成し、これを10KO−の磁界中で2ton/−の圧
力で成形し成形体を作製した。成形体を不活性ガス雰囲
気中で1190℃×4ルrの条件で焼結し、得られた焼
結体を1160℃×1Arの条件で溶体化処理した。
’el イテE 料ヲR1T 2′e/4450℃x
20Ar 0.5t74200℃X 5A、−0,5″
cA500℃x 2hr 1’C74400℃×10ん
r 1’C/8700℃x 5hr5’e/% sso
℃ (550℃で水中忙急冷)の条件で熱処理した。
20Ar 0.5t74200℃X 5A、−0,5″
cA500℃x 2hr 1’C74400℃×10ん
r 1’C/8700℃x 5hr5’e/% sso
℃ (550℃で水中忙急冷)の条件で熱処理した。
以下の磁気特性が得られた。4πIt−108000,
JRC850Qts # 、 IHC+ + 0006
g 、Hに75QOog、(BH)m27.5 M、
G、at0発明の効果 以上に記述の如く、本発明に係る希土類永久磁石は、特
定の組成を有するため、優れた磁気特性を得ることがで
きる。また本発明によれば、特定の熱処理を施すことに
より、角形性と着磁性の良い、高い磁気特性を有する希
土類永久磁石を得ることができる。
JRC850Qts # 、 IHC+ + 0006
g 、Hに75QOog、(BH)m27.5 M、
G、at0発明の効果 以上に記述の如く、本発明に係る希土類永久磁石は、特
定の組成を有するため、優れた磁気特性を得ることがで
きる。また本発明によれば、特定の熱処理を施すことに
より、角形性と着磁性の良い、高い磁気特性を有する希
土類永久磁石を得ることができる。
第1図は本発明における熱処理の基本パターンを示す模
式図、第2図は昇温速度v0と磁気特性の関係を示す図
、第5図は温度T、と磁気特性の関係を示す図、第4図
は時間t1と磁気特性の関係を示す図、第5図は冷却速
度υ、と磁気特性の関係を示す図、第6図は温度差T、
−T、と磁気特性の関係を示す図、第7図は時間t、と
磁気fF−性の関係を示す図、第8図は昇温速度ν、と
磁気特性の関係を示す図、第9図は温度−と磁気特性の
関係を示す図、第10図は′温度差T3−T4と磁気特
性の関係を示す図、第11図はS重量と磁気特性の関係
を示す図、第12図はFg量と磁気特性の関係を示す図
、第15図はCu量と磁気特性の関係を示す図、第14
図はM量と磁気特性の関係を示す図である。 ンj日−,ノζ3ミニ−Tt 第 9 図 0 700 ZOO300400500600700
8009001001) 1.100(”C)シ呈&T
s 第10図 温度T3−逼度T4 第11図 組成: 20−3SS20−3SS −4Cu−21p
−桟Ca2O253035(u/l’1) 第12図
式図、第2図は昇温速度v0と磁気特性の関係を示す図
、第5図は温度T、と磁気特性の関係を示す図、第4図
は時間t1と磁気特性の関係を示す図、第5図は冷却速
度υ、と磁気特性の関係を示す図、第6図は温度差T、
−T、と磁気特性の関係を示す図、第7図は時間t、と
磁気fF−性の関係を示す図、第8図は昇温速度ν、と
磁気特性の関係を示す図、第9図は温度−と磁気特性の
関係を示す図、第10図は′温度差T3−T4と磁気特
性の関係を示す図、第11図はS重量と磁気特性の関係
を示す図、第12図はFg量と磁気特性の関係を示す図
、第15図はCu量と磁気特性の関係を示す図、第14
図はM量と磁気特性の関係を示す図である。 ンj日−,ノζ3ミニ−Tt 第 9 図 0 700 ZOO300400500600700
8009001001) 1.100(”C)シ呈&T
s 第10図 温度T3−逼度T4 第11図 組成: 20−3SS20−3SS −4Cu−21p
−桟Ca2O253035(u/l’1) 第12図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重量百分率が22≦R≦28%(RはYを含む希土
類元素の少くとも1種)、5≦Fe≦50%、0.5≦
Cu≦12%、0.2≦M≦7%(MはZr、Hf、T
i、Nb、Ta、Ni、Vの少くとも1種)残部が実質
的にCoからなる合金粉末を作り、この合金粉末を加圧
成形して1100〜1250℃で焼結した後1050〜
1200℃で溶体化処理し、さらに室温から0.05〜
50℃/分の昇温速度(υ_0)で400〜950℃(
T_1)に加熱し少くとも0.2hr以上保持した後0
.05〜10℃/分の冷却速度(v_1)で保持温度(
T_1)より少くとも50℃低い温度(T_2)まで冷
却し、この温度で少くとも0.2hr以上保持した後そ
の温度から0.05〜10℃/分の昇温速度(υ_2)
で再び400〜950℃(T_3)に加熱し少くとも0
.2hr以上保持しその後0.05〜10℃/分の冷却
速度(υ_3)で保持温度(T_3)より少くとも50
℃低い温度(T_4)まで冷却する時効処理を行うこと
を特徴とする希土類永久磁石の製造方法。 2、特許請求範囲第1項の希土類永久磁石の製造方法に
おいて、加熱→保持(T_1)→冷却→保持(T_2)
→昇温→保持(T_3)→冷却→(T_4)の前記時効
処理にさらに少くとも1回以上保持(T_4)→昇温→
保持(T_5)→冷却→(T_6)のパターンの時効処
理を連続的に追加して行い、この追加時効処理は保持温
度(T_4)が400〜950℃であり、この保持温度
(T_4)にて少くとも0.2hr以上保持し、その後
0.05〜10℃/分の昇温速度で400〜950℃(
T_s__i)に加熱し少くとも0.2hr以上保持し
、次いで0.05〜10℃/分の冷却速度で保持温度(
T_5)より少くとも50℃低い温度(T_5)まで冷
却する追加時効処理である希土類永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59257865A JPS61135102A (ja) | 1984-12-06 | 1984-12-06 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59257865A JPS61135102A (ja) | 1984-12-06 | 1984-12-06 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61135102A true JPS61135102A (ja) | 1986-06-23 |
Family
ID=17312243
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59257865A Pending JPS61135102A (ja) | 1984-12-06 | 1984-12-06 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61135102A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61260610A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-18 | Seiko Instr & Electronics Ltd | 永久磁石の製造方法 |
JPH01111304A (ja) * | 1987-10-24 | 1989-04-28 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 永久磁石の製造方法 |
-
1984
- 1984-12-06 JP JP59257865A patent/JPS61135102A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61260610A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-18 | Seiko Instr & Electronics Ltd | 永久磁石の製造方法 |
JPH01111304A (ja) * | 1987-10-24 | 1989-04-28 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 永久磁石の製造方法 |
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