JP7448960B2 - エラストマー発泡体 - Google Patents
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Description
本開示は、エラストマー発泡体に関する。
スチレン系熱可塑性エラストマーをベースポリマーとする発泡成形品が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
発泡体の用途によっては、高い反発弾性を求められることがある。しかし、既存の発泡体は、高反発弾性と言われる発泡体であっても、その反発弾性率は概ね６０％台に留まっている。そのため、更に高い反発弾性率を備える発泡体を入手することは容易ではない。
このような背景の下、本件発明者は、高い反発弾性率を得るために種々検討を重ね、特定の成分を特定の配合比で配合することにより、従来品を超えるような反発弾性を示す発泡体が得られることを見いだした。
本開示の一局面においては、従来よりも反発弾性率の高いエラストマー発泡体を提供することが望ましい。
本開示の一局面におけるエラストマー発泡体は、スチレン系熱可塑性エラストマーをベースポリマーとして、ベースポリマー１００質量部に対する質量比で、４０℃における動粘度が３０～１５０ｍｍ２／ｓの鉱物油系軟化剤１７５～２００質量部と、発泡剤２３．８～２９．２質量部と、有機過酸化物からなる架橋剤２．９～４．９質量部と、が配合されている。発泡剤は、ポリアクリロニトリルを主成分とするシェル剤で、膨張剤である低沸点炭化水素をマイクロカプセル化してなる熱膨張性マイクロカプセルが、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂によってペレット化されてなる組成物であり、熱膨張性マイクロカプセル１００質量部に対する質量比で、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂５０～１５０質量部が配合されている。
このように構成されたエラストマー発泡体によれば、上述のような各成分が上述のような配合比で配合されているため、従来品よりも高い反発弾性を示す発泡体となる。このような効果は、後述する実施形態の中で、さらに具体的に明らかになる。なお、本開示でいう低沸点炭化水素とは、沸点が１００℃以下の炭化水素である。
本開示のエラストマー発泡体は、更に以下に挙げるような特徴を備えるものであってもよい。
（Ａ）ＡＳＫＥＲ Ｃ硬度が３０～３６であってもよい。
（Ａ）ＡＳＫＥＲ Ｃ硬度が３０～３６であってもよい。
（Ｂ）反発弾性率が７０％以上であってもよい。
（Ｃ）比重が０．２５～０．３５であってもよい。
（Ｃ）比重が０．２５～０．３５であってもよい。
［エラストマー発泡体の構成］
次に、上述のエラストマー発泡体の構成に関し、具体的な例を交えて更に詳細に説明する。
次に、上述のエラストマー発泡体の構成に関し、具体的な例を交えて更に詳細に説明する。
上述のエラストマー発泡体において、スチレン系熱可塑性エラストマーは、高い反発弾性を得るための成分である。スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、重量平均分子量が１５万～３０万のスチレン系熱可塑性エラストマーが用いられる。重量平均分子量が１５万以上のスチレン系熱可塑性エラストマーを用いることにより、軟化剤の保持能力を十分に高めることができ、低硬度でオイルブリードが抑制されたエラストマー組成物を得ることができる。また、重量平均分子量が３０万以下のスチレン系熱可塑性エラストマーを用いることにより、成形品表面の平滑性を良好にすることができる。スチレン系熱可塑性エラストマーの具体例としては、例えば、スチレンエチレンエチレンプロピレンスチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）、スチレンイソプレンスチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレンブタジエンスチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレンエチレンプロピレンブロック共重合体（ＳＥＰ）、スチレンエチレンブチレンスチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、及びスチレンエチレンプロピレンスチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）等を挙げることができる。これらのスチレン系熱可塑性エラストマーは、いずれか一種を単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。
鉱物油系軟化剤は、エラストマー発泡体の硬度を調整するための成分である。鉱物油系軟化剤としては、４０℃における動粘度が３０ｍｍ２／ｓ～１５０ｍｍ２／ｓの軟化剤が使用される。動粘度が３０ｍｍ２／ｓ以上の軟化剤を用いることにより、高温環境下において軟化剤が揮発するのを抑制することができる。なお、本開示でいう高温環境とは、雰囲気温度が１００℃の環境を想定している。また、動粘度が１５０ｍｍ２／ｓ以下の軟化剤を用いることにより、成形品の離型性や成形品表面の平滑性を良好にすることができる。鉱物油系軟化剤の具体例としては、例えば、パラフィン系オイル、ナフテン系オイル、及びアスファルト系オイル等を挙げることができる。これらの中でもパラフィン系オイルは、スチレン系熱可塑性エラストマーとの相溶性が良好な点で好ましい。
鉱物油系軟化剤の配合量は、スチレン系熱可塑性エラストマー１００質量部に対する質量比で、１７５～２００質量部とされる。鉱物油系軟化剤の配合量を１７５質量部以上とすることにより、低硬度なエラストマー発泡体を得ることができる。鉱物油系軟化剤の配合量を２００質量部以下とすることにより、オイルブリードの発生や成形品表面にタック性が生じるのを抑制することができる。
発泡剤は、主にエラストマー発泡体の低比重化と、高反発弾性の維持を図るための成分である。発泡剤は、熱膨張性マイクロカプセルがエチレン酢酸ビニル共重合樹脂によってペレット化されてなる熱膨張性組成物である。熱膨張性マイクロカプセルは、ポリアクリロニトリルを主成分とするシェル剤で、膨張剤である低沸点炭化水素をマイクロカプセル化したものである。発泡剤中には、熱膨張性マイクロカプセル１００質量部に対する質量比で、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂５０～１５０質量部が配合されている。
発泡剤の配合量は、スチレン系熱可塑性エラストマー１００質量部に対する質量比で、２３．８～２９．２質量部とされる。発泡剤の配合量を２３．８質量部以上とすることにより、発泡体内に十分な気泡を形成することができる。発泡剤の配合量を２９．２質量部以下とすることにより、発泡体内に過剰な気泡が形成されるのを抑制することができる。
エチレン酢酸ビニル共重合樹脂は、熱膨張性マイクロカプセルをペレット化する際にバインダーとして機能する成分である。これに加えて、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂は、エラストマー発泡体の反発弾性を高める上で、重要な役割を果たしている可能性がある。この点は、後述する実験例によって明らかになる。
架橋剤は、エラストマー発泡体に圧縮永久歪が生じるのを抑制するための成分である。架橋剤は、有機過酸化物を含み、所定の温度以上に加熱されるとラジカルを発生して、スチレン系熱可塑性エラストマー同士を部分的に架橋させる。架橋剤としては、例えば、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）－３，５，５－トリメチルシクロヘキサン、２，５－ジメチルヘキサン－２，５－ジヒドロパーオキサイド、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド、ｔ－ブチルクミルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、α，α－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）－ｐ－ジイソプロピルベンゼン、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－ヘキシン－３、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ－ブチルパーオキシベンゼン、ｔ－ブチルパーオキシマレイン酸、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ－ブチルパーオキシベンゾエイト等が挙げられる。これらは単独で又は２種以上を組み合わせて使用されてもよい。架橋剤としては、ジクミルパーオキサイド又は、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－ヘキシン－３が好ましい。
架橋剤の配合量は、スチレン系熱可塑性エラストマー１００質量部に対する質量比で、２．９～４．９質量部とされる。この有機過酸化物の配合量を２．９質量部以上とすることにより、十分な架橋がなされて、最終的に得られるエラストマー発泡体の物理的強度を適正に確保することができる。また、有機過酸化物の配合量を４．９質量部以下とすることにより、過剰な架橋がなされるのを抑制し、最終的に得られるエラストマー発泡体が硬くなりすぎるのを抑制することができる。
以上が、本開示のエラストマー発泡体を構成する上で必要となる必須成分であるが、エラストマー発泡体の機能を損ねない範囲内であれば、エラストマー発泡体の構成成分には、上記必須成分以外の任意成分が含まれていてもよい。任意成分の例としては、例えば、１００質量部のスチレン系熱可塑性エラストマーに対する質量比で、１．４～２．４質量部の酸化防止剤が配合されていてもよい。酸化防止剤を配合することにより、エラストマー発泡体の酸化による劣化を抑制することができる。この他、例えば、カーボン、界面活性剤、架橋助剤、滑剤、老化防止剤、スコーチ防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤、着色剤、耐油性向上剤などが配合されてもよい。
以上のように構成されるエラストマー発泡体によれば、ＡＳＫＥＲ Ｃ硬度が３０～３６という低硬度のエラストマー発泡体となる。また、以上のように構成されるエラストマー発泡体によれば、その反発弾性率が７０％以上となるような、極めて高い反発弾性を有するエラストマー発泡体となる。さらに、以上のように構成されるエラストマー発泡体によれば、比重が０．２５～０．３５という、極めて低比重のエラストマー発泡体となる。
したがって、このようなエラストマー発泡体であれば、低硬度、低比重で、高い反発弾性率が求められるような用途において、好適に利用することができる。例えば、各種競技用シューズのクッション材や、アミューズメント機器において利用される各種振動部品（例えば、振動するように構成された遊技機のレバー等。）、ボール等のスポーツ用品、椅子や寝具等のクッション材、各種玩具や日用品等において利用できる。
［エラストマー発泡体の製造例］
下記表１に示す各成分を含有するエラストマー発泡体を製造した。表１に示す各成分に対応する数値は、それぞれが各成分の配合量（単位は質量部。）を表している。表１に示す通り、ベースポリマーとしては、スチレン系熱可塑性エラストマー（スチレンエチレンエチレンプロピレンスチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）、商品名：セプトン４０４４、株式会社クラレ製）を使用した。軟化剤としては、パラフィン系オイル（商品名：ダイアナプロセスオイルＰＷ－３２、出光興産株式会社製）を使用した。
下記表１に示す各成分を含有するエラストマー発泡体を製造した。表１に示す各成分に対応する数値は、それぞれが各成分の配合量（単位は質量部。）を表している。表１に示す通り、ベースポリマーとしては、スチレン系熱可塑性エラストマー（スチレンエチレンエチレンプロピレンスチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）、商品名：セプトン４０４４、株式会社クラレ製）を使用した。軟化剤としては、パラフィン系オイル（商品名：ダイアナプロセスオイルＰＷ－３２、出光興産株式会社製）を使用した。
発泡剤としては、発泡剤Ａ，Ｂ，Ｃの３種を使用した。発泡剤Ａは、熱膨張性マイクロカプセルをエチレン酢酸ビニル共重合樹脂によってペレット化した熱膨張性組成物（商品名：マツモトマイクロスフェアー、品番：ＭＢＦＮ－１９０ＥＶＡ５０、松本油脂製薬株式会社製）である。発泡剤Ａは、カプセル含有量が５０質量％、バインダー（エチレン酢酸ビニル共重合樹脂）含有量が５０質量％、カプセルの平均粒径が３０～４０μｍ、発泡開始温度が１６０～１７０℃、最大膨張温度が２１０～２２０℃である。
発泡剤Ｂは、熱膨張性マイクロカプセルをポリエチレン樹脂によってペレット化した熱膨張性組成物（商品名：マツモトマイクロスフェアー、品番：ＭＢＦＮ－１００ＭＰＥ、松本油脂製薬株式会社製）である。発泡剤Ｂは、カプセル含有量が５０質量％、バインダー（ポリエチレン樹脂）含有量が５０質量％、カプセルの平均粒径が２０～３０μｍ、発泡開始温度が１２５～１３５℃、最大膨張温度が１６５～１８０℃である。
発泡剤Ｃは、熱膨張性マイクロカプセルをポリエチレン樹脂によってペレット化した熱膨張性組成物（商品名：マツモトマイクロスフェアー、品番：ＭＢＦＮ－１９０ＳＳＰＥ、松本油脂製薬株式会社製）である。発泡剤Ｃは、カプセル含有量が５０質量％、バインダー（ポリエチレン樹脂）含有量が５０質量％、カプセルの平均粒径が２８～３８μｍ、発泡開始温度が１２２～１３２℃、最大膨張温度が１９２～２０７℃である。
架橋剤としては、ジアルキルパーオキサイド（商品名：ルペロックス、品番：Ｄｉ－Ｃｕｐ ４０Ｃ、アルケマ株式会社製）を使用した。架橋助剤としては、トリアリルイソシアヌレート（商品名：タイク、品番：ＷＨ－６０、日本化成株式会社製）を使用した。これらの他、添加剤として、ヒンダードフェノール系酸化防止剤（商品名：ＳＯＮＧＮＯＸ、品番：１０１０、ＳＯＮＧＷＯＮ社製）、ステアリ酸ソルビタン（商品名：レオドール、ＳＰ－Ｓ１０Ｖ、花王株式会社）、カーボン（品番：＃９００、三菱化学株式会社製）を使用した。
エラストマー発泡体を製造するに当たって、表１に示す材料を２つの材料群に分けた。具体的には、ベースポリマー、軟化剤及び添加剤（カーボン、ヒンダードフェノール系酸化防止剤及びステアリ酸ソルビタン）を第１の材料群とし、架橋剤、架橋助剤及び発泡剤を第２の材料群とした。各材料群の成分を秤量し、まず、第１の材料群をラボプラストミル（型番：１５０Ｃ、株式会社東洋精機製作所製）に投入し、温度１５０℃、回転数２０ｒｐｍ、時間３分の混練条件で混練した。その後、温度を１５０℃から１００℃まで低下させ、更に第２の材料群をラボプラストミルに投入し、温度１００℃、回転数２０ｒｐｍ、時間３分の混練条件で混練した。
次に、混練を終えた材料を金型に投入して加熱し、発泡剤を発泡させた。金型に投入する材料の量は、金型容積に対し、狙いたい発泡倍率の仕込量を計量する。例えば、金型容積が約２１．６ｍｍ３、未発泡の材料比重が０．８８、発泡倍率が２．７倍の場合、材料仕込量は２１．６×０．８８÷２．７＝約７ｇとなる。金型へ材料を投入する際には、材料と上下板がくっつかないように離型フィルムを使用した。
加熱プレス工程では、材料温度がマイクロカプセルの最大膨張温度になるような温度で加熱する。発泡成形では圧力はなるべく低い方がマイクロカプセルの膨張が安定する。例えば、最大膨張温度２１０～２２０℃の場合は、加熱温度２２５℃、加熱時間３分、圧力０．４ＭＰａ程度が好適である。加熱プレス工程の後は、冷却プレス工程へ移行する。冷却プレス工程では、圧力２０ＭＰａ、６０℃以下で３分以上冷却する。
上述の手順で製造した試料１～試料１０に対し、１：成形品の硬度（ＡＳＫＥＲ Ｃ）、２：比重、３：反発弾性率、及び４：シートの成形性、以上４項目を評価し、これら４項目の評価結果に基づいて総合判定を行った。成形品の硬度は、アスカーゴム硬度計Ｃ型（高分子計器株式会社製）を用いて測定した。測定の際には、厚さ１２ｍｍの試験片を使用して、測定開始から３０秒後の測定値を読み取った。比重は、電子天秤（品番：ＡＧ２０４、ＭＥＴＴＬＥＲ ＴＯＬＥＤＯ社製）を用いて測定した。
反発弾性率は、以下の手順で算出した。縦６０ｍｍ×横６０ｍｍ×厚さ６ｍｍの試験片を、試験片の厚さ方向が水平面に対して垂直になるような向きで水平面上に設置する。その試験片の上面から上方へ３００ｍｍ離れた位置から、遊技球（パチンコ玉）を落下させて、その跳ね返り高さを測定し、反発弾性率（％）＝跳ね返り高さ（ｍｍ）÷３００（ｍｍ）×１００を算出した。跳ね返り高さの測定は３回実施して、その平均値から反発弾性率を算出した。
具体的な評価基準として、成形品の硬度（ＡＳＫＥＲ Ｃ）については、３３±３以内であれば高評価（記号は「○」）、３６を超えるか３０未満であれば低評価（記号は「×」）とした。比重については、０．３５以下であれば高評価（記号は「○」）、０．３５を超える場合は低評価（記号は「×」）とした。反発弾性率については、７５％以上であれば最高評価（記号は「◎」）、７５未満７０以上であれば高評価（記号は「○」）、７０未満の場合は低評価（記号は「×」）とした。
シートの成形性については、成形品にショートショット、凹凸及び歪がない場合は高評価（記号は「○」）、成形品にショートショット、凹凸及び歪のうちのいずれか１つ以上がある場合は低評価（記号は「×」）とした。総合判定については、反発弾性率が「◎」かつ残りの評価項目が「○」の場合に最高評価（記号は「◎」）、全評価項目が「○」の場合に高評価（記号は「○」）、少なくとも１つの評価項目が「×」の場合に低評価（記号は「×」）とした。評価の結果は表１に併記する。
表１に示す試料１～試料１０のうち、試料１は代表的な実施例に該当するエラストマー組成物である。試料１は、硬度が３２で「○」、比重が０．３２で「○」、反発弾性率が７７％で「◎」となり、総合判定は「◎」となった。試料２は、発泡剤を試料１よりも増量した実施例である。試料２は、硬度が３３で「○」、比重が０．３２で「○」、反発弾性率が７２％で「○」となり、総合判定は「○」となった。
試料３は、発泡剤を試料２よりも増量した比較例である。試料３は、硬度が３３で「○」、比重が０．３１で「○」となったが、反発弾性率が６９％で「×」となり、総合判定は「×」となった。試料４は、発泡剤を試料１よりも減量した実施例である。試料４は、硬度が３２で「○」、比重が０．３４で「○」、反発弾性率が７２％で「○」となり、総合判定は「○」となった。試料５は、発泡剤を試料４よりも減量した比較例である。試料５は、成形時にショートショットが発生し、シートの成形性で「×」となったため、他の評価は行わず、総合判定は「×」となった。
試料６は、ベースポリマーを試料１よりも増量した実施例である。表１では、ベースポリマーを１００質量部と見なした場合の換算値で各成分の配合量を示してあるが、実際はベースポリマーを１０５質量部に増量し、他の成分は試料１と同一の配合量とした場合の例に相当する。試料６は、硬度が３５で「○」、比重が０．３２で「○」、反発弾性率が７２％で「○」となり、総合判定は「○」となった。
試料７は、ベースポリマーを試料６よりも増量した比較例である。表１では、ベースポリマーを１００質量部と見なした場合の換算値で各成分の配合量を示してあるが、実際はベースポリマーを１０８質量部に増量し、他の成分は試料１と同一の配合量とした場合の例に相当する。試料７は、比重が０．３２で「○」となったが、硬度が３８で「×」となり、反発弾性率が６７％で「×」となり、総合判定は「×」となった。
試料８は、ベースポリマーを試料１よりも減量した実施例である。表１では、ベースポリマーを１００質量部と見なした場合の換算値で各成分の配合量を示してあるが、実際はベースポリマーを９４質量部に減量し、他の成分は試料１と同一の配合量とした場合の例に相当する。試料８は、硬度が３１で「○」、比重が０．３２で「○」、反発弾性率が７２％で「○」となり、総合判定は「○」となった。
試料９は、試料１とは異なる発泡剤（試料１は発泡剤Ａ，試料９は発泡剤Ｂ）を使用した比較例である。試料９は、成形時にショートショットが発生し、シートの成形性で「×」となったため、他の評価は行わず、総合判定は「×」となった。試料１０は、試料１とは異なる発泡剤（試料１は発泡剤Ａ，試料１０は発泡剤Ｃ）を使用した比較例である。試料１０は、硬度が３３で「○」となったが、比重が０．４で「×」となり、反発弾性率が６２％で「×」となり、総合判定は「×」となった。
試料１，９，１０を対比すると、発泡剤の違いに起因して、反発弾性率に違いが生じることがわかる。試料１の発泡剤Ａには、バインダーとしてエチレン酢酸ビニル共重合樹脂が含まれる一方、試料９，１０の発泡剤Ｂ，Ｃには、バインダーとしてポリエチレン樹脂が含まれている。したがって、試料１がエチレン酢酸ビニル共重合樹脂を含有していることは、試料１が高い反発弾性率を示す一因となっている可能性が示唆される。
［他の実施形態］
以上、エラストマー発泡体について、例示的な実施形態を挙げて説明したが、上述の実施形態は本開示の一態様として例示されるものにすぎない。すなわち、本開示は、上述の例示的な実施形態に限定されるものではなく、本開示の技術的思想を逸脱しない範囲内において、様々な形態で実施することができる。
以上、エラストマー発泡体について、例示的な実施形態を挙げて説明したが、上述の実施形態は本開示の一態様として例示されるものにすぎない。すなわち、本開示は、上述の例示的な実施形態に限定されるものではなく、本開示の技術的思想を逸脱しない範囲内において、様々な形態で実施することができる。
例えば、上記実施形態では、スチレン系熱可塑性エラストマーとして、スチレンエチレンエチレンプロピレンスチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）を利用する例を示したが、他のスチレン系熱可塑性エラストマーを利用してもよい。他のスチレン系熱可塑性エラストマーの例を挙げれば、例えば、スチレンイソプレンスチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレンブタジエンスチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレンエチレンプロピレンブロック共重合体（ＳＥＰ）、スチレンエチレンブチレンスチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレンエチレンプロピレンスチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）などのスチレン系熱可塑性エラストマーが好適である。これらのスチレン系熱可塑性エラストマーは、一種を単独で用いてもよいし、二種以上を併用してもよい。
また、上記実施形態では、鉱物油系軟化剤として、パラフィン系オイルを利用する例を示したが、４０℃における動粘度が３０ｍｍ２／ｓ～１５０ｍｍ２／ｓの鉱物油系軟化剤であれば、他の鉱物油系軟化剤を利用してもよい。他の鉱物油系軟化剤の例を挙げれば、例えば、ナフテン系オイル、及びアスファルト系オイル等が好適である。
鉱物油系軟化剤の配合量については、ベースポリマー１００質量部に対する質量比で１７５質量部としたところ、所期の物性（すなわち、低硬度、低比重、かつ高反発弾性率）を有するエラストマー発泡体を得ることができた。また、鉱物油系軟化剤の配合量については、ベースポリマー１００質量部に対する質量比で２００質量部としたところ、所期の物性（すなわち、低硬度、低比重、かつ高反発弾性率）を有するエラストマー発泡体を得ることができた。
また、上記実施形態では、架橋剤として、ジアルキルパーオキサイドを利用する例を示したが、他の架橋剤を利用してもよい。他の架橋剤の例を挙げれば、例えば、例えば、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）－３，５，５－トリメチルシクロヘキサン、２，５－ジメチルヘキサン－２，５－ジヒドロパーオキサイド、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド、ｔ－ブチルクミルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、α，α－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）－ｐ－ジイソプロピルベンゼン、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－ヘキシン－３、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ－ブチルパーオキシベンゼン、ｔ－ブチルパーオキシマレイン酸、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ－ブチルパーオキシベンゾエイト等が好適である。
架橋剤の配合量については、ベースポリマー１００質量部に対する質量比で２．９質量部としたところ、所期の物性（すなわち、低硬度、低比重、かつ高反発弾性率）を有するエラストマー発泡体を得ることができた。また、架橋剤の配合量については、ベースポリマー１００質量部に対する質量比で４．９質量部としたところ、所期の物性（すなわち、低硬度、低比重、かつ高反発弾性率）を有するエラストマー発泡体を得ることができた。
また、上記実施形態では、カプセル含有量が５０質量％、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂含有量が５０質量％の発泡剤Ａを例示したが、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂の配合量を変更してもよい。エチレン酢酸ビニル共重合樹脂の配合量については、熱膨張性マイクロカプセル１００質量部に対する質量比で５０質量部としたところ、所期の物性（すなわち、低硬度、低比重、かつ高反発弾性率）を有するエラストマー発泡体を得ることができた。また、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂の配合量については、熱膨張性マイクロカプセル１００質量部に対する質量比で１５０質量部としたところ、所期の物性（すなわち、低硬度、低比重、かつ高反発弾性率）を有するエラストマー発泡体を得ることができた。
なお、上記実施形態で例示した１つの構成要素によって実現される複数の機能を、複数の構成要素によって実現してもよい。上記実施形態で例示した１つの構成要素によって実現される１つの機能を、複数の構成要素によって実現してもよい。上記実施形態で例示した複数の構成要素によって実現される複数の機能を、１つの構成要素によって実現してもよい。上記実施形態で例示した複数の構成要素によって実現される１つの機能を、１つの構成要素によって実現してもよい。上記実施形態で例示した構成の一部を省略してもよい。
Claims (3)
- スチレン系熱可塑性エラストマーをベースポリマーとして、前記ベースポリマー１００質量部に対する質量比で、４０℃における動粘度が３０～１５０ｍｍ２／ｓの鉱物油系軟化剤１７５～２００質量部と、発泡剤２３．８～２９．２質量部と、有機過酸化物からなる架橋剤２．９～４．９質量部と、が配合されており、
前記発泡剤は、ポリアクリロニトリルを主成分とするシェル剤で、膨張剤である低沸点炭化水素をマイクロカプセル化してなる熱膨張性マイクロカプセルが、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂によってペレット化されてなる組成物であり、前記熱膨張性マイクロカプセル１００質量部に対する質量比で、前記エチレン酢酸ビニル共重合樹脂５０～１５０質量部が配合されており、
反発弾性率が７０％以上である、
エラストマー発泡体。 - 請求項１に記載のエラストマー発泡体であって、
ＡＳＫＥＲ Ｃ硬度が３０～３６である、
エラストマー発泡体。 - 請求項１又は請求項２に記載のエラストマー発泡体であって、
比重が０．２５～０．３５である、
エラストマー発泡体。
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