JP7442047B2 - 冷蔵庫 - Google Patents

Description

本開示は、冷蔵庫に関する。

特許文献１は、圧縮機の熱を利用して除霜する冷蔵庫を開示する。この冷蔵庫は、圧縮機の出口と、蒸発器に配設される除霜パイプとを接続する経路を設け、圧縮機から吐出される高温の冷媒を除霜パイプに供給して除霜を行う。

特開昭５８－０２４７７４号公報

本開示は、圧縮機の熱を除霜に利用しつつ、ユーザが不快に感じる音の発生を抑制することが可能な冷蔵庫を提供する。

本開示における冷蔵庫は、圧縮機と、第１の凝縮器と、第２の凝縮器と、蒸発器とを少なくとも備えた冷凍サイクルを有し、冷凍サイクルは、第１の凝縮器の下流側で、冷気を生成するために冷媒を蒸発器に供給する冷却経路と、冷媒を加熱し、加熱された冷媒を蒸発器に供給して除霜を行う除霜経路とに分岐され、冷却経路を流れる冷媒は、第２の凝縮器を通過したうえで蒸発器に供給され、除霜経路を流れる冷媒は、圧縮機から第１の凝縮器に冷媒が供給される経路と熱交換することで加熱され、除霜経路と熱結合した蒸発器を加温すると共に、除霜経路内で放熱した冷媒を、蒸発器の下流側に設けられた加温側蒸発器において蒸発した後前記圧縮機に戻るようにし、除霜経路への切替時に流れる冷媒の流量を調整する。

本開示における冷蔵庫は、熱量の大きい冷媒の凝縮熱を除霜に利用しつつ、ユーザが不快に感じる音の発生を抑制すると共に、除霜中の庫内昇温抑制により除霜後の再冷却量を低減できる。

また、熱量が大きい２相域に冷媒の状態を保つように冷媒循環量を制御することで除霜時の加温能力を確保でき、除霜中の圧縮機入力を低減できる。且つ、除霜中にも圧縮機を止めることがなく冷蔵室内の冷却運転を行えるため、庫内温度変動を抑制し生鮮食品等の品質劣化を抑制できる。

実施の形態１における冷蔵庫の縦断面図 実施の形態１における冷蔵庫の第１および第２の機械室の構成を示す図 実施の形態１における冷蔵庫の冷凍サイクルの構成を示す図 実施の形態１における冷蔵庫の冷却運転時のモリエル線図 実施の形態１における冷蔵庫の除霜運転時のモリエル線図 実施の形態１における冷蔵庫のＳＴＥＰ毎の冷却側出口と除霜側出口流路の特性図 実施の形態１における冷蔵庫の除霜側出口流路における可変流量領域のＳＴＥＰ毎の流量特性図 実施の形態１における冷蔵庫の冷却室内の構成を示す図 実施の形態１における冷蔵庫の蒸発器の斜視図 実施の形態１における冷蔵庫の除霜時の制御を示す図

（本開示の基礎となった知見等）
蒸発器に付着した霜を融解する除霜機能を備える冷蔵庫が知られている。除霜機能は、蒸発器の下方に除霜ヒータを設け、この除霜ヒータに通電することで霜を融解する除霜が一般的である。

一方、特許文献１に、圧縮機の出口と、蒸発器に配設される除霜パイプとを接続する経路を設け、圧縮機から吐出される高温の冷媒を除霜パイプに供給して除霜を行う冷蔵庫が開示されている。また、特許文献１に開示された冷蔵庫は、圧縮機の熱を除霜に利用できる。

しかしながら上記特許文献１に記載された従来の冷蔵庫の構成では、除霜時に三方弁を用いて冷媒の流路を除霜パイプに切り替えるが、三方弁を流れる冷媒の流速が速いため、三方弁や蒸発器において音が発生し、冷蔵庫の近くのユーザが、この音を不快に感じる、という課題があった。

また一般に、除霜中は圧縮機の運転を停止し、蒸発器の下方に設けられた除霜ヒータに通電することで除霜を行うが、除霜中は冷却運転を停止しているため庫内の温度が外気温によって上昇していき、冷蔵庫内部に保存されている食品温度も上昇していくこととなる。さらに、除霜終了後は除霜中に昇温した温度上昇分も含めて冷却運転する必要があった。

発明者らは、以上のような課題があることを発見し、その課題を解決するために、本開示の主題を構成するに至った。

そこで、本開示は、圧縮機の熱を除霜に利用しつつ、ユーザが不快に感じる音の発生を抑制すると共に、除霜中の庫内昇温抑制により除霜後の再冷却量を低減することが可能な冷蔵庫を提供する。

以下、図面を参照しながら実施の形態を詳細に説明する。但し、必要以上に詳細な説明は省略する場合がある。例えば、既によく知られた事項の詳細説明、または、実質的に同一の構成に対する重複説明を省略する場合がある。

なお、添付図面および以下の説明は、当業者が本開示を十分に理解するために提供されるのであって、これらにより特許請求の範囲に記載の主題を限定することを意図していない。

（実施の形態１）
以下、図１～図８を用いて、実施の形態１を説明する。

［１－１．構成］
図１～３において、本実施の形態における冷蔵庫１００は、冷蔵室１０１、冷蔵室１０１の下部に設けられた冷凍室１０２、冷蔵庫１００の上部背面に設けられた第１の機械室１０３、冷蔵庫１００の背面下部に設けられた第２の機械室１０４とを有する。

第１の機械室１０３には、冷凍サイクル１６０を構成する部品として、圧縮機１０５、能力調整用凝縮器１３３、第１の機械室ファン１１６、吸入管１２６を有する。

第２の機械室１０４には、隔壁１０８によって２つの区画に分割されている。隔壁１０８には、第１の凝縮器１０７を空冷する第２の機械室ファン１０９が設けられている。第２の機械室ファン１０９の風上側に第１の凝縮器１０７が収容されていて、第２の機械室ファン１０９の風下側に蒸発皿１１０が収容されている。また、第２の機械室１０４には流路切り替えバルブ１２２が配設してある。

冷凍室１０２の背面には冷却室１１７が配置されており、冷却室１１７の中には冷気を生成する蒸発器１０６、蒸発器１０６の上方に位置し蒸発器１０６で生成された冷気を冷蔵室１０１と冷凍室１０２に供給する冷却ファン１１１、蒸発器１０６の下方に位置し蒸発器１０６に付着した霜を溶かして除霜するための除霜手段として除霜ヒータ１２０がそれぞれ設けられている。

本実施の形態では、除霜ヒータ１２０はガラス管ヒータとしている。除霜手段としては、様々なものがあり、例えばパイプヒータや面ヒータなども一般的に使用される。さらに冷却室１１７には、冷凍室１０２に供給される冷気の遮断や、風量を調整するための冷凍室ダンパー１１２が収容されている。

蒸発器１０６は、フィンアンドチューブ式を用いており、蒸発器１０６の入口パイプ部分１０６ａに蒸発器１０６の温度を検出するための温度センサ１１５を設置している。本実施の形態では、温度センサ１１５を、入口パイプ部分１０６ａに設置しているが、除霜時の霜残りが防止できるように除霜時の温度昇温が最も遅い部分に設置するとよい。

また、冷蔵室１０１には、冷蔵室１０１に冷気を供給する冷蔵室ダクト１１３、冷蔵室１０１に供給される冷気量を角度調節や遮断等で調整するための冷蔵室ダンパー１１４が収容されている。冷蔵室ダンパー１１４の開閉動作は、冷蔵室１０１内の温度を検知する冷蔵室温度センサ（図示せず）の検知温度によって制御される。冷蔵室ダクト１１３内には加温側蒸発器１３１、加温側蒸発器１３１の上方に加温側蒸発器ファン１３４が配設されている。

次に図３、図４Ａ、４Ｂを用いて、冷蔵庫１００の冷凍サイクル１６０を説明する。

図４Ａ、４Ｂは、縦軸が絶対圧力（ｋＰａ）で横軸が比エンタルピー（ｋｇ／ｋｇ）で表されたモリエル線図（ｐ－ｈ線図）であり、図４Ａは、冷却運転時のモリエル線図、図４Ｂは、除霜時のモリエル線図を示している。各々、任意の瞬間における状態を概略的に示しており、配管内の圧力損失影響等の細かい部分は無視している。

圧縮機１０５から吐出された冷媒は、能力調整用凝縮器１３３及び第１の凝縮器１０７で外気と熱交換を行い、一部の気体を残して凝縮する。第１の凝縮器１０７を通過した冷媒は、ドライヤ１２１によって水分が除去され、流路切り替えバルブ１２２に流入する。

流路切り替えバルブ１２２に流入する冷媒は、液相冷媒と気相冷媒が混在する２相状態である。流路切り替えバルブ１２２によって、冷媒の流路は、冷却経路１５２と除霜経路１５３とに分岐する。冷却経路１５２は、冷気を生成するために冷媒を蒸発器１０６に供給する経路である。一方、除霜経路１５３は、冷媒を加熱し、加熱した冷媒を蒸発器１０６に供給することで除霜を行う経路である。

まず、冷却経路１５２について説明する。冷却経路１５２は、冷却運転時であり図４Ａのモリエル線図で表される。冷却経路１５２は、図４Ａのａ点において圧縮機１０５から吐出された冷媒が、流路切り替えバルブ１２２から第２の凝縮器１２３に冷媒が流れる経路であり、第２の凝縮器１２３は、冷蔵庫１００の扉（冷蔵室１０１の扉１０１ａと冷凍室１０２の扉１０２ａのいずれか、又は、両方）が冷蔵庫本体１００ａに接する部分の冷蔵庫本体１００ａ側の内側に這わされている。

第２の凝縮器１２３を通過する冷媒は、外部に放熱することで冷蔵庫１００の扉１０１ａ、１０２ａや冷蔵庫１００内の仕切り（図示せず）を温め、冷蔵庫１００の扉１０１ａ、１０２ａやそれらに装着しているパッキン（図示せず）で結露が発生することを防止する。

ｂ点で第２の凝縮器１２３を通過して液化した冷媒は、第１の絞り１２４によって減圧され、ｃ点から蒸発器１０６で蒸発する。その後、冷媒が蒸発器１０６で蒸発することで冷気が生成され、この冷気が冷蔵室１０１と冷凍室１０２の冷却に利用される。蒸発器１０６を通過した冷媒は、吸入管１２６を介してｄ点で圧縮機１０５に戻る。

次に、除霜経路１５３について説明する。

除霜経路１５３は、除霜運転時であり図４Ｂのモリエル線図で表される。除霜経路１５３は、図４Ｂのｅ点において圧縮機１０５から吐出された冷媒が、流路切り替えバルブ１２２から第２の絞り１２７に冷媒が流れる経路である。ｆ点で冷媒は、第２の絞り１２７によって減圧され、ｇ点で第２の絞り１２７を通過した冷媒は、第１の熱交換部１２８において、圧縮機１０５から第１の凝縮器１０７に冷媒が供給される経路１２８ａと熱交換することで加熱され、気化する（ｈ点）。

そして、蒸発器１０６に供給された気化している冷媒が相変化によって凝縮して液化することで発生する凝縮潜熱により蒸発器１０６を加熱するため、ｉ点からｊ点において蒸発器１０６の除霜が実現される。その後、ｋ点から冷蔵室１０１に配置された加温側蒸発器１３１で蒸発器１０６で凝縮された冷媒を蒸発させることで、冷媒の状態を気相体状態にして、Ｌ点で圧縮機１０５へ戻している。これによって、圧縮機１０５に流入する冷媒が気相であるため、密度の高い液相や気液２相の状態で流入することを防止できるため、圧縮機１０５内の部品（図示せず）が故障の危険にさらされることは無い。

次に、流路切り替えバルブ１２２について説明する。

流路切り替えバルブ１２２は、冷却経路１５２と除霜経路１５３を分岐するための三方弁である。流路切り替えバルブ１２２は、第１の凝縮器１０７とドライヤ１２１の下流に配置されている。

図５Ａ、５Ｂは、縦軸を空気を流した場合での空気流量（Ｌ／ｍｉｎ）、横軸をＳＴＥＰ数で表された弁の流量特性図であり、図５Ａは、ＳＴＥＰ毎の冷却側出口と除霜側出口流路の特性図、図５Ｂは、除霜側出口流路における可変流量領域のＳＴＥＰ毎の流量特性図を示している。図５Ａにおいて、左端の０ＳＴＥＰは起点出し点である。

流路切り替えバルブ１２２は、大きく外郭（図示せず）と内郭（図示せず）で構成される。外郭はコイル（図示せず）であり、流す電流の位相を変化させることで、内郭の磁石（図示せず）が回転するように磁界を生じさせている。内郭には、磁石であるロータ（図示せず）とロータからギア等で連結し出口流路（図示せず）の開口に密着したディスク（図示せず）で主に構成されている。

先の外郭のコイルによる回転磁界によって内郭のロータが回転しギア等で連結されたディスクがスライド回転することによって、流路切り替えバルブ１２２の出口流路が片側もしくは両側に流れるように動いている。なお両側どちらにも流れなくすることもでき、圧縮機１０５の運転ＯＦＦ時に両方閉を選択することで、第１の機械室１０３にある高温高圧の冷媒が低温低圧の蒸発器１０６に流入することを防止している。

これをガスカットと言い、冷媒の流入によって蒸発器１０６の温度上昇および熱負荷となることを防止することで消費電力量の低減を行うことができる。特に圧縮機１０５のＯＮ／ＯＦＦ回数が多いほど省エネ効果が大きくなる。

本実施の形態では、ディスクの形状を出口流路の片側もしくは両側に対し、流路が閉から開になる際において流路面積が線形に増加する形状としている。即ち、流路切り替えバルブ１２２の出口流路に対し、ディスクの回転軌跡によって覆い閉塞する面積が変わるため流量が変化するのである。

この流量変化を、出口流路面積が閉から開とする全動作の中で閉側から７０％以内の動作範囲で流量を微小に線形増加させた。特に空気流量が１０Ｌ／ｍｉｎとなる部分が線形増加するようにした。これによって、高負荷などで最大流量が必要な時は全開の最大面積で使用し、低外気などの負荷の小さな時は流路面積を絞り流量を落として調整できる可変で使用できる。

本実施の形態の流路切り替えバルブ１２２は、ステッピングモータ（図示せず）であり、起点出しの全閉からステップを刻むことで任意のステップ位置とすることができる。

本実施の形態の流路切り替えバルブ１２２は、出口流路面積が閉の時で冷媒が流れない『全閉モード』、出口流路面積が開の時で最大量の冷媒が流れる『全開モード』、複数の出口流路面積が開となり本実施の形態では２つの出口流路であるため最大量の冷媒が両方の出口流路へと流れる『両開モード』、出口流路面積を微小変化させ『全閉モード』から『全開モード』への初期ステップにあたり流量を線形変化させる『可変モード』の動作に分けられる。

本実施の形態では、流量が線形に変化するように弁の内部のディスク形状を半円形状としたが、流量が線形に変化するように面積を変化させればよく、例えばディスクに流路溝（図示せず）を掘って流路面積で調整する方法もある。また、ディスクに複数の細孔（図示せず）を持たせて、使用する細孔面積によって流量を変化させる方法もある。この場合の流量特性は線形ではなく階段状の流量特性となる。

また、本実施の形態では、内部構造をギア式としているが、ギアを用いず、ディスクとロータが直接接続している直動式としてもよい。

次に、第１の熱交換部１２８について説明する。

第１の熱交換部１２８は、図４Ｂのｇ点からｈ点において、能力調整用凝縮器１３３、第１の凝縮器１０７で凝縮された冷媒を気化させている。

本実施の形態では、第１の熱交換部１２８は、第２の絞り１２７から吐出された冷媒が流れる配管１５５ａを、圧縮機１０５から第１の凝縮器１０７に冷媒が供給される配管１５５ｂの一部と例えば１ｍ～２ｍ程度の半田付けすることで、第１の熱交換部１２８を形成している。また、第１の熱交換部１２８を冷蔵庫１００の筐体１００ｂの外壁面１００ｃに形成することで、鉄板で構成される筐体１００ｂの顕熱を、除霜経路１５３における冷媒の加熱に利用できる。本実施の形態では、第１の熱交換部１２８を外壁面１００ｃにアルミテープ（図示せず）で貼り付けている。

具体的に本実施の形態では、第１の熱交換部１２８において、圧縮機１０５から第１の凝縮器１０７に冷媒が供給される配管１５５ｂをΦ３．６ｍｍ、第２の絞り１２７から吐出された冷媒が流れる配管１５５ａをΦ３．２ｍｍとして、半田付けの熱交換長さを１．２ｍとしている。

ここで、第２の絞り１２７から吐出された冷媒が流れる配管１５５ａの径を大きくする方が流速も遅くなり、熱交換量が増加するが、第２の絞り１２７から吐出された冷媒が流れる配管１５５ａの径の方を第１の凝縮器１０７に冷媒が供給される配管１５５ｂの径よりも同等以下にしていることで、第２の絞り１２７の抵抗と合わせて冷媒循環量を調整し、除霜経路１５３における第１の熱交換部１２８の入口部１２８ｂと出口部１２８ｃでの温度差が７Ｋ程度以上につくようにしている。これにより第１の熱交換部１２８の出口部１２８ｃで冷媒は飽和蒸気線を越えて気相へと状態変化できる。

また、冷媒が能力調整用凝縮器１３３及び第１の凝縮器１０７を通過することで、冷媒の一部が液化して冷媒の体積が減少し、流路切り替えバルブ１２２を流れる冷媒の流速が遅くなる。冷凍サイクル１６０の中で凝縮配管内では、第１の凝縮器１０７の出口付近で冷媒の状態は２相域の中でも液相に近い状態となっている。

例えば、凝縮圧力：４６４ｋＰａ（３５℃）、蒸発圧力：７２ｋＰａ（－２０℃）の場合では、圧縮機１０５の気筒容積が９．１ｃｃで回転数が２５ｒｐｓとすると、冷媒循環量は概ね０．３２ｇ／ｓとなる。この冷媒が一般的な凝縮器内を通過するときに、２相域の中でも気相側では４．２９ｍ／ｓの流速に対し、液相側では０．１０ｍ／ｓである。流速が大きいほど、流路切り替えバルブ１２２や蒸発器１０６から発生する音は大きくなり、ユーザは不快に感じるのである。

本実施の形態では、圧縮機１０５から吐出された、流速が速い気相冷媒がそのまま流路切り替えバルブ１２２を流れる訳ではないため、ユーザが不快に感じる音が流路切り替えバルブ１２２から発生することを抑制できる。また蒸発器１０６においても流速が速い気相冷媒が入るわけではない。そのため、流速の早い冷媒が蒸発器１０６に入り、急激に凝縮する場合に発生するゴーという音の発生を抑制できる。

除霜経路１５３について引き続き説明する。

図６は、冷蔵庫１００の冷却室１１７の構成図である。図７は、蒸発器１０６の図である。冷却室１１７には、蒸発器１０６の右方に冷蔵室１０１を冷却循環した冷気が蒸発器１０６へ流入する冷蔵室戻りダクト１１９があり、蒸発器１０６の右下方から蒸発器１０６下部へと冷気が流入し、蒸発器１０６と熱交換した冷気は、再び冷蔵室１０１及び冷凍室１０２へと循環していく風路となっている。蒸発器１０６の上方には、冷蔵室１０１、冷凍室１０２へと冷気を送風する冷却ファン１１１、下方には除霜ヒータ１２０が配置されている。

蒸発器１０６は代表的なフィンアンドチューブ式であり、フィン１３９を有する冷媒管（後述）を上下方向に積層して形成されている。蒸発器１０６は、概ね上下方向に７段と前後方向に３列の冷媒管である蒸発器冷却パイプ１３７が配置した構成としており、背面側は最下段を無くし６段とすることで、蒸発器１０６の蒸発器冷却入口１４３と蒸発器冷却出口１４４が正面から見て蒸発器１０６の右上の同等位置となるように配管パターンとしている。

これによって、製造工程で蒸発器１０６の取り付け時に溶接位置が近くなり、作業し易くなり工数を低減できると共に、最下段の蒸発器冷却パイプ１３７が無いことで耐着霜性の向上が期待できる。通常、蒸発器１０６に付着する霜は、蒸発器１０６に流入する冷蔵室１０１、冷凍室１０２内からの戻り冷気の流入口に多く付着し、特に、湿度の高い冷蔵室１０１から冷蔵室戻りダクト１１９を通して流入する冷蔵室戻り冷気の流入する部分に霜が付着しやすい。

本実施の形態では、蒸発器冷却パイプ１３７を１段抜いて短くしたことで、霜の付着と成長による風路阻害を抑制できる。よって、夏場等の高温多湿の条件における扉１０１ａ、１０２ａの開閉等で冷蔵室１０１、冷凍室１０２内に侵入した水分による過負荷な条件においても、霜の成長による風路阻害での鈍冷になりにくく、製品の品質向上という効果を有する。更に、フィン１３９においても、蒸発器１０６の上部に対し流入水分が多い下部の方のフィン間隔を大きくとることで霜の連結、目詰まりによる閉塞をし難くしている。

また、本実施の形態における蒸発器１０６のフィン１３９は、上下方向で積層された蒸発器冷却パイプ１３７に対して分割したフィン１３９を用いている。この積層された蒸発器冷却パイプ１３７とフィン１３９の間に蒸発器加温パイプ１３８を蒸発器１０６の外周を覆うように取り付けている。

この時、蒸発器１０６の両端部に配置されたエンドプレート１４０に蒸発器加温パイプ１３８を取り付けている。エンドプレート１４０は通常、蒸発器１０６のパイプが形を整えるように蒸発器１０６の両側からフィン１３９よりも厚い板厚で固定するものである。今回、このエンドプレート１４０のフィン１３９間部分に蒸発器加温パイプ１３８の固定用の凹部（図示せず）を図７に示されている様に設け、この部分に蒸発器加温パイプ１３８を嵌めることでフィン１３９及び蒸発器１０６と密着するようにしている。さらに、蒸発器加温パイプ１３８と接するフィン１３９の端部を折り返した形状とすることで点や線ではなく面で蒸発器加温パイプ１３８とフィン１３９が接するため密着性を向上させ伝熱効率を上げている。

なお、本実施の形態における蒸発器加温パイプ１３８は、除霜ヒータ１２０の熱が届きにくい上部を中心に、蒸発器１０６の上部から下部へと取り付ける形状であり、Φ６．３５ｍｍパイプを用いた。蒸発器加温パイプ１３８は、蒸発器１０６の前後で合計１２本とし、蒸発器１０６の外側前後から挟み込むようにパイプヒータのように密着させた方式としたが、蒸発器１０６の蒸発器冷却パイプ１３７と一体化した構成でもよい。その場合は、蒸発器冷却パイプ１３７のパイプ間に蒸発器加温パイプ１３８を通すことで最も温度の低い冷媒管近傍から加温できるため除霜効果の向上が期待できる。

今回、蒸発器１０６の外周から内側へ加温させることで、蒸発器１０６全体が均温化しながら昇温させることができる。さらに、蒸発器加温パイプ１３８の蒸発器加温入口１４５を蒸発器１０６の上部とし、冷媒が滞留し昇温の遅い蒸発器アキュームレータ１４１に近い場所から加熱しだすため、昇温が促進される。

ここで、近年の冷凍サイクルの冷媒としては、地球環境保全の観点から地球温暖化係数が小さい可燃性冷媒であるイソブタンが使用されている。この炭化水素であるイソブタンは空気と比較して常温、大気圧下で約２倍の比重である（２．０４、３００Ｋにおいて）。これにより従来に比して冷媒充填量を低減でき、低コストであると共に、可燃性冷媒が万が一に漏洩した場合の漏洩量が少なくなり安全性をより向上できる。

本実施の形態でも、冷媒にイソブタンを用いており、防爆対応として除霜時の除霜ヒータ１２０（ガラス管ヒータ）の外郭であるガラス管表面（図示せず）の最大温度を規制している。そのため、ガラス管表面の温度を低減させるため、ガラス管を２重に形成された２重ガラス管ヒータを採用している。このほか、ガラス管表面の温度を低減させる手段としては、ガラス管表面に放熱性の高い部材（例えばアルミフィン）を巻きつけることも出来る。このとき、ガラス管を１重とすることで、除霜ヒータ１２０（ガラス管ヒータ）の外形寸法を小さく出来る。

第１の熱交換部１２８を通過し飽和蒸気線を越えて気化された冷媒は、蒸発器加温入口１４５へと流入し、蒸発器加温出口１４６へと通過していく。この部分は、図４Ｂのｉ点からｊ点であり、ｈ点で気化した冷媒を再び凝縮させることで、冷媒の凝縮潜熱により蒸発器加温パイプ１３８が加温されるため、蒸発器１０６の温度が上昇し付着している霜が融解されるのである。

冷媒がｇ点のような液相に近い２相域から気化させたのち、凝縮潜熱を利用することで蒸発器１０６を加温しているのは、ｆ点の冷媒状態から蒸発器１０６に冷媒を流入し加温する場合の冷媒の顕熱利用に対し、大きな熱量を得ることが出来るためである。

例えば、冷媒温度が３２℃の場合を例として説明する。図４Ａの飽和液線の左側では液冷媒であり顕熱変化となる。その場合の顕熱量は比熱とすると、２．４８ｋＪ／ｋｇ－Ｋである。これが同じ冷媒温度３２℃でも飽和液線と飽和蒸気線の間の２相域では潜熱変化となり、その熱量は３２１ｋＪ／ｋｇであるため、その差は約１３０倍であり非常に大きい。この差に冷媒循環量を乗じた値が、蒸発器１０６で加温される熱量となるが、凝縮過程の液相に近い後半部分や凝縮後の顕熱量を蒸発器１０６の除霜に利用する場合に対して、本実施の形態のように、一度気化させたのち潜熱変化の熱量を利用する方が、格段に大きな熱量を得ることができる。

これによって、付着した霜が少ない場合等の条件にもよるが、凝縮潜熱を利用した加温のみで除霜時に蒸発器１０６の温度を上昇させ、温度センサ１１５を所定温度まで導くことができるため、ヒータを使わずに除霜時の消費電力量の低減や電力ピークの低減を図ることができるのである。

その後、蒸発器１０６を加熱しながら凝縮した冷媒は、蒸発器加温出口１４６からでて、第３の絞り１２９によって再度減圧され、多段膨張回路１３０を介して、ｋ点で加温側蒸発器１３１に供給される。

加温側蒸発器１３１における冷媒の蒸発温度は、第３の絞り１２９の減圧量や圧縮機１０５の回転数によって調整され、通常－２５～－１０℃に保たれる。加温側蒸発器１３１の上部には、加温側蒸発器ファン１３４が配置され、冷蔵室ダクト１１３内に収納されている。

一般に、除霜経路１５３を用いて蒸発器１０６を加熱する場合、蒸発器１０６の加熱量に相当する冷却熱量を加温側蒸発器１３１から奪う必要がある。一方、蒸発器１０６の加熱量は圧縮機１０５などの廃熱の２～３倍となるので、効率よく蒸発器１０６の除霜が行える。

今回、加温側蒸発器１３１では熱量を冷蔵室１０１内から奪いつつ、加温側蒸発器ファン１３４により冷却時のダクトを用いて冷蔵室１０１内を冷却することができるため、通常、圧縮機を停止して除霜ヒータにより除霜を行うが、圧縮機運転停止による冷却停止することなく除霜を可能としている。

そして、加温側蒸発器１３１を通過した冷媒は、加温側吸入管１３２及び吸入管１２６を介して、Ｌ点で圧縮機１０５に戻る。

また、第３の絞り１２９は内径φ０．５～１ｍｍのキャピラリーチューブ（図示せず）から、２次キャピラリである多段膨張回路１３０はφ１．５～３ｍｍの細径管（図示せず）からそれぞれなり、加温側蒸発器１３１の内径φ６～９ｍｍの冷媒配管に向けて段階的に太くすることで、急激な冷媒の膨張や速度変化による異音の発生を抑制するとともに、管外表面積を抑えることで管表面への着霜量を減らして結露水の流出などの問題を軽減するものである。

従って、第３の絞り１２９の大部分を冷蔵庫１００の筐体１００ｂを構成する断熱材（図示せず）に埋設して、多段膨張回路１３０の一部と加温側蒸発器１３１との接続部のみを冷蔵室１０１内の冷蔵室ダクト１１３周辺に露出するに留めることが望ましい。

［１－２．動作］
以上のように構成された実施の形態１の冷蔵庫１００について、以下その動作、作用を説明する。

図８を用いて、蒸発器１０６の除霜を行う除霜運転における、冷蔵庫１００の動作を説明する。図８は、左から右に進むにつれて時間の経過が進むことを示す。

圧縮機１０５の「ＯＮ」は、圧縮機１０５が動作していることを示す。また、圧縮機１０５の「ＯＦＦ」は、圧縮機１０５が停止していることを示す。

第１の機械室ファン１１６の「ＯＮ」は、第１の機械室ファン１１６が動作していることを示す。また、第１の機械室ファン１１６の「ＯＦＦ」は、第１の機械室ファン１１６が停止していることを示す。

流路切り替えバルブ１２２の「冷却」は、流路切り替えバルブ１２２から冷却経路１５２への流路が開放され、流路切り替えバルブ１２２から除霜経路１５３への流路が閉塞されていることを示す。

また、流路切り替えバルブ１２２の「除霜」は、流路切り替えバルブ１２２から除霜経路１５３への流路が開放され、流路切り替えバルブ１２２から冷却経路１５２への流路が閉塞されていることを示す。「除霜」の中で、「可変」は流路切り替えバルブ１２２のディスク部分を回転させ、流量を調整させていることを示し、「全開」は除霜経路１５３への流路が最大限に解放され流量が最大であることを示す。

また、流路切り替えバルブ１２２の「全閉」は、流路切り替えバルブ１２２から冷却経路１５２への流路、及び、流路切り替えバルブ１２２から除霜経路１５３への流路の両方が閉塞されていることを示す。

冷却ファン１１１の「ＯＮ」は、冷却ファン１１１が動作していることを示す。また、冷却ファン１１１の「ＯＦＦ」は、冷却ファン１１１が停止していることを示す。

冷凍室ダンパー１１２の「開放」は、冷凍室ダンパー１１２が開放されていることを示す。また、冷凍室ダンパー１１２の「閉塞」は、冷凍室ダンパー１１２が閉塞されていることを示す。

冷蔵室ダンパー１１４の「開放」は、冷蔵室ダンパー１１４が開放されていることを示す。また、冷蔵室ダンパー１１４の「閉塞」は、冷蔵室ダンパー１１４が閉塞されていることを示す。

加温側蒸発器ファン１３４の「ＯＮ」は、加温側蒸発器ファン１３４が動作していることを示す。また、加温側蒸発器ファン１３４の「ＯＦＦ」は、加温側蒸発器ファン１３４が停止していることを示す。

除霜ヒータ１２０の「ＯＮ」は、除霜ヒータ１２０が通電され、除霜ヒータ１２０による除霜が行われていることを示す。一方、除霜ヒータ１２０のＯＦＦは、除霜ヒータ１２０への通電が停止し、除霜ヒータ１２０による除霜が行われていないことを示す。

タイミングＴ１は、冷蔵庫１００は、通常の冷却運転から除霜運転に移行するタイミングである。除霜運転への移行タイミングは、例えば、前回の除霜タイミングから圧縮機１０５の運転時間の累積が所定時間に達した場合や、一定時間が経過した場合等である。タイミングＴ１において、除霜によって冷凍室１０２の温度が上昇することが想定されるため、冷蔵庫１００は、冷凍室ダンパー１１２をしばらくの間開放することで、除霜を開始する前に冷凍室１０２の温度を低下させる。

次にタイミングＴ２において、流路切り替えバルブ１２２の状態が「冷却」から「両開」に切り替わる。これにより冷媒の流路が、冷却経路１５２単独から冷却経路１５２と除霜経路１５３の両方に切り替わることで、冷媒が分流されて流れる。本実施の形態では、冷却経路１５２側と除霜経路１５３側への流路切り替えバルブ１２２の出口側面積は同じであるため、同流量がそれぞれに流れる。

これによって、除霜経路１５３側に流れる冷媒流量が少ないため、冷媒流音は小さくなる。

ここで、流路切り替えバルブ１２２の切り替えによって、冷却経路１５２から除霜経路１５３にすべての冷媒が切り替わり流入した場合を考える。その際、流路切り替えバルブ１２２の下流である除霜経路１５３側の圧力は切り替え前では圧縮機１０５の吸入圧力と同等の例えば、蒸発圧力：７２ｋＰａ（－２０℃）といった真空に近い低圧力であるため、切り替え時には例えば、凝縮圧力：４６４ｋＰａ（３５℃）の様な高圧圧力が切り替えと同時に流入することとなる。この時、高低圧力差が大きいため循環している冷媒が全て急激に吸入されることで冷媒の吸い込まれるように流れる音がゴーっといった騒音となって聞こえるためユーザが不快に感じる。

本実施の形態では、切り替え時に一度、『両開モード』として、冷媒循環量を低減することで、急激な高低圧力差による冷媒流音を低減している。この『両開モード』の時間は、本実施の形態では１分程度とした。そのあと、タイミングＴ３において、流路切り替えバルブ１２２の状態を「両開」から「除霜全開」に切り替えている。

このタイミングＴ３で、冷媒の流路が冷却経路１５２から除霜経路１５３へ完全に切り替わることで、第１の熱交換部１２８を通過し飽和蒸気線を越えて気化された冷媒が蒸発器１０６に供給されるようになり、蒸発器１０６で凝縮して発生する潜熱により加温され除霜が開始される。

本実施の形態ではタイミングＴ２によって『両開モード』としたが、高低圧力差を低減するために、圧縮機１０５をＯＦＦにしてから流路切り替えバルブ１２２を「除霜全開」に切り替えてもよい。この場合は、冷媒流音がかなり低減されるが、除霜時の圧縮機１０５をＯＮする際の起動騒音が大きくなるため、起動騒音低減の施策を行うとよい。例えば、低回転駆動や、ピストンの下死点起動等が有効である。

また、タイミングＴ２において、冷凍室ダンパー１１２の状態が「開放」から「閉塞」に切り替わり、冷蔵室ダンパー１１４の状態が「閉塞」から「開放」に切り替わる。これは、冷蔵室１０１の内部の空気を循環させながら蒸発器１０６を空気側からも加熱することで、蒸発器１０６の配管に残留する冷媒を蒸発させて圧縮機１０５に戻すためである。

また、タイミングＴ２において、加温側蒸発器ファン１３４の状態が、「ＯＦＦ」から「ＯＮ」に変わる。これによって、蒸発器１０６の内部冷媒が蒸発することにより生成された冷気を冷蔵室１０１内に循環するだけでなく、冷却ファン１１１単独に対して風量が増加するため、より早く蒸発器１０６の配管に残留する冷媒を蒸発させて圧縮機１０５に戻すことができる。更に、タイミングＴ２から、加温側蒸発器１３１で冷媒が蒸発を始めるため冷媒によって冷気が生成される。この冷気を冷蔵室１０１内に循環させることで除霜時の冷蔵室１０１内の温度の昇温抑制を行っている。

次にタイミングＴ４において、冷却ファン１１１の状態が「ＯＮ」から「ＯＦＦ」に切り替わり、冷蔵室ダンパー１１４の状態が「開放」から「閉塞」に切り替わる。冷蔵室ダンパー１１４を閉塞し、かつ、冷却ファン１１１を停止するのは、蒸発器１０６の配管に残留する冷媒が蒸発し、蒸発器１０６の温度が冷蔵室１０１の空気温度に近づいて熱交換が困難になるからである。

そして、除霜ヒータ１２０の状態が「ＯＦＦ」から「ＯＮ」に切り替わる。除霜ヒータ１２０への通電が開始されることで、蒸発器１０６の下側からも除霜が開始される。この時、圧縮機１０５は「ＯＮ」であり、かつ除霜ヒータ１２０も「ＯＮ」である。

蒸発器加温パイプ１３８に流れる冷媒の凝縮潜熱により、除霜ヒータ１２０の容量は少なくて済み、本実施の形態では、印加電圧を１００Ｖ（１８０Ｗ）から５０Ｖ（４５Ｗ）に降下させている。除霜ヒータ１２０の容量は、外気温や運転状態、霜の付着状態によって変えられるようにしている。本実施の形態では、例えば外気温３２℃の時で、冷媒の凝縮潜熱利用の加温により圧縮機１０５の電力が４５Ｗ程度、除霜ヒータ１２０の容量が４５Ｗ程度であるため、合わせて９０Ｗ程度が除霜時の使用電力となる。これは、除霜ヒータ１２０のみの場合の１８０Ｗに比べて、半分である。よって除霜時の消費電力量の低減や電力ピークの低減を図ることできる。

次にタイミングＴ５において、冷凍室ダンパー１１２の状態が「閉塞」から「開放」に切り替わる。これは、除霜中の冷却室１１７内の空気は加温されているが対流がないと熱がよどんでしまい、蒸発器１０６の上下で温度差が出来てしまう。すると昇温の時間差が生まれ効率的な除霜ができない。そこで、冷凍室ダンパー１１２の状態を「開放」とすることで、温度の低い冷凍室１０２内から除霜中で温度の高い冷却室１１７内へ若干ながらの対流をさせることで、除霜効率を上げているのである。本実施の形態では「開放」としたが、少しの対流が発生させればよく微小な開である「微開」でもよい。

また、タイミングＴ５において、流路切り替えバルブ１２２の状態が「除霜全開」から「除霜可変」に切り替わる。冷蔵庫の運転中も含めて、冷媒の状態は常に変化しているが、除霜運転中でも蒸発器１０６や加温側蒸発器１３１の温度が時間とともに変化することで冷媒循環量が変化している。その際に冷媒循環量が大きくなってくると、図４Ｂのモリエル線図においてｈ点が飽和蒸気線よりも左側、即ち２相域に入ることがあるため、流路切り替えバルブ１２２のＳＴＥＰ数を図５Ａの可変領域で調整することで、ｈ点が気相域となるようにしている。

タイミングＴ６は、温度センサ１１５が検知する温度が所定の温度に達したタイミングであり、蒸発器１０６の除霜が完了したと冷蔵庫１００が判断するタイミングである。タイミングＴ５において、圧縮機１０５の状態が「ＯＮ」から「ＯＦＦ」に切り替わり、第１の機械室ファン１１６の状態も「ＯＮ」から「ＯＦＦ」に切り替わる。更に、除霜ヒータ１２０の状態が「ＯＮ」から「ＯＦＦ」に切り替わる。

これによって、除霜経路１５３の運転を停止するとともに、除霜経路１５３内が略均圧化するまでこの状態をタイミングＴ６からタイミングＴ８まで所定時間維持する。一方、加温側蒸発器ファン１３４はタイミングＴ６からタイミングＴ７まで所定時間「ＯＮ」の状態を維持する。

このとき、冷蔵室１０１は冷却状態となっているため、この、タイミングＴ７からタイミングＴ８の時間を調整することで、冷蔵室１０１内の過冷を抑制できる。その際は、冷蔵室１０１内に配置してある冷蔵室温度センサが検知する温度が所定温度に達したタイミングで、タイミングＴ７に移行する。この冷蔵室温度センサは冷却運転で冷蔵室ダンパー１１４の開閉をコントロールするセンサと同一センサを使用した。

次にタイミングＴ７において、加温側蒸発器ファン１３４の状態が「ＯＮ」から「ＯＦＦ」に切り替わる。

次にタイミングＴ８において、流路切り替えバルブ１２２の状態が「除霜」から「冷却」に切り替わり、除霜経路１５３内と冷却経路１５２内が略均圧化するまで、所定時間維持したのち、タイミングＴ９で圧縮機１０５の状態を「ＯＦＦ」から「ＯＮ」に切り替えて、冷却経路１５２の運転を開始する。ここで、所定時間維持するのは、流路切り替えバルブ１２２を切り替えた際に急激に冷媒が流れて不快な騒音が発生することを防ぐためである。

また、タイミングＴ６からタイミングＴ７までと、タイミングＴ９からタイミングＴ１０まで、加温側蒸発器ファン１３４の状態を「ＯＮ」とするのは、吸入管１２６を介して蒸発器１０６と接続されている加温側蒸発器１３１の温度を速やかに上昇させるためである。

タイミングＴ９で、冷却経路１５２の運転を開始した圧縮機１０５は、蒸発器１０６の温度が十分低下するまでタイミングＴ１０まで所定時間待った後、加温側蒸発器ファン１３４の状態が「ＯＮ」から「ＯＦＦ」に、冷却ファン１１１の状態が「ＯＦＦ」から「ＯＮ」に切り替わる。タイミングＴ１０において、冷蔵庫１００は、除霜運転から冷却運転に移行する。

［１－３．効果等］
以上の様に、本実施の形態において、冷蔵庫１００は、圧縮機１０５と、第１の凝縮器１０７と、第２の凝縮器１２３と、蒸発器１０６とを少なくとも備えた冷凍サイクル１６０を有する。

冷凍サイクル１６０は、冷却経路１５２と、除霜経路１５３とに分岐されている。冷却経路１５２は、第１の凝縮器１０７の下流側で、冷気を生成するために冷媒を蒸発器１０６に供給する。除霜経路１５３は、冷媒を加熱し、加熱された冷媒を蒸発器１０６に供給して除霜を行う。

冷却経路１５２を流れる冷媒は、第２の凝縮器１２３を通過したうえで蒸発器１０６に供給される。

除霜経路１５３を流れる冷媒は、圧縮機１０５から第１の凝縮器１０７に冷媒が供給される経路１２８ａと熱交換することで加熱され、除霜経路１５３と熱結合した蒸発器１０６を加温すると共に、除霜経路１５３内で放熱した冷媒を、蒸発器１０６の下流側に設けられた加温側蒸発器１３１において蒸発した後、圧縮機１０５に戻るようにし、前記除霜経路１５３への切替時に、流れる冷媒の流量を調整するようにしたものである。

これにより、冷蔵庫１００は、熱量の大きい冷媒の凝縮熱を除霜に利用しつつ、除霜経路１５３への切替時に、高圧力の冷媒が低圧力側の除霜経路１５３に一気に流れ込むのを防止できるので、冷媒が全て急激に吸入されることで発生するゴーっといった騒音が発生することが無く、ユーザにとって使用勝手の良い冷蔵庫を提供できる。

また、除霜経路１５３への切替時に行う冷媒の流量調整を、圧縮機１０５を運転したまま行うようにすることにより、冷蔵室１０１を冷却しながらの除霜が可能になり、除霜中も冷蔵室１０１内の温度が昇温せずに定温の状態を維持することができる。

また、除霜経路１５３への切替時に、冷却経路１５２と除霜経路１５３の両方に冷媒を流すことにより、流路切り替えバルブ１２２や蒸発器１０６から発生する急激な高低圧力差による冷媒流音の低減を実現している。

さらに、除霜経路１５３への切替前に、冷却経路１５２と除霜経路１５３間の高低圧力差を小さくすることで、上記同様、多量の冷媒が除霜経路１５３に一気に流れ込むことにより発生するゴーっといった騒音を低減することが可能となる。

更に、一つの冷凍サイクル１６０中に冷却経路１５２と蒸発器１０６を冷媒の凝縮熱で加温して除霜を行う除霜経路１５３を構成し、冷媒状態が２相域の中でも液相に近い第１の凝縮器１０７の下流で冷却経路１５２と除霜経路１５３に分岐し、除霜時には除霜経路１５３側に切り替えている。

冷蔵庫１００の様な単一の冷凍サイクル１６０の中で、凝縮配管内の冷媒が飽和液線に近い状態では、圧縮機１０５から吐出された高温高圧の冷媒の一部が液化して冷媒の体積が減少している。そのため、２相域の中でも気相側に対し液相側では約１／４０程度の流速であり、流路切り替えバルブ１２２を流れる冷媒の流速が遅い。第１の凝縮器１０７の下流で流路切り替えバルブ１２２を切り替えるのはこのためである。即ち、圧縮機１０５から吐出された冷媒がそのまま流路切り替えバルブ１２２を流れる訳ではないため、ユーザが不快に感じる音の発生することを抑制することができるのである。

更に、この切り替え時に一旦、「両開」として、冷却経路１５２と除霜経路１５３の両方に冷媒を流し、除霜経路１５３側への冷媒循環量を低減した後で、「除霜全開」に切り替えることで、流路切り替えバルブ１２２や蒸発器１０６から発生する急激な高低圧力差による冷媒流音の低減を実現している。

また、除霜経路１５３を流れる冷媒が、流路切り替えバルブ１２２の後に、第１の熱交換部１２８で圧縮機１０５から吐出された高温の冷媒によって加熱されるため、冷媒の状態は液相に近い２相域から気化される。そして、その状態で凝縮潜熱を利用することで蒸発器１０６を加温している。冷凍サイクル１６０の中で、放熱している圧縮機１０５や凝縮器の熱を除霜に利用できる。

これにより、冷媒の顕熱だけでなく顕熱よりも熱量の大きい２相域の潜熱も利用することが出来るため、凝縮過程の液相に近い後半部分や凝縮後の顕熱量を蒸発器１０６の除霜に利用する場合に対して、大きな熱量を加温に用いることが出来る。圧縮機１０５の廃熱の約３倍の効率を得ることが出来る。

本実施の形態では、蒸発器１０６の周囲に蒸発器加温パイプ１３８を直接的に密着して取り付けているため、均一して温度上昇をさせることができ、間接的な除霜ヒータ１２０と比べても高効率に除霜が可能である。即ち除霜効率も高まるため、除霜ヒータ１２０の効率１に対して３倍の効率を得ることが出来る。

よって、冷蔵庫入力としては、除霜ヒータ１２０が１８０Ｗとすれば、本実施の形態の除霜経路１５３を用いた除霜では、６０Ｗで同様の能力を得ることが出来るため省電力化を図ることができる。また、冷蔵庫１００の電力ピークは除霜ヒータ１２０を用いた除霜時であり、この除霜時の電力ピークも本実施の形態により抑制することが可能である。即ち使用する電力変動を抑制することが出来るため、夏場の電力需要の変動や、家庭内の他機器の使用電力に応じて、例えば除霜タイミングをコントロールするなどで電力負荷を調整でき、環境への貢献もできる。

なお、現状の冷蔵庫において、除霜時の除霜ヒータ１２０は蒸発器１０６の加温のみならず、冷却室１１７内の加温も実質的に行っている。これは除霜ヒータ１２０からの輻射熱によるためであるが、本実施の形態においても、除霜経路１５３を用いた除霜の際に低電力の除霜ヒータ１２０を同時にハイブリッド通電することで蒸発器１０６の除霜時間を短縮できると共に冷却室１１７内の除霜も可能となる。

これによって、除霜ヒータ１２０の電力追加を差し引いても時間短縮の効果が大きいため、更なる省エネ効果を得られると共に、除霜時間が短縮されることは冷蔵室１０１、冷凍室１０２の昇温時間も短縮されるため、除霜後の再冷却に関わる電力量も低減できる。また冷蔵室１０１、冷凍室１０２内の昇温も抑制されるため、保存している食品の昇温も抑制されて鮮度低下も抑制も効果がある。

また、加温側蒸発器１３１を、冷蔵温度帯に配置したものである。

除霜中に冷蔵室ダクト１１３内にある加温側蒸発器１３１の温度は、－２５～－１０℃を維持するように圧縮機１０５の回転数等で冷媒循環量をコントロールしているが、この温度は、冷却運転中に蒸発器１０６より送風される冷気と同等温度である。そのため、上方にある加温側蒸発器ファン１３４によって冷却時の冷蔵室ダクト１１３を用いて冷蔵室１０１内を冷却することができる。

その結果、一般的な冷蔵庫の除霜であれば、除霜時は圧縮機１０５を停止して行うため、霜量の多い時では６０分程度も除霜により冷却停止することがある。

その場合には、冷蔵室１０１の温度は、外気温にもよるが通常４℃程度であるが、１０℃を超えた温度まで上昇してしまう。冷蔵室１０１には温度変動の影響を受けやすい生鮮食品や、食品表記にも要冷蔵（１０℃以下）の食品が多く保存されるが、本実施の形態では、圧縮機１０５を停止することなく冷蔵室１０１を冷却しながらの除霜が可能であるため、除霜中も冷蔵室１０１内の温度が昇温せずに定温の状態を維持できる。

即ち、冷却運転中には、冷蔵室温度センサと冷蔵室ダンパー１１４によって冷蔵室１０１の庫内温度は変動するも、概ね４℃程度の定温状態に保っているが、同様に除霜時も冷却できることで定温に保つことができ、冷蔵室１０１の庫内温度である概ね４℃を維持するため食品鮮度劣化を抑制することが出来る。

また、除霜中に加温側蒸発器ファン１３４を運転制御している。これにより、加温側蒸発器１３１の周囲のみを冷却するだけでないため、過冷による食品凍結を防止するだけでなく、冷蔵室１０１、冷凍室１０２内全体も冷却できるため庫内温度分布もよくなり品質の向上も図ることが出来る。

また、除霜中に冷蔵室温度センサが検知する温度で、加温側蒸発器ファン１３４の運転を制御している。具体的には、停止、ファン回転数の増減である。本実施の形態では、図８のタイミングＴ２からタイミングＴ７の間で閾値温度以下では加温側蒸発器ファン１３４の運転を停止している。閾値温度は０℃としている。これにより、冷蔵室１０１の庫内温度が冷え過ぎるのを回避している。

その際、圧縮機１０５への液バックが懸念されるが、加温側蒸発器１３１の後に蒸発器アキュームレータ（図示せず）を用いることで回避できる。

また、本実施の形態では、除霜中に冷蔵室１０１内を冷却することができるため、除霜後の再冷却の際に圧縮機１０５を停止して除霜ヒータ１２０で加熱する除霜と比較しても、必要な冷却能力を低減することとなる。除霜中に冷蔵室１０１の温度は定温で保たれるため、除霜後の再冷却は冷凍室１０２だけでよく、圧縮機１０５の運転回転数の低下や冷却時間の短縮等で省電力化を可能とする。

また、除霜中に、流路切り替えバルブ１２２のＳＴＥＰを変化させ、流量を調整することで第１の熱交換部１２８の出口部１２８ｃを安定して気相域にできる。これにより、蒸発器加温パイプ１３８の入口である蒸発器加温入口１４５には気相状態で流入できるため、冷媒の凝縮潜熱を利用しての蒸発器１０６の加温を効果的に安定して行うことが可能となる。

本開示は、熱量の大きい冷媒の凝縮熱を除霜に利用しつつ、ユーザが不快に感じる音の発生を抑制するので、家庭用、業務用の各種冷蔵庫に適用できる。

１００ 冷蔵庫
１００ａ 冷蔵庫本体
１００ｂ 筐体
１００ｃ 外壁面
１０１ 冷蔵室
１０１ａ、１０２ａ 扉
１０２ 冷凍室
１０３ 第１の機械室
１０４ 第２の機械室
１０５ 圧縮機
１０６ 蒸発器
１０６ａ 入口パイプ部分
１０７ 第１の凝縮器
１０８ 隔壁
１０９ 第２の機械室ファン
１１０ 蒸発皿
１１１ 冷却ファン
１１２ 冷凍室ダンパー
１１３ 冷蔵室ダクト
１１４ 冷蔵室ダンパー
１１５ 温度センサ
１１６ 第１の機械室ファン
１１７ 冷却室
１１９ 冷蔵室戻りダクト
１２０ 除霜ヒータ（除霜手段）
１２１ ドライヤ
１２２ 流路切り替えバルブ
１２３ 第２の凝縮器
１２４ 第１の絞り
１２６ 吸入管
１２７ 第２の絞り
１２８ 第１の熱交換部
１２８ａ 経路
１２８ｂ 入口部
１２８ｃ 出口部
１２９ 第３の絞り
１３０ 多段膨張回路
１３１ 加温側蒸発器
１３２ 加温側吸入管
１３３ 能力調整用凝縮器
１３４ 加温側蒸発器ファン
１３７ 蒸発器冷却パイプ
１３８ 蒸発器加温パイプ
１３９ フィン
１４０ エンドプレート
１４１ 蒸発器アキュームレータ
１４３ 蒸発器冷却入口
１４４ 蒸発器冷却出口
１４５ 蒸発器加温入口
１４６ 蒸発器加温出口
１５２ 冷却経路
１５３ 除霜経路
１５５ａ、１５５ｂ 配管
１６０ 冷凍サイクル

Claims (3)

1. 圧縮機と、第１の凝縮器と、第２の凝縮器と、蒸発器とを少なくとも備えた冷凍サイクルを有する冷蔵庫において、
   前記冷凍サイクルは、
   前記第１の凝縮器の下流側で、冷気を生成するために冷媒を前記蒸発器に供給する冷却経路と、
   冷媒を加熱し、加熱された冷媒を前記蒸発器に供給して除霜を行う除霜経路とに分岐され、
   前記冷却経路を流れる冷媒は、前記第２の凝縮器を通過したうえで前記蒸発器に供給され、
   前記除霜経路を流れる冷媒は、前記圧縮機から前記第１の凝縮器に冷媒が供給される経路と熱交換することで加熱され、
   前記除霜経路と熱結合した前記蒸発器を加温すると共に、前記除霜経路内で放熱した冷媒を、前記蒸発器の下流側に設けられた加温側蒸発器において蒸発した後前記圧縮機に戻るようにし、
   前記除霜経路への切替時に、流れる冷媒の流量を調整し、前記冷却経路と前記除霜経路の両方に冷媒を流せるようにしたことを特徴とする冷蔵庫。
2. 前記除霜経路への切替時に行う流量調整を、前記圧縮機を運転したまま行うことを特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
3. 前記除霜経路への切替前に、前記冷却経路と前記除霜経路間の高低圧力差を小さくすることを特徴とする請求項１または２のいずれか１項に記載の冷蔵庫。