JP7403148B2 - 膨張弁 - Google Patents

Description

本発明は、膨張弁に関する。

従来、自動車に搭載される空調装置等に用いる冷凍サイクルにおいては、冷媒の通過量を温度に応じて調整する感温式の温度膨張弁が使用されている。このような温度膨張弁において、封入した作動ガスの圧力で弁体を駆動するパワーエレメントが採用されている。

パワーエレメントの一タイプは、ダイアフラムと、前記ダイアフラムとの間で作動ガスが封入される圧力作動室を形成する上蓋部材と、中央部に貫通孔を備えるとともに前記ダイアフラムに関して前記上蓋部材と反対側に配置される受け部材と、前記ダイアフラムと前記受け部材との間に形成される下部空間に配置され、弁体を駆動する作動棒に連結されたストッパ部材と、を備える。

下部空間に流入する冷媒の温度が低ければ、圧力作動室の作動ガスから熱を奪うことで収縮が生じ、また該冷媒の温度が高ければ、圧力作動室の作動ガスに熱を付与することで膨張が生じる。作動ガスの収縮／膨張に応じてダイアフラムが変形するため、その変形量に応じて、ストッパ部材及び作動棒を介して弁体を開閉させることができ、それにより膨張弁を通過する冷媒の流量調整を行うことができる。

ところで、膨張弁を通過する冷媒の温度は一定ではなく、冷凍サイクルの負荷に応じて変化する。ここで、下部空間に流入する冷媒と圧力作動室との間の伝熱量が大きすぎると、冷媒の温度に作動ガスが敏感に反応して膨張／収縮を繰り返し、弁体の開閉を繰り返す、所謂ハンチング現象を招く虞がある。

特許文献１には、ハンチング現象を抑制するために、第２の通路から感温室に導入された冷媒を、連通孔を介して感温室から第２の通路の下流へと排出させる膨張弁が開示されている。

特開２０１６－９００６７号公報

特許文献１の膨張弁によれば、第２の通路を流れる冷媒を感温室に導入した後に、連通孔を介して液冷媒を第２の通路の下流へと積極的に排出させることで、ハンチング現象を抑制する効果があるとされる。

しかしながら、かかる従来技術の膨張弁においては、感温室内の冷媒を連通孔を介して積極的に排出するため、感温室内は常に新しい冷媒が供給されることとなる。そのため、第２の通路を流れる冷媒が温度変化を繰り返した場合、感温用のガスとの間における伝熱量が増えることで、かえってハンチング現象を悪化させるという問題がある。かかる問題は、感温室に向かう冷媒の流速が比較的速い場合に特に生じやすい。

そこで本発明は、ハンチング現象を抑制しつつ冷媒量を効果的に制御可能な膨張弁を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明による膨張弁は、
冷媒が進入する冷媒流入室と、ガスが封入された圧力作動室とを内部に備えたケースと、
前記ケース内において、前記冷媒流入室と前記圧力作動室とを仕切る可撓性のダイアフラムと、
前記ダイアフラムの変位に応じて移動する作動棒と、
冷媒が通過する冷媒通路と、前記冷媒流入室に連通する空間を内部に持ち前記ケースが取り付けられる凹部と、弁座とを備えた弁本体と、
前記弁座に着座可能となるよう前記弁本体に取り付けられ、前記作動棒により駆動される弁体と、を有し、
前記弁本体における前記冷媒通路と前記凹部との間には、緩衝空間が設けられており、前記冷媒通路と前記緩衝空間とは第１の連通路により接続され、前記緩衝空間と前記凹部とは第２の連通路により接続されており、
前記緩衝空間は、前記第１の連通路の内径、および前記第２の連通路の内径より大きい全長を有し、
前記第１の連通路及び前記第２の連通路は、第１の軸線を軸心とする円筒形状を有し、前記緩衝空間は、前記第１の軸線に直交する第２の軸線を軸心とする円筒形状を有し、且つ前記冷媒通路に並行して延在しており、
前記第２の軸線に沿った前記緩衝空間の全長は、前記第１の連通路の内径及び前記第２の連通路の内径より大きい、ことを特徴とする。
また本発明による膨張弁は、
冷媒が進入する冷媒流入室と、ガスが封入された圧力作動室とを内部に備えたケースと、
前記ケース内において、前記冷媒流入室と前記圧力作動室とを仕切る可撓性のダイアフラムと、
前記ダイアフラムの変位に応じて移動する作動棒と、
冷媒が通過する冷媒通路と、前記冷媒流入室に連通する空間を内部に持ち前記ケースが取り付けられる凹部と、弁座とを備えた弁本体と、
前記弁座に着座可能となるよう前記弁本体に取り付けられ、前記作動棒により駆動される弁体と、を有し、
前記弁本体における前記冷媒通路と前記凹部との間には、緩衝空間が設けられており、前記冷媒通路と前記緩衝空間とは第１の連通路により接続され、前記緩衝空間と前記凹部とは第２の連通路により接続されており、
前記緩衝空間は、前記第１の連通路の内径、および前記第２の連通路の内径より大きい全長を有し、
前記緩衝空間、前記第１の連通路及び前記第２の連通路は、互いに平行する軸線を軸心とする円筒形状を有し、
前記緩衝空間の内径は、前記第１の連通路の内径及び前記第２の連通路の内径より大きい、ことを特徴とする。

本発明により、ハンチング現象を抑制しつつ冷媒量を効果的に制御可能な膨張弁を提供することができる。

図１は、第１実施形態における膨張弁を、冷媒循環システムに適用した例を模式的に示す概略断面図である。 図２は、パワーエレメントの周辺を示す拡大断面図である。 図３は、第1実施形態の変形例にかかる膨張弁の、図２と同様な拡大断面図である。 図４は、第２実施形態にかかる膨張弁の断面図である。 図５は、第２実施形態にかかる弁本体の上部断面図である。 図６は、第３実施形態にかかる膨張弁の上部拡大断面図である。

以下、図面を参照して、本発明にかかる実施形態について説明する。

（方向の定義）
本明細書において、弁体３から作動棒５に向かう方向を「上方向」と定義し、作動棒５から弁体３に向かう方向を「下方向」と定義する。よって、本明細書では、膨張弁１の姿勢に関わらず、弁体３から作動棒５に向かう方向を「上方向」と呼ぶ。

（第１実施形態）
図１を参照して、第１実施形態におけるパワーエレメントを含む膨張弁１の概要について説明する。図１は、本実施形態における膨張弁１を、冷媒循環システム１００に適用した例を模式的に示す概略断面図である。本実施例では、膨張弁１は、コンプレッサ１０１と、コンデンサ１０２と、エバポレータ１０４とに流体接続されている。膨張弁１の軸線をＬとする。

図１において、膨張弁１は、弁室ＶＳを備える弁本体２と、弁体３と、付勢装置４と、作動棒５と、パワーエレメント８を具備する。

弁本体２は、弁室ＶＳに加え、第１流路２１と、第２流路２２と、中間室２２１と、戻り流路（冷媒通路ともいう）２３とを備える。第１流路２１は供給側流路であり、弁室ＶＳには、供給側流路を介して冷媒（流体ともいう）が供給される。第２流路２２は排出側流路であり、弁室ＶＳ内の流体は、弁通孔２７、中間室２２１及び排出側流路を介して膨張弁外に排出される。

第１流路２１と弁室ＶＳとの間は、第１流路２１より小径の接続路２１ａにより連通している。弁室ＶＳと中間室２２１との間は、弁座２０及び弁通孔２７を介して連通している。

中間室２２１の上方に形成された作動棒挿通孔２８は、作動棒５をガイドする機能を有し、作動棒挿通孔２８の上方に形成された環状凹部２９は、リングばね６を収容する機能を有する。リングばね６は、作動棒５の外周に複数のばね片を当接させて、所定の付勢力を付与するものである。

弁体３は弁室ＶＳ内に配置される。弁体３が弁本体２の弁座２０に着座しているとき、弁通孔２７の冷媒の流れが制限される。この状態を非連通状態という。ただし、弁体３が弁座２０に着座した場合でも、制限された量の冷媒を流すこともある。一方、弁体３が弁座２０から離間しているとき、弁通孔２７を通過する冷媒の流れが増大する。この状態を連通状態という。

作動棒５は、弁通孔２７に所定の隙間を持って挿通されている。作動棒５の下端は、弁体３の上面に接触している。作動棒５の上端は、後述するストッパ部材８４の嵌合孔８４ｃに嵌合している。

作動棒５は、付勢装置４による付勢力に抗して弁体３を開弁方向に押圧することができる。作動棒５が下方向に移動するとき、弁体３は、弁座２０から離間し、膨張弁１が開状態となる。

図１において、付勢装置４は、断面円形の線材を螺旋状に巻いたコイルばね４１と、弁体サポート４２と、ばね受け部材４３とを有する。

弁体サポート４２は、コイルばね４１の上端に取り付けられており、その上面には球状の弁体３が溶接され、両者は一体となっている。

コイルばね４１の下端を支持するばね受け部材４３は、弁本体２に対して螺合可能となっていて、弁室ＶＳを密封する機能と、コイルばね４１の付勢力を調整する機能とを有する。

次に、パワーエレメント８について説明する。図２は、パワーエレメント８の周辺を示す拡大断面図である。パワーエレメント８は、栓８１と、上蓋部材８２と、ダイアフラム８３と、受け部材８６と、ストッパ部材８４とを有する。上蓋部材８２と受け部材８６とでケースを構成する。

略円錐形状の上蓋部材８２の頂部には開口８２ａが形成され、栓８１により封止可能となっている。

ダイアフラム８３は、同心円の凹凸形状を複数個形成した薄い金属（たとえばＳＵＳ）製の板材からなり、上蓋部材８２及び受け部材８６の外径とほぼ同じ外径を有する。

受け部材８６は、例えば金属製の板材をプレス成形することによって形成され、上蓋部材８２のフランジ部８２ｂの外径とほぼ同じ外径を持つフランジ部８６ａと、フランジ部８６ａの下面中央に連設された中空円筒部８６ｂとを有している。中空円筒部８６ｂの外周には、雄ねじ８６ｃが形成されており、また中空円筒部８６ｂが取り付けられる弁本体２の凹部２ａの内周には、雌ねじ２ｃが形成されている。

ストッパ部材８４は、円筒状の本体８４ａと、本体８４ａの上端から径方向に延在するフランジ部８４ｂと、本体８４ａの下面中央に形成された袋穴状の嵌合孔８４ｃとを有する。フランジ部８４ｂはダイアフラム８３の下面中央と接している。

凹部２ａと戻り流路２３との間には、有底横穴２３０が形成されている。有底横穴２３０の軸線（第２の軸線）Ｏは、軸線（第1の軸線）Ｌに直交し且つ戻り流路２３の軸線Ｑに対して平行であり、図２に一点鎖線で示すドリルＤＲを用いて弁本体２に対して穿孔加工することによって形成できる。このため、弁本体２の加工時のチャッキングを変更することなく、戻り流路２３の穿孔加工と有底横穴２３０の穿孔加工を行うことができ、それにより加工工数を抑制できる。なお、有底横穴２３０は２本以上設けることもできる。

有底横穴２３０の端部は、プラグＰＬによって封止されている。プラグＰＬは、ボールＢＬと有底筒ＣＹとから構成されている。有底筒ＣＹを有底横穴２３０の端部に挿入した後、ボールＢＬを有底筒ＣＹ内へと押し込むことで有底筒ＣＹが拡径し、プラグＰＬを有底横穴２３０の端部に固定できる。端部を閉止された有底横穴２３０により緩衝空間ＢＳ１が形成される。

戻り流路２３と有底横穴２３０との間には、軸線Ｌを軸心とする第１の円筒孔（第１の連通孔）２ｂが形成されている。また、有底横穴２３０と凹部２ａとの間には、軸線Ｌを軸心とする第２の円筒孔（第２の連通孔）２ｄが形成されている。作動棒５は、第１の円筒孔２ｂ、有底横穴２３０、第２の円筒孔２ｄを通って、ストッパ部材８４まで延在する。

ここで、緩衝空間ＢＳ１の全長（有底横穴２３０の底部からプラグＰＬまでの距離）ＬＧは、第１の円筒孔２ｂの内径φ１、第２の円筒孔２ｄの内径φ２、及び凹部２ａの内径φ３よりも大きくなっている（ＬＧ＞φ１、φ２、φ３）

なお、第１の円筒孔２ｂと第２の円筒孔２ｄは、軸線Ｌに沿って不図示の旋削工具を弁本体２に対して進行させることで一度に形成でき、その場合、第１の円筒孔２ｂと第２の円筒孔２ｄは、戻り流路２３と凹部２ａとを連通する単一円筒形状の一部となり、従ってφ１＝φ２となる。

かかる場合、有底横穴２３０の内径が、第１の円筒孔２ｂの内径φ１（すなわち第２の円筒孔２ｄの内径φ２）より小さいときは、該単一円筒形状の周面に有底横穴２３０が交差して貫通する構成となる。このとき、有底横穴２３０の上端と下端とをそれぞれ通過する、軸線Ｌに直交する仮想面で該単一円筒形状を三分割することによって、該単一円筒形状の下部を第１の連通孔とし、該単一円筒形状の上部を第２の連通孔とし、該単一円筒形状の中央部及びそれを貫通する有底横穴２３０を緩衝空間とすることができる。

次に、パワーエレメント８の組み立て手順を説明する。ダイアフラム８３と受け部材８６との間にストッパ部材８４を配置しつつ、上蓋部材８２と、ダイアフラム８３と、受け部材８６のそれぞれ外周部を重ね合わせ、当該外周部を例えばＴＩＧ溶接やレーザ溶接、プラズマ溶接等により周溶接して一体化する。

続いて、上蓋部材８２に形成された開口８２ａから、上蓋部材８２とダイアフラム８３とで囲われる空間（圧力作動室ＰＯという）内に作動ガスを封入した後、開口８２ａを栓８１で封止し、更にプロジェクション溶接等を用いて、栓８１を上蓋部材８２に固定する。

このとき、圧力作動室ＰＯに封入された作動ガスにより、ダイアフラム８３は、受け部材８６側に張り出す形で圧力を受けるため、ダイアフラム８３と受け部材８６とで囲われる下部空間（冷媒流入室）ＬＳに配置されたストッパ部材８４の上面と当接して支持される。

以上のようにアッセンブリ化したパワーエレメント８を、弁本体２に組み付けるときは、受け部材８６の中空円筒部８６ｂの下端外周の雄ねじ８６ｃを、弁本体２の凹部２ａの内周に形成した雌ねじ２ｃに螺合させる。中空円筒部８６ｂの雄ねじ８６ｃを雌ねじ２ｃに対して螺進させてゆくと、受け部材８６のフランジ部８６ａが弁本体２の上端面に当接する。これによりパワーエレメント８を弁本体２に固定できる。

このとき、パワーエレメント８と弁本体２との間には、パッキンＰＫが介装され、下部空間ＬＳにつながる凹部２ａ内の空間が封止されて、凹部２ａからの冷媒のリークを防止する。かかる状態で、パワーエレメント８の下部空間ＬＳは、第２の円筒孔２ｄ、有底横穴２３０、第１の円筒孔２ｂを介して戻り流路２３と連通している。

（膨張弁の動作）
図１を参照して、膨張弁１の動作例について説明する。コンプレッサ１０１で加圧された冷媒は、コンデンサ１０２で液化され、膨張弁１に送られる。また、膨張弁１で断熱膨張された冷媒はエバポレータ１０４に送り出され、エバポレータ１０４で、エバポレータの周囲を流れる空気と熱交換される。エバポレータ１０４から戻る冷媒は、膨張弁１（より具体的には、戻り流路２３）を通ってコンプレッサ１０１側へ戻される。このとき、エバポレータ１０４を通過することで、第２流路２２内の流体圧は、戻り流路２３の流体圧より大きくなる。

膨張弁１には、コンデンサ１０２から高圧冷媒が供給される。より具体的には、コンデンサ１０２からの高圧冷媒は、第１流路２１を介して弁室ＶＳに供給される。

弁体３が、弁座２０に着座しているとき（非連通状態のとき）には、弁室ＶＳから弁通孔２７、中間室２２１及び第２流路２２を通ってエバポレータ１０４へ送り出される冷媒の流量が制限される。他方、弁体３が、弁座２０から離間しているとき（連通状態のとき）には、弁室ＶＳから弁通孔２７、中間室２２１及び第２流路２２を通って、エバポレータ１０４へ送り出される冷媒の流量が増大する。膨張弁１の閉状態と開状態との間の切り換えは、ストッパ部材８４を介してパワーエレメント８に接続された作動棒５によって行われる。

図１において、パワーエレメント８の内部には、ダイアフラム８３により仕切られた圧力作動室ＰＯと下部空間ＬＳとが設けられている。このため、圧力作動室ＰＯ内の作動ガスが液化されると、ダイアフラム８３とストッパ部材８４が上昇するため、コイルばね４１の付勢力に応じて作動棒５は上方向に移動する。一方、液化された作動ガスが気化されると、ダイアフラム８３とストッパ部材８４が下方に押圧されるため、作動棒５は下方向に移動する。こうして、膨張弁１の開状態と閉状態との間の切り換えが行われる。

更に、パワーエレメント８の下部空間ＬＳは、戻り流路２３と連通している。このため、戻り流路２３を流れる冷媒の温度・圧力に応じて、圧力作動室ＰＯ内の作動ガスの体積が変化し、作動棒５が駆動される。換言すれば、図１に記載の膨張弁１では、エバポレータ１０４から膨張弁１に戻る冷媒の温度・圧力に応じて、膨張弁１からエバポレータ１０４に向けて供給される冷媒の量が自動的に調整される。

本実施の形態によれば、戻り流路２３と下部空間ＬＳとの間には、緩衝空間ＢＳ１が形成されている。更に、緩衝空間ＢＳ１の全長ＬＧは、第１の円筒孔２ｂの内径φ１、第２の円筒孔２ｄの内径φ２、及び凹部２ａの内径φ３よりも大きくなっており、このため緩衝空間ＢＳ１の容積は比較的大きくなっている。

戻り流路２３から第１の円筒孔２ｂを介して緩衝空間ＢＳ１に流入した冷媒は、その内部にて滞留していた冷媒と混合され、そのうちの一部が下部空間ＬＳへと向かうこととなる。このため、温度が変化した冷媒が高い流速で戻り流路２３を通過した場合にも、緩衝空間ＢＳ１にて温度変化及び流速が緩和された冷媒を下部空間ＬＳへと進入させることができ、それにより圧力作動室ＰＯ内のガス圧変化を抑制して、弁体３のハンチング現象を抑えることができる。

（変形例）
図３は、本実施形態の変形例にかかる膨張弁１Ａの、図２と同様な拡大断面図である。本変形例においては、有底横穴２３０の端部に、プラグの代わりに、ねじ部材（調整部材）ＳＣを配置した点が異なる。有底横穴２３０の端部には、雌ねじ部２３１が形成されている。

略円筒形状のねじ部材ＳＣは、工具受け部ＳＣ１と、雌ねじ部２３１に螺合する雄ねじ部ＳＣ２と、円筒部ＳＣ３とを連設している。円筒部ＳＣ３は周溝ＳＣ４を有し、周溝ＳＣ４内にはＯ－リングＯＲ１が配置され、有底横穴２３０の内周とねじ部材ＳＣとの間を密封している。それ以外の構成については、上述した実施の形態と同様であるため、同じ符号を付すことで重複説明を省略する。

緩衝空間は、その容積が大きいほどハンチング現象を抑制する効果があるが、容積が大きくなりすぎると冷媒の温度変化に鈍感となって、弁体３の開弁反応が遅れる虞がある。このため緩衝空間の容積は、冷凍サイクルの仕様などに応じて決定されるが、部品共通化の観点から、異なる仕様の冷凍サイクルにおいても共通する膨張弁を使用したい場合もある。

これに対し本変形例によれば、緩衝空間ＢＳ１’の容積を変更することができる。具体的には、不図示の工具を工具受け部ＳＣ１に嵌合させて、ねじ部材ＳＣを回転させることで螺動させ、有底横穴２３０の軸線Ｏに対して相対移動させることができる。これにより、緩衝空間ＢＳ１’の全長ＬＧ’（有底横穴２３０の底部とねじ部材ＳＣの距離）が変化するため、例えば冷凍サイクルの仕様に応じて緩衝空間ＢＳ１’の最適な容積に調整して、ハンチング現象を抑制しつつも適切な開弁動作を確保することができる。

（第２実施形態）
図４は、第２実施形態にかかる膨張弁１Ｂの断面図である。図５は、本実施形態にかかる弁本体２Ｂの上部断面図である。本実施形態では、弁本体２Ｂにおいて、凹部２ａと戻り流路２３との間には、軸線Ｌを軸心とする円盤状孔２４０が形成されている。円盤状孔２４０内が緩衝空間ＢＳ２を構成する。

円盤状孔２４０は、図５において、凹部２ａを通して中ぐり加工工具（不図示）を矢印Ａで示すように挿入し、旋削加工を行うことで形成できる。

円盤状孔２４０と戻り流路２３との間には、軸線Ｌを軸心とする第１の円筒孔（第１の連通孔）２Ｂｂが形成されている。また、円盤状孔２４０と凹部２ａとの間には、軸線Ｌを軸心とする第２の円筒孔（第２の連通孔）２Ｂｄが形成されている。

ここで、緩衝空間ＢＳ２の内径φ４は、第１の円筒孔２Ｂｂの内径φ５、第２の円筒孔２Ｂｄの内径φ６、及び凹部２ａの内径φ３よりも大きくなっている（φ４＞φ５、φ６、φ３）。それ以外の構成については、上述した実施の形態と同様であるため、同じ符号を付すことで重複説明を省略する。

本実施の形態によれば、戻り流路２３から第１の円筒孔２Ｂｂを介して緩衝空間ＢＳ２に流入した冷媒は、その内部にて滞留していた冷媒と混合され、そのうちの一部が下部空間ＬＳへと向かうこととなる。このため、圧力作動室ＰＯ内のガス圧変化を抑制して、弁体３のハンチング現象を抑えることができる。

（第３実施形態）
図６は、第３実施形態にかかる膨張弁１Ｃの上部拡大断面図である。本実施の形態では、弁本体２Ｃの上面から、戻り流路２３に向かって有底円筒孔２５０（内径をφ７とする）が形成されている。有底円筒孔２５０の上部内周には環状部材２６０が嵌合し、ろう付けなどの固着手段を介して両者が固定されている。戻り流路２３と有底円筒孔２５０とは、第１の円筒孔（第１の連通孔）２Ｃｂ（内径をφ８とする）により連通している。

環状部材２６０は周溝２６１を有し、周溝２６１内にはＯ－リングＯＲ２が配置されており、環状部材２６０の外周と有底円筒孔２５０との間を密封している。また、環状部材２６０の内周には雌ねじ２６２が形成され、パワーエレメント８の受け部材８６の雄ねじ８６ｃと螺合している。環状部材２６０と受け部材８６との間にはパッキンＰＫが配置され、外部への冷媒漏れを阻止している。

環状部材２６０の雌ねじ２６２の内周が凹部（内径をφ９とする）を構成し、環状部材２６０の内周下端２６３が第２の連通孔（内径をφ１０とする）を構成し、環状部材２６０より下方の有底円筒孔２５０が、緩衝空間ＢＳ３を構成する。緩衝空間ＢＳ３の内径φ７を、例えば１０ｍｍとすることができ、また緩衝空間ＢＳ３の高さを２ｍｍとすることができるが、これらの寸法は特に制限されない。

ここで、緩衝空間ＢＳ３の内径φ７は、第１の円筒孔２Ｃｂの内径φ８、環状部材２６０の内周下端２６３の内径φ１０、及び雌ねじ２６２の内周内径φ９よりも大きくなっている（φ７＞φ８、φ９、φ１０）。それ以外の構成については、上述した実施の形態と同様であるため、同じ符号を付すことで重複説明を省略する。

本実施形態によれば、第２実施形態と同様な効果を発揮することに加え、環状部材２６０を用いることで、中ぐり加工を省略することができ、製造工数の低減を図ることができる。

なお、環状部材２６０の外周に雄ねじを形成する一方で、有底円筒孔２５０の内周に雌ねじを形成し、両者を螺合することにより環状部材２６０を有底円筒孔２５０に取り付けることができる。かかる場合、環状部材２６０を有底円筒孔２５０に対して螺進させることで、緩衝空間ＢＳ３の高さが変更し、すなわち容積を可変とすることができる。かかる構成においては、環状部材２６０が調整部材を構成することとなる。

なお、本発明は上述の実施形態に限定されない。本発明の範囲内において、上述の実施形態の任意の構成要素の変形が可能である。また、上述の実施形態において任意の構成要素の追加または省略が可能である。例えば緩衝空間、第１の連通路及び第２の連通路は、互いに平行する軸線を軸心とする円筒形状を有していてもよい。

１、１Ａ、１Ｂ，１Ｃ ：膨張弁
２，２Ｂ，２Ｃ ：弁本体
３ ：弁体
４ ：付勢装置
５ ：作動棒
６ ：リングばね
８ ：パワーエレメント
２０ ：弁座
２１ ：第１流路
２２ ：第２流路
２２１ ：中間室
２３ ：戻り流路
２７ ：弁通孔
２８ ：作動棒挿通孔
２９ ：環状凹部
４１ ：コイルばね
４２ ：弁体サポート
４３ ：ばね受け部材
８１ ：栓
８２ ：上蓋部材
８３ ：ダイアフラム
８４ ：ストッパ部材
８６ ：受け部材
１００ ：冷媒循環システム
１０１ ：コンプレッサ
１０２ ：コンデンサ
１０４ ：エバポレータ
ＶＳ ：弁室

Claims (6)

1. 冷媒が進入する冷媒流入室と、ガスが封入された圧力作動室とを内部に備えたケースと、
   前記ケース内において、前記冷媒流入室と前記圧力作動室とを仕切る可撓性のダイアフラムと、
   前記ダイアフラムの変位に応じて移動する作動棒と、
   冷媒が通過する冷媒通路と、前記冷媒流入室に連通する空間を内部に持ち前記ケースが取り付けられる凹部と、弁座とを備えた弁本体と、
   前記弁座に着座可能となるよう前記弁本体に取り付けられ、前記作動棒により駆動される弁体と、を有し、
   前記弁本体における前記冷媒通路と前記凹部との間には、緩衝空間が設けられており、前記冷媒通路と前記緩衝空間とは第１の連通路により接続され、前記緩衝空間と前記凹部とは第２の連通路により接続されており、
   前記緩衝空間は、前記第１の連通路の内径、および前記第２の連通路の内径より大きい全長を有し、
   前記第１の連通路及び前記第２の連通路は、第１の軸線を軸心とする円筒形状を有し、前記緩衝空間は、前記第１の軸線に直交する第２の軸線を軸心とする円筒形状を有し、且つ前記冷媒通路に並行して延在しており、
   前記第２の軸線に沿った前記緩衝空間の全長は、前記第１の連通路の内径及び前記第２の連通路の内径より大きい、
   ことを特徴とする膨張弁。
2. 冷媒が進入する冷媒流入室と、ガスが封入された圧力作動室とを内部に備えたケースと、
   前記ケース内において、前記冷媒流入室と前記圧力作動室とを仕切る可撓性のダイアフラムと、
   前記ダイアフラムの変位に応じて移動する作動棒と、
   冷媒が通過する冷媒通路と、前記冷媒流入室に連通する空間を内部に持ち前記ケースが取り付けられる凹部と、弁座とを備えた弁本体と、
   前記弁座に着座可能となるよう前記弁本体に取り付けられ、前記作動棒により駆動される弁体と、を有し、
   前記弁本体における前記冷媒通路と前記凹部との間には、緩衝空間が設けられており、前記冷媒通路と前記緩衝空間とは第１の連通路により接続され、前記緩衝空間と前記凹部とは第２の連通路により接続されており、
   前記緩衝空間は、前記第１の連通路の内径、および前記第２の連通路の内径より大きい全長を有し、
   前記緩衝空間、前記第１の連通路及び前記第２の連通路は、互いに平行する軸線を軸心とする円筒形状を有し、
   前記緩衝空間の内径は、前記第１の連通路の内径及び前記第２の連通路の内径より大きい、
   ことを特徴とする膨張弁。
3. 前記緩衝空間、前記第１の連通路及び前記第２の連通路は、共通の軸線を軸心とする、
   ことを特徴とする請求項２に記載の膨張弁。
4. 前記弁本体は、環状部材が嵌合した有底円筒孔を有し、前記有底円筒孔と前記環状部材との間に前記緩衝空間が形成され、前記環状部材の内周に前記ケースが取り付けられる、
   ことを特徴とする請求項３に記載の膨張弁。
5. 前記弁本体に対して相対移動することにより、前記緩衝空間の容積を変更する調整部材を有する、
   ことを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の膨張弁。
6. 前記弁本体に対して相対移動することにより、前記緩衝空間の容積を変更する調整部材を有し、前記環状部材と前記調整部材は同一部材である、
   ことを特徴とする請求項４に記載の膨張弁。

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