JP7390744B2 - 原位置撹拌工法による地中遮水壁 - Google Patents
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Description
本発明は、原位置撹拌工法による地中遮水壁に関する。
地下水位の調整、汚染水及び汚染土壌の封じ込め、並びに、堤体や調整池の漏水防止等を目的として、地中に連続遮水壁を築造する方法がある。
特に、地震による液状化対策として、地下水位低下工法が採用されている。地下水位低下工法では、地中に液状化対策をする区域の周辺において地中に連続遮水壁を築造し、その後、井戸等を利用して連続遮水壁に囲まれた地中の地下水位を低下させる。
このような、地中に連続遮水壁を築造する方法として、特許文献１に示すようなセメント系固化材を用いたスラリーやセメント・ベントナイトスラリーを地中に注入して撹拌混合して連続遮水壁を地中に築造する方法がある。さらに特許文献２に示すような、セメント系固化材を使用せず、ベントナイトによる地中遮水壁を築造する方法がある。
特許文献１のセメント系固化材を用いたスラリーやセメント・ベントナイトスラリーによる地中遮水壁は、曲げや引張に対して弱く、柔軟性が極めて低い。また、セメント系固化材及びセメント・ベントナイトの必要量の調整が難しく、地中遮水壁の品質が安定しないという問題もある。また、スラリーを地中で練り混ぜるために大量の水が必要となるという問題もある。
特許文献２のベントナイトによる地中遮水壁は、粘度発現や水膨潤性が乏しく十分な遮水性能が得られない場合があるという問題がある。また、ベントナイトの必要量の調整が難しく、地中遮水壁の品質が安定しないという問題もある。また、排土が大量に生じるという問題がある。
そこで、上記点より本発明は、十分な遮水性能と変形追随性とを両立する地中遮水壁、及び、地中遮水壁の品質が安定し、かつ、築造おいて環境負荷を抑制できる地中遮水壁築造方法を提供することを目的とする。
請求項１の原位置撹拌工法による地中遮水壁は、炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌したソイルセメントを固化させて地中に築造される原位置撹拌工法による地中遮水壁であって、ソイルセメントにおいて、炭酸水素塩によるＣ-Ｓ-Ｈゲルの生成が促進されることよって、固化後の前記ソイルセメントは、遮水性を示す透水係数が１０－７ｃｍ／ｓ以下、かつ、材齢７日の強度が一軸圧縮試験で１００ｋＮ／ｍ
２
以上である。
請求項１の地中遮水壁によれば、遮水性を示す透水係数が１０－７ｃｍ／ｓ以下となっていることによって、地中遮水壁は、事実上不透水レベルとなり、十分な遮水性能を実現できることに加えて、材齢７日の強度が一軸圧縮試験で１００ｋＮ／ｍ
２
以上となっていることによって地中遮水壁は、十分な強度を実現できる。
炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌したソイルセメントを固化させて地中に築造される地中遮水壁であって、固化させたソイルセメントのＣ－Ｓ－Ｈゲルの端部は、微細な針が多数飛び出している形状となっており、炭酸水素塩を含まない固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌し固化させたソイルセメントと比較して、炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂を混合撹拌し固化させたソイルセメントのＣ－Ｓ－Ｈゲルの端部の微細な針が太くなっている。
Ｃ－Ｓ－Ｈゲルの端部の形状は、Ｃ－Ｓ－Ｈゲルの結合の強さに影響を及ぼす。炭酸水素塩を含まない固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌し固化させたソイルセメントでは、Ｃ－Ｓ－Ｈゲルの端部の微細な針が比較的細いため、Ｃ－Ｓ－Ｈゲルが互いに複雑に絡み合って、高い結合力が生じる。これに対して、請求項１の地中遮水壁によれば、炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌し固化させたソイルセメントでは、炭酸水素塩を含まない固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌し固化させたソイルセメントと比べて、Ｃ－Ｓ－Ｈゲルの端部の微細な針が比較的太いため、炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌し固化させたソイルセメントのＣ－Ｓ－Ｈゲルが比較的低い結合力となる。よって、炭酸水素塩を含まない固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌し固化させたソイルセメントと比較して、炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌し固化させたソイルセメントは、地中遮水壁の柔軟性が高まり、変形追随性能を向上させることができる。
請求項２の原位置撹拌工法による地中遮水壁は、請求項１の原位置撹拌工法による地中遮水壁において、炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌した固化前のソイルセメントは、さらに、流動性を示すフロー値が１５ｃｍ以上である。
請求項２の地中遮水壁によれば、請求項１の地中遮水壁と同様の作用に加えて、さらに炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌した固化前のソイルセメントは、流動性を示すフロー値が１５ｃｍ以上となっていることによって、地中遮水壁の築造施工時に、固化前のソイルセメントの不要な拡散を抑制しつつ、所定の位置に固化前のソイルセメントを充填することができる。
請求項１から２の原位置撹拌工法による地中遮水壁は、十分な遮水性能と十分な強度とを両立することができる。
１．１ 固化したソイルセメントの供試体の実験
本発明の地中遮水壁が十分な遮水性能と変形追随性とを両立していることを確認する目的の試験を実施した。
本発明の地中遮水壁が十分な遮水性能と変形追随性とを両立していることを確認する目的の試験を実施した。
１．２ 供試体の材料
供試体は、後述する表１中の検討例１～４に示すように、地盤土砂の「標準砂」に、炭酸水素塩である重曹と粘土とセメントと水の配合条件を変えて、それぞれ混合して作製した。比較のための供試体として、後述する表１中の比較例１～２に示すように、「標準砂」に粘土とセメントと水を混合して作製した。
「標準砂」は山口県豊浦エリアでも限定された場所でしか産出されない純粋な天然のシリカサンドである。天然砂の特質は、粉砕された人工のものに比べ、自然界に存在する形状をなしているので、粒に丸みがあり、その特質のため、実験や測定で発生する誤差を小さくし、安定した結果をえることができる硅砂である。
さらに、後述する表２中の検討例５～９に示すように、地盤土砂として、実際に地震後の液状化が発生した「熊本市区内現場土（以下、熊本砂）」に、炭酸水素塩である重曹と粘土とセメントと水の配合条件を変えて、それぞれ混合して作製した。比較のための供試体として、後述する表２中の比較例３に示すように、「熊本砂」に粘土とセメントと水を混合して作製した。
「熊本砂」は、熊本市の液状化した原位置で採取した。熊本砂は、含水比が高く約40%で土の飽和度が100%を越えていたため、含水比20%に調整して使用した。
供試体は、後述する表１中の検討例１～４に示すように、地盤土砂の「標準砂」に、炭酸水素塩である重曹と粘土とセメントと水の配合条件を変えて、それぞれ混合して作製した。比較のための供試体として、後述する表１中の比較例１～２に示すように、「標準砂」に粘土とセメントと水を混合して作製した。
「標準砂」は山口県豊浦エリアでも限定された場所でしか産出されない純粋な天然のシリカサンドである。天然砂の特質は、粉砕された人工のものに比べ、自然界に存在する形状をなしているので、粒に丸みがあり、その特質のため、実験や測定で発生する誤差を小さくし、安定した結果をえることができる硅砂である。
さらに、後述する表２中の検討例５～９に示すように、地盤土砂として、実際に地震後の液状化が発生した「熊本市区内現場土（以下、熊本砂）」に、炭酸水素塩である重曹と粘土とセメントと水の配合条件を変えて、それぞれ混合して作製した。比較のための供試体として、後述する表２中の比較例３に示すように、「熊本砂」に粘土とセメントと水を混合して作製した。
「熊本砂」は、熊本市の液状化した原位置で採取した。熊本砂は、含水比が高く約40%で土の飽和度が100%を越えていたため、含水比20%に調整して使用した。
１．３ 供試体の作製
（１） 用量3000mlのビーカーに水道水300gを投入し、ディスパーに設置する。
（２） ミキサーを700rpmで回転させ、各検討例の配合条件に合わせた量のセメントを投入し3分間攪拌する。
（３） 検討例の供試体では、上記（２）に、各検討例の配合条件に合わせた量の炭酸水素塩である重曹および粘土を投入し5分間攪拌後、固化剤を作製する。比較例の供試体では、上記（２）に、各比較例の配合条件に合わせた量の粘土のみを投入し、5分間攪拌後、固化剤を作製する。
（４） 標準砂又は熊本砂700gに対し、上記（３）の各検討例及び各比較例の固化剤を投入する。
（５） モルタルミキサーにて5分間攪拌し、固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌した固化前のソイルセメントを作製する。
（６） 上記（５）の固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌したソイルセメントを変水位透水試験用モールドに充填し、各検討例及び各比較例の透水試験用の供試体を作製する。
（７） 上記（５）のセメントミルク及び炭酸水素塩を含む固化材と地盤土砂とを混合撹拌したソイルセメントを一軸圧縮試験用モールドへ投入し、20度±0.5度の恒温槽にて所定期間養生して、各検討例及び各比較例の一軸圧縮試験用の供試体を作製する。
（１） 用量3000mlのビーカーに水道水300gを投入し、ディスパーに設置する。
（２） ミキサーを700rpmで回転させ、各検討例の配合条件に合わせた量のセメントを投入し3分間攪拌する。
（３） 検討例の供試体では、上記（２）に、各検討例の配合条件に合わせた量の炭酸水素塩である重曹および粘土を投入し5分間攪拌後、固化剤を作製する。比較例の供試体では、上記（２）に、各比較例の配合条件に合わせた量の粘土のみを投入し、5分間攪拌後、固化剤を作製する。
（４） 標準砂又は熊本砂700gに対し、上記（３）の各検討例及び各比較例の固化剤を投入する。
（５） モルタルミキサーにて5分間攪拌し、固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌した固化前のソイルセメントを作製する。
（６） 上記（５）の固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌したソイルセメントを変水位透水試験用モールドに充填し、各検討例及び各比較例の透水試験用の供試体を作製する。
（７） 上記（５）のセメントミルク及び炭酸水素塩を含む固化材と地盤土砂とを混合撹拌したソイルセメントを一軸圧縮試験用モールドへ投入し、20度±0.5度の恒温槽にて所定期間養生して、各検討例及び各比較例の一軸圧縮試験用の供試体を作製する。
１．４ 透水試験（変水位法 JIS A1218/JGS 0311）
透水試験は、比較的に透水性が低い粘性土・シルト質土に用いられる変水位法 JIS A1218/JGS 0311の試験方法を用いて透水係数を測定した。地中遮水壁において、十分な遮水性能を実現できる透水係数の目標値は、10-7cm/sec以下とした。
透水試験は、比較的に透水性が低い粘性土・シルト質土に用いられる変水位法 JIS A1218/JGS 0311の試験方法を用いて透水係数を測定した。地中遮水壁において、十分な遮水性能を実現できる透水係数の目標値は、10-7cm/sec以下とした。
１．５ 一軸圧縮試験 （JIS A1216/JGS 0511）
一軸圧縮試験は、粘性土の供試体の一軸圧縮強度及び破壊ひずみを求めるものである。試験は、複数の配合パターンで混合された供試体を材齢7日の養生期間を設けて一軸圧縮強度機を用いておこなった。地下水位低下工法による偏土圧に対する安全性を確保するため、地中遮水壁における十分な強度の目標値は、100kN/m2以上とした。また、地中遮水壁において、変形追随性を実現するため、破壊ひずみの目標値は、２％以上とした。
一軸圧縮試験は、粘性土の供試体の一軸圧縮強度及び破壊ひずみを求めるものである。試験は、複数の配合パターンで混合された供試体を材齢7日の養生期間を設けて一軸圧縮強度機を用いておこなった。地下水位低下工法による偏土圧に対する安全性を確保するため、地中遮水壁における十分な強度の目標値は、100kN/m2以上とした。また、地中遮水壁において、変形追随性を実現するため、破壊ひずみの目標値は、２％以上とした。
２．１ 固化前のソイルセメントの供試体の実験
また、本発明の地中遮水壁の築造施工時に、セメントミルク及び炭酸水素塩を含む固化材と地盤土砂とを混合撹拌したものが十分な流動性があることを確認する目的の実験も実施した。この実験について、以下に説明する。
また、本発明の地中遮水壁の築造施工時に、セメントミルク及び炭酸水素塩を含む固化材と地盤土砂とを混合撹拌したものが十分な流動性があることを確認する目的の実験も実施した。この実験について、以下に説明する。
２．２ 供試体の材料
供試体は、地中遮水壁が十分な遮水性能と変形追随性とを両立していることを確認する目的の試験と同様に、標準砂の検討例１～４、標準砂の比較例１、２、熊本砂の検討例５～９、及び、熊本砂の比較例３である。
供試体は、地中遮水壁が十分な遮水性能と変形追随性とを両立していることを確認する目的の試験と同様に、標準砂の検討例１～４、標準砂の比較例１、２、熊本砂の検討例５～９、及び、熊本砂の比較例３である。
２．３ 供試体の作製
（１） 用量3000mlのビーカーに水道水300gを投入し、ディスパーに設置する。
（２） ミキサーを700rpmで回転させ、各検討例の配合条件に合わせた量のセメントを投入し3分間攪拌する。
（３） 検討例の供試体では、上記（２）に、各検討例の配合条件に合わせた量の炭酸水素塩である重曹および粘土を投入し5分間攪拌後、固化剤を作製する。比較例の供試体では、上記（２）に、各比較例の配合条件に合わせた量の粘土のみを投入し、5分間攪拌後、固化剤を作製する。
（４） 標準砂又は熊本砂700gに対し、上記（３）の各検討例及び各比較例の固化剤を投入する。
（５） モルタルミキサーにて5分間攪拌し、固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌した固化前のソイルセメントのフロー試験用の供試体を作製する。
（１） 用量3000mlのビーカーに水道水300gを投入し、ディスパーに設置する。
（２） ミキサーを700rpmで回転させ、各検討例の配合条件に合わせた量のセメントを投入し3分間攪拌する。
（３） 検討例の供試体では、上記（２）に、各検討例の配合条件に合わせた量の炭酸水素塩である重曹および粘土を投入し5分間攪拌後、固化剤を作製する。比較例の供試体では、上記（２）に、各比較例の配合条件に合わせた量の粘土のみを投入し、5分間攪拌後、固化剤を作製する。
（４） 標準砂又は熊本砂700gに対し、上記（３）の各検討例及び各比較例の固化剤を投入する。
（５） モルタルミキサーにて5分間攪拌し、固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌した固化前のソイルセメントのフロー試験用の供試体を作製する。
２．４ フロー試験（JIS A313）
フロー試験は、複数の配合パターンで混合されたソイルセメントの供試体の固化前の流動性を確認した。地中遮水壁の築造施工時に、固化前のソイルセメントの不要な拡散を抑制しつつ、所定の位置に固化前のソイルセメントを充填することができるように、フロー値の目標値は、15cm以上とした。
フロー試験は、複数の配合パターンで混合されたソイルセメントの供試体の固化前の流動性を確認した。地中遮水壁の築造施工時に、固化前のソイルセメントの不要な拡散を抑制しつつ、所定の位置に固化前のソイルセメントを充填することができるように、フロー値の目標値は、15cm以上とした。
３．試験結果
標準砂での各検討例及び各比較例の配合条件、透水試験、一軸圧縮試験及びフロー試験の結果を以下の表１に示す。
標準砂での各検討例及び各比較例の配合条件、透水試験、一軸圧縮試験及びフロー試験の結果を以下の表１に示す。
標準砂の各検討例及び比較例の中で、標準砂の検討例３と検討例４が、透水係数の目標値10-7cm/sec以下、強度の目標値100kN/m2以上、破壊ひずみの目標値２％以上、及び、フロー値の目標値15cm以上をすべて満たす。
したがって、地盤土砂の「標準砂」、炭酸水素塩である重曹、粘土、セメント、及び水を適切な配合条件とすることによって、地中遮水壁は、十分な遮水性能と変形追随性とを両立することができる。
比較例１と比較例２は、セメントの量を多くしたことによって、破壊ひずみの目標値を満たすことができなくなっている。
標準砂の検討例３と検討例４は、比較例１と比較例２と比べて、少ないセメントの量で、透水係数、強度、破壊ひずみ及びフロー値の目標値を満たすことができる。したがって、地盤土砂の「標準砂」、炭酸水素塩である重曹、粘土、セメント、及び水を適切な配合条件とすることによって、地中遮水壁は、セメントの使用量を抑制することで、経済性が向上し、環境負荷を抑制することができる。
熊本砂での各検討例及び各比較例の配合条件、透水試験、一軸圧縮試験及びフロー試験の結果を以下の表２に示す。
熊本砂の検討例８と検討例９が、透水係数の目標値10-7cm/sec以下、強度の目標値100kN/m2以上、破壊ひずみの目標値２％以上、及び、フロー値の目標値15cm以上をすべて満たす。なお熊本砂の比較例３及び検討例５～７は、供試体が自立することなく、当然強度の目標値を満たしていない。
したがって、地盤土砂の「熊本砂」、炭酸水素塩である重曹、粘土、セメント、及び水を適切な配合条件とすることによって、地中遮水壁は、十分な遮水性能と変形追随性とを両立することができる。
セメントミルクに炭酸水素塩である重曹を混入することでＣ－Ｓ－Ｈゲルの生成が促進されるメカニズムについて、以下に説明する。
セメント組成物である3CaO・SiO2と水との化学反応は以下の通りである。
化学式１中の2CaO・SiO2・1.17H2Oは、Ｃ－Ｓ－Ｈゲルの水和物である。
また、セメントミルクに重曹が混入されると、重曹と水による加水分解反応が起こる。
化学式２の加水分解反応によって生じたナトリウムイオンによって、化学式１での2CaO・SiO2・1.17H2OのＣ－Ｓ－Ｈゲルの生成が促進されるようになっている。
重曹を混入していないセメントミルクからなるソイルセメントの試験体の破断面の実体顕微鏡観察写真を図１に示す。重曹を混入したセメントミルクからなるソイルセメントの試験体の破断面の実体顕微鏡観察写真を図２に示す。
各破断面には白色が濃い粒状の点が多数見られる。この白色が濃い粒状の点がＣ－Ｓ－Ｈゲルである。各破断面におけるＣ－Ｓ－Ｈゲルの領域の面積と破断面全体の面積との比率は、重曹を混入していないセメントミルクからなるソイルセメントの試験体では約１０％であり、重曹を混入したセメントミルクからなるソイルセメントの試験体では約１５％である。
Ｃ－Ｓ－Ｈゲルは、多孔質であり、吸水して膨張するようになっている。限界まで吸水し膨張したＣ－Ｓ－Ｈゲルは、水を通さない。そのため、地中遮水壁におけるＣ－Ｓ－Ｈゲルの量が多くなればなるほど、遮水性能を向上させることができる。
また、Ｃ－Ｓ－Ｈゲルが吸水して膨張することによって、地中遮水壁内部の空隙が充填され、地中遮水壁の自己修復性能が得られる。
重曹を混入していないセメントミルクからなるソイルセメントの試験体において、破断面、目視にて観察し、白色生成物であるＣ－Ｓ－Ｈゲルが確認できた箇所から観察用試料を採取した。採取した試料を観察面が上になるように試料台に固定し、導電性を持たせるため、イオンスパッタリング装置にて表面に金を蒸着した後、走査型電子顕微鏡を使用して、図３に示すＣ－Ｓ－Ｈゲルの端部構造を観察できる二次電子像を得た。
重曹を混入したセメントミルクからなるソイルセメントの試験体においても、同様に、図４に示すＣ－Ｓ－Ｈゲルの端部構造を観察できる二次電子像を得た。
図３では、重曹を混入していないセメントミルクからなるソイルセメントのＣ－Ｓ－Ｈゲルの端部が、微細な針が多数飛び出している形状となっている。これに対し、図４では、図３と比較して、重曹を混入したセメントミルクからなるソイルセメントのＣ－Ｓ－Ｈゲルの端部の微細な針が太くなっている。
以下、本発明の地中遮水壁１の築造について説明する。
本発明の地中遮水壁１は、図５に示すように、地中に遮水性能を有する複数の柱状体１０が連なった構成となっている。複数の柱状体１０は、ラップ配置となっている。
柱状体１０の施工について、図６を用いて説明する。本発明の地中遮水壁の築造施工で使用する施工機は、昇降及び回転可能に支持されたロッド２と、該ロッドの下に設けられロッド２と一体となって回転する攪拌ヘッド３とを有する。
図６の（ａ）に示すように、ロッド２の回転軸を柱状体の杭芯位置にセットする。次いで、図６の（ｂ）から（ｃ）に示すように、泥水を撹拌ヘッド３から注入しながらロッド２を回転降下させることによって、撹拌ヘッド３が所定の深度に達するまで、地盤土砂と泥水を撹拌する。次いで、図６の（ｄ）から（ｅ）に示すように、ロッド２を回転上昇させることによって、撹拌ヘッド３がさらに地盤土砂と泥水を撹拌する。
次いで、図６の（ｆ）から（ｇ）に示すように、炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクを撹拌ヘッド３から注入しながらロッド２を回転降下させることによって、撹拌ヘッド３が所定の深度に達するまで、炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂と泥水を撹拌する。次いで、図６の（ｈ）から（ｉ）に示すように、ロッド２を回転上昇させることによって、撹拌ヘッド３がさらに地盤土砂と泥水を撹拌する。
図６の（ｊ）に示すように、炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂と泥水を撹拌された領域が固化すると、地中遮水壁１を構成する柱状体１０が造成される。
所定の複数の杭芯位置において、図６（ａ）から（ｅ）の泥水注入の撹拌作業を行った後、図６（ｅ）から（ｉ）のセメントミルク注入の撹拌作業を行って固化すると、複数の柱状体１０が壁状に連なり、地中遮水壁１が築造される。このような地中に遮水性能を有する複数の柱状体１０が連なった構成となった地中遮水壁を、液状化対策する区域の周辺の地中に築造することで、地下水位低下の影響をなくすことができる。
なお、本発明の実施では、比較的小型の掘削重機で地中遮水壁を築造することができるので、騒音・振動を抑制するとともに、狭い道路や住宅密集地での地中遮水壁の築造することができる。
また、図６では、一本の柱状体を造成する場合について説明したが、これに限定されることはない。例えば、複数本の柱状体を同時に造成してもよい。また、トレンチャータイプの重機で柱状体を造成してもよい。
１ 地中遮水壁
２ ロッド
３ 撹拌ヘッド
１０ 柱状体
２ ロッド
３ 撹拌ヘッド
１０ 柱状体
Claims (2)
- 炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌したソイルセメントを固化させて地中に築造される原位置撹拌工法による地中遮水壁であって、
ソイルセメントにおいて、炭酸水素塩によるＣ-Ｓ-Ｈゲルの生成が促進されることよって、固化後の前記ソイルセメントは、遮水性を示す透水係数が１０－７ｃｍ／ｓ以下、かつ、材齢７日の強度が一軸圧縮試験で１００ｋＮ／ｍ ２ 以上であることを特徴とする原位置撹拌工法による地中遮水壁。 - 炭酸水素塩を含む固化材入りセメントミルクと地盤土砂とを混合撹拌した固化前のソイルセメントは、さらに、流動性を示すフロー値が１５ｃｍ以上であることを特徴とする請求項１に記載の原位置撹拌工法による地中遮水壁。
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