JP7477088B2 - 地中遮水壁の構築方法及び検定方法 - Google Patents
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Description
また、土壌汚染に対する厳しい対策基準や耐震性の観点を考慮し、かつ従来よりも高い遮水効果が長期間安定的に持続する地中遮水壁の構築方法が提案されている(特許文献3)。しかし、この特許文献3の地中遮水壁の構築方法には施工中に遮水壁の性能を適時(随時ないし逐次に)監視し、これを反映させて施工することについて記載がない。
一方、近年、水膨潤性及び増粘性を有する粘土を用いて土壌汚染に対する厳しい対策基準や耐震性に対処し廃土処理の問題を配慮し、かつ遮水壁の性能安定化ばかりでなく、施工の管理、効率化の問題をも解決し得る、地中遮水壁の構築方法の開発に対し要求が高まっている。
1.掘削と造壁用泥水の混合撹拌とを行う掘削施工法により地中遮水壁を構築する方法であって、下記の工程(1)~(3)(以下、それぞれを、単に、工程(1)、(2)、(3)という)を有する地中遮水壁の構築方法。
(1)層間に多価陽イオンを有する層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の泥水(A)を地中の現地土の所定深さにおいて、1価の陽イオン交換剤の液(B)と混合撹拌して造壁用イオン交換混合物に置換(変換)する
(2)前記泥水(A)と1価の陽イオン交換剤の液(B)との造壁用イオン交換混合物の導電率を適時に測定する
(3)この得られた導電率を、1価の陽イオンで多価陽イオン含有現地土をイオン置換したときのイオン交換混合物の1価の陽イオン交換剤量と導電率との関係を示す検量線に参照して、造壁用イオン交換混合物中の1価の陽イオンの混合量を検定する。
2.前記工程(3)ののち工程(4)前記1価の陽イオン混合量の検定結果を、造壁用イオン交換混合物に供給する1価の陽イオン交換剤の液(B)量にフィードバックする2項記載の地中遮水壁の構築方法。
3.泥水(A)とイオン交換剤の液(B)とを地盤土砂に注入する掘削と、地盤土砂との混合撹拌とを同時に行って所定深さの深部泥水とする掘削施工法を用いる1または2項記載の地中遮水壁の構築方法。
4.泥水(A)及び/又はイオン交換剤の液(B)が掘削施工機の掘削カッター先端部近傍より、地盤土砂に吐出され深部泥水として作用する1または2項記載の地中遮水壁の構築方法。
5.泥水(A)及び/又はイオン交換剤の液(B)が掘削施工機の掘削カッター先端部近傍であって周回するカッターチェーン下降側より、地盤土砂に吐出され深部泥水として作用する4項記載の地中遮水壁の構築方法。
6.前記多価陽イオンがカルシウムイオンである1~5のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
7.前記1価の陽イオンがナトリウムイオンである1~6のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
8.前記泥水(A)における粘土の濃度が50%以上である1~7のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
9.前記地盤土砂に対する前記泥水(A)の注入率が10%以上50%以下である1~8のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
10.前記地盤土砂と前記泥水(A)との混合物に対し、前記イオン交換剤の液(B)の注入率が5%以上25%以下である1~9のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
11.層間に多価陽イオンを有する層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の泥水(A)の前記多価陽イオンを1価の陽イオンにイオン置換してイオン交換混合物を地中遮水壁用に調製するに当たり、前記地中遮水壁用イオン交換混合物中の1価の陽イオン混合量を、イオン交換混合物の1価の陽イオン交換剤の濃度と導電率との関係を示す検量線から検定する検定方法。
12.泥水(A)とイオン交換剤の液(B)が掘削施工機の掘削カッター先端部近傍より、地盤土砂に吐出される11記載の検定方法。
13.前記多価陽イオンがカルシウムイオンである11又は12記載の検定方法。
14.前記1価の陽イオンがナトリウムイオンである11~13のいずれか1項に記載の検定方法。
15.前記地中遮水壁1m3に対し、前記イオン交換剤の液(A)の注入で得られた、層間に1価の陽イオンを有する層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の含有量が50kg/m3以上である11~15のいずれか1項に記載の検定方法。
その具体例として、層間にアルカリ土類金属イオンを有する粘土及びベントナイトをそれぞれ「アルカリ土類金属型粘土」、「アルカリ土類金属型ベントナイト」といい、層間の大半がカルシウムイオンを有する粘土及びベントナイトをそれぞれ「カルシウム型粘土」、「カルシウム型ベントナイト」という。また、これら「アルカリ土類金属型粘土」、「アルカリ土類金属型ベントナイト」を初期原料としてイオン交換により得られた、層間にアルカリ金属イオンを有する粘土及びベントナイトをそれぞれ「アルカリ金属交換粘土」、「アルカリ金属交換ベントナイト」といい、前記「カルシウム型粘土」、「カルシウム型ベントナイト」を初期原料としてイオン交換により得られた、層間にナトリウムイオンを有する粘土及びベントナイトをそれぞれ「ナトリウム交換粘土」、「ナトリウム交換ベントナイト」という。また、本明細書において、「ナトリウム型ベントナイト」、「1価の陽イオン型粘土」は、前記イオン交換で得られたものとは異なるもので、天然のものを意味する。
さらに、本発明の検定方法によれば、上記の遮水壁の造壁を適時に、短時間で検定、ないし監視または制御することができる。
本発明の地中遮水壁の構築方法の好ましい実施形態を以下に図面を参照して説明する。この形態では、多価陽イオン型粘土の泥水(A)を地中に、所定深さに注入(一次注入)し、地盤土砂(原位置土であり、現地土ともいう)と混合し均質にする。こうして遮水壁の前躯体を形成する。次いで、遮水性を付与するため前記多価陽イオン型粘土の多価陽イオンを1価の陽イオンに交換するイオン交換剤液(B)を注入(二次注入)し前記遮水壁の前躯体と混合して、粘土系の地中遮水壁を構築する。なお、一次注入及び二次注入後の混合は、例えば地中における攪拌などによって行うことができる。
この工程においては、後述のとおり、多価陽イオン型粘土を用いることで高濃度の泥水(A)を送り込むことができる。すなわち、粘土の大量注入が可能となり、地盤土砂との均質混合の精度が向上する。また、地中遮水壁として完成したときには、高水膨潤性の1価の陽イオン交換粘土に置換されており、地中遮水壁としての高い遮水性、可塑性を長期に持続することができる。
1価の陽イオンが十分に混練され、現地土、及び多価陽イオン型粘土(典型的にはCa型ベントナイト)と混合、置換して、均質な遮水体になっているかを導電率で確認できる。より詳しくは、現地土に設定したCa型ベントナイトに相当する1価の陽イオンが存在しているかの確認を素早く、精度よく知ることができる。その所定深さにCa型ベントナイトと1価の陽イオンが存在すればイオン交換は必然的に行われる。本発明において導電率は1価の陽イオンの置換に比例して測定値が変化するので正しく検量線を作成することが可能である。
本発明において、一次注入される多価陽イオン型粘土、一次注入及び二次注入、一次注入に用いる泥水(A)の調製、及び一次注入に用いる泥水(A)の濃度の各詳細については、特開2016-176198号公報の段落[0014]~[0015]に記載した内容のとおりであり、それらをここに援用して、発明の詳細な説明の記載とする。
このようにして上記の工程により、粘土を高濃度かつ均質とした遮水壁前躯体形成することができる。
なお、本発明の地中遮水壁が有し得る前記透水係数1×10-9m/秒未満は、1(地盤工学会室内試験規格・基準委員会編集「地盤材料試験の方法と解説」-二分冊の1-、(社)地盤工学会、平成21年11月25日、450頁「図4-透水性と試験方法との適用性」の一部抜粋)に示すように、「実質上不透水」の領域であり、極めて高い不透水性を示す。
<地中遮水壁を構築する施工方法>
具体的には、地中連続壁は、地盤にチェーンソー型のカッター(カッターポスト)を挿入し地盤に横方向から押付けた状態で、カッターチェーンを周回(地表面から下降させ、地盤の底部から転回して地表面に上昇する)させることにより地盤を掘削し、その掘削土に固化液を混合させ、原位置の掘削溝の中で固化させた地中壁である。
この方法において、混合・撹絆という特別な装置は必要なく、掘削する時点で切込み深さをコントロールしながら、地山面を掘削チェーンの歯で細かく削りほぐすことで、固化液をほぐされた土砂に十分に混ぜることができる。
図1は本発明に用いられる地中遮水壁を構築するための掘削機の一例10を示す概略説明図である。図中1は地盤を掘削するカッターポスト、2はこのカッターカッターポストを駆動回転する駆動部、3はカッターポストの周り上下に回動する周囲外面に歯部を設けた掘削チェーン(チェーンソー)、4はカッターポスト1から、多価陽イオンを有する層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の泥水(A)、1価の陽イオン交換剤の液(B)等を、地盤に吐出する吐出部でありこの図では吐出口は、2種の吐出口を有し、高濃度Ca型ベントナイト泥水吐出口41及び1価陽イオン水溶液吐出口42を有するのが好ましい。吐出部4はカッターポストの先端部近傍で、回動する掘削チェーン3の地山側の下降方向の位置に配設するのが好ましい。5、5はカッターポスト1の周りを上下に回動する掘削チェーン3の回転方向を示す。地山側5が下降方向、フレックスエコウォール側5が上昇方向である。6は導電率を測定する試料の好ましい採取箇所を示す。吐出部4への材料の送入は、カッターポストの内部配管4a,4b(一点鎖線で示す)によって、多価陽イオンを有する層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の泥水(A)、及び1価の陽イオン交換剤の液(B)をそれぞれ送り込むことができる。
工程(1)は、掘削機10ではなくとも、プラントのミキサー(図示しない)で層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の泥水(A)と1価の陽イオン交換剤の液(B)を別々のミキサーで作液することができる。
ここで、泥水(A)はアジテーダ内(ミキサーから排出した泥水(A)を貯留するところ(図示しない)から採取し、陽イオン交換剤の液(B)はミキサー内から採取し、現地土と混合する。
この時、工程(2)の前段階として設定どおりの濃度に適切に調整されているかを検定するための、造壁用イオン交換混合物の導電率を測定して検量線を設定する。この検量線を用いて工程(2)、(3)を行う。工程(4)は工程(3)続いて行うのが好ましい。
本発明において、吐出部4をカッターポストの先端部近傍で、回動する掘削チェーンの下降方向の位置に配設した場合、多価陽イオンを有する層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の泥水(A)、1価の陽イオン交換剤の液(B)を、地盤に吐出すると、カッターポスト1の周りを上下に回動する掘削チェーンによって、1価の陽イオンが、現地土、Ca型ベントナイトと十分に混練される。
本発明によれば、混練した混合物が均質な遮水体になっているかを確認する手段として導電率を採用することができる。そこにCa型ベントナイトと1価の陽イオンが存在すればイオン交換は必然的に行われる。導電率は陽イオン量に比例して数値が変化するので正しく検量線を作成することが可能となる。勿論現地土にも陽イオンが存在するので導電率として測定される。したがって遮水壁を造成するには現地土が必要である。現場で工法を実施するには、現地土は数カ所必ずボーリングにより造成深さまでサンプリングし、そのサンプルを均一混合したものを現地土として用いる。
導電率を測定する試料の採取は、表層付近より採取することが容易であり、TRD機の進行方向に対して反対側である後部のカッターチェーン3が地上方向に上昇した地表近傍の表層部の箇所6において行うのが好ましい。
地中に建て込んだチェーンソー型のカッターポストをベースマシンと接続し、横方向に移動させて、溝の掘削と液の注入、原位置土との混合・撹拌を行い、地中に連続した壁を造成できる。
本発明の地中遮水壁の構築方法は導電率に基づく検量線を作製する検定方法を用いて行う。
前記1価の陽イオン混合量を、遮水壁形成用の深部泥水の1価の陽イオン交換剤の濃度と導電率との関係を示す検量線から検定する。検量線の作成は具体的には以下のようにして行うことができる。地中に送り込む炭酸ナトリウム水溶液が設定された濃度になっていることを導電率で検定するが、これに加えて適宜に、均質混合液の比重を測定してよい。このように二段の確認を行うことで、より高い、混合均質精度の安定、維持が図ることができる。また、測定時間が数分と短いため修正が可能となる。
Na交換剤を設定量溶解したNa交換剤水溶液(現場溶解ミキサー内)からピペットにより5ml採取し、100mlトールビーカーに完全に注入する。その後、蒸留水100mlを加え撹拌した後に導電率計で導電率を測定する。Na交換剤水溶液の外割り濃度18~21質量%に対する導電率を検量線として図2に示した。
電子天秤を用い、遮水体100gを500mlの栓付きポピーカーに入 れる。その後、蒸留水300mlを注入し栓をして十分に振とうす る。撹拌後3分間そのまま静置させ再度十分に振とう後に導電率 計で導電率を測定する。左図より現地土1m3に対するNa交換剤 注入量を算出する。現地土1m3に対するCaベントナイト注入量(kg)に対比させたNa交換剤相当量に対する導電率のグラフ(検量線)を図3に示した。これが遮水壁形成用の深部泥水の検量線となる。
遮水体の採取方法は2種類に大別され、これは、上述のように掘削遮水体表面(上部)からの採取する方法と採取器を用いて遮水体造成直後に遮水体中を地表面から深度方向に下降させて予定深度の遮水体を採取方法である。Na交換剤は、Ca型ベントナイト中のCaイオンをNaイオンに置換するのに必要な計算量の1.5~2倍量を設定し注入するのが基本である。
導電率が下限値(図3の検量線値)を下回る場合は、Na交換剤水溶液の流量計で即時に調整(フィードバック)を行う。
地表面より深さ7m,厚さ55cmの遮水壁造成対象の地盤は、地表より砂混じりシルト、シルト混じり細砂,シルトの3層である。
図1のTRD機によりカッターポスト1の先端部のカッターポスト先端アイドラー1a近傍の(例えば50cm上方、回動上流側)吐出部4の2種の吐出口41,42より、順にそれぞれ、濃度60%Ca型ベントナイトスラリー及び濃度20%Na交換剤水溶液を設定量で吐出させカッターチェーン3により均一に撹拌、混合した。
TRD機の造成速度は4m/hr,濃度60%Ca型ベントナイトスラリーの注入率は23.85%,濃度20%Na交換剤水溶液の注入率は4.31%とした。
注入率とは、地盤1m3に対して注入する容量を%で表現したもので、例えばベントナイトスラリー200Lを注入するとなると、注入率は20%と表す。
濃度60%Ca型ベントナイトスラリー及び濃度20%Na交換剤水溶液の注入率の設定は、造成地盤1m3に対してCa型ベントナイトを110kg混合した。Na交換剤はそのCa型ベントナイト層間のCaイオンをNaイオンに置換することで高い膨潤性(すなわち、遮水性が高い)に変換するのに必要な量の1.5倍量とした。
以上の設定により撹拌、混合された遮水体を地表面より採取し、その遮水体中のNa交換剤の量を検定した。
検定方法は、図3に示した遮水壁構築工法 「現地土1m3へのNa交換剤の注入量確認方法及び検量線」に従って行った。
具体的には、本現場は予め110kgのCa型ベントナイトを造成地盤1m3に対して高濃度スラリーとして注入、混合するとして設計した。
基準管理範囲とする導電率の960±50(μs/cm)は、遮水体1m3中のCa型ベントナイトが100~120kg含有するものに対応させたものである。下記の方法による透水試験(遮水性試験)の値は5.25×10-10m/秒であった。
例外的にその基準管理範囲を超えた場合の対処方法の一例として示す。
確認すべき造成地点で掘削中の掘削遮水体表面(上部)より採取した遮水体の導電率は1,050(μs/cm)であったため、再サンプリングを行い、導電率を測定した結果1,120(μs/cm)であり図3の検量線から、Na交換剤液が過剰に送液されていると判断されるので吐出部4からの吐出量をNa交換剤として8.2(kg/対象土1m3当り)を7.7(kg/対象土1m3当り)に下げた。その結果、遮水体の導電率は980(μs/cm)に下げることができた。
過剰気味に注入されたNa交換剤水溶液については遮水体採取から導電率の結果得られるまでは5分以内で結果が得られるためその間の掘削は進行させずに撹拌待機状態とした。
この地点の結果は管理幅よりも高めであったものの、管理幅から下限の場合は流量計により流量(吐出部4からの吐出量)を直ちに適切に増やし、逆に管理幅の上限を超えた場合は流量を直ちに適切に減少させることによって適切量が遮水体中に分散、反応されるように監視した。
なおこの実施例では、造成前の地盤のボーリングコア調査サンプルを用いて、そのボーリングコア7m分を均一に混合して対象地盤として検量線作成に用いた。
採取した遮水体の計測された導電率は960μs/cmであり、検量線から得られたCa型ベントナイト110kgをNa型に交換させるのに必要な量が含有していることが確認された。
Ca型ベントナイトの含有量については、別途の検定方法で確認することが可能である。
また、地盤に注する前段階のプラントで作製する濃度60%Ca型ベントナイトスラリーは比重を測定して測定できる。Na交換剤水溶液の濃度は図2のグラフによって確認した。
上記の実施例1、比較例1及び2の各試料について、水道水を用いて水頭200cm定水位で透水試験を行った。各試料についてそれぞれ3回行い、3回目の測定値をその試料の透水係数とした。該透水係数は、JIS A 1218:2009「土の透水試験方法」に準拠して測定した。
選定した現地土を用い、その現地土1m3に対してCa型ベントナイトを100kg~150kg配合する際の設計配合として、Na交換剤を用いCa型ベントナイトをNa型に置換するのに必要な炭酸ナトリウムを配合した場合を示す。
その際の現地土の含水比、密度とCa型ベントナイト濃度及びNa交換剤量とNa交換剤水溶液濃度について表1で記し、上記の測定方法で検量線を作成した。
具体的には、現地土の密度を1.8g/cm3、その自然含水比を38.5%と設定し、そこに表1で示したように、現地土1m3に対してCa型ベントナイ量を100kg~150kg注入量としたCa型ベントナイト泥水と、Na交換剤(炭酸ナトリウム)(下記表でイオン交換剤と表記)をNa交換剤水溶液として配合、均一混練し、作製した遮水体について、上記の測定方法で導電率を測定し検量線を作成した。これを図4に示した。
1 掘削するカッターポスト
1a カッターポスト先端アイドラー
2 駆動部、
3 掘削チェーン(チェーンソー)
4 吐出部
4a カッターポストの内部配管(粘土の泥水(A)送り込み用)
4b カッターポストの内部配管 (1価の陽イオン交換剤の液(B)送り込み用)
41 高濃度Ca型ベントナイト泥水吐出口
42 1価陽イオン水溶液吐出口
5 掘削チェーンの回転方向
6 導電率測定試料の採取箇所
Claims (15)
- 掘削と造壁用泥水の混合撹拌とを行う掘削施工法により地中遮水壁を構築する方法であって、下記の工程(1)~(3)(以下、それぞれを、単に、工程(1)、(2)、(3)という)を有する地中遮水壁の構築方法。
(1)層間に多価陽イオンを有する層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の泥水(A)を地中の現地土の所定深さにおいて、1価の陽イオン交換剤の液(B)と混合撹拌して造壁用イオン交換混合物に置換する
(2)前記泥水(A)と1価の陽イオン交換剤の液(B)との造壁用イオン交換混合物の導電率を適時に測定する
(3)この得られた導電率を、1価の陽イオンで多価陽イオン含有現地土をイオン置換したときのイオン交換混合物の1価の陽イオン交換剤量と導電率との関係を示す検量線に参照して、造壁用イオン交換混合物中の1価の陽イオンの混合量を検定する。 - 前記工程(3)の後、工程(4)として前記1価の陽イオンの混合量の検定結果を、造壁用イオン交換混合物に供給する1価の陽イオン交換剤の液(B)量にフィードバックする請求項1記載の地中遮水壁の構築方法。
- 泥水(A)とイオン交換剤の液(B)とを地盤土砂に注入する掘削と、地盤土砂との混合撹拌とを同時に行って所定深さの深部泥水とする掘削施工法を用いる請求項1または2記載の地中遮水壁の構築方法。
- 泥水(A)及び/又はイオン交換剤の液(B)が掘削施工機の掘削カッター先端部近傍より、地盤土砂に吐出され深部泥水として作用する請求項1または2記載の地中遮水壁の構築方法。
- 泥水(A)及び/又はイオン交換剤の液(B)が掘削施工機の掘削カッター先端部近傍であって周回するカッターチェーン下降側より、地盤土砂に吐出され深部泥水として作用する請求項4記載の地中遮水壁の構築方法。
- 前記地盤土砂に対する前記泥水(A)の注入率が10%以上50%以下である請求項3~5のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
- 前記地盤土砂と前記泥水(A)との混合物に対し、前記イオン交換剤の液(B)の注入率が5%以上25%以下である請求項3~6のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
- 前記多価陽イオンがカルシウムイオンである請求項1~7のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
- 前記1価の陽イオンがナトリウムイオンである請求項1~8のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
- 前記泥水(A)における粘土の濃度が50%以上である請求項1~9のいずれか1項に記載の地中遮水壁の構築方法。
- 層間に多価陽イオンを有する層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の泥水(A)の前記多価陽イオンを1価の陽イオンにイオン置換してイオン交換混合物を地中遮水壁用に調製するに当たり、前記地中遮水壁用イオン交換混合物中の1価の陽イオンの混合量を、イオン交換混合物の1価の陽イオン交換剤の濃度と導電率との関係を示す検量線から検定する検定方法。
- 泥水(A)とイオン交換剤の液(B)が掘削施工機の掘削カッター先端部近傍より、地盤土砂に吐出される請求項11記載の検定方法。
- 前記地中遮水壁1m3に対し、前記イオン交換剤の液(B)の注入で得られた、層間に1価の陽イオンを有する層状珪酸塩鉱物を主成分とする粘土の含有量が50kg/m3以上である請求項12に記載の検定方法。
- 前記多価陽イオンがカルシウムイオンである請求項11~13のいずれか1項に記載の検定方法。
- 前記1価の陽イオンがナトリウムイオンである請求項11~14のいずれか1項に記載の検定方法。
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