JP7332942B2 - 回転式圧縮機 - Google Patents

Description

本開示は、回転式圧縮機に関する。

特許文献１に記載の回転式圧縮機は、圧縮機の圧縮室に流体を導入するインジェクション通路を備える。インジェクション通路には、逆止弁が設けられる。逆止弁では、押さえ部材と、弁着座面との間に弁本体が配置される。弁本体は、中央部に穴が形成される円環状に形成される。

弁本体は、圧縮室の内圧と、インジェクション通路の内圧との差圧に応じて、押さえ部材と弁着座面との間を移動する。圧縮室の内圧がインジェクション通路の圧力よりも低くなると、弁本体が押さえ部材と離間し、弁押さえ部材の連通路を開放する。この際、弁本体は弁着座面に接触する。この状態では、流体は連通路、及び弁本体の穴を通じて圧縮室内へ導入される。圧縮室の内圧がインジェクション通路の内圧よりも高くなると、弁本体が押さえ部材と接触し、連通路を閉鎖する。これにより、圧縮室の冷媒がインジェクション通路を逆流することを抑制できる。

特許第６０９０２４８号

特許文献１に記載の圧縮機では、弁体（弁本体）が弁受け部（弁着座面）と衝突する状態において、弁体の内縁と弁受け部との間に隙間が形成され、弁体の残りの部分は弁受け部と完全に面接触する。このため、弁体が弁受け部に衝突すると、上記隙間により、弁体の内縁のみが大きく変形し、この部分に応力が集中する。弁体は圧縮室の内圧の変化に起因して弁受け部に繰り返し衝突する。このため、このようにして弁体の内縁に応力が集中すると、弁体が割れたり、疲労破壊したりする問題があった。

本開示の目的は、導入路の流体の逆流を抑制する逆流抑制機構において、弁体の応力集中に起因する弁体の破損を抑制することである。

第１の態様は、駆動機構（45）と、該駆動機構（45）に回転駆動される圧縮機構（50）と、該圧縮機構（50）の圧縮室（53B）に流体を導入する導入路（61）と、該導入路（61）の流体の逆流を抑制する逆流抑制機構（62）とを備えた回転式圧縮機を対象とし、前記逆流抑制機構（62）は、前記導入路（61）に配置される第１弁受け部（63）と、前記導入路（61）における前記第１弁受け部（63）の下流側に配置される第２弁受け部（70）と、前記第１弁受け部（63）と前記第２弁受け部（70）の間に配置される弁体（80）と含み、前記第１弁受け部（63）は、前記導入路（61）を流入側と流出側の流路（61A,61B）に仕切るとともに該２つの流路（61A,61B）を連通する連通路（66）と、前記弁体（80）の第１面（80b）に対向する第１弁座（67）とを有し、前記第２弁受け部（70）は、前記弁体（80）の第２面（80a）に対向する第２弁座（72）を有し、前記弁体（80）は、前記圧縮室（53B）の圧力が作用する受圧部（R）を有し、前記逆流抑制機構（62）は、前記圧縮室（53B）の圧力変化に応じて、前記弁体（80）が前記第１弁座（67）と接触し前記連通路（66）を閉鎖する第１位置と、前記弁体（80）が前記第２弁座（72）と接触し前記連通路（66）を開放する第２位置との間を往復動するように構成され、前記弁体（80）には、前記第２位置であるときに前記圧縮室（53B）に供給される流体が通過する少なくとも１つの穴（81）が形成され、前記弁体（80）の前記第１面（80b）と前記第２面（80a）の少なくとも一方の面（80a,80b）は、前記弁体（80）の外縁から径方向内方の所定範囲に形成され、対応する弁座（67,72）と接触しない環状の第１非接触領域（A1,A4）と、前記弁体（80）の前記穴（81）から径方向外方の所定範囲に形成され、対応する弁座（67,72）と接触しない環状の第２非接触領域（A2,A5）と、前記第１非接触領域（A1,A4）と前記第２非接触領域（A2,A5）との間に形成され、対応する弁座（67,72）と接触する接触領域（A3,A6）とを含んでいる。

第１の態様では、弁体（80）が弁座（67,72）に衝突する際に、第１非接触領域（A1,A4）と第２非接触領域（A2,A5）に対応する各部分が変形するため、弁体（80）で発生する応力を分散できる。

第２の態様は、第１の態様において、前記第２弁受け部（70）は、前記弁体（80）の前記第２面（80a）に向かって突出する第２凸部（71）を有し、該第２凸部（71）の先端に前記第２弁座（72）が形成され、前記弁体（80）の前記第２面（80a）の前記第２非接触領域（A2）は、前記受圧部（R）を構成している。

第２の態様では、第２弁受け部（70）の第２凸部（71）の先端に第２弁座（72）を形成することにより、弁体（80）の第２面（80a）に第１非接触領域（A1）と第２非接触領域（A2）とを形成できる。第２非接触領域（A2,A5）は、導入路（61）の下流側を向くため、圧縮室（53B）の内圧が作用する。これにより、第２非接触領域（A2,A5）は、圧縮室（53B）に圧力が作用する受圧部（R）を兼用する。

第３の態様は、第２の態様において、前記第２凸部（71）の外縁及び内縁の少なくとも一方には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状の第１円弧部（74）が形成される。

第３の態様では、第１円弧部（74）により、弁体（80）と第２弁座（72）との片当たりを抑制でき、弁体（80）の応力の集中を抑制できる。

第４の態様は、第２又は第３の態様において、前記圧縮機構（50）は、冷凍機油を含む前記流体としての冷媒を圧縮するように構成され、前記第２凸部（71）と前記導入路（61）の内周面との間には、環状の溝（73）が形成される。

第４の態様では、環状の溝（73）の内部に冷凍機油を溜めることができる。

第５の態様は、第１～第４のいずれか１つの態様において、前記弁体（80）は、該弁体（80）の中心部に１つの円形の前記穴（81）を有する円環状に形成される。

第５の態様では、１つの穴（81）の周囲に円環状の第２非接触領域（A2,A5）が形成される。弁体（80）が弁座（67,72）に衝突する際には、弁体（80）の内縁側の部分が全周に亘って変形するため、この部分での応力集中を抑制できる。

第６の態様は、第５の態様において、前記弁体（80）の外縁から前記穴（81）までの径方向長さをｄとすると、前記接触領域（A3,A6）は、前記弁体（80）の外縁から（１／４）×ｄ以上径方向内方で且つ前記穴（81）から（１／４）×ｄ以上径方向外方の範囲に形成される。

第６の態様では、第１非接触領域（A1,A4）の径方向の長さと、第２非接触領域（A2,A5）の径方向の長さとの双方を（１／４）×ｄ以上確保できる。

第７の態様は、第６の態様において、前記接触領域（A3,A6）は、前記弁体（80）の外縁から（１／３）×ｄ以上径方向内方で且つ前記穴（81）から（１／３）×ｄ以上径方向外方の範囲に形成される。

第７の態様では、第１非接触領域（A1,A4）の径方向の長さと、第２非接触領域（A2,A5）の径方向の長さとの双方を（１／３）×ｄ以上確保できる。

第８の態様は、第１～第７のいずれか１つの態様において、前記弁体（80）の前記第１面（80b）及び前記第２面（80a）の少なくとも一方の外縁には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状に形成されるとともに前記第１非接触領域（A1,A4）を構成する第２円弧部（83）が設けられる。

第８の態様では、弁体（80）の外縁に第２円弧部（83）を形成することにより、弁体（80）の外縁と弁座（67,72）とが接触しなくなる。これにより、第１非接触領域（A1,A4）を形成できる。

第９の態様は、第１～第８のいずれか１つの態様において、前記弁体（80）の前記第１面（80b）及び前記第２面（80a）の少なくとも一方における穴（81）の縁には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状に形成されるとともに前記第２非接触領域（A2,A5）を構成する第３円弧部（85）が設けられる。

第９の態様では、弁体（80）の穴（81）の縁に第３円弧部（85）を形成することにより、弁体（80）の穴（81）の縁と弁座（67,72）とが接触しなくなる。これにより、第２非接触領域（A2,A5）を形成できる。

第１０の態様は、第１～第９のいずれか１つの態様において、前記第１弁受け部（63）の外縁には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状に形成されるとともに前記第１非接触領域（A4）を形成するための第４円弧部（68）が設けられる。

第１０の態様では、第１弁受け部（63）の外縁に第４円弧部（68）を形成することにより、弁体（80）の第１面（80b）の外縁と第１弁座（67）とが接触しなくなる。これにより、第１非接触領域（A1,A4）を形成できる。

第１１の態様は、第１～第９のいずれか１つの態様において、前記第１弁座（67）には、前記弁体（80）の前記第１面（80b）に向かって突出し、該第１面（80b）に接触することにより前記接触領域（A3,A6）を形成する第１凸部（69）が形成される。

第１１の態様では、第１弁受け部（63）の第１凸部（69）の先端に第１弁座（67）を形成することにより、弁体（80）の第１面（80b）に第１非接触領域（A4）と第２非接触領域（A5）とを形成できる。

第１２の態様は、第１１の態様において、前記第１凸部（69）の外縁及び内縁の少なくとも一方には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状の第５円弧部（69a）が形成されることを特徴とする。

第１２の態様では、第５円弧部（69a）により、弁体（80）と第１弁座（67）との片当たりを抑制でき、弁体（80）の応力の集中を抑制できる。

第１３の態様は、第１～第１２のいずれか１つの態様において、前記圧縮機構（50）は、ローリングピストン式、又は揺動ピストン式であることを特徴とする。

第１３の態様の圧縮機構（50）では、ピストン（52）が３６０°回転する際の、圧縮室（53B）の内圧の変化が大きくなり、弁体（80）の往復動の速度が早くなり、弁体（80）が弁座（67,72）に衝突する頻度が高くなる。この際の衝撃を、弁体（80）の第１非接触領域（A1,A4）に対応する部分と、第２非接触領域（A2,A5）に対応する部分とで吸収できる。

図１は、実施形態に係る空気調和装置の配管系統図である。 図２は、圧縮機の縦断面図である。 図３は、圧縮機構の横断面図である。 図４は、導入路及び逆流抑制機構の要部を拡大した縦断面図であり、弁体が第１位置にある状態を示す。 図５は、導入路及び逆流抑制機構の要部を拡大した縦断面図であり、弁体が第２位置にある状態を示す。 図６は、弁押さえの前面図（上流側から視た図）である。 図７は、弁シートの項面図（下流側から視た図）である。 図８は、弁体の前面図である。 図９は、弁体の後面図である。 図１０は、弁体の前面図において、第１非接触領域、第２非接触領域、接触領域を表した図である。 図１１は、弁体の後面図において、第１非接触領域、第２非接触領域、接触領域を表した図である。 図１２は、変形例１に係る図５に相当する図である。 図１３は、変形例２に係る図５に相当する図である。 図１４は、変形例３に係る図５に相当する図である。 図１５は、変形例４に係る図５に相当する図である。 図１６は、変形例５に係る図１０に相当する図である。 図１７は、変形例６に係る図１０に相当する図である。 図１８は、変形例７に係る図６に相当する図である。 図１９は、変形例８に係る図６に相当する図である。

以下、本開示の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

《発明の実施形態》
本実施形態に係る圧縮機（40）は、回転式圧縮機である。圧縮機（40）は、流体である冷媒を圧縮する。図１に示すように、圧縮機（40）は、冷凍装置である空気調和装置（10）に適用される。

〈空気調和装置の全体構成〉
空気調和装置（10）は、冷房と暖房とを切り換えて行う。本例の空気調和装置（10）は、１台の室外ユニット（20）と、１台の室内ユニット（30）とを有するペア式である。空気調和装置（10）は、複数の室内ユニット（30）を有するマルチ式であってもよい。

空気調和装置（10）は、冷媒が充填された冷媒回路（11）を有する。空気調和装置（10）は、液連絡配管（12）とガス連絡配管（13）とを有する。室内ユニット（30）及び室外ユニット（20）は、液連絡配管（12）及びガス連絡配管（13）を介して互いに接続される。これにより、閉回路である冷媒回路（11）が構成される。冷媒回路（11）では、冷媒が循環することにより、蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。冷媒中には、圧縮機（40）の摺動部を潤滑するための冷凍機油が含まれる。

〈室外ユニット〉
室外ユニット（20）は、圧縮機（40）、室外熱交換器（22）、室外膨張弁（23）、四方切換弁（24）、逆止弁回路（25）、及び過冷却熱交換器（26）を有する。圧縮機（40）は、揺動ピストン式の圧縮機である。室外熱交換器（22）は、熱源熱交換器であり、クロスフィン式のフィン・アンドチューブ型である。室外熱交換器（22）は、室外ファン（図示省略）が搬送する空気と冷媒とを熱交換させる。室外膨張弁（23）は、電子膨張弁である。冷媒回路（11）は、室外膨張弁（23）が省略されてもよい。

四方切換弁（24）は、第１ポート（P1）、第２ポート（P2）、第３ポート（P3）、及び第４ポート（P4）を有する。第１ポート（P1）は圧縮機（40）の吐出部に繋がり、第２ポート（P2）は室外熱交換器（22）のガス側端部に繋がり、第３ポート（P3）は圧縮機（40）の吸入部に繋がり、第４ポート（P4）は、ガス連絡配管（13）に繋がる。

四方切換弁（24）は、第１状態と第２状態とに切り換わる。第１状態（図１の実線で示す状態）の四方切換弁（24）は、第１ポート（P1）と第２ポート（P2）とを連通させ、且つ第３ポート（P3）と第４ポート（P4）とを連通させる。第２状態（図１の破線で示す状態）の四方切換弁（24）は、第１ポート（P1）と第４ポート（P4）とを連通させ、且つ第２ポート（P2）と第３ポート（P3）と連通させる。

逆止弁回路（25）は、いわゆるブリッジ状に接続される４つの配管（25A,25B,25C,25D）と、各配管（25A,25B,25C,25D）にそれぞれ接続される４つの逆止弁（CV1,CV2,CV3,CV4）とを有する。具体的には、逆止弁回路（25）は、第１配管（25A）、第２配管（25B）、第３配管（25C）、及び第４配管（25D）を有する。第１配管（25A）には第１逆止弁（CV1）が接続され、第２配管（25B）には第２逆止弁（CV2）が接続され、第３配管（25C）には第３逆止弁（CV3）が接続され、第４配管（25D）には第４逆止弁（CV4）が接続される。各逆止弁（CV1,CV2,CV3,CV4）は、図１の矢印で示す方向の冷媒の流れを許容し、その逆方向の流れを禁止する。

第１配管（25A）の流入端と第２配管（25B）の流出端とは、室外熱交換器（22）の液側端部に繋がる。第１配管（25A）の流出端と第３配管（25C）の流出端とは、主液管（27）の流入端に繋がる。第３配管（25C）の流入端と第４配管（25D）の流出端とは、液連絡配管（12）に繋がる。第４配管（25D）の流入端と第２配管（25B）の流入端とは、主液管（27）の流出端に繋がる。

過冷却熱交換器（26）は、第１流路（26A）と第２流路（26B）とを有する。過冷却熱交換器（26）は、例えばプレート熱交換器である。過冷却熱交換器（26）は、第１流路（26A）を流れる冷媒と、第２流路（26B）を流れる冷媒とを熱交換させる。

室外ユニット（20）は、主液管（27）とインジェクション管（28）とインジェクション弁（29）とを有する。インジェクション管（28）の流入端は、主液管（27）における第１流路（26A）の下流側に接続される。インジェクション管（28）の流出端は、圧縮機（40）の導入路（61）に接続される。第１流路（26A）は、主液管（27）の途中に設けられる。第２流路（26B）は、インジェクション管（28）の途中に設けられる。

インジェクション弁（29）は、インジェクション管（28）における第２流路（26B）の上流側に接続される。インジェクション弁（29）は、電子膨張弁である。

〈室内ユニット〉
室内ユニット（30）は、室内熱交換器（31）と室内膨張弁（32）とを有する。室内熱交換器（31）は、利用熱交換器であり、クロスフィン式のフィン・アンドチューブ型である。室内熱交換器（31）は、室内ファン（図示省略）が搬送する空気と冷媒とを熱交換させる。室内膨張弁（32）は、電子膨張弁である。

－空気調和装置の基本的な運転動作－
空気調和装置（10）の基本的な運転動作について説明する。空気調和装置（10）は、冷房運転と暖房運転とを切り換えて行う。

〈冷房運転〉
冷房運転では、四方切換弁（24）が第１状態となり、室外膨張弁（23）が開放され、室内膨張弁（32）の開度が吸入過熱度に基づき調節される。圧縮機（40）が運転されると、圧縮機（40）により圧縮された冷媒が室外熱交換器（22）を流れる。室外熱交換器（22）では、冷媒が放熱ないし凝縮する。室外熱交換器（22）を通過した冷媒は、第１配管（25A）、主液管（27）、第４配管（25D）を順に流れる。この冷媒は、室内膨張弁（32）で減圧された後、室内熱交換器（31）で蒸発する。室内熱交換器（31）では、蒸発する冷媒により室内空気が冷却される。室内熱交換器（31）で蒸発した冷媒は、室外ユニット（20）に流入し、圧縮機（40）により再び圧縮される。

〈暖房運転〉
暖房運転では、四方切換弁（24）が第２状態となり、室内膨張弁（32）が開放され、室外膨張弁（23）の開度が吸入過熱度に基づき調節される。圧縮機（40）が運転されると、圧縮機（40）により圧縮された冷媒が、室内熱交換器（31）で放熱ないし凝縮する。室内熱交換器（31）では、放熱する冷媒により室内空気が加熱される。室内熱交換器（31）で放熱した冷媒は、第３配管（25C）、主液管（27）、第２配管（25B）を順に流れる。この冷媒は、室外膨張弁（23）で減圧された後、室外熱交換器（22）で蒸発する。室外熱交換器（22）で蒸発した冷媒は、圧縮機（40）により再び圧縮される。

〈インジェクション動作〉
上述した冷房運転及び暖房運転では、インジェクション弁（29）の開度が適宜調節されることで、以下のインジェクション動作が行われる。

インジェクション動作が所定開度に調節されると、主液管（27）を流れる高圧の液冷媒の一部がインジェクション管（28）に分流する。インジェクション管（28）に分流した冷媒は、インジェクション弁（29）で中間圧にまで減圧された後、過冷却熱交換器（26）の第２流路（26B）を流れる。過冷却熱交換器（26）では、第１流路（26A）を流れる高圧の液冷媒と、第２流路（26B）を流れる中間圧の液冷媒とが熱交換する。この結果、第２流路（26B）の冷媒が蒸発し、第１流路（26A）の冷媒が冷却される。過冷却熱交換器（26）では、このようにして液冷媒の過冷却度が増大する。

インジェクション管（28）の第２流路（26B）で蒸発した中間圧のガス冷媒は、圧縮機（40）の導入路（61）を介して圧縮室（53B）に供給される（詳細は後述する）。

〈圧縮機の全体構成〉
圧縮機（40）の全体構成について、図２及び図３を参照しながら説明する。圧縮機（40）は、流体である冷媒を圧縮する。圧縮機（40）は、ケーシング（41）と駆動機構（45）と圧縮機構（50）とを備える。

ケーシング（41）は、縦長の中空円筒状に形成される。ケーシング（41）の内部空間は、高圧冷媒で満たされる。圧縮機（40）は、いわゆる高圧ドーム式で構成される。ケーシング（41）の上部には、吐出管（42）が接続される。ケーシング（41）の胴部には吸入管（43）と、インジェクション管（28）とが接続される。ケーシング（41）内の底部には、冷凍機油が貯留される。冷凍機油は、駆動軸内の流路に引き込まれ、圧縮機構（50）の摺動部、及び駆動軸（47）の軸受けの潤滑に利用される（図示省略）。

駆動機構（45）は、圧縮機構（50）を回転駆動する。駆動機構（45）は、電動機（46）と駆動軸（47）とを有している。電動機（46）は、駆動軸（47）を介して圧縮機構（50）と連結する。電動機（46）は、固定子（46a）と回転子（46b）とを有する。固定子（46a）は、ケーシング（41）の胴部の内周面に固定される。回転子（46b）は、固定子（46a）の内部に挿通される。回転子（46b）の内部には駆動軸（47）が固定される。

電動機（46）には、インバータ装置を介して電力が供給される。電動機（46）は、回転数が可変なインバータ式である。圧縮機構（50）は、容量が可変に構成される。

駆動軸（47）は、主軸（47a）及び偏心軸（47b）を有する。偏心軸（47b）は主軸（47a）の下部に設けられる。偏心軸（47b）の軸心は、主軸（47a）の軸心に対して径方向外方に所定量ずれている。

本例の圧縮機構（50）は、揺動ピストン式である。圧縮機構（50）は、環状のシリンダ（51）と、環状のピストン（52）とを有する。シリンダ（51）の内部には、シリンダ室（53）が形成される。シリンダ（51）の内部でピストン（52）が揺動運動を行う。

圧縮機構（50）には、上側から下側に向かって順に、フロントヘッド（54）、シリンダ（51）、及びリアヘッド（55）が設けられる。

フロントヘッド（54）は、ケーシング（41）の胴部に固定される。フロントヘッド（54）は、シリンダ（51）のシリンダ室（53）の上側の開口面を閉塞する。フロントヘッド（54）の中央には、駆動軸（47）の軸方向上方に延びるボス部（54a）が形成される。ボス部（54a）の内部には、駆動軸（47）を回転可能に支持する主軸受け（図示省略）が形成される。

フロントヘッド（54）には、吐出ポート（54b）が形成される。吐出ポート（54b）の流入端は、シリンダ（51）内の圧縮室（53B）に連通する。吐出ポート（54b）の流出端は、ケーシング（41）の内部空間に連通する。フロントヘッド（54）には、吐出ポート（54b）を開閉する吐出弁が設けられる。吐出弁は、リード弁等で構成され、吐出ポート（54b）を開閉する。

リアヘッド（55）は、ケーシング（41）の胴部に固定される。リアヘッド（55）は、シリンダ（51）のシリンダ室（53）の下側の開口面を閉塞する。リアヘッド（55）の中央には、駆動軸を回転可能に支持する副軸受け（図示省略）が形成される。

シリンダ（51）は環状ないし筒状に形成され、その内部にシリンダ室（53）が形成される。シリンダ室（53）の横断面の形状は、正円形状に形成される。

シリンダ（51）には、シリンダ室（53）の吸入室（53A）に連通する吸入ポート（56）が形成される。吸入ポート（56）には、吸入管（43）が接続される。シリンダ（51）の上死点寄りの部分には、一対のブッシュ孔（57）が形成される。

ピストン（52）は、シリンダ室（53）に配置される。ピストン（52）は、その内部に偏心軸（47b）が嵌合する円環状に形成される。ピストン（52）は、シリンダ室（53）の内周面に沿うように揺動回転運動を行う。

圧縮機構（50）は、ブレード（58）と一対のブッシュ（59）とを有する。図３に示すように、ブレード（58）は、ピストン（52）と一体に設けられる。ブレード（58）は、ピストン（52）の外周面のうちブッシュ孔（57）付近の部分に連結される。ブレード（58）は、ピストン（52）の外周面からシリンダ室（53）の径方向外方へ突出する板状に形成される。ブレード（58）は、シリンダ室（53）を吸入室（53A）と圧縮室（53B）とに区画する。ブレード（58）は、ピストン（52）が回転することに伴い、揺動運動を行うように構成される。

一対のブッシュ（59）は、横断面が略半円形状に形成される。一対のブッシュ（59）は、ブッシュ孔（57）の内部に挿入される。一対のブッシュ（59）は、各々の平坦面が互いに対向するように配置される。これらの平坦面の間に、ブレード（58）が進退可能に挿入される。ブッシュ（59）は、ブレード（58）を進退可能に保持しながら、ブッシュ孔（57）の内部で揺動する。

－圧縮機の基本動作－
電動機（46）が通電されると、駆動軸（47）が回転駆動され、ピストン（52）が偏心回転する。冷媒回路（11）の低圧のガス冷媒は、吸入管（43）を流れ、シリンダ室（53）に流入する。

圧縮機構（50）では、吸入行程、圧縮行程、及び吐出行程が順に繰り返し行われる。ピストン（52）が図３の時計回りに回転すると、吸入室（53A）の容積が徐々に拡大する。これにより低圧の冷媒が吸入ポート（56）を介して吸入室（53A）に徐々に吸入されていく（吸入行程）。この吸入行程は、ピストン（52）とシリンダ室（4との間のシールポイントが吸入ポート（56）を完全に通過する直前まで行われる。

シールポイントが吸入ポート（56）を通過すると、吸入室（53A）であった空間が圧縮室（53B）になる。ピストン（52）が更に回転すると、圧縮室（53B）の容積が徐々に縮小し、圧縮室（53B）で冷媒が圧縮されていく（圧縮行程）。圧縮室（53B）の内圧が所定値以上になると、吐出弁が開放され、圧縮室（53B）の冷媒が吐出ポート（54b）を通じて内部空間へ吐出される（吐出行程）。

内部空間の冷媒は、吐出管（42）より圧縮機（40）の外部へ流出する。
〈導入機構の概要〉
図２～図５に示すように、圧縮機（40）は、冷媒を圧縮室（53B）に導入する導入機構（60）を備える。導入機構（60）は、導入路（61）と、逆流抑制機構（62）とを備える。導入路（61）は、シリンダ（51）を径方向に貫通している。導入路（61）の流入端は、インジェクション管（28）と連通する。導入路（61）の流出端は、圧縮室（53B）に向かって開口する。逆流抑制機構（62）は、圧縮室（53B）の冷媒がインジェクション管（28）側へ逆流することを抑制する。

〈導入路〉
図４に示すように、導入路（61）は、その軸直角断面が円形に形成される。導入路（61）の内周面は、上流側から下流側に向かって順に、第１内周部（61a）、第２内周部（61b）、及び第３内周部（61c）を含んでいる。なお、以下では、「上流側」を「後側」、「下流側」を「前側」ともいう。第１内周部（61a）の内周面の内径は、第２内周部（61b）の内径よりも大きい。第２内周部（61b）の内径は、第３内周部（61c）の内径よりも大きい。第１内周部（61a）には、インジェクション管（28）の端部が嵌合する。

導入路（61）は、縮径穴（61d）と流出穴（61e）とを含む。縮径穴（61d）及び流出穴（61e）は、導入路（61）の下流側に形成される。縮径穴（61d）は、弁シート部（70）の内側に形成される。縮径穴（61d）の内径は、下流側に向かうにつれて小さくなる。流出穴（61e）は、縮径穴（61d）の下流端に接続する。流出穴（61e）の流出端は、圧縮室（53B）に開口している。

〈逆流抑制機構の概要〉
図４に示すように、逆流抑制機構（62）は、弁押さえ（63）（第１弁受け部）と、弁シート部（70）（第２弁受け部）と、弁体（80）とを備える。導入路（61）では、導入路（61）の上流側から下流側に向かって順に、弁押さえ（63）、弁体（80）、及び弁シート部（70）が配置される。弁押さえ（63）及び弁体（80）は、シリンダ（51）と別部材で構成される。弁シート部（70）は、シリンダ（51）と一体に形成される。弁体（80）は、圧縮室（53B）の内圧の変化に応じて、弁押さえ（63）と弁シート部（70）との間を往復動する。

〈弁押さえ〉
弁押さえ（63）は、導入路（61）を上流側流路（61A）と下流側流路（61B）とに仕切っている。上流側流路（61A）は、弁押さえ（63）の上流側に形成される。下流側流路（61B）は、弁押さえ（63）の下流側に形成される。弁押さえ（63）は、円板状の基部（64）と、該基部（64）から圧縮室（53B）側に向かって前方に延びる略円柱状の本体（65）とを有する。基部（64）の軸心と本体（65）の軸心とは一致する。基部（64）は、導入路（61）の第２内周部（61b）に嵌合する。本体（65）は、導入路（61）の第３内周部（61c）に嵌合する。

図４及び図６に示すように、弁押さえ（63）には、上流側流路（61A）と下流側流路（61B）とを連通する４つの連通路（66）が形成される。連通路（66）の数量は単なる例示であり、３つ以下、あるいは５つ以上であってもよい。連通路（66）は、その軸直角断面が円形に形成される。４つの連通路（66）は、弁押さえ（63）の外縁寄りに配置される。４つの連通路（66）は、周方向に等ピッチで配列される。４つの連通路（66）は、弁体（80）と軸方向にオーバーラップする位置にある。弁押さえ（63）における導入路（61）の下流側の面には、弁体（80）の後面（80b）（第１面）に対向する第１弁座（67）が形成される。

弁押さえ（63）の第１弁座（67）は略平坦状に形成される。第１弁座（67）は、弁体（80）の後面（80b）と面接触する。

弁押さえ（63）の本体（65）の前側部分の外縁には、外縁本体側円弧部（68）が形成される。外縁本体側円弧部（68）は、軸断面視において円弧状に形成される。

〈弁シート部〉
図４及び図７に示すように、弁シート部（70）は、流出穴（61e）の周囲に設けられる。弁シート部（70）は、流出穴（61e）の内周縁部から導入路（61）の下流側に向かって突出する第２凸部（71）を有している。第２凸部は、略円環状に形成される。第２凸部（71）の先端には、弁体（80）の前面（80a）（第２面）に対向する第２弁座（72）が形成される。第２弁座（72）は、円環状の平坦面によって構成される。本例の第２弁座（72）は、弁体（80）の外縁寄りの部分と軸方向にオーバーラップする。

第２凸部（71）の周囲には、環状の溝（73）が形成される。溝（73）は、第２凸部（71）と導入路（61）の内周面との間に形成される。溝（73）の開口面は、弁体（80）の前面（80a）に対向している。

〈弁体〉
図４、図８、図９に示すように、弁体（80）は、軸方向に扁平な円環状に形成される。本例の弁体（80）は、１つの穴（81）を有する円盤形状に形成される。穴（81）は、弁体（80）の中央部に形成される。本例の穴（81）は、円形状に形成される。弁体（80）の外縁の中心と穴（81）の中心とは一致している。

弁体（80）の前面（80a）の外縁には、外縁前側円弧部（82）が形成される。弁体（80）の後面（80b）の外縁には、外縁後側円弧部（83）が形成される。弁体（80）の前面（80a）における穴（81）の縁（内縁）には、内縁前側円弧部（84）が形成される。弁体（80）の後面（80b）における穴（81）の縁（内縁）には、内縁後側円弧部（85）が形成される。外縁前側円弧部（82）、外縁後側円弧部（83）、内縁前側円弧部（84）、及び内縁後側円弧部（85）のそれぞれは、弁体（80）の軸断面視において円弧状に形成される。

弁体（80）の前面（80a）のうち第２弁座（72）よりも径方向内方の部分は、導入路（61）に露出する面が形成される。この面は、下流側流路（61B）の下流側を向いている。この面は、２圧縮室（53B）の圧力が作用する受圧部（R）を構成する。

－逆流防止機構の動作－
弁体（80）は、圧縮室（53B）の内圧変化に応じて図４に示す第１位置と、図５に示す第２位置との間を往復動する。具体的には、圧縮室（53B）の内圧が上流側流路（61A）の内圧よりも高くなると、圧縮室（53B）の内圧が受圧部（R）に作用し、弁体（80）が第１位置に移動する。圧縮室（53B）の内圧が上流側流路（61A）の内圧より低くなると、弁体（80）は第２位置に移動する。

弁体（80）が図４に示す第１位置にあると、弁体（80）が弁押さえ（63）の第１弁座（67）と接触する。第１位置の弁体（80）は、全ての連通路（66）を閉鎖する。この状態では、冷媒の逆流が弁体（80）によって阻止される。

弁体（80）が図５に示す第２位置になると、弁体（80）が弁シート部（70）の第２弁座（72）と接触する。第２位置の弁体（80）は、全ての連通路（66）を開放する。この状態では、導入路（61）の冷媒が各連通路（66）、弁体（80）の穴（81）を通過した後、圧縮室（53B）内へ導入される。

〈弁体の破損に係る課題〉
圧縮機（40）の運転時には、弁体（80）が第１位置と第２位置との間を高速で往復動する。このため、弁体（80）は、第１弁座（67）と第２弁座（72）とに交互に繰り返し衝突する。特に本実施形態の揺動ピストン式の圧縮機構（50）では、ピストン（52）が一回転する際の圧縮室（53B）の内圧の変化が大きい。このため、この内圧の変化に伴い弁体（80）が第１弁座（67）及び第２弁座（72）と高速、且つ高頻度で衝突する。

従来例の圧縮機では、例えば弁体の内縁側の部分に受圧部が形成され、残りの部分は全て弁シート部の弁座に接触する構成であった。このため、弁体が弁座に衝突すると、衝突エネルギーにより弁体の内縁側の部分だけが変形し、この部分に応力が集中してしまうことがあった。このような弁体の内縁の応力集中に起因して、弁体が割れたり、疲労破壊したりする問題があった。

〈非接触領域について〉
本実施形態では、上記の課題を考慮し、弁体（80）の破壊を抑制するために以下の構成を採用している。

〈弁体の前面〉
図１０に示すように、弁体（80）の前面（80a）には、前側第１非接触領域（A1）と、前側第２非接触領域（A2）と、前側接触領域（A3）とが形成される。図１１において、ハッチングを付した領域が接触領域を、白抜きの領域が非接触領域を示している。

図５に示すように、第２位置の弁体（80）の前面（80a）には、弁体（80）の外縁から径方向内方の所定範囲までの間に、第２弁座（72）と接触しない領域が形成される。前側第１非接触領域（A1）は、この領域に対応する。前側第１非接触領域（A1）は、円環状に形成される。前側第１非接触領域（A1）の前方には、溝（73）の内部の空間が位置する。

第２位置の弁体（80）の前面（80a）には、弁体（80）の穴（81）から径方向外方の所定範囲までの間に、第２弁座（72）と接触しない領域が形成される。前側第２非接触領域（A2）は、この領域に対応する。前側第２非接触領域（A2）は、円環状に形成される。前側第２非接触領域（A2）の前方には、導入路（61）の空間が存在する。前側第２非接触領域（A2）は、導入路（61）の下流側の空間に露出する。前側第２非接触領域（A2）は、上述した受圧部（R）を構成している。

第２位置の弁体（80）の前面（80a）には、第２凸部（71）の第２弁座（72）と接触する領域が形成される。前側接触領域（A3）は、この領域に対応する。前側接触領域（A3）は、前側第１非接触領域（A1）と前側第２非接触領域（A2）との間の領域である。前側第１非接触領域（A1）は、円環状に形成される。

図１０に示すように、弁体（80）の外縁から穴（81）の最外周部までの径方向長さをｄとする。前側接触領域（A3）は、弁体（80）の外縁から（１／４）×ｄ以上径方向内方の範囲であることが好ましい。加えて、前側接触領域（A3）は、弁体（80）の内縁から（１／４）×ｄ以上径方向外方の範囲であることが好ましい。

前側接触領域（A3）は、弁体（80）の外縁から（１／３）×ｄ以上径方向内方の範囲であることがさらに好ましい。加えて、前側接触領域（A3）は、弁体（80）の内縁から（１／３）×ｄ以上径方向外方の範囲であることが好ましい。

〈弁体の後面〉
図１１に示すように、弁体（80）の後面（80b）には、後側第１非接触領域（A4）と、後側第２非接触領域（A5）と、後側接触領域（A6）とが形成される。図１１において、ハッチングを付した領域が接触領域を、白抜きの領域が非接触領域を示している。

図４に示すように、第１位置の弁体（80）の後面（80b）には、弁体（80）の外縁から径方向内方の所定範囲までの間に、第１弁座（67）と接触しない領域が形成される。後側第１非接触領域（A4）は、この領域に対応する。後側第１非接触領域（A4）は、円環状に形成される。

後側第１非接触領域（A4）は、第２円弧部である外縁後側円弧部（83）によって構成される。外縁後側円弧部（83）を形成することにより、弁体（80）と弁押さえ（63）との間に隙間が形成される。この隙間により、外縁後側円弧部（83）が第１弁座（67）と接触しなくなるからである。

加えて、後側第１非接触領域（A4）は、第４円弧部である外縁本体側円弧部（68）によって構成される。外縁本体側円弧部（68）を形成することにより、弁体（80）と弁押さえ（63）との間に隙間が形成される。この隙間により、外縁本体側円弧部（68）が弁体（80）と接触しなくなるからである。

第２位置の弁体（80）の後面（80b）には、弁体（80）の穴（81）から径方向外方の所定範囲までの間に、第１弁座（67）と接触しない領域が形成される。後側第２非接触領域（A5）は、この領域に対応する。後側第２非接触領域（A5）は、円環状に形成される。

後側第２非接触領域（A5）は、第３円弧部である内縁後側円弧部（85）によって構成される。内縁後側円弧部（85）を形成することにより、弁体（80）と弁押さえ（63）との間に隙間が形成される。この隙間により、内縁後側円弧部（85）が第１弁座（67）と接触しなくなるからである。

〈非接触領域の作用効果〉
図５に示すように、弁体（80）が弁シート部（70）の第２凸部（71）の先端の第２弁座（72）に衝突すると、前側接触領域（A3）と第２弁座（72）とが面接触する。これに対し、前側第１非接触領域（A1）と前側第２非接触領域（A2）とは第２弁座（72）と接触しない。このため、弁体（80）が第２弁座（72）に衝突すると、弁体（80）の前側第１非接触領域（A1）に対応する外縁側の部分と、弁体（80）の前側第２非接触領域（A2）に対応する内縁側の部分との双方が、前方に変形する。これらの変形により、弁体（80）に作用する衝突エネルギーを内縁側部分と外縁側部分とに分散できる。これにより、従来例と比較して、弁体（80）の内部で発生する応力を分散できる。この結果、弁体（80）が第２弁座（72）に衝突する際、弁体（80）の応力集中に起因にして弁体（80）が破損することを抑制できる。

図４に示すように、弁体（80）が弁押さえ（63）の第１弁座（67）に衝突すると、後側接触領域（A6）と第１弁座（67）とが面接触する。これに対し、後側第１非接触領域（A4）と後側第２非接触領域（A5）とは第１弁座（67）と接触しない。このため、弁体（80）が第１弁座（67）に衝突すると、弁体（80）の後側第１非接触領域（A4）に対応する外縁側の部分と、弁体（80）の後側第２非接触領域（A5）に対応する内縁側の部分との双方が、後方に変形する。これらの変形により、弁体（80）に作用する衝突エネルギーを内縁側部分と外縁側部分とに分散できる。これにより、従来例と比較して、弁体（80）の内部で発生する応力を分散できる。この結果、弁体（80）が第１弁座（67）に衝突する際、弁体（80）の応力集中に起因にして弁体（80）が破損することを抑制できる。

－実施形態の効果－
実施形態は、駆動機構（45）と、該駆動機構（45）に回転駆動される圧縮機構（50）と、該圧縮機構（50）の圧縮室（53B）に流体を導入する導入路（61）と、該導入路（61）の流体の逆流を抑制する逆流抑制機構（62）とを備えた回転式圧縮機であって、前記逆流抑制機構（62）は、前記導入路（61）に配置される第１弁受け部（63）（弁押さえ）と、前記導入路（61）における前記第１弁受け部（63）の下流側に配置される第２弁受け部（70）（弁シート部）と、前記第１弁受け部（63）と前記第２弁受け部（70）の間に配置される弁体（80）と含み、前記第１弁受け部（63）は、前記導入路（61）を流入側と流出側の流路（61A,61B）に仕切るとともに該２つの流路（61A,61B）を連通する連通路（66）と、前記弁体（80）の第１面（80b）（後面）に対向する第１弁座（67）とを有し、前記第２弁受け部（70）は、前記弁体（80）の第２面（80a）（前面）に対向する第２弁座（72）を有し、前記弁体（80）は、前記圧縮室（53B）の圧力が作用する受圧部（R）を有し、前記逆流抑制機構（62）は、前記圧縮室（53B）の圧力変化に応じて、前記弁体（80）が前記第１弁座（67）と接触し前記連通路（66）を閉鎖する第１位置と、前記弁体（80）が前記第２弁座（72）と接触し前記連通路（66）を開放する第２位置との間を往復動するように構成され、前記弁体（80）には、前記第２位置であるときに前記圧縮室（53B）に供給される流体が通過する少なくとも１つの穴（81）が形成され、前記弁体（80）の前記第１面（80b）と前記第２面（80a）の少なくとも一方の面（80a,80b）は、前記弁体（80）の外縁から径方向内方の所定範囲に形成され、対応する弁座（67,72）と接触しない環状の第１非接触領域（A1,A4）（前側第１非接触領域（A1）及び後側第１非接触領域（A4））と、前記弁体（80）の前記穴（81）から径方向外方の所定範囲に形成され、対応する弁座（67,72）と接触しない環状の第２非接触領域（A2,A5）（前側第２非接触領域（A2）及び後側第２非接触領域）と、前記第１非接触領域（A1,A4）と前記第２非接触領域（A2,A5）との間に形成され、対応する弁座（67,72）と接触する接触領域（A3,A6）（前側接触領域（A3）及び後側接触領域）とを含んでいる。

この形態では、弁体（80）が弁シート部（70）に衝突する際には、前側第１非接触領域（A1）及び前側第２非接触領域（A2）にそれぞれ対応する部分が前方に変形する。このため、弁体（80）に作用する衝突エネルギーをこれらの部分で吸収でき、弁体（80）の内部応力を分散できる。したがって、弁体（80）が弁シート部（70）に高速・且つ高頻度で衝突することに起因して、弁体（80）が割れたり、疲労破壊したりすることを抑制できる。

同様に、弁体（80）が弁押さえ（63）に衝突する際には、後側第１非接触領域（A4）及び後側第２非接触領域（A5）にそれぞれ対応する部分が後方に変形する。このため、弁体（80）に作用する衝突エネルギーをこれらの部分で吸収でき、弁体（80）の内部応力を分散できる。したがって、弁体（80）が弁押さえ（63）に高速・且つ高頻度で衝突することに起因して、弁体（80）が割れたり、疲労破壊したりすることを抑制できる。

このように、弁体（80）の破壊を防止することで、逆流抑制機構（62）による冷媒の逆流の機能を確実に得るこができる。従って、冷媒の逆流に起因して圧縮効率が低下することを抑制でき、圧縮機（40）の信頼性を確保できる。

実施形態は、前記第２弁受け部（70）は、前記弁体（80）の前記第２面（80a）に向かって突出する第２凸部（71）を有し、該第２凸部（71）の先端に前記第２弁座（72）が形成され、前記弁体（80）の前記第２面（80a）の前記第２非接触領域（A2）（前側第２非接触領域）は、前記受圧部（R）を構成している。

この形態では、弁シート部（70）に第２凸部（71）を形成することで、第２面（80a）に前側第１非接触領域（A1）と前側第２非接触領域（A2）とを容易に形成できる。前側第２非接触領域（A2）は、導入路（61）の下流側を向くため、圧縮室（53B）の内圧を受ける受圧部（R）として機能させることができる。

実施形態は、前記圧縮機構（50）は、冷凍機油を含む前記流体としての冷媒を圧縮するように構成され、前記第２凸部（71）と前記導入路（61）の内周面との間には、環状の溝（73）が形成される。

この形態では、冷媒中に含まれる冷凍機油が環状の溝（73）に溜まり込む。この状態において、弁体（80）が図４に示す第１位置から、図５に示す第２位置に移動すると、溝（73）内の冷凍機油の油圧が上昇し、この油圧を弁体（80）の前面（80a）に作用させることができる。したがって、弁体（80）が弁シート部（70）へ移動する速度を低減させることができ、ひいては弁体（80）に作用する衝突エネルギーを低減できる。この結果、弁体（80）の破損を抑制できる。

実施形態は、前記弁体（80）は、該弁体（80）の中心部に１つの円形の前記穴（81）を有する円環状に形成される。

この形態では、弁体（80）の１つの穴（81）の周囲に円環状の前側第２非接触領域（A2）、及び後側第２非接触領域（A5）を形成できる。このため、弁体（80）が弁シート部（70）に衝突する際、前側第２非接触領域（A2）に対応する部分を全周に亘って均等に変形させることができる。したがって、弁体（80）の内縁における応力集中を周方向に分散できる。

実施形態では、前記弁体（80）の外縁から前記穴（81）までの径方向長さをｄとすると、前記接触領域（A3）（前側接触領域）は、前記弁体（80）の外縁から（１／４）×ｄ以上径方向内方で且つ前記穴（81）から（１／４）×ｄ以上径方向外方の範囲に形成される。

この形態では、前側第１非接触領域（A1）の径方向の長さと、前側第２非接触領域（A2,）の径方向の長さとの双方を（１／４）×ｄ以上確保できる。これにより、弁体（80）が弁シート部（70）に衝突する際、弁体（80）の前側第１非接触領域（A1）に対応する部分と、前側第２非接触領域（A2,）に対応する部分との変形量を十分に確保できる。この結果、弁体（80）の内部で発生する応力を低減できる。

前記接触領域（A3）（前側接触領域）は、前記弁体（80）の外縁から（１／３）×ｄ以上径方向内方で且つ前記穴（81）から（１／３）×ｄ以上径方向外方の範囲に形成するのがさらに好ましい。これにより、弁体（80）が弁シート部（70）に衝突する際、弁体（80）の前側第１非接触領域（A1）に対応する部分と、前側第２非接触領域（A2,）に対応する部分との変形量をさらに拡大できる。この結果、弁体（80）の内部で発生する応力をさらに低減できる。

同様にして、後側接触領域（A6）を、弁体（80）の外縁から（１／４）×ｄ以上径方向内方で且つ前記穴（81）から（１／４）×ｄ以上径方向外方の範囲に形成してもよい。これにより、弁体（80）が弁押さえ（63）に衝突する際に、弁体（80）の後側第１非接触領域（A4）に対応する部分と、後側第２非接触領域（A5）に対応する部分との変形量を確保できる。この結果、弁体（80）の内部で発生する応力を低減できる。

後側接触領域（A6）を、弁体（80）の外縁から（１／３）×ｄ以上径方向内方で且つ前記穴（81）から（１／３）×ｄ以上径方向外方の範囲に形成するのがさらに好ましい。これにより、弁体（80）が弁押さえ（63）に衝突する際に、弁体（80）の後側第１非接触領域（A4）に対応する部分と、後側第２非接触領域（A5）に対応する部分との変形量をさらに拡大できる。この結果、弁体（80）の内部で発生する応力を低減できる。

実施形態では、弁体（80）の前記第１面（80b）（後面）の外縁には、軸断面視において円弧状に形成されるとともに前記第１非接触領域（A4）（後側第１非接触領域）を構成する第２円弧部（83）（外縁後側円弧部）が設けられる。

弁体（80）に外縁後側円弧部（83）を形成することで、弁体（80）と弁押さえ（63）との間に隙間を確保できる。したがって、後側第１非接触領域（A4）を容易に確保できる。

なお、弁体（80）の前面（80a）の外縁に形成した外縁前側円弧部（82）により、前側第１非接触領域（A1）を確保するようにしてもよい。

実施形態は、前記弁体（80）の前記第１面（80b）（後面）の穴（81）の縁には、軸断面視において円弧状に形成されるとともに前記第２非接触領域（A5）（後側第２非接触領域）を構成する第３円弧部（85）（内縁後側円弧部）が設けられる。

弁体（80）に内縁後側円弧部（85）を形成することで、弁体（80）と弁押さえ（63）との間に隙間を確保できる。したがって、後側第２非接触領域（A5）を容易に確保できる。

なお、弁体（80）の前面（80a）の穴（81）の縁に形成した内縁前側円弧部（84）により、前側第２非接触領域（A2）を確保するようにしてもよい。

実施形態は、前記第１弁受け部（63）（弁押さえ）の外縁には、軸断面視において円弧状に形成されるとともに前記第１非接触領域（A4）（後側第１非接触領域）を形成するための第４円弧部（68）（外縁本体側円弧部）が設けられる。

この形態では、弁押さえ（63）に外縁本体側円弧部（68）を形成することで、弁体（80）と弁押さえ（63）との間に隙間を確保できる。したがって、後側第２非接触領域（A5）を容易に確保できる。

実施形態態は、前記圧縮機構（50）が、揺動ピストン式である。

この形態では、ピストン（52）が一回転する際の圧縮室（53B）の圧力の上昇速度が、他の方式（例えばスクロール式）と比べて早くなる。このため、弁体（80）の往復動の速度が早くなり、弁体（80）が弁座（67,72）に衝突する頻度も多くなる。しかし、本形態では、弁体（80）の内部応力を、その外縁側部分と内縁側部分とに分散できる。したがって、弁体（80）の破損を抑制でき、逆流抑制機構（62）の信頼性を確保できる。

－実施形態の変形例－
上述した実施形態に係る逆流抑制機構（62）は、以下のような変形例の構成としてもよい。

〈変形例１〉
図１２に示す変形例１は、弁押さえ（63）の本体（65）の外縁に、第４円弧部ある外縁本体側円弧部（68）が設けられてない。このため、本体（65）の前面の全体が平坦状に形成される。これに対し、弁体（80）には、上記実施形態と同様、第２円弧部である外縁後側円弧部（83）が形成される。従って、変形例１では、外縁後側円弧部（83）により、後側第１非接触領域（A4）を確保できる。

〈変形例２〉
図１３に示す変形例２は、弁シート部（70）の第２凸部（71）の外縁及び内縁に第１円弧部である第２凸部側円弧部（74）が形成される。第２凸部側円弧部（74）は、軸断面視において円弧状に形成される。

変形例１３では、弁体（80）が第２凸部（71）に衝突し、弁体（80）の外縁側部分が変形する際、この部分と第２凸部（71）の外縁とが片当たりすることを抑制できる。同様に、弁体（80）が第２凸部（71）に衝突し、弁体（80）の内周側部分が変形する際、この部分と第２凸部（71）の内縁とが片当たりすることを抑制できる。したがって、第２位置の弁体（80）の応力集中をさらに抑制できる。

なお、第２凸部側円弧部（74）を第２凸部（71）の外縁のみに形成してもよい。第２凸部側円弧部（74）を第２凸部（71）の内縁のみに形成してもよい。

〈変形例３〉
図１４に示す変形例３は、弁押さえ（63）の本体（65）の前面に第１凸部（69）が形成される。第１凸部（69）は、円環状に形成される。第１凸部（69）は、弁体（80）の後面（80b）のうち、外縁と内縁との間の中間部分に対向する。第１凸部（69）の先端には、第１弁座（67）が形成される。第１弁座（67）は、第１凸部（69）は、弁体（80）の後面（80b）の後側接触領域（A6）に対応する位置にある。

弁体（80）が図１４に示す第１位置に移動すると、弁体（80）が第１凸部（69）の第１弁座（67）に接触する。この状態では、弁体（80）の外縁と弁押さえ（63）との間に隙間が形成される。この隙間により、弁体（80）の後面（80b）に後側第１非接触領域（A4）が形成される。

この状態では、弁体（80）の内縁（穴（81）の縁）と弁押さえ（63）との間に隙間が形成される。この隙間により、弁体（80）の後面（80b）に後側第２非接触領域（A5）が形成される。

後側第１非接触領域（A4）と後側第２非接触領域（A5）との間には、環状の第１接触領域（A3,A6）が形成される。

このように、変形例３では、弁押さえ（63）に第１凸部（69）を形成することにより、後側第１非接触領域（A4）及び後側第２非接触領域（A5）を容易に形成できる。弁体（80）が第１凸部（69）に衝突すると、これらの非接触領域（A4,A5）に対応する部分がそれぞれ変形する。このため、弁体（80）の応力の集中を分散でき、弁体（80）の破損を抑制できる。

〈変形例４〉
図１５に示す変形例４は、変形例３と同様、弁押さえ（63）に第１凸部（69）が設けられる。変形例４の第１凸部（69）には、その外縁及び内縁に第５円弧部である第１凸部側円弧部（69a）が形成される。第１凸部側円弧部（69a）は、軸断面視において円弧状に形成される。

変形例４では、弁体（80）が第１凸部（69）に衝突し、弁体（80）の外縁側部分が変形する際、この部分と第１凸部（69）の外縁とが片当たりすることを抑制できる。同様に、弁体（80）が第１凸部（69）に衝突し、弁体（80）の内周側部分が変形する際、この部分と第１凸部（69）の内縁とが片当たりすることを抑制できる。したがって、第１位置の弁体（80）の応力集中をさらに抑制できる。

なお、第１凸部側円弧部（69a）を第１凸部（69）の外縁のみに形成してもよい。第１凸部側円弧部（69a）を第１凸部（69）の内縁のみに形成してもよい。

〈変形例５〉
変形例５は、上記実施形態と弁体（80）の形状が異なる。図１６（弁体（80）の前面図）に示すように、弁体（80）には、楕円形状の１つの穴（81）が形成される。弁体（80）の外縁の中心と穴（81）の中心とは一致している。変形例５では、弁体（80）の前面（80a）において、第２凸部（71）の第２弁座（72）と接触する部分が前側接触領域（A3）を構成する。弁体（80）の外縁から前側接触領域（A3）までの間に前側第１非接触領域（A1）が形成される。弁体（80）の穴（81）から前側接触領域（A3）までの間に前側第２非接触領域（A2）が形成される。

〈変形例６〉
変形例６は、上記実施形態と弁体（80）の形状が異なる。図１７（弁体（80）の前面図）に示すように、弁体（80）には、４つの穴（81）が形成される。４つの穴（81）は、円形状に形成される。４つの穴（81）は、周方向に等ピッチで配列される。穴（81）の数はこれに限らず、２つ、３つ、又は５つ以上であってもよい。

変形例６では、弁体（80）の前面（80a）において、第２凸部（71）の第２弁座（72）と接触する部分が前側接触領域（A3）を構成する。弁体（80）の外縁から前側接触領域（A3）までの間に前側第１非接触領域（A1）が形成される。弁体（80）の４つの穴（81）の最外周部分を含む仮想円（図１７の２点鎖線で示す円）から前側接触領域（A3）までの間に前側第２非接触領域（A2）が形成される。

〈変形例７〉
図１８に示すように、変形例７は、上記実施形態と弁押さえ（63）の連通路（66）の形状が異なる。変形例７の弁押さえ（63）には、２つの連通路（66）が形成される。各連通路（66）の軸直角断面視の形状は、弁押さえ（63）の軸心を中心とする円弧状に形成される。

〈変形例８〉
図１９に示すように、変形例８は、弁押さえ（63）に４つの連通路（66）が形成される。各連通路（66）の軸直角断面視の形状は、弁押さえ（63）の軸心を中心とする円弧状に形成される。連通路（66）の数は、１つであってもよいし、３つ、あるいは５つ以上であってもよい。

《その他の実施形態》
上記実施形態及び各変形例については、以下の構成としてもよい。

上記実施形態の圧縮機（40）の圧縮機構（50）は、揺動ピストン式である。しかし、圧縮機構（50）は、ローリングピストン式であってもよい。この圧縮機構（50）では、実施形態のブレードに代えて、ピストン（52）から分離したベーンにより圧縮室（53B）が仕切られる。圧縮機構（50）は、スクロール式などの他の方式であってもよい。

上記実施形態の圧縮機（40）の導入路（61）には、過冷却熱交換器（26）の第２流路（26B）を流れた中間圧の冷媒が導入される。しかし、例えば冷媒回路（11）の気液分離器で分離した中間圧のガス冷媒を導入路（61）に導入してもよい。

以上、実施形態よび変形例を説明したが、特許請求の範囲の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。また、以上の実施形態、変形例、その他の実施形態は、本開示の対象の機能を損なわない限り、適宜組み合わせたり、置換したりしてもよい。以上に述べた「第１」、「第２」、「第３」…という記載は、これらの記載が付与された語句を区別するために用いられており、その語句の数や順序までも限定するものではない。

以上説明したように、本開示は、回転式圧縮機について有用である。

Ａ１ 前側第１非接触領域
Ａ２ 前側第２非接触領域
Ａ３ 前側接触領域
Ａ４ 後側第１非接触領域
Ａ５ 後側第１非接触領域
Ａ６ 後側第１接触領域
４５ 駆動機構
５０ 圧縮機構
５３Ｂ 圧縮室
６１ 導入路
６１Ａ 上流側流路
６１Ｂ 下流側流路流路
６２ 逆流抑制機構
６３ 弁押さえ（第１弁受け部）
６６ 連通路
６７ 第１弁座
６８ 外縁本体側円弧部（第４円弧部）
６９ 第１凸部
６９ａ 第１凸部側円弧部（第５円弧部）
７０ 弁シート部
７１ 第２凸部
７２ 第２弁座
７３ 溝
７４ 第２凸部側円弧部（第１円弧部）
８０ 弁体
８０ａ 前面（第２面）
８０ｂ 後面（第１面）
８１ 穴
８３ 外縁後側円弧部（第２円弧部）
８５ 内縁後側円弧部（第３円弧部）

Claims (13)

1. 駆動機構（45）と、該駆動機構（45）に回転駆動される圧縮機構（50）と、該圧縮機構（50）の圧縮室（53B）に流体を導入する導入路（61）と、該導入路（61）の流体の逆流を抑制する逆流抑制機構（62）とを備えた回転式圧縮機であって、
   前記逆流抑制機構（62）は、前記導入路（61）に配置される第１弁受け部（63）と、前記導入路（61）における前記第１弁受け部（63）の下流側に配置される第２弁受け部（70）と、前記第１弁受け部（63）と前記第２弁受け部（70）の間に配置される弁体（80）と含み、
   前記第１弁受け部（63）は、前記導入路（61）を流入側と流出側の流路（61A,61B）に仕切るとともに該２つの流路（61A,61B）を連通する連通路（66）と、前記弁体（80）の第１面（80b）に対向する第１弁座（67）とを有し、
   前記第２弁受け部（70）は、前記弁体（80）の第２面（80a）に対向する第２弁座（72）を有し、
   前記弁体（80）は、前記圧縮室（53B）の圧力が作用する受圧部（R）を有し、
   前記逆流抑制機構（62）は、前記圧縮室（53B）の圧力変化に応じて、前記弁体（80）が前記第１弁座（67）と接触し前記連通路（66）を閉鎖する第１位置と、前記弁体（80）が前記第２弁座（72）と接触し前記連通路（66）を開放する第２位置との間を往復動するように構成され、
   前記弁体（80）には、前記第２位置であるときに前記圧縮室（53B）に供給される流体が通過する少なくとも１つの穴（81）が形成され、
   前記弁体（80）の前記第１面（80b）と前記第２面（80a）の少なくとも一方の面（80a,80b）は、
   前記弁体（80）の外縁から径方向内方の所定範囲に形成され、対応する弁座（67,72）と接触しない環状の第１非接触領域（A1,A4）と、
   前記弁体（80）の前記穴（81）から径方向外方の所定範囲に形成され、対応する弁座（67,72）と接触しない環状の第２非接触領域（A2,A5）と、
   前記第１非接触領域（A1,A4）と前記第２非接触領域（A2,A5）との間に形成され、対応する弁座（67,72）と接触する接触領域（A3,A6）とを含んでいることを特徴とする回転式圧縮機。
2. 請求項１において、
   前記第２弁受け部（70）は、前記弁体（80）の前記第２面（80a）に向かって突出する第２凸部（71）を有し、
   前記第２凸部（71）の先端に前記第２弁座（72）が形成され、
   前記弁体（80）の前記第２面（80a）の前記第２非接触領域（A2）は、前記受圧部（R）を構成していることを特徴とする回転式圧縮機。
3. 請求項２において、
   前記第２凸部（71）の外縁及び内縁の少なくとも一方には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状の第１円弧部（74）が形成されることを特徴とする回転式圧縮機。
4. 請求項２又は３において、
   前記圧縮機構（50）は、冷凍機油を含む前記流体としての冷媒を圧縮するように構成され、
   前記第２凸部（71）と前記導入路（61）の内周面との間には、環状の溝（73）が形成されることを特徴とする回転式圧縮機。
5. 請求項１～４のいずれか１つにおいて、
   前記弁体（80）は、該弁体（80）の中心部に１つの円形の前記穴（81）を有する円環状に形成されることを特徴とする回転式圧縮機。
6. 請求項５において、
   前記弁体（80）の外縁から前記穴（81）までの径方向長さをｄとすると、
   前記接触領域（A3,A6）は、前記弁体（80）の外縁から（１／４）×ｄ以上径方向内方で且つ前記穴（81）から（１／４）×ｄ以上径方向外方の範囲に形成されることを特徴とする回転式圧縮機。
7. 請求項６において、
   前記接触領域（A3,A6）は、前記弁体（80）の外縁から（１／３）×ｄ以上径方向内方で且つ前記穴（81）から（１／３）×ｄ以上径方向外方の範囲に形成されることを特徴とする回転式圧縮機。
8. 請求項１～７のいずれか１つにおいて、
   前記弁体（80）の前記第１面（80b）及び前記第２面（80a）の少なくとも一方の外縁には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状に形成されるとともに前記第１非接触領域（A1,A4）を構成する第２円弧部（83）が設けられることを特徴とする回転式圧縮機。
9. 請求項１～８のいずれか１つにおいて、
   前記弁体（80）の前記第１面（80b）及び前記第２面（80a）の少なくとも一方における穴（81）の縁には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状に形成されるとともに前記第２非接触領域（A2,A5）を構成する第３円弧部（85）が設けられることを特徴とする回転式圧縮機。
10. 請求項１～９のいずれか１つにおいて、
    前記第１弁受け部（63）の外縁には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状に形成されるとともに前記第１非接触領域（A4）を形成するための第４円弧部（68）が設けられることを特徴とする回転式圧縮機。
11. 請求項１～９のいずれか１つにおいて、
    前記第１弁座（67）には、前記弁体（80）の前記第１面（80b）に向かって突出し、該第１面（80b）に接触することにより前記接触領域（A3,A6）を形成する第１凸部（69）が形成されることを特徴とする回転式圧縮機。
12. 請求項１１において、
    前記第１凸部（69）の外縁及び内縁の少なくとも一方には、前記弁体（80）の軸断面視において円弧状の第５円弧部（69a）が形成されることを特徴とする回転式圧縮機。
13. 請求項１～１２のいずれか１つにおいて、
    前記圧縮機構（50）は、ローリングピストン式、又は揺動ピストン式であることを特徴とする回転式圧縮機。

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