JP7306584B2 - 溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法 - Google Patents
溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7306584B2 JP7306584B2 JP2022529714A JP2022529714A JP7306584B2 JP 7306584 B2 JP7306584 B2 JP 7306584B2 JP 2022529714 A JP2022529714 A JP 2022529714A JP 2022529714 A JP2022529714 A JP 2022529714A JP 7306584 B2 JP7306584 B2 JP 7306584B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- aluminum alloy
- mass
- welded joint
- wrought material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims description 101
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 97
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 28
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910018464 Al—Mg—Si Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims description 2
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 claims 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 13
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 11
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 5
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 3
- 229910021364 Al-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910019064 Mg-Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910019406 Mg—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000553 6063 aluminium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019018 Mg 2 Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000006355 external stress Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T30/00—Transportation of goods or passengers via railways, e.g. energy recovery or reducing air resistance
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
本発明は、溶接性に優れたアルミニウム合金展伸材、当該アルミニウム合金展伸材を含む溶接接合体、及び当該アルミニウム合金展伸材の溶接方法に関するものである。
アルミニウムは軽量で錆びにくく、適当な元素を添加することで高強度化を図ることができることから、鉄道車両、船舶、橋梁及び各種筐体等の構造物に広く用いられている。ここで、アルミニウムは優れた加工性を有しているものの、構造体化には溶接が必要不可欠である。
しかしながら、アルミニウムは鉄等と比較すると一般的に溶接性が悪く、凝固割れや液化割れによって割れが生じてしまうことが知られている。従来は溶接速度を低下させて溶接を行っていたが、年々生産性の向上が要求されるようになってきており、それに伴いアルミニウムの溶接速度の向上が切望されている。
これに対し、例えば特許文献１（特開２０１６－１２１３８５号公報）においては、レーザ溶接による割れを抑制できるケース用アルミニウム合金板及びそれを用いてなるケースを提供することを目的として、レーザ溶接性に優れたケース用アルミニウム合金板であって、Ｓｉ：２．０％以上１１．０％以下（質量％、以下同じ）、Ｆｅ：０％超え２．０％以下を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有し、伸びが８％以上であり、Ａｌマトリクス中にＳｉまたはＦｅを含む第二相粒子が存在しており、該第二相粒子の円相当径は１７μｍ以下であることを特徴とするケース用アルミニウム合金板、が開示されている。
上記特許文献１のケース用アルミニウム合金板においては、ケース用アルミニウム合金板は従来の３０００系アルミニウム合金等に比べて融点が低いＡｌ－Ｓｉ系合金より構成されていることから、従来よりも出力の低いレーザを用いて溶接を行うことができ、レーザ照射時のアルミニウム合金部材の溶融量を容易に低減することができる。また、ケース用アルミニウム合金板はＡｌ－Ｓｉ系合金より構成されているため、３０００系アルミニウム合金等に比べて凝固時の収縮率が小さい。これらの結果、ケース用アルミニウム合金は、３０００系アルミニウム合金等に比べて割れ感受性が低く、レーザ溶接後の割れを抑制することができる、としている。
しかしながら、上記特許文献１のケース用アルミニウム合金板は３０００系アルミニウム合金を主体とするものであるところ、３０００系アルミニウム合金では強度等が不足する用途も多く存在し、優れた溶接性と高い機械的性質を兼ね備えたアルミニウム合金材の実現が切望されている。より具体的には、６０００系アルミニウム合金への優れた溶接性の付与が期待されている。
また、上記特許文献１で示されている溶接速度は２ｍ／ｍｉｎであり、例えば、レーザ溶接ではより速い溶接速度が用いられることも多く、溶接の高速化の観点からも十分とは言い難い。
以上のような従来技術における問題点に鑑み、本発明の目的は、レーザ溶接等を用いて高速溶接を施した場合であっても溶接割れが抑制される６０００系アルミニウム合金展伸材、当該アルミニウム合金展伸材を含む溶接接合体、及び当該アルミニウム合金展伸材の効率的な溶接方法を提供することを目的としている。
本発明者らは、上記目的を達成すべく、アルミニウム合金の組成及び当該組成と溶接割れ等の関係について鋭意研究を重ねた結果、アルミニウム合金に適量の界面活性元素（Ｓｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種）を含有させ、溶融アルミニウム合金の表面張力を低下させること等が極めて有効であることを見出し、本発明に到達した。
即ち、本発明は、
Ｓｉの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
Ｍｇの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
溶融アルミニウムの表面張力を低下させる界面活性元素を含有し、
前記界面活性元素がＳｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種であり、
前記界面活性元素の含有量が０．０４質量％以上０．５０質量％以下であること、
を特徴とする溶接用アルミニウム合金展伸材、を提供する。
Ｓｉの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
Ｍｇの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
溶融アルミニウムの表面張力を低下させる界面活性元素を含有し、
前記界面活性元素がＳｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種であり、
前記界面活性元素の含有量が０．０４質量％以上０．５０質量％以下であること、
を特徴とする溶接用アルミニウム合金展伸材、を提供する。
界面活性元素（Ｓｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種）を含有させることで、溶融アルミニウムの表面張力を低下させることができ、溶融領域におけるアルミニウムの流動性が向上し、高速接合を行っても溶接割れを抑制することができる。ここで、界面活性元素はＳｒとすることが好ましい。界面活性元素としてＳｒを添加することで、その他の元素を添加する場合よりも簡便かつ効率的に溶融アルミニウムの表面張力を低下させることができる。
また、適量の界面活性元素を含まないアルミニウム合金を溶接する場合、ビード部の金属組織が粗大な柱状晶組織となり、そこから溶接割れが生じやすい。これに対し、界面活性元素を０．０４質量％以上添加すると、ビード部の柱状組織が微細化され、溶接割れを抑制することができる。当該効果は界面活性元素を０．５質量％以上添加しても向上せず、界面活性元素の添加に起因して原料費が高くなるため、添加量は０．５質量％以下としている。ここで、より好ましい界面活性元素の添加量範囲は０．１０質量％以上０．２０質量％以下である。
また、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材においては、Ｓｉの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、Ｍｇの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満となっている。０．３質量％以上２．０質量％未満のＳｉと０．３質量％以上２．０質量％未満のＭｇを含有することで、Ｍｇ２Ｓｉ等による微細析出物等によって溶接用アルミニウム合金展伸材の高強度化を図ることができる。
また、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材においては、前記界面活性元素以外の組成が、ＪＩＳ規格で規定される６０００系アルミニウム合金（Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金）の範囲内であること、が好ましい。本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材の界面活性元素以外の元素は、一般的に６０００系アルミニウム合金に添加される元素やその組成範囲であればよく、不純物も６０００系アルミニウム合金のＪＩＳ規格の範囲内であれば許容される。
また、本発明は、２以上の部材を溶接してなる溶接接合体において、溶接される少なくとも１以上の部材が、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材であること、を特徴とする溶接接合体、も提供する。溶接接合体の被溶接材の少なくとも一つが本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材となっていることで、当該溶接接合体を高速溶接によって効率的に製造することができる。また、高速溶接によって形成された溶接部では割れ等の欠陥の発生が抑制されており、溶接接合体は高い強度と信頼性を有している。
更に、本発明は、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材に対して、溶接速度が３ｍｍ／ｍｉｎ以上の溶接を施すこと、を特徴とするアルミニウム合金材の溶接方法、も提供する。本発明のアルミニウム合金材の溶接方法においては、被溶接材に本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材を使用していることから、溶接速度を３ｍｍ／ｍｉｎ以上としても、溶接部における割れ等の欠陥形成が抑制される。生産性と溶接部における欠陥形成抑制の観点から、溶接速度は４ｍｍ／ｍｉｎ以上とすることが好ましく、５ｍｍ／ｍｉｎ以上とすることがより好ましい。
また、本発明のアルミニウム合金材の溶接方法においては、前記溶接にレーザ溶接を用いること、が好ましい。レーザ溶接を用いることで、溶接速度の増加を容易に達成することができる。また、５ｍｍ／ｍｉｎ以上の高速溶接を行う場合は、例えば、ハイブリッドレーザ溶接を用いることができる。ハイブリッドレーザ溶接は、先行するレーザにより発生した陰極点にアークを誘導して溶接する接合技術であり、溶接の安定性向上、欠陥形成の抑制、接合速度の増加及び溶け込み深さの増加等を実現することができる。
本発明によれば、レーザ溶接等を用いて高速溶接を施した場合であっても溶接割れが抑制される６０００系アルミニウム合金展伸材、当該アルミニウム合金展伸材を含む溶接接合体、及び当該アルミニウム合金展伸材の効率的な溶接方法を提供することができる。
以下、図面を参照しながら本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法についての代表的な実施形態について詳細に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。なお、以下の説明では、同一又は相当部分には同一符号を付し、重複する説明は省略する場合がある。また、図面は、本発明を概念的に説明するためのものであるから、表された各構成要素の寸法やそれらの比は実際のものとは異なる場合もある。
１．溶接用アルミニウム合金展伸材
本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材は、０．３質量％以上２．０質量％未満のＳｉと、０．３質量％以上２．０質量％未満のＭｇと、０．０４質量％以上０．５０質量％以下の界面活性元素を含有すること、を特徴としている。以下、各成分について詳細に説明する。
本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材は、０．３質量％以上２．０質量％未満のＳｉと、０．３質量％以上２．０質量％未満のＭｇと、０．０４質量％以上０．５０質量％以下の界面活性元素を含有すること、を特徴としている。以下、各成分について詳細に説明する。
（１）必須の添加元素
Ｓｉ：０．３質量％以上２．０質量％未満
Ｓｉは、Ｍｇと共にＭｇ－Ｓｉ系析出物を形成し、機械的強度及び疲労強度を高める作用を有する。Ｓｉ含有量が０．３質量％未満の場合は固溶強化や時効硬化能が不足し、アルミニウム合金に要求される機械的強度及び疲労強度を得ることができない。一方で、Ｓｉ含有量が２．０質量％以上となると耐食性が低下する。また、粗大な晶出物や析出物が形成され、延性及び加工性を低下させる場合がある。
Ｓｉ：０．３質量％以上２．０質量％未満
Ｓｉは、Ｍｇと共にＭｇ－Ｓｉ系析出物を形成し、機械的強度及び疲労強度を高める作用を有する。Ｓｉ含有量が０．３質量％未満の場合は固溶強化や時効硬化能が不足し、アルミニウム合金に要求される機械的強度及び疲労強度を得ることができない。一方で、Ｓｉ含有量が２．０質量％以上となると耐食性が低下する。また、粗大な晶出物や析出物が形成され、延性及び加工性を低下させる場合がある。
Ｍｇ：０．３質量％以上２．０質量％未満
ＭｇはＳｉと共にＭｇ－Ｓｉ系析出物を形成し、機械的強度及び疲労強度を高める作用を有する。当該作用は０．３質量％以上で顕著となるが、２．０質量以上のＭｇを添加しても、高度への寄与はほとんど期待できず、また、破壊の起点となる粗大な金属間化合物を形成し、機械的強度等を低下させる虞がある。
ＭｇはＳｉと共にＭｇ－Ｓｉ系析出物を形成し、機械的強度及び疲労強度を高める作用を有する。当該作用は０．３質量％以上で顕著となるが、２．０質量以上のＭｇを添加しても、高度への寄与はほとんど期待できず、また、破壊の起点となる粗大な金属間化合物を形成し、機械的強度等を低下させる虞がある。
界面活性元素（Ｓｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種）：０．０４質量％以上０．５０質量％以下
界面活性元素を０．０４～０．５０質量％含有させることで、溶融アルミニウムの表面張力を低下させることができ、溶融アルミニウムの流動性が向上し、溶接速度が３ｍ／ｍｉｎを超えるような高速溶接を行っても溶接割れを抑制することができる。界面活性元素にはＳｒを用いることが好ましい。
界面活性元素を０．０４～０．５０質量％含有させることで、溶融アルミニウムの表面張力を低下させることができ、溶融アルミニウムの流動性が向上し、溶接速度が３ｍ／ｍｉｎを超えるような高速溶接を行っても溶接割れを抑制することができる。界面活性元素にはＳｒを用いることが好ましい。
また、界面活性元素を含まないアルミニウム合金を溶接する場合、ビード部の金属組織が粗大な柱状晶組織となり、そこから溶接割れが生じやすい。これに対し、界面活性元素を０．０４質量％以上添加すると、ビード部の柱状組織が微細化され、溶接割れを抑制することができる。当該効果は界面活性元素を０．５質量％以上添加しても向上せず、界面活性元素の添加に起因して原料費が高くなることに加え、多量に添加すると粗大な化合物を形成する可能性がある。また、界面活性元素を多量に添加すると、高速での溶接時に空気を巻き込みやすく、ブローホールが形成しやすくなる。これらの観点から、界面活性元素の添加量は０．５質量％以下としている。ここで、より好ましい界面活性元素の添加量範囲は、０．１０質量％以上０．２０質量％以下である。
（２）任意の添加元素
アルミニウム合金の機械的性質を向上させるＳｉ及びＭｇと溶接性を向上させる界面活性元素以外の添加元素は、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、ＪＩＳ規格で規定される６０００系アルミニウム合金（Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金）の範囲内とすることができる。即ち、任意の添加元素は、一般的に６０００系アルミニウム合金に添加される元素やその組成範囲であればよく、不純物も６０００系アルミニウム合金のＪＩＳ規格の範囲内であれば許容される。
アルミニウム合金の機械的性質を向上させるＳｉ及びＭｇと溶接性を向上させる界面活性元素以外の添加元素は、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、ＪＩＳ規格で規定される６０００系アルミニウム合金（Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金）の範囲内とすることができる。即ち、任意の添加元素は、一般的に６０００系アルミニウム合金に添加される元素やその組成範囲であればよく、不純物も６０００系アルミニウム合金のＪＩＳ規格の範囲内であれば許容される。
２．アルミニウム合金溶接接合体
本発明のアルミニウム合金溶接接合体は、２以上の部材を溶接してなる溶接接合体において、溶接される少なくとも１以上の部材が、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材であることを特徴としている。以下、界面活性元素としてＳｒを添加した場合について説明する。本発明のアルミニウム合金溶接接合体の一態様における溶接部近傍の概略断面図を図１に示す。
本発明のアルミニウム合金溶接接合体は、２以上の部材を溶接してなる溶接接合体において、溶接される少なくとも１以上の部材が、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材であることを特徴としている。以下、界面活性元素としてＳｒを添加した場合について説明する。本発明のアルミニウム合金溶接接合体の一態様における溶接部近傍の概略断面図を図１に示す。
図１は溶接線に対して垂直な横断面を示しており、アルミニウム合金溶接接合体１は、アルミニウム合金材２同士が溶接部４によって接合された構造となっている。ここで、アルミニウム合金材２の少なくともいずれか一方が、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材となっている。
溶接部４の形状及び大きさは、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、アルミニウム合金材２の形状及び大きさや、所望の接合部特性に応じて適宜調整すればよい。溶接部４は被接合界面の全域に形成されることが好ましいが、継手の機械的性質に対する要求が高くない場合は部分的に形成されていてもよい。
図１における溶接部４の微細組織を模式的に図２に示す。未溶融のアルミニウム合金材２との境界から凝固方向に柱状晶からなる組織が形成され、凝固の進行に伴って等軸状の結晶粒からなる組織が形成される。ここで、Ｓｒの添加によって溶接部４の組織は微細化されており、柱状晶と等軸晶共に、Ｓｒが添加されていない場合と比較して微細化されている。
３．アルミニウム合金材の溶接方法（アルミニウム合金溶接接合体の製造方法）
本発明のアルミニウム合金材の溶接方法について、アルミニウム合金溶接接合体１を製造する場合を例として説明する。アルミニウム合金溶接接合体１は、少なくとも溶接される１以上の部材（アルミニウム合金材２）を、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材とすることで、３ｍｍ／ｍｉｎ以上の溶接速度で容易に製造することができる。
本発明のアルミニウム合金材の溶接方法について、アルミニウム合金溶接接合体１を製造する場合を例として説明する。アルミニウム合金溶接接合体１は、少なくとも溶接される１以上の部材（アルミニウム合金材２）を、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材とすることで、３ｍｍ／ｍｉｎ以上の溶接速度で容易に製造することができる。
ここで、溶接部における割れ等の欠陥形成抑制効果は極めて顕著であり、溶接速度を増加させても十分にその効果を得ることができる。生産性と溶接部における欠陥形成抑制の観点から、溶接速度は４ｍｍ／ｍｉｎ以上とすることが好ましく、５ｍｍ／ｍｉｎ以上とすることがより好ましい。
溶接方法は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、従来公知の溶接方法を用いることができるが、例えば、レーザ溶接を用いることで簡便に高速溶接を施すことができ、ハイブリッドレーザ溶接を用いることでより効率的に高速溶接を施すことができる。
また、本発明の効果を損なわない限りにおいて、必要に応じて適当な溶加材を用いてもよく、溶接速度以外の溶接条件は、被接合材の板厚や形状等によって適宜調整すればよい。
以上、本発明の代表的な実施形態について説明したが、本発明はこれらのみに限定されるものではなく、種々の設計変更が可能であり、それら設計変更は全て本発明の技術的範囲に含まれる。
≪実施例≫
６０００系アルミニウム合金の中でも溶接性が悪いとされるＪＩＳ－６０６３アルミニウム合金にＳｒを添加して、表１に示す組成（質量％）の溶接用アルミニウム合金展伸材（実施例１～実施例３）を得た。当該溶接用アルミニウム合金展伸材のサイズ及び形状は、長さ２００ｍｍ×幅１９０ｍｍ×厚さ３ｍｍの板状とした。
６０００系アルミニウム合金の中でも溶接性が悪いとされるＪＩＳ－６０６３アルミニウム合金にＳｒを添加して、表１に示す組成（質量％）の溶接用アルミニウム合金展伸材（実施例１～実施例３）を得た。当該溶接用アルミニウム合金展伸材のサイズ及び形状は、長さ２００ｍｍ×幅１９０ｍｍ×厚さ３ｍｍの板状とした。
次に、溶接割れに対する溶接用アルミニウム合金展伸材の特性を評価するために、図３に示す試験治具を用いてバレストレイン試験による溶接を行った。バレストレイン試験の模式図を図４に示すが、被接合材に外部応力を印加した状態で溶接を行うものであり、溶接部に印加される引張応力によって溶接割れが促進されることになる。バレストレイン試験における曲げ半径は３００ｍｍとした。
レーザ溶接にはＩＰＧ製のマルチモードＣＷファイバーレーザを用い、レーザ出力：２６００Ｗ、前進角：１０°、狙い角：９０°、溶接速度：５ｍ／ｍｉｎとして、ビードオンにてレーザ溶接を施した。なお、各溶接用アルミニウム合金展伸材に対して、３回のバレストレイン試験を行った。
得られた溶接用アルミニウム合金展伸材の代表例として、実施例３として得られた溶接用アルミニウム合金展伸材の溶接部の縦断面における組織写真を図５に示す。縦断面写真の上半分が溶接部（ビード部）であり、柱状晶及び等軸晶共に微細な組織からなる溶接部が形成されていることに加え、柱状晶組織の発達が抑制されていることが分かる。
実施例３として得られた溶接用アルミニウム合金展伸材の溶接部の代表的な横断面のマクロ写真を図６に示すが、溶接割れは全く観察されない。
また、溶体化処理（５４０℃の電気炉で２時間保持後、水冷）と人工時効（１７５℃，８時間）を施した実施例３の溶接用アルミニウム合金展伸材について、引張試験を行ったところ、引張強度は２２２ＭＰａ、０．２％耐力は１７８ＭＰａ、伸びは１７．５％であった。なお、引張試験片はＪＩＳ Ｚ ２２４１に記載の１４号Ａ試験片を用い、引張速度はＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠し、０．２％耐力までを２ｍｍ／ｍiｎ、０．２％耐力以降を５ｍｍ／ｍiｎとした。
≪比較例≫
表１の比較例（比較例１及び比較例２）として示す組成（質量％）としたこと以外は実施例と同様にして、バレストレイン試験による溶接を行った。比較例１として得られた溶接部の縦断面における組織写真を図７に示す。縦断面写真の上半分が溶接部（ビード部）であり、柱状晶及び等軸晶共に実施例の場合よりも粗大化している。加えて、柱状晶からなる組織が顕著に成長しており、溶接割れの抑制に対して不利な組織となっていることが分かる。
表１の比較例（比較例１及び比較例２）として示す組成（質量％）としたこと以外は実施例と同様にして、バレストレイン試験による溶接を行った。比較例１として得られた溶接部の縦断面における組織写真を図７に示す。縦断面写真の上半分が溶接部（ビード部）であり、柱状晶及び等軸晶共に実施例の場合よりも粗大化している。加えて、柱状晶からなる組織が顕著に成長しており、溶接割れの抑制に対して不利な組織となっていることが分かる。
比較例１として得られた溶接用アルミニウム合金展伸材の溶接部の代表的な横断面のマクロ写真を図８に示す。図８においては、粗大な溶接割れが認められる。
また、実施例と同様にして、溶体化処理（５４０℃の電気炉で２時間保持後、水冷）と人工時効（１７５℃，８時間）を施した比較例１の溶接用アルミニウム合金展伸材について、引張試験を行ったところ、引張強度は２３７ＭＰａ、０．２％耐力は１８９ＭＰａ、伸びは１８．８％であった。実施例３の溶接用アルミニウム合金展伸材の引張試験と大きな差は認められず、Ｓｒの添加は溶接用アルミニウム合金展伸材の機械的性質に悪影響を与えないことが確認された。
実施例及び比較例のバレストレイン試験によって溶接ビードの表面に発生した溶接割れについて、カラーチェックによって当該溶接割れの長さを測定した。測定によって得られた溶接割れの長さを、溶接長さ１００ｍｍあたりに対する割れ長さの割合（割れ率）として、表２に示す。また、割れ率と母材Ｓｒ量の関係を図９に示す。
Ｓｒを添加していない比較例１においては割れ率の平均が４５．３％と高い値となっている。また、Ｓｒの添加量が不十分な比較例２においては、Ｓｒの添加によって割れ率が増加する結果となった。これらに対し、適量のＳｒの添加によって、割れ率が明瞭に低下していることが分かる。特に、０．１０質量％以上のＳｒ添加によって、割れ率が顕著に低下しており、０．１７％のＳｒを添加した実施例３では、割れの発生が完全に抑制されている。
１・・・アルミニウム合金溶接接合体、
２・・・アルミニウム合金材、
４・・・溶接部。
２・・・アルミニウム合金材、
４・・・溶接部。
Claims (6)
- Ｓｉの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
Ｍｇの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
溶融アルミニウムの表面張力を低下させる界面活性元素を含有し、
前記界面活性元素がＳｒ、Ｃａ、Ｓｂ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種であり、
前記界面活性元素の含有量が０．０４質量％以上０．５０質量％以下であり、
前記界面活性元素以外の組成が、ＪＩＳ規格で規定される６０００系アルミニウム合金（Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金）の範囲内であること、
を特徴とする溶接用アルミニウム合金展伸材。 - 前記界面活性元素がＳｒであること、
を特徴とする請求項１に記載の溶接用アルミニウム合金展伸材。 - 前記界面活性元素の含有量が０．１０質量％以上０．２０質量％以下であること、
を特徴とする請求項１又は２に記載の溶接用アルミニウム合金展伸材。 - ２以上の部材を溶接してなる溶接接合体において、
前記部材が、請求項１～３のうちのいずれかに記載の溶接用アルミニウム合金展伸材であること、
を特徴とするアルミニウム合金溶接接合体。 - 請求項１～３のうちのいずれかに記載の溶接用アルミニウム合金展伸材に対して、溶接速度が３ｍｍ／ｍｉｎ以上の溶接を施すこと、
を特徴とするアルミニウム合金材の溶接方法。 - 前記溶接にレーザ溶接を用いること、
を特徴とする請求項５に記載の高速接合用アルミニウム合金材の溶接方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2021027760 | 2021-02-24 | ||
| JP2021027760 | 2021-02-24 | ||
| PCT/JP2021/046252 WO2022180994A1 (ja) | 2021-02-24 | 2021-12-15 | 溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2022180994A1 JPWO2022180994A1 (ja) | 2022-09-01 |
| JPWO2022180994A5 JPWO2022180994A5 (ja) | 2023-01-27 |
| JP7306584B2 true JP7306584B2 (ja) | 2023-07-11 |
Family
ID=83048039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2022529714A Active JP7306584B2 (ja) | 2021-02-24 | 2021-12-15 | 溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20240124959A1 (ja) |
| EP (1) | EP4299777A1 (ja) |
| JP (1) | JP7306584B2 (ja) |
| CN (1) | CN116829750A (ja) |
| TW (1) | TW202233858A (ja) |
| WO (1) | WO2022180994A1 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116497251B (zh) * | 2023-06-16 | 2023-10-10 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 可减少焊缝液化裂纹的6xxx铝合金板材、其制备方法及应用 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002543289A (ja) | 1999-05-04 | 2002-12-17 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | 耐剥離性アルミニウム−マグネシウム合金 |
| JP2009504918A (ja) | 2005-08-16 | 2009-02-05 | アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | 高強度の溶接可能なＡｌ−Ｍｇ合金 |
| JP2009299138A (ja) | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Kobe Steel Ltd | 異材接合体および異材接合方法 |
| JP2015010259A (ja) | 2013-06-28 | 2015-01-19 | 国立大学法人横浜国立大学 | アルミニウム合金板 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1161312A (ja) * | 1997-08-28 | 1999-03-05 | Nippon Steel Corp | 押出用アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP6523681B2 (ja) | 2014-12-25 | 2019-06-05 | 株式会社Uacj | ケース用アルミニウム合金板及びケース |
-
2021
- 2021-12-15 WO PCT/JP2021/046252 patent/WO2022180994A1/ja active Application Filing
- 2021-12-15 CN CN202180093268.2A patent/CN116829750A/zh active Pending
- 2021-12-15 JP JP2022529714A patent/JP7306584B2/ja active Active
- 2021-12-15 US US18/278,001 patent/US20240124959A1/en active Pending
- 2021-12-15 EP EP21928087.2A patent/EP4299777A1/en active Pending
-
2022
- 2022-02-17 TW TW111105718A patent/TW202233858A/zh unknown
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002543289A (ja) | 1999-05-04 | 2002-12-17 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | 耐剥離性アルミニウム−マグネシウム合金 |
| JP2009504918A (ja) | 2005-08-16 | 2009-02-05 | アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | 高強度の溶接可能なＡｌ−Ｍｇ合金 |
| JP2009299138A (ja) | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Kobe Steel Ltd | 異材接合体および異材接合方法 |
| JP2015010259A (ja) | 2013-06-28 | 2015-01-19 | 国立大学法人横浜国立大学 | アルミニウム合金板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2022180994A1 (ja) | 2022-09-01 |
| JPWO2022180994A1 (ja) | 2022-09-01 |
| US20240124959A1 (en) | 2024-04-18 |
| EP4299777A1 (en) | 2024-01-03 |
| TW202233858A (zh) | 2022-09-01 |
| CN116829750A (zh) | 2023-09-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ding et al. | Effect of post weld heat treatment on properties of variable polarity TIG welded AA2219 aluminium alloy joints | |
| JP5431796B2 (ja) | Ａｌ合金溶加材 | |
| JP4669903B2 (ja) | 二輪車およびバギー車用フレーム材 | |
| RU2596509C2 (ru) | Алюминиевый сплав | |
| JP7132362B2 (ja) | アルミニウムブレージングシート | |
| WO2019172257A1 (ja) | フラックスフリーろう付用アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JP7306584B2 (ja) | 溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法 | |
| JP2010168613A (ja) | 熱交換器用単層ブレージングシートおよびそれを使用した熱交換器 | |
| JP5889705B2 (ja) | アルミニウム材のフラックスレスろう付方法およびろう付構造体の製造方法 | |
| WO2017169633A1 (ja) | アルミニウム合金製ブレージングシート | |
| WO2017077929A1 (ja) | レーザー溶接性に優れたバスバー用アルミニウム合金板 | |
| JP5840941B2 (ja) | ブレージングシート | |
| JP5431795B2 (ja) | Ａｌ材料の溶接方法 | |
| JP7327669B2 (ja) | 溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法 | |
| JP7053281B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法 | |
| US20230286083A1 (en) | Aluminum alloy filler metal, aluminum alloy welded structure, and method for welding aluminum material | |
| JP2008207249A (ja) | 耐溶接割れ性に優れたアルミニウム合金材の溶接方法およびアルミニウム合金材の耐溶接割れ性評価方法 | |
| JP6925189B2 (ja) | アルミニウム材の溶接接合体及びその製造方法 | |
| JP2002115037A (ja) | 継手効率の高いアルミニウム合金溶接継手 | |
| JP6198478B2 (ja) | 溶接構造部材用アルミニウム合金鍛造材およびその製造方法 | |
| JP2018199854A (ja) | 溶接用アルミニウム合金板及び溶接用アルミニウム合金板製造方法 | |
| JP2005034896A (ja) | アルミニウム合金溶接用溶加材及びそれを使用したアルミニウム合金材の溶接方法 | |
| CA2884032A1 (en) | Aluminium welding filler metal, casting and wrought metal alloy | |
| KR19980051178A (ko) | 고상균열 발생억제력이 우수한 감마 티타늄 알루미나이트계 소재의 용접방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220520 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220520 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20220520 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230425 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230512 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230530 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230612 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7306584 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |