WO2022180994A1 - 溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法 - Google Patents

溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法 Download PDF

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劼 ▲けい▼
大志 金木
諒 吉田
安志 大和田
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日本軽金属株式会社
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    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T30/00—Transportation of goods or passengers via railways, e.g. energy recovery or reducing air resistance

Definitions

  • the present invention relates to an aluminum alloy wrought material with excellent weldability, a welded joint containing the aluminum alloy wrought material, and a welding method for the aluminum alloy wrought material.
  • Aluminum is lightweight and rust-resistant, and can be strengthened by adding appropriate elements, so it is widely used in structures such as railway vehicles, ships, bridges, and various housings.
  • welding is essential for structuring.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2016-1213805
  • An aluminum alloy plate for a case that is excellent in It has a chemical composition consisting of organic impurities, has an elongation of 8% or more, contains second phase particles containing Si or Fe in an Al matrix, and the equivalent circle diameter of the second phase particles is 17 ⁇ m or less.
  • the case aluminum alloy plate of Patent Document 1 is made of an Al—Si alloy having a lower melting point than the conventional 3000 series aluminum alloy or the like, so that the output is higher than before. Welding can be performed using a low laser, and the amount of melting of the aluminum alloy member during laser irradiation can be easily reduced.
  • the aluminum alloy plate for the case is made of an Al--Si alloy, it has a smaller contraction rate during solidification than 3000 series aluminum alloys and the like. As a result, the aluminum alloy for the case has lower cracking susceptibility than the 3000 series aluminum alloy and the like, and can suppress cracking after laser welding.
  • the case aluminum alloy plate of Patent Document 1 is mainly composed of a 3000 series aluminum alloy, and there are many applications where the 3000 series aluminum alloy lacks strength, etc., and has excellent weldability and high mechanical strength. Realization of an aluminum alloy material having both properties is earnestly desired. More specifically, it is expected to impart excellent weldability to 6000 series aluminum alloys.
  • the welding speed shown in Patent Document 1 is 2 m/min.
  • a higher welding speed is often used in laser welding, and it is difficult to say that it is sufficient from the viewpoint of speeding up welding.
  • an object of the present invention is to provide a 6000 series aluminum alloy wrought material in which weld cracks are suppressed even when high-speed welding is performed using laser welding or the like, and the aluminum
  • An object of the present invention is to provide a welded joint including a wrought alloy material and an efficient welding method for the wrought aluminum alloy material.
  • the present inventors have made intensive research on the composition of aluminum alloys and the relationship between the composition and weld cracks, etc. and at least one of Ba) to lower the surface tension of the molten aluminum alloy.
  • the Si content is 0.3% by mass or more and less than 2.0% by mass
  • the content of Mg is 0.3% by mass or more and less than 2.0% by mass
  • the content of the surface-active element is 0.04% by mass or more and 0.50% by mass or less
  • the surface tension of molten aluminum can be reduced, the fluidity of aluminum in the molten region is improved, Weld cracks can be suppressed even when high-speed joining is performed.
  • the surface active element is preferably Sr.
  • the metal structure of the bead portion becomes a coarse columnar crystal structure, and weld cracks are likely to occur from there.
  • 0.04% by mass or more of the surface-active element is added, the columnar structure of the bead portion is refined, and weld cracking can be suppressed. The effect is not improved even if the surface-active element is added in an amount of 0.5% by mass or more, and the raw material cost increases due to the addition of the surface-active element.
  • a more preferable addition amount range of the surface-active element is 0.10% by mass or more and 0.20% by mass or less.
  • the Si content is 0.3% by mass or more and less than 2.0% by mass
  • the Mg content is 0.3% by mass or more and 2.0% by mass. %.
  • the composition other than the surface active elements is within the range of 6000 series aluminum alloys (Al-Mg-Si aluminum alloys) specified by JIS standards. , is preferred.
  • Elements other than surface-active elements in the wrought aluminum alloy material for welding of the present invention may be elements generally added to 6000 series aluminum alloys and their composition ranges. Anything within the range is acceptable.
  • the present invention is a welded joint formed by welding two or more members, wherein at least one member to be welded is the aluminum alloy wrought material for welding of the present invention.
  • Body also provides. Since at least one of the materials to be welded of the welded joint is the aluminum alloy wrought material for welding of the present invention, the welded joint can be efficiently manufactured by high-speed welding. In addition, the occurrence of defects such as cracks is suppressed in the weld formed by high-speed welding, and the welded joint has high strength and reliability.
  • the present invention also provides a welding method for aluminum alloy materials, characterized by welding the wrought aluminum alloy material for welding of the present invention at a welding speed of 3 mm/min or more.
  • a welding speed of 3 mm/min or more.
  • the welding speed is preferably 4 mm/min or higher, more preferably 5 mm/min or higher, from the viewpoint of productivity and suppression of defect formation in the weld zone.
  • laser welding is preferably used for the welding. Increased welding speeds can be easily achieved using laser welding. Moreover, when performing high-speed welding of 5 mm/min or more, hybrid laser welding can be used, for example.
  • Hybrid laser welding is a welding technology that induces an arc to the cathode spot generated by the preceding laser to weld, improving welding stability, suppressing defect formation, increasing welding speed, increasing penetration depth, etc. can do.
  • a 6000 series aluminum alloy wrought material that suppresses weld cracking even when high-speed welding is performed using laser welding or the like, a welded joint containing the aluminum alloy wrought material, and the It is possible to provide an efficient welding method for aluminum alloy wrought materials.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of the vicinity of a welded portion in one embodiment of an aluminum alloy welded joint of the present invention
  • FIG. 4 is a schematic diagram of the microstructure of the welded portion 4.
  • FIG. It is an appearance photograph of a jig for a varestrain test.
  • FIG. 2 is a schematic diagram of the Varestraint test.
  • 4 is a photograph of the structure of the longitudinal section of the weld obtained in Example 3.
  • FIG. 4 is a macro photograph of a cross section of a weld obtained in Example 3.
  • FIG. 4 is a photograph of the structure of the longitudinal section of the weld obtained in Comparative Example 1.
  • FIG. 4 is a macro photograph of a cross section of a welded portion obtained in Comparative Example 1.
  • FIG. It is a graph which shows the relationship between a crack rate and base material Sr amount.
  • the wrought aluminum alloy material for welding of the present invention contains 0.3% by mass or more and less than 2.0% by mass of Si and 0.3% by mass or more and less than 2.0% by mass of Mg. , containing 0.04% by mass or more and 0.50% by mass or less of a surface-active element. Each component will be described in detail below.
  • Essential additive element Si 0.3% by mass or more and less than 2.0% by mass Si forms Mg—Si-based precipitates together with Mg, and has the effect of increasing mechanical strength and fatigue strength. If the Si content is less than 0.3% by mass, solid-solution strengthening and age hardening ability are insufficient, and the mechanical strength and fatigue strength required for aluminum alloys cannot be obtained. On the other hand, when the Si content is 2.0% by mass or more, the corrosion resistance is lowered. In addition, coarse crystallized substances and precipitates are formed, which may reduce ductility and workability.
  • Mg 0.3% by mass or more and less than 2.0% by mass
  • Mg forms Mg—Si-based precipitates together with Si, and has the effect of increasing mechanical strength and fatigue strength. The effect becomes remarkable at 0.3% by mass or more, but even if 2.0% by mass or more of Mg is added, almost no contribution to altitude can be expected, and the coarse intermetallic compound that becomes the starting point of fracture may be formed, and the mechanical strength and the like may be lowered.
  • Surface active element (at least one of Sr, Ca, Sb, Li and Ba): 0.04% by mass to 0.50% by mass 0.04 to 0.50% by mass of surface active element , the surface tension of molten aluminum can be reduced, the fluidity of molten aluminum is improved, and weld cracks can be suppressed even when high-speed welding is performed at a welding speed exceeding 3 m / min.
  • Sr is preferably used as the surface-active element.
  • the metal structure of the bead portion becomes a coarse columnar crystal structure, and weld cracks are likely to occur from there.
  • the surface-active element when 0.04% by mass or more of the surface-active element is added, the columnar structure of the bead portion is refined, and weld cracking can be suppressed. The effect does not improve even if 0.5 mass % or more of the surface-active element is added, and in addition to the increase in raw material costs due to the addition of the surface-active element, addition of a large amount may form a coarse compound. have a nature.
  • the additive amount of the surface-active element is set to 0.5% by mass or less.
  • a more preferable addition amount range of the surface-active element is 0.10% by mass or more and 0.20% by mass or less.
  • Additive elements other than Si and Mg that improve the mechanical properties of aluminum alloys and surface-active elements that improve weldability are not particularly limited as long as they do not impair the effects of the present invention. can be within the range of 6000 series aluminum alloys (Al--Mg--Si series aluminum alloys) defined in . That is, any additive element may be an element generally added to a 6000-series aluminum alloy and its composition range, and impurities are allowed as long as they are within the range of JIS standards for 6000-series aluminum alloys.
  • the aluminum alloy welded joint of the present invention is a welded joint formed by welding two or more members, wherein at least one member to be welded is the aluminum alloy wrought material for welding of the present invention. It is characterized by a The case where Sr is added as a surface-active element will be described below.
  • FIG. 1 shows a schematic cross-sectional view of the vicinity of the welded portion in one embodiment of the aluminum alloy welded joint of the present invention.
  • FIG. 1 shows a cross section perpendicular to the weld line, and an aluminum alloy welded joint 1 has a structure in which aluminum alloy materials 2 are joined together by a weld 4 .
  • the aluminum alloy materials 2 is the wrought aluminum alloy material for welding of the present invention.
  • the shape and size of the welded portion 4 are not particularly limited as long as the effects of the present invention are not impaired, and may be appropriately adjusted according to the shape and size of the aluminum alloy material 2 and desired joint characteristics.
  • the welded portion 4 is preferably formed over the entire interface to be joined, but may be formed partially if the mechanical properties of the joint are not highly demanded.
  • the microstructure of the welded portion 4 in FIG. 1 is schematically shown in FIG.
  • a structure composed of columnar crystals is formed in the direction of solidification from the boundary with the unmelted aluminum alloy material 2, and a structure composed of equiaxed crystal grains is formed as the solidification progresses.
  • the structure of the weld zone 4 is refined by the addition of Sr, and both the columnar crystals and the equiaxed crystals are finer than when Sr is not added.
  • the aluminum alloy welded joint 1 can be easily manufactured at a welding speed of 3 mm/min or more by using at least one or more members to be welded (aluminum alloy material 2) as the aluminum alloy wrought material for welding of the present invention. can do.
  • the welding speed is preferably 4 mm/min or higher, more preferably 5 mm/min or higher, from the viewpoint of productivity and suppression of defect formation in the weld zone.
  • the welding method is not particularly limited as long as it does not impair the effects of the present invention, and conventionally known welding methods can be used. By using, high-speed welding can be performed more efficiently.
  • a suitable filler material may be used as necessary, and the welding conditions other than the welding speed may be appropriately adjusted according to the plate thickness and shape of the materials to be joined. .
  • Example ⁇ Sr is added to JIS-6063 aluminum alloy, which is considered to have poor weldability among 6000 series aluminum alloys, and aluminum alloy wrought materials for welding having the composition (mass%) shown in Table 1 (Examples 1 to 3) ).
  • the size and shape of the aluminum alloy wrought material for welding was a plate-like shape of length 200 mm ⁇ width 190 mm ⁇ thickness 3 mm.
  • a multi-mode CW fiber laser manufactured by IPG was used for laser welding, laser output: 2600 W, advance angle: 10°, target angle: 90°, welding speed: 5 m/min, and bead-on laser welding was performed. In addition, the Varestraint test was performed three times for each aluminum alloy wrought material for welding.
  • Example 3 As a representative example of the obtained wrought aluminum alloy material for welding, a photograph of the structure of the longitudinal section of the welded portion of the wrought aluminum alloy material for welding obtained as Example 3 is shown in FIG. The upper half of the vertical cross-sectional photograph is the welded part (bead part), and in addition to the formation of the welded part consisting of a fine structure for both columnar and equiaxed crystals, the development of the columnar crystal structure is suppressed. I understand.
  • Fig. 6 shows a macrophotograph of a typical cross section of the welded part of the aluminum alloy wrought material for welding obtained as Example 3, but no weld cracks are observed.
  • Example 3 a tensile test was performed on the aluminum alloy wrought material for welding of Example 3 subjected to solution treatment (holding in an electric furnace at 540 ° C. for 2 hours and then water cooling) and artificial aging (175 ° C., 8 hours).
  • the tensile strength was 222 MPa
  • the 0.2% yield strength was 178 MPa
  • the elongation was 17.5%.
  • the tensile test piece used was No. 14 A test piece described in JIS Z 2241, and the tensile speed was 2 mm / min up to 0.2% proof stress and 5 mm / min after 0.2% proof stress in accordance with JIS Z 2241. min.
  • FIG. 7 shows a photograph of the structure of the longitudinal section of the weld obtained as Comparative Example 1. As shown in FIG. The upper half of the vertical cross-sectional photograph is the welded portion (bead portion), and both the columnar crystals and the equiaxed crystals are coarser than in the case of the example. In addition, it can be seen that the structure composed of columnar crystals grows remarkably, and the structure is disadvantageous for suppressing weld cracking.
  • Fig. 8 shows a macro photograph of a typical cross-section of a welded portion of an aluminum alloy wrought material for welding obtained as Comparative Example 1. In FIG. 8, coarse weld cracks are observed.
  • the aluminum alloy wrought material for welding of Comparative Example 1 was subjected to solution treatment (holding in an electric furnace at 540 ° C. for 2 hours, then water cooling) and artificial aging (175 ° C., 8 hours). was subjected to a tensile test, the tensile strength was 237 MPa, the 0.2% proof stress was 189 MPa, and the elongation was 18.8%. No significant difference from the tensile test of the wrought aluminum alloy material for welding in Example 3 was observed, confirming that the addition of Sr does not adversely affect the mechanical properties of the wrought aluminum alloy material for welding.
  • the length of the weld cracks was measured by color check.
  • Table 2 shows the length of the weld cracks obtained by the measurement as a ratio of crack length (crack rate) per 100 mm of weld length.
  • FIG. 9 shows the relationship between the crack rate and the amount of Sr in the base material.

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Abstract

レーザ溶接等を用いて高速溶接を施した場合であっても溶接割れが抑制される６０００系アルミニウム合金展伸材、当該アルミニウム合金展伸材を含む溶接接合体、及び当該アルミニウム合金展伸材の効率的な溶接方法を提供する。本発明は、Ｓｉの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、Ｍｇの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、溶融アルミニウムの表面張力を低下させる界面活性元素を含有し、界面活性元素がＳｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種であり、界面活性元素の含有量が０．０４質量％以上０．５０質量％以下であること、を特徴とする溶接用アルミニウム合金展伸材に関する。

Description

溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法
　本発明は、溶接性に優れたアルミニウム合金展伸材、当該アルミニウム合金展伸材を含む溶接接合体、及び当該アルミニウム合金展伸材の溶接方法に関するものである。
　アルミニウムは軽量で錆びにくく、適当な元素を添加することで高強度化を図ることができることから、鉄道車両、船舶、橋梁及び各種筐体等の構造物に広く用いられている。ここで、アルミニウムは優れた加工性を有しているものの、構造体化には溶接が必要不可欠である。
　しかしながら、アルミニウムは鉄等と比較すると一般的に溶接性が悪く、凝固割れや液化割れによって割れが生じてしまうことが知られている。従来は溶接速度を低下させて溶接を行っていたが、年々生産性の向上が要求されるようになってきており、それに伴いアルミニウムの溶接速度の向上が切望されている。
　これに対し、例えば特許文献１（特開２０１６－１２１３８５号公報）においては、レーザ溶接による割れを抑制できるケース用アルミニウム合金板及びそれを用いてなるケースを提供することを目的として、レーザ溶接性に優れたケース用アルミニウム合金板であって、Ｓｉ：２．０％以上１１．０％以下（質量％、以下同じ）、Ｆｅ：０％超え２．０％以下を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有し、伸びが８％以上であり、Ａｌマトリクス中にＳｉまたはＦｅを含む第二相粒子が存在しており、該第二相粒子の円相当径は１７μｍ以下であることを特徴とするケース用アルミニウム合金板、が開示されている。
　上記特許文献１のケース用アルミニウム合金板においては、ケース用アルミニウム合金板は従来の３０００系アルミニウム合金等に比べて融点が低いＡｌ－Ｓｉ系合金より構成されていることから、従来よりも出力の低いレーザを用いて溶接を行うことができ、レーザ照射時のアルミニウム合金部材の溶融量を容易に低減することができる。また、ケース用アルミニウム合金板はＡｌ－Ｓｉ系合金より構成されているため、３０００系アルミニウム合金等に比べて凝固時の収縮率が小さい。これらの結果、ケース用アルミニウム合金は、３０００系アルミニウム合金等に比べて割れ感受性が低く、レーザ溶接後の割れを抑制することができる、としている。
特開２０１６－１２１３８５号公報
　しかしながら、上記特許文献１のケース用アルミニウム合金板は３０００系アルミニウム合金を主体とするものであるところ、３０００系アルミニウム合金では強度等が不足する用途も多く存在し、優れた溶接性と高い機械的性質を兼ね備えたアルミニウム合金材の実現が切望されている。より具体的には、６０００系アルミニウム合金への優れた溶接性の付与が期待されている。
　また、上記特許文献１で示されている溶接速度は２ｍ／ｍｉｎであり、例えば、レーザ溶接ではより速い溶接速度が用いられることも多く、溶接の高速化の観点からも十分とは言い難い。
　以上のような従来技術における問題点に鑑み、本発明の目的は、レーザ溶接等を用いて高速溶接を施した場合であっても溶接割れが抑制される６０００系アルミニウム合金展伸材、当該アルミニウム合金展伸材を含む溶接接合体、及び当該アルミニウム合金展伸材の効率的な溶接方法を提供することを目的としている。
　本発明者らは、上記目的を達成すべく、アルミニウム合金の組成及び当該組成と溶接割れ等の関係について鋭意研究を重ねた結果、アルミニウム合金に適量の界面活性元素（Ｓｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種）を含有させ、溶融アルミニウム合金の表面張力を低下させること等が極めて有効であることを見出し、本発明に到達した。
　即ち、本発明は、
　Ｓｉの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
　Ｍｇの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
　溶融アルミニウムの表面張力を低下させる界面活性元素を含有し、
　前記界面活性元素がＳｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種であり、
　前記界面活性元素の含有量が０．０４質量％以上０．５０質量％以下であること、
　を特徴とする溶接用アルミニウム合金展伸材、を提供する。
　界面活性元素（Ｓｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種）を含有させることで、溶融アルミニウムの表面張力を低下させることができ、溶融領域におけるアルミニウムの流動性が向上し、高速接合を行っても溶接割れを抑制することができる。ここで、界面活性元素はＳｒとすることが好ましい。界面活性元素としてＳｒを添加することで、その他の元素を添加する場合よりも簡便かつ効率的に溶融アルミニウムの表面張力を低下させることができる。
　また、適量の界面活性元素を含まないアルミニウム合金を溶接する場合、ビード部の金属組織が粗大な柱状晶組織となり、そこから溶接割れが生じやすい。これに対し、界面活性元素を０．０４質量％以上添加すると、ビード部の柱状組織が微細化され、溶接割れを抑制することができる。当該効果は界面活性元素を０．５質量％以上添加しても向上せず、界面活性元素の添加に起因して原料費が高くなるため、添加量は０．５質量％以下としている。ここで、より好ましい界面活性元素の添加量範囲は０．１０質量％以上０．２０質量％以下である。
　また、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材においては、Ｓｉの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、Ｍｇの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満となっている。０．３質量％以上２．０質量％未満のＳｉと０．３質量％以上２．０質量％未満のＭｇを含有することで、Ｍｇ２Ｓｉ等による微細析出物等によって溶接用アルミニウム合金展伸材の高強度化を図ることができる。
　また、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材においては、前記界面活性元素以外の組成が、ＪＩＳ規格で規定される６０００系アルミニウム合金（Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金）の範囲内であること、が好ましい。本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材の界面活性元素以外の元素は、一般的に６０００系アルミニウム合金に添加される元素やその組成範囲であればよく、不純物も６０００系アルミニウム合金のＪＩＳ規格の範囲内であれば許容される。
　また、本発明は、２以上の部材を溶接してなる溶接接合体において、溶接される少なくとも１以上の部材が、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材であること、を特徴とする溶接接合体、も提供する。溶接接合体の被溶接材の少なくとも一つが本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材となっていることで、当該溶接接合体を高速溶接によって効率的に製造することができる。また、高速溶接によって形成された溶接部では割れ等の欠陥の発生が抑制されており、溶接接合体は高い強度と信頼性を有している。
　更に、本発明は、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材に対して、溶接速度が３ｍｍ／ｍｉｎ以上の溶接を施すこと、を特徴とするアルミニウム合金材の溶接方法、も提供する。本発明のアルミニウム合金材の溶接方法においては、被溶接材に本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材を使用していることから、溶接速度を３ｍｍ／ｍｉｎ以上としても、溶接部における割れ等の欠陥形成が抑制される。生産性と溶接部における欠陥形成抑制の観点から、溶接速度は４ｍｍ／ｍｉｎ以上とすることが好ましく、５ｍｍ／ｍｉｎ以上とすることがより好ましい。
　また、本発明のアルミニウム合金材の溶接方法においては、前記溶接にレーザ溶接を用いること、が好ましい。レーザ溶接を用いることで、溶接速度の増加を容易に達成することができる。また、５ｍｍ／ｍｉｎ以上の高速溶接を行う場合は、例えば、ハイブリッドレーザ溶接を用いることができる。ハイブリッドレーザ溶接は、先行するレーザにより発生した陰極点にアークを誘導して溶接する接合技術であり、溶接の安定性向上、欠陥形成の抑制、接合速度の増加及び溶け込み深さの増加等を実現することができる。
　本発明によれば、レーザ溶接等を用いて高速溶接を施した場合であっても溶接割れが抑制される６０００系アルミニウム合金展伸材、当該アルミニウム合金展伸材を含む溶接接合体、及び当該アルミニウム合金展伸材の効率的な溶接方法を提供することができる。
本発明のアルミニウム合金溶接接合体の一態様における溶接部近傍の概略断面図である。 溶接部４の微細組織の模式図である。 バレストレイン試験用治具の外観写真である。 バレストレイン試験の模式図である。 実施例３で得られた溶接部の縦断面における組織写真である。 実施例３で得られた溶接部の横断面のマクロ写真である。 比較例１で得られた溶接部の縦断面における組織写真である。 比較例１で得られた溶接部の横断面のマクロ写真である。 割れ率と母材Ｓｒ量の関係を示すグラフである。
　以下、図面を参照しながら本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材、アルミニウム合金溶接接合体及びその溶接方法についての代表的な実施形態について詳細に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。なお、以下の説明では、同一又は相当部分には同一符号を付し、重複する説明は省略する場合がある。また、図面は、本発明を概念的に説明するためのものであるから、表された各構成要素の寸法やそれらの比は実際のものとは異なる場合もある。
１．溶接用アルミニウム合金展伸材
　本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材は、０．３質量％以上２．０質量％未満のＳｉと、０．３質量％以上２．０質量％未満のＭｇと、０．０４質量％以上０．５０質量％以下の界面活性元素を含有すること、を特徴としている。以下、各成分について詳細に説明する。
（１）必須の添加元素
　Ｓｉ：０．３質量％以上２．０質量％未満
　Ｓｉは、Ｍｇと共にＭｇ－Ｓｉ系析出物を形成し、機械的強度及び疲労強度を高める作用を有する。Ｓｉ含有量が０．３質量％未満の場合は固溶強化や時効硬化能が不足し、アルミニウム合金に要求される機械的強度及び疲労強度を得ることができない。一方で、Ｓｉ含有量が２．０質量％以上となると耐食性が低下する。また、粗大な晶出物や析出物が形成され、延性及び加工性を低下させる場合がある。
　Ｍｇ：０．３質量％以上２．０質量％未満
　ＭｇはＳｉと共にＭｇ－Ｓｉ系析出物を形成し、機械的強度及び疲労強度を高める作用を有する。当該作用は０．３質量％以上で顕著となるが、２．０質量以上のＭｇを添加しても、高度への寄与はほとんど期待できず、また、破壊の起点となる粗大な金属間化合物を形成し、機械的強度等を低下させる虞がある。
　界面活性元素（Ｓｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種）：０．０４質量％以上０．５０質量％以下
　界面活性元素を０．０４～０．５０質量％含有させることで、溶融アルミニウムの表面張力を低下させることができ、溶融アルミニウムの流動性が向上し、溶接速度が３ｍ／ｍｉｎを超えるような高速溶接を行っても溶接割れを抑制することができる。界面活性元素にはＳｒを用いることが好ましい。
　また、界面活性元素を含まないアルミニウム合金を溶接する場合、ビード部の金属組織が粗大な柱状晶組織となり、そこから溶接割れが生じやすい。これに対し、界面活性元素を０．０４質量％以上添加すると、ビード部の柱状組織が微細化され、溶接割れを抑制することができる。当該効果は界面活性元素を０．５質量％以上添加しても向上せず、界面活性元素の添加に起因して原料費が高くなることに加え、多量に添加すると粗大な化合物を形成する可能性がある。また、界面活性元素を多量に添加すると、高速での溶接時に空気を巻き込みやすく、ブローホールが形成しやすくなる。これらの観点から、界面活性元素の添加量は０．５質量％以下としている。ここで、より好ましい界面活性元素の添加量範囲は、０．１０質量％以上０．２０質量％以下である。
（２）任意の添加元素
　アルミニウム合金の機械的性質を向上させるＳｉ及びＭｇと溶接性を向上させる界面活性元素以外の添加元素は、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、ＪＩＳ規格で規定される６０００系アルミニウム合金（Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金）の範囲内とすることができる。即ち、任意の添加元素は、一般的に６０００系アルミニウム合金に添加される元素やその組成範囲であればよく、不純物も６０００系アルミニウム合金のＪＩＳ規格の範囲内であれば許容される。
２．アルミニウム合金溶接接合体
　本発明のアルミニウム合金溶接接合体は、２以上の部材を溶接してなる溶接接合体において、溶接される少なくとも１以上の部材が、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材であることを特徴としている。以下、界面活性元素としてＳｒを添加した場合について説明する。本発明のアルミニウム合金溶接接合体の一態様における溶接部近傍の概略断面図を図１に示す。
　図１は溶接線に対して垂直な横断面を示しており、アルミニウム合金溶接接合体１は、アルミニウム合金材２同士が溶接部４によって接合された構造となっている。ここで、アルミニウム合金材２の少なくともいずれか一方が、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材となっている。
　溶接部４の形状及び大きさは、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、アルミニウム合金材２の形状及び大きさや、所望の接合部特性に応じて適宜調整すればよい。溶接部４は被接合界面の全域に形成されることが好ましいが、継手の機械的性質に対する要求が高くない場合は部分的に形成されていてもよい。
　図１における溶接部４の微細組織を模式的に図２に示す。未溶融のアルミニウム合金材２との境界から凝固方向に柱状晶からなる組織が形成され、凝固の進行に伴って等軸状の結晶粒からなる組織が形成される。ここで、Ｓｒの添加によって溶接部４の組織は微細化されており、柱状晶と等軸晶共に、Ｓｒが添加されていない場合と比較して微細化されている。
３．アルミニウム合金材の溶接方法（アルミニウム合金溶接接合体の製造方法）
　本発明のアルミニウム合金材の溶接方法について、アルミニウム合金溶接接合体１を製造する場合を例として説明する。アルミニウム合金溶接接合体１は、少なくとも溶接される１以上の部材（アルミニウム合金材２）を、本発明の溶接用アルミニウム合金展伸材とすることで、３ｍｍ／ｍｉｎ以上の溶接速度で容易に製造することができる。
　ここで、溶接部における割れ等の欠陥形成抑制効果は極めて顕著であり、溶接速度を増加させても十分にその効果を得ることができる。生産性と溶接部における欠陥形成抑制の観点から、溶接速度は４ｍｍ／ｍｉｎ以上とすることが好ましく、５ｍｍ／ｍｉｎ以上とすることがより好ましい。
　溶接方法は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、従来公知の溶接方法を用いることができるが、例えば、レーザ溶接を用いることで簡便に高速溶接を施すことができ、ハイブリッドレーザ溶接を用いることでより効率的に高速溶接を施すことができる。
　また、本発明の効果を損なわない限りにおいて、必要に応じて適当な溶加材を用いてもよく、溶接速度以外の溶接条件は、被接合材の板厚や形状等によって適宜調整すればよい。
　以上、本発明の代表的な実施形態について説明したが、本発明はこれらのみに限定されるものではなく、種々の設計変更が可能であり、それら設計変更は全て本発明の技術的範囲に含まれる。
≪実施例≫
　６０００系アルミニウム合金の中でも溶接性が悪いとされるＪＩＳ－６０６３アルミニウム合金にＳｒを添加して、表１に示す組成（質量％）の溶接用アルミニウム合金展伸材（実施例１～実施例３）を得た。当該溶接用アルミニウム合金展伸材のサイズ及び形状は、長さ２００ｍｍ×幅１９０ｍｍ×厚さ３ｍｍの板状とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　次に、溶接割れに対する溶接用アルミニウム合金展伸材の特性を評価するために、図３に示す試験治具を用いてバレストレイン試験による溶接を行った。バレストレイン試験の模式図を図４に示すが、被接合材に外部応力を印加した状態で溶接を行うものであり、溶接部に印加される引張応力によって溶接割れが促進されることになる。バレストレイン試験における曲げ半径は３００ｍｍとした。
　レーザ溶接にはＩＰＧ製のマルチモードＣＷファイバーレーザを用い、レーザ出力：２６００Ｗ、前進角：１０°、狙い角：９０°、溶接速度：５ｍ／ｍｉｎとして、ビードオンにてレーザ溶接を施した。なお、各溶接用アルミニウム合金展伸材に対して、３回のバレストレイン試験を行った。
　得られた溶接用アルミニウム合金展伸材の代表例として、実施例３として得られた溶接用アルミニウム合金展伸材の溶接部の縦断面における組織写真を図５に示す。縦断面写真の上半分が溶接部（ビード部）であり、柱状晶及び等軸晶共に微細な組織からなる溶接部が形成されていることに加え、柱状晶組織の発達が抑制されていることが分かる。
　実施例３として得られた溶接用アルミニウム合金展伸材の溶接部の代表的な横断面のマクロ写真を図６に示すが、溶接割れは全く観察されない。
　また、溶体化処理（５４０℃の電気炉で２時間保持後、水冷）と人工時効（１７５℃，８時間）を施した実施例３の溶接用アルミニウム合金展伸材について、引張試験を行ったところ、引張強度は２２２ＭＰａ、０．２％耐力は１７８ＭＰａ、伸びは１７．５％であった。なお、引張試験片はＪＩＳ Ｚ ２２４１に記載の１４号Ａ試験片を用い、引張速度はＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠し、０．２％耐力までを２ｍｍ／ｍiｎ、０．２％耐力以降を５ｍｍ／ｍiｎとした。
≪比較例≫
　表１の比較例（比較例１及び比較例２）として示す組成（質量％）としたこと以外は実施例と同様にして、バレストレイン試験による溶接を行った。比較例１として得られた溶接部の縦断面における組織写真を図７に示す。縦断面写真の上半分が溶接部（ビード部）であり、柱状晶及び等軸晶共に実施例の場合よりも粗大化している。加えて、柱状晶からなる組織が顕著に成長しており、溶接割れの抑制に対して不利な組織となっていることが分かる。
　比較例１として得られた溶接用アルミニウム合金展伸材の溶接部の代表的な横断面のマクロ写真を図８に示す。図８においては、粗大な溶接割れが認められる。
　また、実施例と同様にして、溶体化処理（５４０℃の電気炉で２時間保持後、水冷）と人工時効（１７５℃，８時間）を施した比較例１の溶接用アルミニウム合金展伸材について、引張試験を行ったところ、引張強度は２３７ＭＰａ、０．２％耐力は１８９ＭＰａ、伸びは１８．８％であった。実施例３の溶接用アルミニウム合金展伸材の引張試験と大きな差は認められず、Ｓｒの添加は溶接用アルミニウム合金展伸材の機械的性質に悪影響を与えないことが確認された。
　実施例及び比較例のバレストレイン試験によって溶接ビードの表面に発生した溶接割れについて、カラーチェックによって当該溶接割れの長さを測定した。測定によって得られた溶接割れの長さを、溶接長さ１００ｍｍあたりに対する割れ長さの割合（割れ率）として、表２に示す。また、割れ率と母材Ｓｒ量の関係を図９に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　Ｓｒを添加していない比較例１においては割れ率の平均が４５．３％と高い値となっている。また、Ｓｒの添加量が不十分な比較例２においては、Ｓｒの添加によって割れ率が増加する結果となった。これらに対し、適量のＳｒの添加によって、割れ率が明瞭に低下していることが分かる。特に、０．１０質量％以上のＳｒ添加によって、割れ率が顕著に低下しており、０．１７％のＳｒを添加した実施例３では、割れの発生が完全に抑制されている。
１・・・アルミニウム合金溶接接合体、
２・・・アルミニウム合金材、
４・・・溶接部。

Claims (7)

  1. 　Ｓｉの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
    　Ｍｇの含有量が０．３質量％以上２．０質量％未満であり、
    　溶融アルミニウムの表面張力を低下させる界面活性元素を含有し、
    　前記界面活性元素がＳｒ、Ｃａ、Ｓｂ、Ｌｉ及びＢａのうちの少なくともいずれか一種であり、
    　前記界面活性元素の含有量が０．０４質量％以上０．５０質量％以下であること、
    　を特徴とする溶接用アルミニウム合金展伸材。
  2. 　前記界面活性元素がＳｒであること、
    　を特徴とする請求項１に記載の溶接用アルミニウム合金展伸材。
  3. 　前記界面活性元素の含有量が０．１０質量％以上０．２０質量％以下であること、
    　を特徴とする請求項１又は２に記載の溶接用アルミニウム合金展伸材。
  4. 　前記界面活性元素以外の組成が、ＪＩＳ規格で規定される６０００系アルミニウム合金（Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金）の範囲内であること、
    　を特徴とする請求項１～３のうちのいずれかに記載の溶接用アルミニウム合金展伸材。
  5. 　２以上の部材を溶接してなる溶接接合体において、
    　溶接される少なくとも１以上の部材が、請求項１～４のうちのいずれかに記載の溶接用アルミニウム合金展伸材であること、
    　を特徴とする溶接接合体。
  6. 　請求項１～４のうちのいずれかに記載の溶接用アルミニウム合金展伸材に対して、溶接速度が３ｍｍ／ｍｉｎ以上の溶接を施すこと、
    　を特徴とするアルミニウム合金材の溶接方法。
  7. 　前記溶接にレーザ溶接を用いること、
    　を特徴とする請求項６に記載の高速接合用アルミニウム合金材の溶接方法。
     
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116497251A (zh) * 2023-06-16 2023-07-28 中铝材料应用研究院有限公司 可减少焊缝液化裂纹的6xxx铝合金板材、其制备方法及应用

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1161312A (ja) * 1997-08-28 1999-03-05 Nippon Steel Corp 押出用アルミニウム合金およびその製造方法
JP2002543289A (ja) * 1999-05-04 2002-12-17 コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー 耐剥離性アルミニウム−マグネシウム合金
JP2009504918A (ja) * 2005-08-16 2009-02-05 アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング 高強度の溶接可能なＡｌ−Ｍｇ合金
JP2009299138A (ja) * 2008-06-13 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 異材接合体および異材接合方法
JP2015010259A (ja) * 2013-06-28 2015-01-19 国立大学法人横浜国立大学 アルミニウム合金板
JP2016121385A (ja) 2014-12-25 2016-07-07 株式会社Uacj ケース用アルミニウム合金板及びケース

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1161312A (ja) * 1997-08-28 1999-03-05 Nippon Steel Corp 押出用アルミニウム合金およびその製造方法
JP2002543289A (ja) * 1999-05-04 2002-12-17 コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー 耐剥離性アルミニウム−マグネシウム合金
JP2009504918A (ja) * 2005-08-16 2009-02-05 アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング 高強度の溶接可能なＡｌ−Ｍｇ合金
JP2009299138A (ja) * 2008-06-13 2009-12-24 Kobe Steel Ltd 異材接合体および異材接合方法
JP2015010259A (ja) * 2013-06-28 2015-01-19 国立大学法人横浜国立大学 アルミニウム合金板
JP2016121385A (ja) 2014-12-25 2016-07-07 株式会社Uacj ケース用アルミニウム合金板及びケース

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116497251A (zh) * 2023-06-16 2023-07-28 中铝材料应用研究院有限公司 可减少焊缝液化裂纹的6xxx铝合金板材、其制备方法及应用
CN116497251B (zh) * 2023-06-16 2023-10-10 中铝材料应用研究院有限公司 可减少焊缝液化裂纹的6xxx铝合金板材、其制备方法及应用

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