JP7251636B2 - 光学系および光学機器、並びに、変倍光学系および光学機器 - Google Patents

光学系および光学機器、並びに、変倍光学系および光学機器 Download PDF

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Description

本発明は、光学系および光学機器、並びに、変倍光学系および光学機器に関する。
近年、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮像素子は、高画素化が進んでいる。このような撮像素子を用いた撮像装置に設けられる撮影レンズは、球面収差、コマ収差等の基準収差（単一波長の収差）に加え、白色光源において像の色にじみがないように色収差も良好に補正された、高い解像力を有するレンズであることが望まれている。特に、色収差の補正においては、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正されていることが望ましい。色収差の補正の手段として、例えば、異常分散性を有する樹脂材料を用いる方法（例えば、特許文献１を参照）が知られている。このように、近年の撮像素子の高画素化に伴い、諸収差が良好に補正された撮影レンズが望まれている。
特開２０１６－１９４６０９号公報
本発明に係る光学系は、開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有する。
－０．０１０＜ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）
５５．２７≦νｄＰ１＜６１．５０
０．５４５＜θｇＦＰ１
－０．０１０＜θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）
０．１０＜ｆＰ１／ｆ＜１５．００
但し、ｎｄＰ１：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＰ１：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＰ１：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ１とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ１とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ１としたとき、次式で定義される
θｇＦＰ１＝（ｎｇＰ１－ｎＦＰ１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
ｆＰ１：前記正レンズの焦点距離
ｆ：前記光学系の焦点距離、なお前記光学系が変倍光学系である場合、広角端状態における前記光学系の焦点距離
本発明に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
本発明に係る変倍光学系は、複数のレンズ群を有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記複数のレンズ群のうち最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群は、以下の条件式を満足する正レンズを有する。
－０．０１０＜ｎｄＰ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ３）
５５．２７≦νｄＰ３＜６１．５０
０．５４５＜θｇＦＰ３
－０．０１０＜θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３）
但し、ｎｄＰ３：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＰ３：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＰ３：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ３とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ３とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ３としたとき、次式で定義される
θｇＦＰ３＝（ｎｇＰ３－ｎＦＰ３）／（ｎＦＰ３－ｎＣＰ３）
本発明に係る光学機器は、上記変倍光学系を備えて構成される。
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２（Ａ）、図２（Ｂ）、および図２（Ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４（Ａ）、図４（Ｂ）、および図４（Ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６（Ａ）、図６（Ｂ）、および図６（Ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図８（Ａ）、図８（Ｂ）、および図８（Ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時、中間距離合焦時、近距離合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）、および図１６（Ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）、および図１８（Ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２０（Ａ）、図２０（Ｂ）、および図２０（Ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２２（Ａ）、図２２（Ｂ）、および図２２（Ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 各実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 第１実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。 第２実施形態に係る光学系（変倍光学系）の製造方法を示すフローチャートである。
以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。まず、各実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図２３に基づいて説明する。このカメラ１は、図２３に示すように撮影レンズ２として各実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
次に、第１実施形態に係る光学系について説明する。第１実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された以下の条件式（１）～（４）を満足する正レンズ（Ｌ４）とを有している。
－０．０１０＜ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１） ・・・（１）
５０．００＜νｄＰ１＜６５．００ ・・・（２）
０．５４５＜θｇＦＰ１ ・・・（３）
－０．０１０＜θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１） ・・・（４）
但し、ｎｄＰ１：正レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＰ１：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＰ１：正レンズの部分分散比であり、正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ１とし、正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ１とし、正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ１としたとき、次式で定義される
θｇＦＰ１＝（ｎｇＰ１－ｎＦＰ１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
なお、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＰ１は、次式で定義される
νｄＰ１＝（ｎｄＰ１－１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
第１実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第１実施形態に係る光学系ＬＳは、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良く、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良く、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良い。また、第１実施形態に係る光学系ＬＳは、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＬＳ（８）でも良く、図１７に示す光学系ＬＳ（９）でも良く、図１９に示す光学系ＬＳ（１０）でも良く、図２１に示す光学系ＬＳ（１１）でも良い。
条件式（１）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
条件式（１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の下限値を、－０．００１、０.０００、０．００３、０.００５、０．００７、さらに０．００８に設定してもよい。
なお、条件式（１）の上限値を０．１５０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１）の上限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、０．０８０、０．０６０、０．０５０、さらに０．０４５に設定してもよい。
条件式（２）は、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
条件式（２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（２）の下限値を５０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の下限値を、５１．００、５１．５０、５２．００、さらに５２．４０に設定してもよい。
条件式（２）の上限値を６４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の上限値を、６３．００、６２．５０、６２．００、６１．５０、６１．００、６０．００、さらに５９．５０に設定してもよい。
条件式（３）は、正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
条件式（３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（３）の下限値を０．５４７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の下限値を、０．５４８、０．５４９、さらに０．５５０に設定してもよい。
条件式（４）は、正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（４）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
条件式（４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（４）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の下限値を－０．００１に設定してもよい。
なお、条件式（４）の上限値を０．０４０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（４）の上限値を０．０３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．０２５、さらに０．０２０に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳは、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された前群ＧＦと、開口絞りＳより像側に配置された後群ＧＲとからなり、前群ＧＦは、前記正レンズを有して以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
－１０．００＜ｆＰ１／ｆＦ＜１０．００ ・・・（５）
但し、ｆＰ１：正レンズの焦点距離
ｆＦ：前群ＧＦの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における前群ＧＦの焦点距離
条件式（５）は、正レンズの焦点距離と前群ＧＦの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（５）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
条件式（５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（５）の下限値を－９．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の下限値を、－９．００、－８．５０、－８．００、－７．００、－５．００、－３．００、－１．５０、－０．０５、０．０５、さらに０．１０に設定してもよい。
条件式（５）の上限値を８．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の上限値を、７．５０、６．５０、５．００、４．００、さらに３．００に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
０．１０＜ｆＰ１／ｆ＜１５．００ ・・・（６）
但し、ｆＰ１：正レンズの焦点距離
ｆ：光学系ＬＳの焦点距離、なお光学系ＬＳが変倍光学系である場合、広角端状態における光学系ＬＳの焦点距離
条件式（６）は、正レンズの焦点距離と光学系ＬＳの焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
条件式（６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（６）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の下限値を、０．３０、０．４０、０．４５、さらに０．５０に設定してもよい。
条件式（６）の上限値を１４．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の上限値を、１２．００、１０．００、８．５０、さらに７．５０に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、以下の条件式（３－１）を満足してもよい。
０．５５５＜θｇＦＰ１ ・・・（３－１）
条件式（３－１）は、条件式（３）と同様の式であり、条件式（３）と同様の効果を得ることができる。条件式（３－１）の下限値を０．５５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３－１）の下限値を０．５５７とすることが好ましい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、以下の条件式（４－１）を満足してもよい。
０．０１０＜θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１） ・・・（４－１）
条件式（４－１）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－１）の下限値を０．０１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４－１）の下限値を０．０１２とすることが好ましい。
なお、条件式（４－１）の上限値を０．０３０未満に設定してもよい。これにより、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。この場合、条件式（４－１）の上限値を０．０２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４－１）の上限値を、０．０２５、０．０２３、さらに０．０２０に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
ＤＰ１＞０．４００［ｍｍ］ ・・・（７）
但し、ＤＰ１：正レンズの光軸上の厚さ
条件式（７）は、正レンズの光軸上の厚さを適切に規定するものである。条件式（７）を満足することで、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
条件式（７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（７）の下限値を０．４５０［ｍｍ］に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の下限値を、０．４９０［ｍｍ］、０．５５０［ｍｍ］、０．５８０［ｍｍ］、０．６５０［ｍｍ］、０．６８０［ｍｍ］、０．７５０［ｍｍ］、０．８００［ｍｍ］、０．８５０［ｍｍ］、０．８８０［ｍｍ］、０．９５０［ｍｍ］、０．９８０［ｍｍ］、１．０５０［ｍｍ］、１．１００［ｍｍ］、１．１４０［ｍｍ］、１．２５０［ｍｍ］、さらに１．３５０［ｍｍ］に設定してもよい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズであることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、正レンズの材料としてガラスを用いることができるため、正レンズが、レンズ面が空気と接しているレンズ（すなわち、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズ）であっても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接していることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、正レンズの材料としてガラスを用いることができるため、正レンズのレンズ面が空気と接していても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
第１実施形態に係る光学系ＬＳにおいて、正レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。正レンズは、樹脂レンズよりもガラスレンズである方が、経年変化が少なく、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
続いて、図２４を参照しながら、第１実施形態に係る光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、開口絞りＳと、少なくとも開口絞りＳより物体側に正レンズを配置する（ステップＳＴ１）。このとき、開口絞りＳより物体側に配置された正レンズのうち少なくとも１枚が上記条件式（１）～（４）等を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を製造することが可能になる。
次に、第２実施形態に係る光学系について説明する。第２実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（７）は、図１３に示すように、複数のレンズ群を有している。変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。複数のレンズ群のうち最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、以下の条件式（１１）～（１４）を満足する正レンズ（Ｌ１２，Ｌ１３）を有している。
－０．０１０＜ｎｄＰ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ３） ・・・（１１）
５０．００＜νｄＰ３＜６５．００ ・・・（１２）
０．５４５＜θｇＦＰ３ ・・・（１３）
－０．０１０＜θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３） ・・・（１４）
但し、ｎｄＰ３：正レンズのｄ線に対する屈折率
νｄＰ３：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
θｇＦＰ３：正レンズの部分分散比であり、正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ３とし、正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ３とし、正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ３としたとき、次式で定義される
θｇＦＰ３＝（ｎｇＰ３－ｎＦＰ３）／（ｎＦＰ３－ｎＣＰ３）
なお、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＰ３は、次式で定義される
νｄＰ３＝（ｎｄＰ３－１）／（ｎＦＰ３－ｎＣＰ３）
第２実施形態に係る光学系ＬＳは、隣り合う各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系である。第２実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）は、図１５に示す光学系ＬＳ（８）でも良く、図１７に示す光学系ＬＳ（９）でも良く、図１９に示す光学系ＬＳ（１０）でも良い。
条件式（１１）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
条件式（１１）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１１）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を、－０．００１、０.０００、０．００３、０.００５、０．００７、さらに０．００８に設定してもよい。
なお、条件式（１１）の上限値を０．１５０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１１）の上限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を、０．０８０、０．０６０、０．０５０、さらに０．０４５に設定してもよい。
条件式（１２）は、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
条件式（１２）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１２）の下限値を５０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を、５１．００、５１．５０、５２．００、さらに５２．４０に設定してもよい。
条件式（１２）の上限値を６４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を、６３．００、６２．５０、６２．００、６１．５０、６１．００、６０．００、さらに５９．５０に設定してもよい。
条件式（１３）は、正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
条件式（１３）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１３）の下限値を０．５４７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を、０．５４８、０．５４９、さらに０．５５０に設定してもよい。
条件式（１４）は、正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（１４）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
条件式（１４）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、色収差の補正が困難になる。条件式（１４）の下限値を－０．００５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を－０．００１に設定してもよい。
なお、条件式（１４）の上限値を０．０４０未満に設定してもよい。これにより、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。この場合、条件式（１４）の上限値を０．０３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を０．０２５、さらに０．０２０に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、正レンズは、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
０．００＜ｆＰ３／ｆ１＜３．００ ・・・（１５）
但し、ｆＰ３：正レンズの焦点距離
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
条件式（１５）は、正レンズの焦点距離と第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
条件式（１５）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（１５）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を、０．２０、０．３０、０．４０、０．５０、０．６０、０．７０、０．８０、０．９０、１．００、１．０５、さらに１．１０に設定してもよい。
条件式（１５）の上限値を２．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を、２．６５、２．５０、２．３０、２．１５、２．００、１．８０、１．６５、１．５５、１．５０、１．４５、１．４０、さらに１．３５に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、第１レンズ群Ｇ１は、以下の条件式（１６）を満足することが望ましい。
０．００＜ｆ１／ｆ＜１３．００ ・・・（１６）
但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ：広角端状態における光学系ＬＳ（変倍光学系）の焦点距離
条件式（１６）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と光学系ＬＳ（変倍光学系）の焦点距離の適切な関係を規定するものである。条件式（１６）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差を良好に補正することができる。
条件式（１６）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、球面収差、コマ収差等の基準収差を補正することが困難になる。条件式（１６）の下限値を０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を、１．００、１．５０、２．００、２．５０、３．００、３．５０、４．００、４．２０、さらに４．５０に設定してもよい。
条件式（１６）の上限値を１２．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の上限値を、１２．３０、１２．００、１０．００、９．００、８．００、７．００、６．００、さらに５．６０に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、正レンズは、以下の条件式（１３－１）を満足してもよい。
０．５５５＜θｇＦＰ３ ・・・（１３－１）
条件式（１３－１）は、条件式（１３）と同様の式であり、条件式（１３）と同様の効果を得ることができる。条件式（１３－１）の下限値を０．５５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３－１）の下限値を０．５５７とすることが好ましい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、正レンズは、以下の条件式（１４－１）を満足してもよい。
０．０１０＜θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３） ・・・（１４－１）
条件式（１４－１）は、条件式（１４）と同様の式であり、条件式（１４）と同様の効果を得ることができる。条件式（１４－１）の下限値を０．０１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４－１）の下限値を０．０１２とすることが好ましい。
なお、条件式（１４－１）の上限値を０．０３０未満に設定してもよい。これにより、条件式（１４）と同様の効果を得ることができる。この場合、条件式（１４－１）の上限値を０．０２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４－１）の上限値を、０．０２５、０．０２３、さらに０．０２０に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、正レンズは、以下の条件式（１７）を満足することが望ましい。
ＤＰ３＞０．４００［ｍｍ］ ・・・（１７）
但し、ＤＰ３：正レンズの光軸上の厚さ
条件式（１７）は、正レンズの光軸上の厚さを適切に規定するものである。条件式（１７）を満足することで、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
条件式（１７）の対応値が上記範囲を外れてしまうと、コマ収差、色収差（軸上色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になる。条件式（１７）の下限値を０．４５０［ｍｍ］に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１７）の下限値を、０．４９０［ｍｍ］、０．５５０［ｍｍ］、０．５８０［ｍｍ］、０．６５０［ｍｍ］、０．６８０［ｍｍ］、０．７５０［ｍｍ］、０．８００［ｍｍ］、０．８５０［ｍｍ］、０．８８０［ｍｍ］、０．９５０［ｍｍ］、０．９８０［ｍｍ］、１．０５０［ｍｍ］、１．１００［ｍｍ］、１．１４０［ｍｍ］、１．２５０［ｍｍ］、さらに１．３５０［ｍｍ］に設定してもよい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、正レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズであることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、正レンズの材料としてガラスを用いることができるため、正レンズが、レンズ面が空気と接しているレンズ（すなわち、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズ）であっても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、正レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接していることが望ましい。レンズの材料として、樹脂よりもガラスを用いた方が、温度による光学特性の変化が少ない。本実施形態では、正レンズの材料としてガラスを用いることができるため、正レンズのレンズ面が空気と接していても、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）において、正レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。正レンズは、樹脂レンズよりもガラスレンズである方が、経年変化が少なく、温度による光学特性の変化が少ないので好ましい。
続いて、図２５を参照しながら、第２実施形態に係る光学系ＬＳ（変倍光学系）の製造方法について概説する。まず、複数のレンズ群を配置する（ステップＳＴ１１）。そして、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ１２）。また、複数のレンズ群のうち最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１が、上記条件式（１１）～（１４）等を満足する正レンズを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ１３）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された変倍光学系を製造することが可能になる。
以下、各実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。なお、第１実施形態に対応する実施例は、第１～第１１実施例であり、第２実施形態に対応する実施例は、第７～第１０実施例である。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１は、第１～第１１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）～ＬＳ（１１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第１１実施例に係る光学系ＬＳ（１）～ＬＳ（１１）の断面図では、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。第６～第１１実施例に係る光学系ＬＳ（６）～ＬＳ（１１）は、隣り合う各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系である。第６～第１１実施例に係る光学系ＬＳ（６）～ＬＳ（１１）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。
これら図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
以下に表１～表１１を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例、表８は第８実施例、表９は第９実施例、表１０は第１０実施例、表１１は第１１実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）を選んでいる。
［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。ｆＦは前群の焦点距離を示し、ｆＲは後群の焦点距離を示す。なお、光学系が変倍光学系である場合、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数を、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。
θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） …（Ａ）
［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（サグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12 …（Ｂ）
光学系が変倍光学系でない場合、［近距離撮影時可変間隔データ］として、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［近距離撮影時可変間隔データ］の表には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。
光学系が変倍光学系である場合、［変倍撮影時可変間隔データ］として、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。
［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
（第１実施例）
第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１内に配設される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３および両凸形状の正レンズＬ４からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ５と、両凸形状の正レンズＬ６および両凹形状の負レンズＬ７からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ８および両凸形状の正レンズＬ９からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２および両凹形状の負レンズＬ１３からなる接合レンズと、から構成される。第１レンズ群Ｇ１における（接合レンズの）負レンズＬ７と（接合レンズの）負レンズＬ８との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ４が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ５は、像側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。負レンズＬ２２は、像側のレンズ面が非球面である。
本実施例では、正メニスカスレンズＬ１および負メニスカスレンズＬ２からなる接合レンズと、負レンズＬ３および正レンズＬ４からなる接合レンズと、正レンズＬ５と、正レンズＬ６および負レンズＬ７からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負レンズＬ８および正レンズＬ９からなる接合レンズと、正レンズＬ１０と、正レンズＬ１１と、正メニスカスレンズＬ１２および負レンズＬ１３からなる接合レンズと、正レンズＬ２１および負レンズＬ２２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
ｆ 51.600
ＦＮＯ 1.236
２ω 45.210
Ｙ 21.600
ＴＬ 144.475
ＢＦ 17.513
ｆＦ 127.071
ｆＲ 58.597
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 61.15990 5.029 2.00100 29.13 0.5995
2 127.51510 1.800 1.55298 55.07 0.5446
3 35.13920 14.189
4 -56.16520 1.800 1.64769 33.72 0.5930
5 42.90090 9.051 1.67769 52.63 0.5546
6 -921.82340 0.500
7 74.03910 9.365 1.95375 32.32 0.5901
8* -92.60440 0.500
9 109.33480 9.212 1.59319 67.90 0.5440
10 -51.05110 1.800 1.64769 33.72 0.5930
11 61.74780 5.999
12 ∞ 12.335 （絞りＳ）
13 -36.70010 1.800 1.67300 38.26 0.5758
14 41.79220 10.702 1.59319 67.90 0.5440
15 -62.00870 0.500
16 118.02520 5.854 1.61800 63.34 0.5410
17 -127.52210 0.500
18 65.50190 8.116 1.95375 32.32 0.5901
19* -76.22670 0.500
20 -316.84900 4.220 1.59319 67.90 0.5440
21 -69.81420 1.800 1.67270 32.18 0.5973
22 38.06140 D22（可変）
23 137.07730 6.948 2.00100 29.13 0.5995
24 -54.55980 10.000 1.80301 25.53 0.6153
25* 100.00000 BF
［非球面データ］
第８面
κ=1.000,A4=1.11110E-06,A6=-1.42339E-10
A8=-4.30718E-14,A10=5.67380E-17,A12=0.00000E+00
第１９面
κ=1.000,A4=2.87062E-06,A6=-1.16915E-09
A8=2.36505E-13,A10=1.63950E-16,A12=0.00000E+00
第２５面
κ=1.000,A4=2.57845E-06,A6=-1.13034E-10
A8=1.28943E-11,A10=-2.80570E-14,A12=3.03030E-17
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.600 β＝-0.033 β＝-0.150
D22 4.442 6.804 15.072
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 60.471
G2 23 286.070
［条件式対応値］
＜正レンズＬ４（ｆＰ１＝60.720）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.021
条件式（２）νｄＰ１＝52.63
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5546
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0012
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝0.478
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝1.177
条件式（７）ＤＰ１＝9.051
図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図２（Ｃ）は、第１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。無限遠合焦時の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。中間距離合焦時または近距離合焦時の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１内に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３および両凸形状の正レンズＬ４からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ５と、両凸形状の正レンズＬ６および両凹形状の負レンズＬ７からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ８および両凸形状の正レンズＬ９からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２および両凹形状の負レンズＬ１３からなる接合レンズと、から構成される。第１レンズ群Ｇ１における（接合レンズの）負レンズＬ７と（接合レンズの）負レンズＬ８との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ４が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。正レンズＬ５は、像側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズから構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。負レンズＬ２２は、像側のレンズ面が非球面である。
本実施例では、正メニスカスレンズＬ１および負メニスカスレンズＬ２からなる接合レンズと、負レンズＬ３および正レンズＬ４からなる接合レンズと、正レンズＬ５と、正レンズＬ６および負レンズＬ７からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負レンズＬ８および正レンズＬ９からなる接合レンズと、正レンズＬ１０と、正レンズＬ１１と、正メニスカスレンズＬ１２および負レンズＬ１３からなる接合レンズと、正レンズＬ２１および負レンズＬ２２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
ｆ 51.600
ＦＮＯ 1.236
２ω 45.166
Ｙ 21.600
ＴＬ 144.475
ＢＦ 17.799
ｆＦ 123.755
ｆＲ 59.431
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 61.86230 5.211 2.00100 29.13 0.5995
2 138.27100 1.800 1.55298 55.07 0.5446
3 35.21470 14.204
4 -56.41640 1.800 1.64769 33.72 0.5930
5 42.26270 9.885 1.63714 56.86 0.5586
6 -269.56160 0.500
7 69.27330 9.599 1.95375 32.32 0.5901
8* -96.14590 0.500
9 133.42800 8.609 1.59319 67.90 0.5440
10 -53.50180 1.800 1.64769 33.72 0.5930
11 58.96960 6.145
12 ∞ 11.577 （絞りＳ）
13 -37.19090 1.800 1.67300 38.26 0.5758
14 39.91800 10.952 1.59319 67.90 0.5440
15 -61.78400 0.500
16 123.28460 5.659 1.61800 63.34 0.5410
17 -134.72330 0.500
18 65.62700 8.008 1.95375 32.32 0.5901
19* -76.12160 0.502
20 -335.58340 4.088 1.59319 67.90 0.5440
21 -70.64960 1.800 1.67270 32.18 0.5973
22 38.45500 D22（可変）
23 140.95190 6.914 2.00100 29.13 0.5995
24 -53.71800 10.000 1.80301 25.53 0.6153
25* 100.00000 BF
［非球面データ］
第８面
κ=1.000,A4=1.16792E-06,A6=-2.18663E-10
A8=-1.78234E-14,A10=4.83434E-17,A12=0.00000E+00
第１９面
κ=1.000,A4=2.78589E-06,A6=-1.06124E-09
A8=2.54341E-14,A10=3.50151E-16,A12=0.00000E+00
第２５面
κ=1.000,A4=2.61430E-06,A6=3.09967E-10
A8=1.07675E-11,A10=-2.35294E-14,A12=2.64360E-17
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝51.600 β＝-0.033 β＝-0.150
D22 4.442 6.804 15.072
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 60.233
G2 23 299.363
［条件式対応値］
＜正レンズＬ４（ｆＰ１＝58.060）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.009
条件式（２）νｄＰ１＝56.86
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5586
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0123
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝0.469
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝1.125
条件式（７）ＤＰ１＝9.885
図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図４（Ｃ）は、第２実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１および両凹形状の負レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ１４の像側近傍に配置され、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１とともに像面Iに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１１が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、正レンズＬ１１および負レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ１４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負メニスカスレンズＬ２１と、正メニスカスレンズＬ２２と、正レンズＬ２３とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
ｆ 134.500
ＦＮＯ 2.000
２ω 18.231
Ｙ 21.600
ＴＬ 162.600
ＢＦ 63.500
ｆＦ 308.810
ｆＲ 41.033
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 59.63850 14.000 1.65722 53.95 0.5537
2 -472.51400 3.000 1.60342 38.03 0.5829
3 581.32920 6.697
4 47.67940 8.000 1.71999 50.27 0.5527
5 100.37770 2.893
6 455.07010 3.000 1.75692 31.59 0.5969
7 33.88230 10.000
8 ∞ D8（可変） （絞りＳ）
9 -37.48640 3.000 1.68893 31.16 0.5993
10 -888.71960 6.578
11 -315.88410 5.481 1.76684 46.78 0.5576
12 -48.16490 1.000
13 127.26200 3.935 1.79500 45.31 0.5598
14 -323.14900 BF
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝134.500 β＝-0.033 β＝-0.135
D8 31.515 24.914 8.066
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 224.719
G2 9 105.876
［条件式対応値］
＜正レンズＬ１１（ｆＰ１＝81.420）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.009
条件式（２）νｄＰ１＝53.95
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5537
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0025
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝0.264
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝0.605
条件式（７）ＤＰ１＝14.000
図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図６（Ｃ）は、第３実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ１１および両凹形状の負レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、から構成される。開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ１４の像側近傍に配置され、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１とともに像面Iに対して固定される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１１が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、正レンズＬ１１および負レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ１４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負メニスカスレンズＬ２１と、正メニスカスレンズＬ２２と、正レンズＬ２３とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
ｆ 134.500
ＦＮＯ 2.050
２ω 18.229
Ｙ 21.600
ＴＬ 162.600
ＢＦ 63.500
ｆＦ 326.339
ｆＲ 104.168
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 59.63000 14.000 1.65240 55.27 0.5607
2 -478.91930 3.000 1.60342 38.03 0.5829
3 617.62790 6.825
4 48.21840 8.000 1.71999 50.27 0.5527
5 100.01150 3.340
6 527.32190 3.000 1.75692 31.59 0.5969
7 34.15260 10.000
8 ∞ D8（可変） （絞りＳ）
9 -36.98500 3.000 1.68893 31.16 0.5993
10 -446.72410 6.454
11 -224.00710 5.300 1.76684 46.78 0.5576
12 -47.08110 1.000
13 122.10490 4.011 1.79500 45.31 0.5598
14 -311.18020 BF
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝134.500 β＝-0.033 β＝-0.135
D8 31.171 24.732 8.157
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 230.730
G2 9 104.168
［条件式対応値］
＜正レンズＬ１１（ｆＰ１＝82.120）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.013
条件式（２）νｄＰ１＝55.27
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5607
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0118
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝0.252
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝0.611
条件式（７）ＤＰ１＝14.000
図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図８（Ｃ）は、第４実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３および両凹形状の負レンズＬ１４からなる接合レンズと、から構成される。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズから構成される。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、両凹形状の負レンズＬ３５および両凸形状の正レンズＬ３６からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３７および両凸形状の正レンズＬ３８からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３における（接合レンズの）負レンズＬ３３と正レンズＬ３４との間に、開口絞りＳが配置される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。本実施例では、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３２が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。
本実施例では、正メニスカスレンズＬ１１と、正レンズＬ１２と、正レンズＬ１３および負レンズＬ１４からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ２１および負レンズＬ２２からなる接合レンズと、正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２および負レンズＬ３３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３４と、負レンズＬ３５および正レンズＬ３６からなる接合レンズと、負レンズＬ３７および正レンズＬ３８からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
ｆ 101.836
ＦＮＯ 1.450
２ω 23.858
Ｙ 21.630
ＴＬ 150.819
ＢＦ 40.419
ｆＦ 183.828
ｆＲ 67.854
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 196.23220 5.196 1.59349 67.00 0.5366
2 2286.18150 0.100
3 106.11310 8.799 1.49782 82.57 0.5386
4 -590.58120 0.100
5 69.87930 12.053 1.49782 82.57 0.5386
6 -214.24630 3.500 1.72047 34.71 0.5834
7 180.96130 D7（可変）
8 -154.49370 4.000 1.65940 26.87 0.6327
9 -81.01520 2.500 1.48749 70.32 0.5291
10 47.84150 D10（可変）
11 60.72420 7.163 2.00100 29.13 0.5995
12 -460.33830 0.100
13 208.41160 7.434 1.65240 55.27 0.5607
14 -53.40870 1.800 1.69895 30.13 0.6021
15 29.04580 5.561
16 ∞ 1.600 （絞りＳ）
17 147.67940 6.054 1.59319 67.90 0.5440
18 -46.44860 0.100
19 -46.85960 1.600 1.72047 34.71 0.5834
20 25.22680 8.064 1.77250 49.62 0.5518
21 -295.74160 2.754
22 -48.05560 1.800 1.58144 40.98 0.5763
23 109.52130 5.418 2.00100 29.13 0.5995
24 -58.12710 BF
［近距離撮影時可変間隔データ］
無限遠合焦状態 中間距離合焦状態 近距離合焦状態
ｆ＝101.836 β＝-0.033 β＝-0.134
D7 7.730 10.644 19.730
D10 16.973 14.059 4.973
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 91.612
G2 8 -80.287
G3 11 78.292
［条件式対応値］
＜正レンズＬ３２（ｆＰ１＝65.904）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.013
条件式（２）νｄＰ１＝55.27
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5607
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0118
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝0.359
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝0.647
条件式（７）ＤＰ１＝7.434
図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の中間距離合焦時の諸収差図である。図１０（Ｃ）は、第５実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、第６実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と、から構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ１２は、像側のレンズ面が非球面である。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ２３の像側近傍に配置され、変倍の際、第２レンズ群Ｇ２とともに移動する。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２１が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１および両凸形状の正レンズＬ３２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。正レンズＬ３２は、像側のレンズ面が非球面である。
第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正メニスカスレンズＬ５１は、像側のレンズ面が非球面である。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、負メニスカスレンズＬ１２と、負レンズＬ１３と、正レンズＬ１４と、正メニスカスレンズＬ２１と、負メニスカスレンズＬ２２および正メニスカスレンズＬ２３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負レンズＬ３１および正レンズＬ３２からなる接合レンズと、正レンズＬ３３と、負レンズＬ４１と、正メニスカスレンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
変倍比＝2.018
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 14.420 20.000 29.100
ＦＮＯ 4.112 4.109 4.103
２ω 115.788 91.679 68.085
Ｙ 20.500 20.500 20.500
ＴＬ 121.793 110.539 104.470
ＢＦ 15.000 23.317 30.785
ｆＦ 13.616 20.316 34.818
ｆＲ -878.709 6983.220 411.249
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 89.94420 3.000 1.69370 53.32 0.5474
2* 15.88490 5.141
3 30.87410 2.900 1.69370 53.32 0.5474
4* 22.75530 12.325
5 -38.92390 1.900 1.49782 82.57 0.5386
6 42.32470 0.100
7 48.84620 6.060 1.67133 40.29 0.5760
8 -65.34730 D8（可変）
9 20.48200 4.147 1.63054 58.44 0.5580
10 153.84300 2.640
11 18.29210 1.200 1.88300 40.66 0.5668
12 9.02710 4.552 1.52806 60.56 0.5408
13 142.11260 2.500
14 ∞ D14（可変） （絞りＳ）
15 -566.97090 1.100 1.81600 46.59 0.5567
16 15.50950 3.515 1.49782 82.57 0.5386
17* -499.15880 0.815
18 32.56060 6.070 1.49782 82.57 0.5386
19 -13.30240 D19（可変）
20 -20.21900 1.000 1.55016 63.07 0.5371
21 49.71710 D21（可変）
22 -64.41580 1.200 1.51680 63.88 0.5360
23* -54.81980 BF
［非球面データ］
第２面
κ=0.000,A4=4.53E-08,A6=2.82E-08
A8=-1.17E-10,A10=1.30E-13,A12=0.00E+00
第４面
κ=0.000,A4=2.73E-05,A6=-2.50E-08
A8=4.40E-10,A10=-1.16E-12,A12=2.22E-15
第１７面
κ=1.000,A4=5.55E-05,A6=1.14E-07
A8=2.67E-09,A10=-2.49E-11,A12=0.00E+00
第２３面
κ=1.000,A4=3.06E-05,A6=2.73E-08
A8=-4.72E-11,A10=7.08E-13,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D8 32.700 15.803 1.500
D14 3.300 3.278 3.381
D19 2.000 2.984 4.722
D21 8.629 4.993 3.918
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 -23.500
G2 9 29.600
G3 15 27.700
G4 20 -26.000
G5 22 683.000
［条件式対応値］
＜正メニスカスレンズＬ２１（ｆＰ１＝37.027）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.013
条件式（２）νｄＰ１＝58.44
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5580
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0144
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝2.719
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝2.568
条件式（７）ＤＰ１＝4.147
図１２（Ａ）は、第６実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第６実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｃ）は、第６実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、第７実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１２および正メニスカスレンズＬ１３が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。また本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１２および正メニスカスレンズＬ１３が条件式（１１）～（１４）等を満足する正レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２および両凸形状の正レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１と（接合レンズの）負メニスカスレンズＬ３２との間に、開口絞りＳが配置される。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４３と、から構成される。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および両凹形状の負レンズＬ５３からなる接合レンズと、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負メニスカスレンズＬ２４と、正レンズＬ３１とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負メニスカスレンズＬ３２および正レンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、正メニスカスレンズＬ４１および負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、負レンズＬ４３と、正レンズＬ５１と、正レンズＬ５２および負レンズＬ５３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
変倍比＝4.708
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 24.719 49.998 116.376
ＦＮＯ 4.021 4.002 3.926
２ω 86.435 44.14068 19.716
Ｙ 21.600 21.600 21.600
ＴＬ 147.198 161.038 192.198
ＢＦ 31.983 42.520 53.980
ｆＦ 114.753 -542.543 -320.961
ｆＲ 66.099 66.626 65.365
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 283.52290 1.200 1.92977 22.73 0.6203
2 119.35660 7.614 1.62731 59.30 0.5583
3 -306.62340 0.100
4 58.24190 5.694 1.68348 54.80 0.5501
5 112.12470 D5（可変）
6* 61.16390 1.050 1.95375 32.33 0.5916
7 16.76820 6.528
8 -48.00560 1.200 1.63405 48.62 0.5611
9 36.16070 0.072
10 37.53810 6.174 1.83903 22.53 0.6212
11 -39.80530 0.669
12 -28.11710 1.200 1.63986 47.96 0.5622
13* -1914.88730 D13（可変）
14 41.45160 3.732 1.61902 50.46 0.5578
15 -97.16560 0.100
16 ∞ 0.100 （絞りＳ）
17 38.22600 1.200 1.93576 24.59 0.6132
18 18.34630 5.602 1.49832 82.30 0.5141
19 -204.01010 0.100
20 49.29050 3.065 1.60827 51.93 0.5552
21 -274.59740 D21（可変）
22 -35.15250 3.773 1.92286 20.88 0.6287
23 -18.15730 1.200 1.68125 44.03 0.5693
24 -141.12010 2.206
25 -61.18860 1.200 1.69645 42.85 0.5714
26 410.77140 D26（可変）
27* 119.44290 5.772 1.49782 82.57 0.5138
28 -24.73940 0.100
29 77.72200 7.049 1.69374 43.05 0.5710
30 -23.53570 6.167 1.89452 29.31 0.5988
31 91.79500 BF
［非球面データ］
第６面
κ=1.000,A4=-4.24E-06,A6=-1.15E-08
A8=3.02E-11,A10=-8.79E-14,A12=0.00E+00
第１３面
κ=1.000,A4=-1.43E-05,A6=-1.33E-08
A8=-5.10E-11,A10=0.00E+00,A12=0.00E+00
第２７面
κ=1.000,A4=-1.47E-05,A6=1.13E-08
A8=-2.76E-11,A10=4.12E-14,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 1.500 18.887 47.293
D13 24.282 10.191 1.500
D21 2.794 9.964 14.559
D26 13.774 6.610 2.000
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 115.100
G2 6 -18.800
G3 14 27.300
G4 22 -47.100
G5 27 55.300
［条件式対応値］
＜正レンズＬ１２（ｆＰ１＝137.906）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.016
条件式（２）νｄＰ１＝59.30
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5583
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0161
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝1.202
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝5.579
条件式（７）ＤＰ１＝7.614
＜正メニスカスレンズＬ１３（ｆＰ１＝170.028）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.041
条件式（２）νｄＰ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0004
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝1.482
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝6.878
条件式（７）ＤＰ１＝5.694
＜正レンズＬ１２（ｆＰ３＝137.906）＞
条件式（１１）
ｎｄＰ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ３）＝0.016
条件式（１２）νｄＰ３＝59.30
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＰ３＝0.5583
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３）＝0.0161
条件式（１５）ｆＰ３／ｆ１＝1.198
条件式（１６）ｆ１／ｆ＝4.656
条件式（１７）ＤＰ３＝7.614
＜正メニスカスレンズＬ１３（ｆＰ３＝170.028）＞
条件式（１１）
ｎｄＰ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ３）＝0.041
条件式（１２） νｄＰ３＝54.80
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＰ３＝0.5501
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３）＝0.0004
条件式（１５）ｆＰ３／ｆ１＝1.477
条件式（１６）ｆ１／ｆ＝4.656
条件式（１７）ＤＰ３＝5.694
図１４（Ａ）は、第７実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第７実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｃ）は、第７実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
第８実施例について、図１５～図１６および表８を用いて説明する。図１５は、第８実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＬＳ（８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１３が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。また本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１３が条件式（１１）～（１４）等を満足する正レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。負メニスカスレンズＬ２１は、ガラス製レンズ本体の物体側の面に樹脂層が設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層の物体側の面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ２１は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］において、面番号６が樹脂層の物体側の面、面番号７が樹脂層の像側の面およびレンズ本体の物体側の面（両者が接合する面）、面番号８がレンズ本体の像側の面を示す。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１および両凸形状の正レンズＬ３２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３と、から構成される。開口絞りＳは、負メニスカスレンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ４１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、正メニスカスレンズＬ４２の像側近傍に、固定絞り（フレアカット絞り）Ｓａが配置される。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３からなる接合レンズと、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正メニスカスレンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負レンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負メニスカスレンズＬ３１および正レンズＬ３２からなる接合レンズと、正レンズＬ３３と、負レンズＬ４１および正メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ５１と、正レンズＬ５２および負メニスカスレンズＬ５３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）
［全体諸元］
変倍比＝5.559
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.453 35.174 102.585
ＦＮＯ 3.649 4.387 5.676
２ω 80.159 44.015 15.824
Ｙ 14.750 14.750 14.750
ＴＬ 133.528 146.578 177.230
ＢＦ 38.266 48.474 64.107
ｆＦ -19.319 -24.556 -46.979
ｆＲ 32.411 31.293 29.366
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 123.07480 1.800 1.80518 25.43 0.6165
2 58.26300 6.650 1.60311 60.68 0.5423
3 1138.27220 0.100
4 59.89520 4.400 1.66106 56.09 0.5512
5 263.24170 D5（可変）
6* 161.29610 0.200 1.55389 38.09 0.5928
7 135.36840 1.200 1.80610 40.94 0.5693
8 14.09580 6.050
9 -74.93230 1.000 1.80610 40.94 0.5693
10 28.39880 0.850
11 23.80140 5.500 1.84666 23.78 0.6203
12 -38.65300 0.200
13 -33.88070 1.000 1.80610 40.94 0.5693
14 94.57350 D14（可変）
15 ∞ 0.400 （絞りＳ）
16 31.00870 1.200 1.75520 27.51 0.6102
17 15.89990 4.400 1.49782 82.56 0.5390
18 -53.04230 0.100
19 28.49920 2.500 1.61800 63.38 0.5446
20 -146.77100 D20（可変）
21 -57.75040 0.800 1.72916 54.66 0.5442
22 13.04000 2.400 1.85026 32.35 0.5944
23 35.67340 3.400
24 ∞ D24（可変）
25 -262.43390 3.500 1.51680 64.12 0.5360
26 -22.70540 0.400
27 51.95630 6.700 1.48749 70.45 0.5289
28 -16.71990 1.200 1.85026 32.35 0.5944
29 -68.54350 BF
［非球面データ］
第６面
κ=82.273,A4=4.41E-06,A6=-3.56E-08
A8=1.04E-10,A10=-2.46E-13,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 1.925 16.252 41.483
D14 24.941 13.455 3.243
D20 2.033 4.953 8.771
D24 10.413 7.494 3.675
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 90.707
G2 6 -14.310
G3 15 23.831
G4 21 -36.549
G5 25 45.130
［条件式対応値］
＜正メニスカスレンズＬ１３（ｆＰ１＝116.291）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.027
条件式（２）νｄＰ１＝56.09
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5512
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0036
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝-6.020
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝6.302
条件式（７）ＤＰ１＝4.400
＜正メニスカスレンズＬ１３（ｆＰ３＝116.291）＞
条件式（１１）
ｎｄＰ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ３）＝0.027
条件式（１２）νｄＰ３＝56.09
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＰ３＝0.5512
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３）＝0.0036
条件式（１５）ｆＰ３／ｆ１＝1.282
条件式（１６）ｆ１／ｆ＝4.916
条件式（１７）ＤＰ３＝4.400
図１６（Ａ）は、第８実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｂ）は、第８実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｃ）は、第８実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
第９実施例について、図１７～図１８および表９を用いて説明する。図１７は、第９実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る光学系ＬＳ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１７の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１３が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。また本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１３が条件式（１１）～（１４）等を満足する正レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３および両凹形状の負レンズＬ２４からなる接合レンズと、から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。負メニスカスレンズＬ２１は、ガラス製レンズ本体の物体側の面に樹脂層が設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層の物体側の面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ２１は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］において、面番号６が樹脂層の物体側の面、面番号７が樹脂層の像側の面およびレンズ本体の物体側の面（両者が接合する面）、面番号８がレンズ本体の像側の面を示す。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合レンズと、から構成される。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ４１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と、両凹形状の負レンズＬ４４と、から構成される。第４レンズ群Ｇ４は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、負レンズＬ４４の像側近傍に、固定絞り（フレアカット絞り）Ｓａが配置される。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３からなる接合レンズと、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３および負レンズＬ２４からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２および負レンズＬ３３からなる接合レンズと、負レンズＬ４１および正メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ４３と、負レンズＬ４４と、正レンズＬ５１と、正レンズＬ５２および負メニスカスレンズＬ５３からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表９）
［全体諸元］
変倍比＝7.350
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.562 35.210 136.429
ＦＮＯ 3.565 4.261 5.725
２ω 79.728 43.847 11.914
Ｙ 14.750 14.750 14.750
ＴＬ 147.043 159.329 197.172
ＢＦ 38.330 47.731 64.149
ｆＦ -21.071 -26.512 -62.674
ｆＲ 34.551 33.436 30.388
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 160.06970 2.000 1.80518 25.45 0.6157
2 72.85900 6.800 1.60311 60.69 0.5411
3 -2257.79640 0.100
4 65.68570 4.950 1.66106 56.09 0.5512
5 237.70390 D5（可変）
6* 170.00150 0.150 1.55389 38.23 0.5985
7 152.15480 1.200 1.80610 40.97 0.5688
8 14.79840 6.030
9 -50.40310 1.000 1.80610 40.97 0.5688
10 41.82650 0.430
11 28.25640 5.330 1.84666 23.78 0.6191
12 -39.95900 1.000 1.77250 49.62 0.5518
13 103.33450 D13（可変）
14 ∞ 0.400 （絞りＳ）
15 66.90190 2.930 1.48749 70.31 0.5291
16 -27.85660 0.100
17 23.35290 3.850 1.59319 67.90 0.5440
18 -23.34450 1.000 1.75520 27.57 0.6093
19 172.44420 D19（可変）
20 -28.46170 1.180 1.77250 49.62 0.5518
21 18.92800 3.000 1.85026 32.35 0.5947
22 225.68110 0.500
23 -62.96650 2.400 1.75520 27.57 0.6093
24 -23.41100 0.430
25 -55.81190 1.000 1.80610 40.97 0.5688
26 107.88980 0.800
27 ∞ D27（可変）
28 259.73390 4.030 1.54814 45.79 0.5686
29 -24.93830 0.400
30 69.14960 6.430 1.48749 70.31 0.5291
31 -17.33550 1.300 1.90366 31.27 0.5948
32 -57.92460 BF
［非球面データ］
第６面
κ=1.000,A4=5.49E-06,A6=-3.19E-08
A8=1.01E-10,A10=-1.80E-13,A12=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 2.566 18.230 53.226
D13 29.462 16.684 3.112
D19 2.267 5.702 11.422
D27 9.761 6.327 0.607
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 101.950
G2 6 -15.773
G3 14 25.098
G4 20 -35.397
G5 28 42.292
［条件式対応値］
＜正メニスカスレンズＬ１３（ｆＰ１＝135.752）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.027
条件式（２）νｄＰ１＝56.09
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5512
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0036
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝-6.443
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝7.314
条件式（７）ＤＰ１＝4.950
＜正メニスカスレンズＬ１３（ｆＰ３＝135.752）＞
条件式（１１）
ｎｄＰ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ３）＝0.027
条件式（１２）νｄＰ３＝56.09
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＰ３＝0.5512
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３）＝0.0036
条件式（１５）ｆＰ３／ｆ１＝1.332
条件式（１６）ｆ１／ｆ＝5.492
条件式（１７）ＤＰ３＝4.950
図１８（Ａ）は、第９実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｂ）は、第９実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｃ）は、第９実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１０実施例）
第１０実施例について、図１９～図２０および表１０を用いて説明する。図１９は、第１０実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１０実施例に係る光学系ＬＳ（１０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図１９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１３が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。また本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１３が条件式（１１）～（１４）等を満足する正レンズに該当する。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。開口絞りＳは、正レンズＬ３１の物体側近傍に配置され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。正レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って像側に移動する。
第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ５１は、物体側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、光学フィルターＦＬが配設されている。光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１および正レンズＬ１２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、負メニスカスレンズＬ２１と、負メニスカスレンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負レンズＬ２４とが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。正レンズＬ３１と、正メニスカスレンズＬ３２および負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、正レンズＬ３４と、負メニスカスレンズＬ４１と、正レンズＬ５１とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１０）
［全体諸元］
変倍比＝32.853
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 4.432 10.612 145.612
ＦＮＯ 3.517 4.350 7.648
２ω 85.088 40.382 3.059
Ｙ 3.300 4.000 4.000
ＴＬ 68.023 68.791 99.945
ＢＦ 0.400 0.400 0.400
ｆＦ -7.489 -9.624 -57.480
ｆＲ 19.941 22.639 -39.152
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 85.30695 0.950 1.85026 32.35 0.5947
2 35.10887 3.750 1.49700 81.73 0.5371
3 -199.02101 0.100
4 35.51343 2.650 1.62731 59.30 0.5583
5 407.61568 D5（可変）
6 119.76222 0.500 1.78800 47.35 0.5559
7 6.54053 3.500
8 -12.14658 0.550 1.90366 31.31 0.5947
9 -539.42059 0.100
10 17.08985 2.600 1.92286 20.88 0.6390
11 -15.28142 0.315
12 -11.12109 0.550 1.80440 39.61 0.5719
13 165.37200 D13（可変）
14 ∞ 0.700 （絞りＳ）
15* 7.30358 2.200 1.49710 81.56 0.5385
16* -22.98363 0.100
17 7.85006 2.200 1.53172 48.78 0.5622
18 274.32025 0.400 1.91082 35.25 0.5822
19 5.97566 0.650
20 14.69669 1.700 1.49700 81.73 0.5371
21 -20.28040 D21（可変）
22 20.19905 0.600 1.49700 81.73 0.5371
23 6.78416 D23（可変）
24* 10.00000 2.200 1.53113 55.75 0.5628
25 -164.68126 0.600
26 ∞ 0.210 1.51680 63.88 0.5360
27 ∞ 0.450
28 ∞ 0.500 1.51680 63.88 0.5360
29 ∞ BF
［非球面データ］
第１５面
κ=0.896,A4-1.84310E-04,A6=-1.16172E-06
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第１６面
κ=1.000,A4=1.84659E-04,A6=-7.65864E-07
A8=4.06410E-08,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
第２４面
κ=2.716,A4=-3.76188E-05,A6=-3.07675E-07
A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 0.742 10.482 38.914
D13 26.839 13.689 2.261
D21 3.294 9.196 14.996
D23 8.674 6.949 15.300
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 53.961
G2 6 -6.091
G3 14 11.902
G4 22 -20.863
G5 24 17.828
［条件式対応値］
＜正メニスカスレンズＬ１３（ｆＰ１＝61.845）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.016
条件式（２）νｄＰ１＝59.30
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5583
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0161
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝-8.258
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝13.954
条件式（７）ＤＰ１＝2.650
＜正メニスカスレンズＬ１３（ｆＰ３＝61.845）＞
条件式（１１）
ｎｄＰ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ３）＝0.016
条件式（１２）νｄＰ３＝59.30
条件式（１３），（１３－１）θｇＦＰ３＝0.5583
条件式（１４），（１４－１）
θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３）＝0.0161
条件式（１５）ｆＰ３／ｆ１＝1.145
条件式（１６）ｆ１／ｆ＝12.175
条件式（１７）ＤＰ３＝2.650
図２０（Ａ）は、第１０実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｂ）は、第１０実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｃ）は、第１０実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１０実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１１実施例）
第１１実施例について、図２１～図２２および表１１を用いて説明する。図２１は、第１１実施例に係る光学系（変倍光学系）の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１１実施例に係る光学系ＬＳ（１１）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第３レンズ群Ｇ１～Ｇ３がそれぞれ図２１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２内に配設される。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、から構成される。負メニスカスレンズＬ１１は、ガラス製レンズ本体の像側の面に樹脂層が設けられて構成されるハイブリッド型のレンズである。樹脂層の像側の面が非球面であり、負メニスカスレンズＬ１１は複合型の非球面レンズである。後述の［レンズ諸元］において、面番号１がレンズ本体の物体側の面、面番号２がレンズ本体の像側の面および樹脂層の物体側の面（両者が接合する面）、面番号３が樹脂層の像側の面を示す。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３および両凸形状の正レンズＬ２４からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２における負メニスカスレンズＬ２３および正レンズＬ２４からなる接合レンズは、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。第２レンズ群Ｇ２における（接合レンズの）正メニスカスレンズＬ２２と（接合レンズの）負メニスカスレンズＬ２３との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２２が条件式（１）～（４）等を満足する正レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２５は、物体側のレンズ面が非球面である。
第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１から構成される。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って像側に移動する。負レンズＬ３１は、両側のレンズ面が非球面である。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。
本実施例では、負メニスカスレンズＬ１１と、正メニスカスレンズＬ１２と、負メニスカスレンズＬ２１および正メニスカスレンズＬ２２からなる接合レンズとが、開口絞りＳよりも物体側に配置された前群ＧＦを構成する。負メニスカスレンズＬ２３および正レンズＬ２４からなる接合レンズと、負メニスカスレンズＬ２５と、負レンズＬ３１と、正メニスカスレンズＬ４１とが、開口絞りＳよりも像側に配置された後群ＧＲを構成する。
以下の表１１に、第１１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１１）
［全体諸元］
変倍比＝2.947
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 16.460 35.000 48.500
ＦＮＯ 3.590 5.476 6.454
２ω 84.530 42.810 31.810
Ｙ 14.200 14.200 14.200
ＴＬ 71.765 68.431 71.085
ＢＦ 10.005 10.005 10.005
ｆＦ 24.428 56.272 91.563
ｆＲ 104.680 82.586 79.873
［レンズ諸元］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ θｇＦ
1 178.46210 1.200 1.83481 42.73 0.5648
2 13.12920 0.120 1.56093 36.64 0.5931
3* 11.45860 4.980
4 20.27090 2.430 1.92286 20.88 0.6390
5 36.41110 D5（可変）
6* 13.18870 0.900 1.83441 37.28 0.5773
7 8.96780 3.360 1.68348 54.80 0.5501
8 54.43740 1.600
9 ∞ 2.000 （絞りＳ）
10 10.77300 0.700 1.95375 32.33 0.5905
11 7.53380 4.000 1.49700 81.61 0.5389
12 -61.25010 1.400
13* 19.90460 0.900 1.80139 45.45 0.5580
14 12.36420 D14（可変）
15* -30.07450 1.000 1.80139 45.45 0.5580
16* 51.12660 D16（可変）
17 -299.90000 4.200 1.95375 32.33 0.5905
18 -32.18730 BF
［非球面データ］
第３面
κ=0.000,A4=0.00E+00,A6=3.71E-05
A8=-8.34E-09,A10=1.92E-10,A12=-2.53E-12
第６面
κ=1.000,A4=0.00E+00,A6=-1.19E-05
A8=-6.75E-08,A10=7.09E-11,A12=-4.79E-12
第１３面
κ=1.000,A4=0.00E+00,A6=-1.04E-04
A8=-2.52E-07,A10=-3.80E-08,A12=9.67E-10
第１５面
κ=1.000,A4=0.00E+00,A6=-2.19E-04
A8=6.78E-06,A10=-9.86E-08,A12=6.02E-10
第１６面
κ=1.000,A4=0.00E+00,A6=-1.60E-04
A8=5.91E-06,A10=-9.00E-08,A12=5.44E-10
［変倍撮影時可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
D5 23.970 7.225 2.274
D14 5.339 9.435 12.893
D16 3.661 12.976 17.123
［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 -26.000
G2 6 18.259
G3 15 -23.500
G4 17 37.518
［条件式対応値］
＜正メニスカスレンズＬ２２（ｆＰ１＝15.251）＞
条件式（１）
ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）＝0.041
条件式（２）νｄＰ１＝54.80
条件式（３），（３－１）θｇＦＰ１＝0.5501
条件式（４），（４－１）
θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）＝0.0004
条件式（５）ｆＰ１／ｆＦ＝0.624
条件式（６）ｆＰ１／ｆ＝0.927
条件式（７）ＤＰ１＝3.360
図２２（Ａ）は、第１１実施例に係る光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２２（Ｂ）は、第１１実施例に係る光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２２（Ｃ）は、第１１実施例に係る光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
上記各実施例によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系または変倍光学系を実現することができる。
ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すものとする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
第８～第１１実施例において、防振機能を有する構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有していない構成とすることもできる。また、防振機能を有していない他の実施例についても、防振機能を有する構成とすることができる。
レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｉ 像面 Ｓ 開口絞り

Claims (19)

  1. 開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有する光学系。
    －０．０１０＜ｎｄＰ１－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ１）
    ５５．２７≦νｄＰ１＜６１．５０
    ０．５４５＜θｇＦＰ１
    －０．０１０＜θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）
    ０．１０＜ｆＰ１／ｆ＜１５．００
    但し、ｎｄＰ１：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
    νｄＰ１：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    θｇＦＰ１：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ１とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ１とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ１としたとき、次式で定義される
    θｇＦＰ１＝（ｎｇＰ１－ｎＦＰ１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
    ｆＰ１：前記正レンズの焦点距離
    ｆ：前記光学系の焦点距離、なお前記光学系が変倍光学系である場合、広角端状態における前記光学系の焦点距離
  2. 前記開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された前群と、前記開口絞りより像側に配置された後群とからなり、
    前記前群は、前記正レンズを有して以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    －１０．００＜ｆＰ１／ｆＦ＜１０．００
    但し、ｆＦ：前記前群の焦点距離、なお前記光学系が変倍光学系である場合、広角端状態における前記前群の焦点距離
  3. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    ０．５５５＜θｇＦＰ１
  4. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．０１０＜θｇＦＰ１－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ１）
  5. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    ＤＰ１＞０．４００［ｍｍ］
    但し、ＤＰ１：前記正レンズの光軸上の厚さ
  6. 前記正レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズである請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
  7. 前記正レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接している請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
  8. 前記正レンズは、ガラスレンズである請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
  9. 請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
  10. 複数のレンズ群を有し、
    変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    前記複数のレンズ群のうち最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群は、以下の条件式を満足する正レンズを有する変倍光学系。
    －０．０１０＜ｎｄＰ３－（２．０１５－０．００６８×νｄＰ３）
    ５５．２７≦νｄＰ３＜６１．５０
    ０．５４５＜θｇＦＰ３
    －０．０１０＜θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３）
    但し、ｎｄＰ３：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
    νｄＰ３：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    θｇＦＰ３：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ３とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ３とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ３としたとき、次式で定義される
    θｇＦＰ３＝（ｎｇＰ３－ｎＦＰ３）／（ｎＦＰ３－ｎＣＰ３）
  11. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１０に記載の変倍光学系。
    ０．００＜ｆＰ３／ｆ１＜３．００
    但し、ｆＰ３：前記正レンズの焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  12. 前記第１レンズ群は、以下の条件式を満足する請求項１０または１１に記載の変倍光学系。
    ０．００＜ｆ１／ｆ＜１３．００
    但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  13. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１０～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．５５５＜θｇＦＰ３
  14. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１０～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．０１０＜θｇＦＰ３－（０．６４１８－０．００１６８×νｄＰ３）
  15. 前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１０～１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ＤＰ３＞０．４００［ｍｍ］
    但し、ＤＰ３：前記正レンズの光軸上の厚さ
  16. 前記正レンズは、単レンズもしくは、２枚のレンズを接合した接合レンズにおける前記２枚のレンズのうち一方のレンズである請求項１０～１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  17. 前記正レンズにおける物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうち、少なくとも一方のレンズ面が空気と接している請求項１０～１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  18. 前記正レンズは、ガラスレンズである請求項１０～１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  19. 請求項１０～１８のいずれか一項に記載の変倍光学系を備えて構成される光学機器。
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