WO2019116563A1 - 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、および光学系の製造方法 Download PDF

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WO2019116563A1
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lens
conditional expression
positive lens
optical system
νdp1
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雅史 山下
智希 伊藤
洋 籔本
山本　浩史
哲史 三輪
啓介 坪野谷
歩 槇田
健 上原
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株式会社ニコン
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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical apparatus, and a method of manufacturing an optical system.
  • the imaging lens provided in an imaging apparatus using such an imaging element has good chromatic aberration so that the color of the image is not blurred in the white light source It is desirable that the lens be corrected to have a high resolution. In particular, in the correction of the chromatic aberration, in addition to the first-order achromatism, it is desirable that the second-order spectrum be well corrected.
  • the optical system according to the first aspect has an aperture stop, and a positive lens which is disposed on the object side of the aperture stop and which satisfies the following conditional expression.
  • ndP1 refractive index of the positive lens with respect to d line
  • ddP1 Abbe number based on the d line of the positive lens
  • ⁇ gFP1 partial dispersion ratio of the positive lens, the refractive index of the positive lens with respect to g line ngP1
  • nFP1 refractive index of the positive lens for the F-line
  • nFP1-nCP1 defined by the following equation
  • An optical apparatus includes the above optical system.
  • each lens is provided in the lens barrel so as to have an aperture stop and a positive lens disposed on the object side of the aperture stop and satisfying the following conditional expression.
  • ndP1 refractive index of the positive lens with respect to d line ddP1: Abbe number based on the d line of the positive lens
  • ⁇ gFP1 partial dispersion ratio of the positive lens, the refractive index of the positive lens with respect to g line ngP1
  • ⁇ gFP1 (ngP1-nFP1) / (nFP1-nCP1) defined by the following equation
  • FIG. 5 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the first example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system concerning 2nd Example.
  • FIG. 7 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the second example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 3rd Example.
  • FIG. 7 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the third example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 4th Example.
  • FIG. 5 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the first example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system concerning 2nd Example.
  • FIG. 7 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the second example. It is a lens block diagram in the
  • FIG. 13 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the fourth example. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 5th Example. 10 (A), 10 (B), and 10 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fifth embodiment, respectively.
  • FIG. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 6th Example. 12 (A), 12 (B), and 12 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment, respectively.
  • FIG. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 7th Example.
  • FIGS. 14A, 14B, and 14C respectively show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. It is a lens block diagram in the infinite point focusing state of the optical system which concerns on 8th Example.
  • 16 (A), 16 (B), and 16 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the eighth embodiment, respectively.
  • the camera 1 is a digital camera provided with an optical system according to the present embodiment as a photographing lens 2 as shown in FIG.
  • the camera 1 light from an object (a subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image pickup element 3.
  • the imaging device 3 light from the subject is captured by the imaging device 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown).
  • the camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex camera having a quick return mirror.
  • the optical system LS (1) as an example of the optical system (photographing lens) LS according to the present embodiment has the aperture stop S and the following conditional expressions disposed closer to the object side than the aperture stop S as shown in FIG. And a positive lens (L13) satisfying (1) to (3).
  • ndP1 refractive index of the positive lens to d-line
  • ddP1 Abbe number based on the d-line of the positive lens
  • ⁇ gFP1 partial dispersion ratio of the positive lens
  • the optical system LS according to this embodiment may be the optical system LS (2) shown in FIG. 3, the optical system LS (3) shown in FIG. 5, or the optical system LS (4) shown in FIG.
  • An optical system LS (5) shown in 9 may be used.
  • the optical system LS according to the present embodiment may be the optical system LS (6) shown in FIG. 11, an optical system LS (7) shown in FIG. 13, or an optical system LS (8) shown in FIG.
  • Conditional expression (1) defines an appropriate relationship between the refractive index for the d-line of the positive lens and the Abbe number based on the d-line.
  • the corresponding value of the conditional expression (1) exceeds the upper limit value, for example, the Petzval sum becomes small, which is not preferable because correction of curvature of field becomes difficult.
  • the upper limit value of the conditional expression (1) it is preferable to set the upper limit value of the conditional expression (1) to 2.10, 2.09, 2.08, 2.07, and further 2.06.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate range of Abbe number based on the d-line of the positive lens. By satisfying conditional expression (2), correction of reference aberrations such as spherical aberration and coma aberration and correction (achromatization) of first-order chromatic aberration can be favorably performed.
  • conditional expression (2) If the corresponding value of the conditional expression (2) exceeds the upper limit value, for example, correction of axial chromatic aberration becomes difficult in a partial group on the object side of the aperture stop S, which is not preferable.
  • the upper limit value of conditional expression (2) By setting the upper limit value of the conditional expression (2) to 32.5, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit value of conditional expression (2) should be set to 32.0, 31.5, 31.0, 30.5, 30.0, and further 29.5. Is preferred.
  • the lower limit value of conditional expression (2) is set to 23.0, 23.5, 24.0, 24.5, 25.0, 25.5, 26.0. , 26.5, 27.0, 27.5, and further preferably 27.7.
  • conditional expression (3) appropriately defines the anomalous dispersion of the positive lens.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of the conditional expression (3) falls below the lower limit value, the anomalous dispersion of the positive lens becomes small, so that the correction of the chromatic aberration becomes difficult.
  • the lower limit value of conditional expression (3) By setting the lower limit value of conditional expression (3) to 0.704, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the positive lens satisfies the following conditional expression (4). 1.83 ⁇ ndP1 + (0.00787 ⁇ ⁇ dP1) (4)
  • Conditional expression (4) defines an appropriate relationship between the refractive index to the d-line of the positive lens and the Abbe number based on the d-line.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of the conditional expression (4) falls below the lower limit value, for example, the refractive index of the positive lens decreases, which makes it difficult to correct the reference aberration, particularly the spherical aberration, which is not preferable.
  • the lower limit value of conditional expression (4) By setting the lower limit value of conditional expression (4) to 1.84, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 1.85, further 1.86.
  • the positive lens may satisfy the following conditional expression (2-1) and conditional expression (4-1). 18.0 ⁇ dP1 ⁇ 26.5 (2-1) 1.83 ⁇ ndP1 + (0.00787 ⁇ ⁇ dP1) (4-1)
  • Conditional expression (2-1) is the same expression as conditional expression (2), and the same effect as conditional expression (2) can be obtained.
  • the upper limit value of the conditional expression (2-1) is set to 26.0, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit value of the conditional expression (2-1) to 23.5 the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (4-1) is the same as the conditional expression (4), and the same effect as the conditional expression (4) can be obtained.
  • the lower limit value of conditional expression (4-1) is set to 1.90, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the positive lens may satisfy the following conditional expression (2-2) and conditional expression (4-2). 25.0 ⁇ dP1 ⁇ 35.0 (2-2) 1.83 ⁇ ndP1 + (0.00787 ⁇ ⁇ dP1) (4-2)
  • Conditional expression (2-2) is the same expression as conditional expression (2), and the same effect as conditional expression (2) can be obtained.
  • the upper limit value of the conditional expression (2-2) is set to 32.5, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit value of the conditional expression (2-2) to 26.2 the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • Conditional expression (4-2) is the same as conditional expression (4), and the same effect as conditional expression (4) can be obtained.
  • the lower limit value of conditional expression (4-2) is set to 1.84, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the positive lens satisfies the following conditional expression (5).
  • Conditional expression (5) defines an appropriate range of the thickness on the optical axis of the positive lens.
  • various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration) can be corrected well.
  • conditional expression (5) falls below the lower limit value, it becomes difficult to correct various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration), which is not preferable.
  • the lower limit value of the conditional expression (5) it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 1.00, 1.10, 1.20, and further 1.30.
  • the optical system of the present embodiment has an object side lens arranged closest to the object side, the aperture stop S is arranged on the image side of the object side lens, and the positive lens is the aperture stop S on the image side of the object side lens. It is desirable to be placed closer to the object side. Thereby, various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration) can be corrected well.
  • various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and magnification chromatic aberration) can be corrected well.
  • the positive lens is preferably a glass lens.
  • the positive lens is preferably a glass lens.
  • the positive lens satisfies the following conditional expressions (6) to (7).
  • ndP1 ⁇ 1.63
  • ndP1- 0.040 ⁇ ⁇ dP1-2.470
  • ⁇ ⁇ dP1 ⁇ 39.809
  • Condition (6) defines an appropriate range of the refractive index for the d-line of the positive lens.
  • various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration) can be corrected well.
  • conditional expression (6) When the corresponding value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit, it becomes difficult to correct various aberrations such as coma aberration and chromatic aberration (axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration), which is not preferable.
  • the upper limit value of the conditional expression (6) By setting the upper limit value of the conditional expression (6) to 1.62, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • Conditional expression (7) defines an appropriate relationship between the refractive index for the d-line of the positive lens and the Abbe number based on the d-line.
  • the upper limit value of conditional expression (7) should be 39.500, 39,000, 38.500, 38.000, 37.500, and further 36.800. Is preferred.
  • the positive lens satisfies the following conditional expression (8).
  • ndP1- (0.020 x vdP1-1. 080) x vdP1 ⁇ 16. 260 (8)
  • Conditional expression (8) defines an appropriate relationship between the refractive index for the d-line of the positive lens and the Abbe number based on the d-line.
  • the upper limit value of the conditional expression (8) is set to 16,000, 15.800, 15.500, 15.300, 15.000, 14.800, 14.500. , 14.000, and further preferably 13.500.
  • a method of manufacturing the above-described optical system LS will be outlined with reference to FIG.
  • a positive lens is disposed on the object side of the aperture stop S and at least the aperture stop S (step ST1).
  • each lens is disposed in the lens barrel so that at least one of the positive lenses disposed on the object side of the aperture stop S satisfies the above-described conditional expressions (1) to (3) (step ST2).
  • FIGS. 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15, and 15 show optical systems LS ⁇ LS (1) to LS (9) according to the first to ninth examples. It is sectional drawing which shows the structure and refractive power distribution of ⁇ .
  • the focusing lens unit is engaged with the near distance object from infinity. The moving direction at the time of focusing is indicated by an arrow together with the text "focus".
  • the optical axes of the respective lens units upon zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) The direction of movement along is indicated by arrows.
  • each lens group is a combination of a letter G and a numeral, and each lens is a combination of a letter L and a numeral By each.
  • the lens group and the like are represented using combinations of codes and numbers independently for each embodiment. For this reason, even if the combination of the same code
  • Tables 1 to 9 are shown below. Among these, Table 1 is the first embodiment, Table 2 is the second embodiment, Table 3 is the third embodiment, Table 4 is the fourth embodiment, and Table 5 is the fourth embodiment. Table 6 shows the sixth embodiment, Table 7 shows the seventh embodiment, Table 8 shows the eighth embodiment, and Table 9 shows the respective specification data in the ninth embodiment.
  • f is the focal length of the whole lens system
  • FN o is the f-number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° ( ⁇ )
  • ⁇ is the half angle of view
  • Y is the image height Show.
  • TL represents a distance obtained by adding BF to the distance from the lens front surface to the lens final surface on the optical axis at infinity focusing
  • BF represents an image from the lens final surface on the optical axis at infinity focusing
  • the distance to the plane I (back focus) is shown. Note that when the optical system is a variable magnification optical system, these values are shown for each of the wide angle end (W), the intermediate focal length (M), and the telephoto end (T) in respective variable power states.
  • the surface number indicates the order of the optical surface from the object side along the traveling direction of the light ray
  • R indicates the radius of curvature of each optical surface (the surface on which the center of curvature is located on the image side)
  • a positive value D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index for the d-line of the material of the optical member
  • ⁇ d is the optical
  • ⁇ gF indicates the partial dispersion ratio of the material of the optical member.
  • the radius of curvature “ ⁇ ” indicates a plane or an aperture, and the (diaphragm S) indicates the aperture stop S, respectively.
  • the description of the refractive index nd 1.00000 of air is omitted.
  • the optical surface is an aspheric surface, the surface number is marked with * a, and when the optical surface is a diffractive optical surface, the surface number is marked with * b, and the radius of curvature R column is near.
  • the axis radius of curvature is shown.
  • the partial dispersion ratio ⁇ gF of the material of the optical member is defined by the following equation (A).
  • ⁇ (h, m) ⁇ 2 ⁇ / (m ⁇ ⁇ 0) ⁇ ⁇ (C2 ⁇ h 2 + C 4 ⁇ h 4 + C 6 ⁇ h 6 ...)
  • h height in the direction perpendicular to the optical axis
  • m diffraction order of diffracted light
  • ⁇ 0 design wavelength
  • the refractive power ⁇ D of the diffractive surface at an arbitrary wavelength ⁇ and an arbitrary diffraction order m can be expressed as the following equation (D) using the lowest order phase coefficient C 2.
  • ⁇ D (h, m) ⁇ 2 ⁇ C 2 ⁇ m ⁇ ⁇ / ⁇ 0 (D)
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • ⁇ represents the imaging magnification, as [variable-distance data during close-up imaging]. Also, in the table of [Near-distance shooting variable distance data], the surface distance at the surface number at which the surface distance is “variable” in [lens specification] corresponding to each focal length and shooting magnification is shown. .
  • the optical system When the optical system is a variable magnification optical system, it corresponds to each variable magnification state at the wide angle end (W), the intermediate focal length (M), and the telephoto end (T) as [variable interval data at variable magnification shooting].
  • Lens specification] indicates the surface separation at the surface number at which the surface separation is “variable”. Further, the table of [lens group data] shows the focal length and the respective starting surface (surface closest to the object) of each lens unit.
  • the table of [conditional expression corresponding value] shows values corresponding to the respective conditional expressions.
  • mm is generally used unless otherwise specified for the focal length f, radius of curvature R, surface distance D, other lengths, etc. listed, but the optical system is proportionally expanded. Alternatively, since the same optical performance can be obtained by proportional reduction, it is not limited to this.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a first example of the present embodiment.
  • the optical system LS (1) according to the first embodiment is a converter lens, a first lens group G1 having an extremely weak positive refractive power (nearly zero refractive power), arranged in order from the object side;
  • the second lens unit G2 has a refractive power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the sign (+) or (-) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, which is the same in all the following embodiments.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 with a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L13, and the object side And a cemented lens formed of a biconcave negative lens L15 and a biconvex positive lens L16.
  • the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens
  • the positive lens L13 of the first lens group G1 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L21, a biconvex positive lens L22, and a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24, which are arranged in order from the object side
  • a cemented lens including a lens, a biconcave negative lens L25, and a biconvex positive lens L26, and a biconvex positive lens L27.
  • An image plane I is disposed on the image side of the second lens group G2.
  • An aperture stop S is disposed between the positive lens L22 and the positive lens L23 in the second lens group G2.
  • the positive lens L23 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the negative lens L25 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the positive lens L26 has an aspheric lens surface on the image side.
  • Table 1 below provides values of specifications of the optical system according to the first example.
  • FIG. 2 is a diagram of various types of aberration when in focus at infinity of the optical system according to the first example.
  • FNO denotes an F number
  • Y denotes an image height.
  • the f-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture is shown, in the astigmatism diagram and the distortion diagram, the maximum value of the image height is shown, and in the coma aberration diagram, the value of each image height is shown. .
  • a solid line indicates a sagittal image plane
  • a broken line indicates a meridional image plane. Also in the aberration charts of the examples shown below, the same reference numerals as in the present example are used, and the redundant description is omitted.
  • the optical system according to the first example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a second example of the present embodiment.
  • the optical system LS (2) according to the second embodiment includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side And a third lens group G3 having a force.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 move to the object side along the optical axis by different amounts of movement.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during focusing.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a concave surface facing the object side. And a cemented lens including a negative lens L14 of a shape and a positive lens L15 of a biconvex shape.
  • the positive meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens.
  • the second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a double convex positive lens L21, and a cemented lens including a double convex positive lens L22 and a double concave negative lens L23.
  • the positive lens L21 of the second lens group G2 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the third lens group G3 has a cemented lens consisting of a biconcave negative lens L31 and a biconvex positive lens L32 arranged in order from the object side, and a concave surface facing the biconvex positive lens L33 and the object side It consists of a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L34 and a positive lens L35 with a convex surface facing the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • the positive lens L35 has aspheric lens surfaces on both sides.
  • Table 2 below presents values of specifications of the optical system according to the second example.
  • FIG. 4 is a diagram of various types of aberration when in focus at infinity of the optical system according to the second example. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the second example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a third example of the present embodiment.
  • the optical system LS (3) according to the third example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side And a third lens group G3 having a force.
  • the second lens group G2 moves to the image side along the optical axis.
  • the aperture stop S is disposed in the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L12, a biconvex positive lens L13, and a biconcave negative lens And a cemented lens made of L14.
  • the positive meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens.
  • the second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a negative lens L22 having a biconcave shape.
  • the positive meniscus lens L21 of the second lens group G2 corresponds to a positive lens that satisfies the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the third lens group G3 is a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, which are arranged in order from the object side, and a biconvex positive lens A cemented lens including a lens L34, a biconcave negative lens L35 and a biconvex positive lens L36, and a cemented lens including a biconcave negative lens L37 and a biconvex positive lens L38.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • the aperture stop S is disposed between the negative lens L33 and the positive lens L34 in the third lens group G3.
  • Table 3 below presents values of specifications of the optical system according to the third example.
  • FIG. 6 shows various aberrations of the optical system in the infinity in-focus condition according to the third example. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the third example has various aberrations corrected well, and has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a fourth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side And a third lens group G3 having a force.
  • the second lens group G2 moves to the image side along the optical axis.
  • the aperture stop S is disposed in the vicinity of the object side of the third lens group G3 and is fixed to the image plane I at the time of focusing, similarly to the first lens group G1 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a protective glass HG having extremely weak refractive power, a biconvex positive lens L11, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13. And a cemented lens including a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side.
  • the positive lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L21 and a cemented lens composed of a positive meniscus lens L22 concave on the object side and a biconcave negative lens L23 arranged in order from the object side Be done.
  • the positive meniscus lens L22 of the second lens group G2 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a first partial group G31 having positive refractive power, a second partial group G32 having negative refractive power, and a third partial group having positive refractive power. And G33.
  • the first partial group G31 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex positive lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the second partial group G32 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens L35.
  • the third partial group G33 is composed of a biconvex positive lens L36 and a cemented lens composed of a biconvex positive lens L37 and a biconcave negative lens L38 arranged in order from the object side.
  • the second partial group G33 of the third lens group G3 constitutes a vibration reduction lens group (partial group) movable in a direction perpendicular to the optical axis, and displacement of the imaging position due to camera shake or the like (image plane I Correct the image blur).
  • a fixed stop (flare cut stop) Sa is disposed between the second partial group G32 and the third partial group G33 in the third lens group G3.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • a removable optical filter FL is disposed between the third lens group G3 and the image plane I.
  • an NC filter neutral color filter
  • a color filter a color filter
  • a polarizing filter a polarizing filter
  • an ND filter light reduction filter
  • an IR filter infrared cut filter
  • Table 4 below presents values of specifications of the optical system according to the fourth example.
  • FIG. 8 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the fourth example. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the fourth example has the various imaging properties corrected well and the excellent imaging performance.
  • FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a fifth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (5) according to the fifth example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a negative refractive index. It comprises a third lens group G3 having a force and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the directions shown by the arrows in FIG.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the second lens group G2 during zooming.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a negative biconcave lens L13. And a convex positive lens L14.
  • the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens
  • the positive lens L14 of the first lens group G1 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3).
  • the negative meniscus lens L11 has aspheric lens surfaces on both sides.
  • the negative lens L13 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens including a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L23. And consists of
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32, and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side And a biconvex positive lens L34.
  • a cemented lens including a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32, and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side And a biconvex positive lens L34.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens including a double convex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, a double convex positive lens L43, and an object side And a cemented lens including a positive meniscus lens L44 having a concave surface and a negative meniscus lens L45 having a concave surface facing the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fourth lens group G4.
  • the negative meniscus lens L45 has an aspheric lens surface on the image side.
  • Table 5 below presents values of specifications of the optical system according to the fifth example.
  • FIG. 10 (A), 10 (B), and 10 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the fifth embodiment, respectively.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a sixth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side
  • the third lens group G3 having a force
  • the fourth lens group G4 having a negative refractive power
  • the fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 move in the directions shown by the arrows in FIG. 11, respectively.
  • the aperture stop S is disposed on the most object side of the third lens group G3, and moves along the optical axis together with the third lens group G3 during zooming.
  • the first lens group G1 has a convex surface facing the object side, and a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side And a positive meniscus lens L13.
  • the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L23, and an object And a negative meniscus lens L24 having a concave surface directed to the side.
  • the positive lens L23 of the second lens group G2 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the third lens group G3 is a cemented lens including, in order from the object side, a double convex positive lens L31, a positive meniscus lens L32 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L33 with a concave surface facing the object side And a cemented lens composed of a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side and a positive lens L35 having a biconvex shape.
  • the positive lens L35 has an aspheric lens surface on the image side.
  • the fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L41 with a concave surface facing the object side, and a cemented lens consisting of a biconvex positive lens L42 and a biconcave negative lens L43. Be done. In this embodiment, focusing is performed by moving a cemented lens including the positive lens L42 and the negative lens L43 of the fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a convex surface facing the object, which are arranged in order from the object.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • Table 6 below presents values of specifications of the optical system according to the sixth example.
  • FIG. 12 (A), 12 (B), and 12 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment, respectively.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a seventh example of the present embodiment.
  • the optical system LS (7) according to the seventh example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and positive refractive power, which are arranged in order from the object side
  • the third lens group G3 having a power
  • the fourth lens group G4 having a positive refractive power
  • the fifth lens group G5 having a negative refractive power
  • the sixth lens group G6 having a negative refractive power It is done.
  • the first to fifth lens groups G1 to G5 move in the directions shown by the arrows in FIG.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side And consists of
  • the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens.
  • a diffractive optical element DOE is disposed on the image-side lens surface of the positive meniscus lens L13.
  • the diffractive optical element DOE is, for example, an adhesive multilayer type diffractive optical element in which two types of diffractive element elements made of different materials are in contact in the same diffraction grating groove, and a predetermined grating height is made A first-order diffraction grating (a diffraction grating of rotational symmetry shape with respect to the optical axis) is formed.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a double concave negative lens L21 and a cemented lens including a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L23 having a concave surface facing the object side And a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side.
  • An aperture stop S is disposed between the positive meniscus lens L23 and the positive meniscus lens L24 in the second lens group G2.
  • the positive meniscus lens L22 of the second lens group G2 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the cemented lens composed of the negative lens L21 and the positive meniscus lens L22 of the second lens group G2 and the positive meniscus lens L23 constitute an anti-vibration lens group (sub-group) movable in the direction perpendicular to the optical axis.
  • the displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to blur or the like is corrected.
  • the third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L31 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L32.
  • the fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a cemented lens including a double convex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 arranged in order from the object side. In this embodiment, focusing is performed by moving the entire fifth lens group G5 along the optical axis.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L61 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L62, a biconcave negative lens L63, and an object side And a negative meniscus lens L64 having a concave surface facing the lens.
  • An image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • Table 7 below presents values of specifications of the optical system according to the seventh example.
  • FIGS. 14A, 14B, and 14C respectively show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the seventh embodiment.
  • FIG. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the seventh example has various aberrations corrected well, and has excellent imaging performance.
  • FIG. 15 is a diagram showing a lens configuration of the optical system in an infinity in-focus condition according to an eighth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (8) according to the eighth example includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side
  • the third lens group G3 having a force
  • the fourth lens group G4 having a positive refractive power
  • the fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 move in the directions shown by the arrows in FIG.
  • the aperture stop S is disposed in the vicinity of the object side of the third lens group G3, and during zooming, like the first lens group G1, the third lens group G3 and the fifth lens group G5, the image plane I Fixed against
  • the first lens group G1 is a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side And consists of
  • the negative meniscus lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative biconcave lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and And a concave negative lens L24.
  • the positive meniscus lens L23 of the second lens group G2 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a double convex positive lens L31, a half flat positive lens L32 with a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L33 with a convex surface facing the object side And a cemented lens including a biconcave negative lens L34 and a biconvex positive lens L35 and a biconcave negative lens L36.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens including, in order from the object side, a double convex positive lens L41, a negative meniscus lens L42 with the convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L43 with the convex surface facing the object side And consists of In this embodiment, at the time of focusing from an infinite distance object to a close distance (finite distance) object, the entire fourth lens group G4 moves to the object side along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L51 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a biconcave negative lens L53 arranged in order from the object side, and the image side And a positive lens L55 having a biconvex shape and a positive meniscus lens L56 having a convex surface facing the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • Table 8 below presents values of specifications of the optical system according to the eighth example.
  • 16 (A), 16 (B), and 16 (C) show various conditions at the time of infinity focusing in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the optical system according to the eighth embodiment, respectively.
  • FIG. 17 is a diagram showing a lens configuration in an infinity in-focus condition of an optical system according to a ninth example of the present embodiment.
  • the optical system LS (9) according to the ninth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive index, which are arranged in order from the object side And a third lens group G3 having a force.
  • the second lens group G2 moves to the image side along the optical axis.
  • the aperture stop S is disposed in the vicinity of the object side of the third lens group G3 and is fixed to the image plane I at the time of focusing, similarly to the first lens group G1 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a protective glass HG having extremely weak refractive power, a biconvex positive lens L11, a biconvex positive lens L12, and a biconcave negative lens L13. And a cemented lens including a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side.
  • the positive lens L11 of the first lens group G1 corresponds to the object side lens.
  • the second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L21 and a cemented lens composed of a positive meniscus lens L22 concave on the object side and a biconcave negative lens L23 arranged in order from the object side Be done.
  • the positive meniscus lens L22 of the second lens group G2 corresponds to a positive lens satisfying the conditional expressions (1) to (3) and the like.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a first partial group G31 having positive refractive power, a second partial group G32 having negative refractive power, and a third partial group having positive refractive power. And G33.
  • the first partial group G31 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex positive lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the second partial group G32 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L33 and a biconcave negative lens L34 arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens L35.
  • the third partial group G33 is composed of a biconvex positive lens L36 and a cemented lens composed of a biconvex positive lens L37 and a biconcave negative lens L38 arranged in order from the object side.
  • the second partial group G33 of the third lens group G3 constitutes a vibration reduction lens group (partial group) movable in a direction perpendicular to the optical axis, and displacement of the imaging position due to camera shake or the like (image plane I Correct the image blur).
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • Table 9 below presents values of specifications of the optical system according to the ninth example.
  • FIG. 18 shows various aberrations that occurred in the infinity in-focus condition of the optical system according to the ninth example. From the respective aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the ninth example has various aberrations corrected well, and has excellent imaging performance.
  • the focusing lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air gap that changes at the time of focusing. That is, a single or a plurality of lens groups or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to provide a focusing lens group for focusing from an infinite distance object to a near distance object.
  • This focusing lens group can also be applied to auto focusing, and is also suitable for motor drive (using an ultrasonic motor or the like) for auto focusing.
  • the present invention is not limited to this, and the configuration does not have the anti-vibration function. It can also be done. Further, the other embodiment having no vibration isolation function can also be configured to have the vibration isolation function.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is spherical or flat, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. In addition, even when the image plane shifts, it is preferable because there is little deterioration in the imaging performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface formed by grinding, a glass mold aspheric surface formed of glass into an aspheric surface shape, or a composite aspheric surface formed of resin on the surface of glass with an aspheric surface shape. Any one is fine.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • Each lens surface may be provided with an anti-reflection film having high transmittance over a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and to achieve optical performance with high contrast. This can reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance.

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Abstract

光学系（ＬＳ）は、開口絞り（Ｓ）と、開口絞り（Ｓ）より物体側に配置された以下の条件式を満足する正レンズ（Ｌ１３）とを有している。　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＜２．１２　１８．０＜νｄＰ１＜３５．０　０．７０２＜θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）　但し、ｎｄＰ１：正レンズのｄ線に対する屈折率　νｄＰ１：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数　θｇＦＰ１：正レンズの部分分散比であり、正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ１とし、正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ１とし、正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ１としたとき、次式で定義される　θｇＦＰ１＝（ｎｇＰ１－ｎＦＰ１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）

Description

光学系、光学機器、および光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器、および光学系の製造方法に関する。
　近年、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮像素子は、高画素化が進んでいる。このような撮像素子を用いた撮像装置に設けられる撮影レンズは、球面収差、コマ収差等の基準収差（単一波長の収差）に加え、白色光源において像の色にじみがないように色収差も良好に補正された、高い解像力を有するレンズであることが望まれている。特に、色収差の補正においては、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正されていることが望ましい。色収差の補正の手段として、例えば、異常分散性を有する樹脂材料を用いる方法（例えば、特許文献１を参照）が知られている。このように、近年の撮像素子の高画素化に伴い、諸収差が良好に補正された撮影レンズが望まれている。
特開２０１６－１９４６０９号公報
　第１の態様に係る光学系は、開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有する。
　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＜２．１２
　１８．０＜νｄＰ１＜３５．０
　０．７０２＜θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）
　但し、ｎｄＰ１：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＰ１：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＰ１：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ１とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ１とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＰ１＝（ｎｇＰ１－ｎＦＰ１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
　第２の態様に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
　第３の態様に係る光学系の製造方法は、開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＜２．１２
　１８．０＜νｄＰ１＜３５．０
　０．７０２＜θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）
　但し、ｎｄＰ１：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＰ１：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＰ１：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ１とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ１とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＰ１＝（ｎｇＰ１－ｎＦＰ１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）、および図１６（Ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。 本実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本実施形態に係る光学系および光学機器について図を参照して説明する。まず、本実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図１９に基づいて説明する。このカメラ１は、図１９に示すように撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
　本実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、開口絞りＳと、開口絞りＳより物体側に配置された以下の条件式（１）～（３）を満足する正レンズ（Ｌ１３）とを有している。
　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＜２．１２　　　・・・（１）
　１８．０＜νｄＰ１＜３５．０　　　　　　　　　　　　　・・・（２）
　０．７０２＜θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）　・・・（３）
　但し、ｎｄＰ１：正レンズのｄ線に対する屈折率
　　　　νｄＰ１：正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　　　　θｇＦＰ１：正レンズの部分分散比であり、正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ１とし、正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ１とし、正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ１としたとき、次式で定義される
　θｇＦＰ１＝（ｎｇＰ１－ｎＦＰ１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
　なお、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数νｄＰ１は、次式で定義される
　νｄＰ１＝（ｎｄＰ１－１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
　本実施形態によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系、およびこの光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。本実施形態に係る光学系ＬＳは、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良く、図５に示す光学系ＬＳ（３）でも良く、図７に示す光学系ＬＳ（４）でも良く、図９に示す光学系ＬＳ（５）でも良い。また、本実施形態に係る光学系ＬＳは、図１１に示す光学系ＬＳ（６）でも良く、図１３に示す光学系ＬＳ（７）でも良く、図１５に示す光学系ＬＳ（８）でも良く、図１７に示す光学系ＬＳ（９）でも良い。
　条件式（１）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（１）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（１）の上限値を２．１１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を、２．１０、２．０９、２．０８、２．０７、さらに２．０６とすることが好ましい。
　条件式（２）は、正レンズのｄ線を基準とするアッベ数の適切な範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、例えば、開口絞りＳより物体側の部分群において軸上色収差の補正が困難となるため、好ましくない。条件式（２）の上限値を３２．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の上限値を、３２．０、３１．５、３１．０、３０．５、３０．０、さらに２９．５とすることが好ましい。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、例えば、開口絞りＳより物体側の部分群において軸上色収差の補正が困難となるため、好ましくない。条件式（２）の下限値を２０．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の下限値を、２３．０、２３．５、２４．０、２４.５、２５.０、２５．５、２６．０、２６．５、２７．０、２７．５、さらに２７．７とすることが好ましい。
　条件式（３）は、正レンズの異常分散性を適切に規定するものである。条件式（３）を満足することで、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルを良好に補正することができる。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、正レンズの異常分散性が小さくなるため、色収差の補正が困難となる。条件式（３）の下限値を０．７０４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を、０．７０８、０．７１０、０．７１２、さらに０．７１５とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　１．８３＜ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）　・・・（４）
　条件式（４）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（４）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、例えば正レンズの屈折率が小さくなることで、基準収差、特に球面収差の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（４）の下限値を１．８４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を、１．８５、さらに１．８６とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（２－１）および条件式（４－１）を満足してもよい。
　１８．０＜νｄＰ１＜２６．５　　　　　　　　　　　・・・（２－１）
　１．８３＜ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）　・・・（４－１）
　条件式（２－１）は、条件式（２）と同様の式であり、条件式（２）と同様の効果を得ることができる。条件式（２－１）の上限値を２６．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－１）の上限値を、２５．５、さらに２５．０とすることが好ましい。一方、条件式（２－１）の下限値を２３．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－１）の下限値を、２４．０、さらに２４．５とすることが好ましい。
　条件式（４－１）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－１）の下限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４－１）の下限値を、１．９２、さらに１．９４とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（２－２）および条件式（４－２）を満足してもよい。
　２５．０＜νｄＰ１＜３５．０　　　　　　　　　　　・・・（２－２）
　１．８３＜ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）　・・・（４－２）
　条件式（２－２）は、条件式（２）と同様の式であり、条件式（２）と同様の効果を得ることができる。条件式（２－２）の上限値を３２．５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－２）の上限値を、３１．５、さらに２９．５とすることが好ましい。一方、条件式（２－２）の下限値を２６．２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２－２）の下限値を、２６．７、さらに２７．７とすることが好ましい。
　条件式（４－２）は、条件式（４）と同様の式であり、条件式（４）と同様の効果を得ることができる。条件式（４－２）の下限値を１．８４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４－２）の下限値を１．８５とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　ＤＰ１＞０．８０　・・・（５）
　但し、ＤＰ１：正レンズの光軸上の厚さ［ｍｍ］
　条件式（５）は、正レンズの光軸上の厚さの適切な範囲を規定するものである。条件式（５）を満足することで、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になり、好ましくない。条件式（５）の下限値を０．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を、１．００、１．１０、１．２０、さらに１．３０とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、最も物体側に配置された物体側レンズを有し、開口絞りＳが物体側レンズより像側に配置され、物体側レンズより像側で、正レンズが開口絞りＳより物体側に配置されることが望ましい。これにより、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、ガラスレンズであることが望ましい。これにより、材料が樹脂である場合と比較して、経年変化に強く、温度変化等の環境変化に強いレンズを得ることができる。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（６）～（７）を満足することが望ましい。
　ｎｄＰ１＜１．６３　・・・（６）
　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＜３９．８０９・・・（７）
　条件式（６）は、正レンズのｄ線に対する屈折率の適切な範囲を規定するものである。条件式（６）を満足することで、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、コマ収差、色収差（軸状色収差および倍率色収差）等の諸収差を補正することが困難になり、好ましくない。条件式（６）の上限値を１．６２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　条件式（７）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（７）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（７）の上限値を３９．８００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の上限値を、３９．５００、３９．０００、３８．５００、３８．０００、３７．５００、さらに３６．８００とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系において、正レンズは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＜１６．２６０・・・（８）
　条件式（８）は、正レンズのｄ線に対する屈折率とｄ線を基準とするアッベ数の適切な関係を規定するものである。条件式（８）を満足することで、球面収差、コマ収差等の基準収差の補正と、１次の色収差の補正（色消し）を良好に行うことができる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、例えばペッツバール和が小さくなることで、像面湾曲の補正が困難になるため、好ましくない。条件式（８）の上限値を１６．２４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の上限値を、１６．０００、１５．８００、１５．５００、１５．３００、１５．０００、１４．８００、１４．５００、１４．０００、さらに１３．５００とすることが好ましい。
　続いて、図２０を参照しながら、上述の光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、開口絞りＳと、少なくとも開口絞りＳより物体側に正レンズを配置する（ステップＳＴ１）。このとき、開口絞りＳより物体側に配置された正レンズのうち少なくとも１枚が上記条件式（１）～（３）等を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。このような製造方法によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を製造することが可能になる。
　以下、本実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７は、第１～第９実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）～ＬＳ（９）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。第１～第４実施例に係る光学系ＬＳ（１）～ＬＳ（４）および第９実施例に係る光学系ＬＳ（９）の断面図では、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。第５～第８実施例に係る光学系ＬＳ（５）～ＬＳ（８）の断面図では、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。
　これら図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表９を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例、表８は第８実施例、表９は第９実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、Ｃ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、Ｆ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示す。なお、光学系が変倍光学系である場合、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数を、θｇＦは光学部材の材料の部分分散比をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊ａ印を付し、光学面が回折光学面である場合には面番号に＊ｂ印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　光学部材の材料のｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をｎｇとし、光学部材の材料のＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）に対する屈折率をｎＦとし、光学部材の材料のＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）に対する屈折率をｎＣとする。このとき、光学部材の材料の部分分散比θｇＦは次式（Ａ）で定義される。
　θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）　　…（Ａ）
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ｂ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（Ｂ）
　光学系が回折光学素子を有する場合、［回折光学面データ］において示す回折光学面の位相形状ψは、次式（Ｃ）によって表わされる。
　ψ（ｈ，ｍ）＝｛２π／（ｍ×λ0）｝×（Ｃ2×ｈ2＋Ｃ4×ｈ4＋Ｃ6×ｈ6…）　…（Ｃ）
　但し、
　ｈ：光軸に対して垂直な方向の高さ、
　ｍ：回折光の回折次数、
　λ0：設計波長、
　Ｃi：位相係数（i＝２，４，…）。
　なお、任意の波長λおよび任意の回折次数ｍにおける回折面の屈折力φＤは、最も低次の位相係数Ｃ2を用いて、次式（Ｄ）のように表わすことができる。
　φＤ（ｈ，ｍ）＝－２×Ｃ2×ｍ×λ／λ0　…（Ｄ）
　［回折光学面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した回折光学面について、式（Ｃ）における設計波長λ0、回折次数ｍ、２次の位相係数Ｃ2、４次の位相係数Ｃ4を示す。「Ｅ-n」は、［非球面データ］の表と同様、「×１０-n」を示す。
　光学系が変倍光学系でない場合、［近距離撮影時可変間隔データ］として、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは撮影倍率をそれぞれ示す。また、［近距離撮影時可変間隔データ］の表には、各焦点距離および撮影倍率に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。
　光学系が変倍光学系である場合、［変倍撮影時可変間隔データ］として、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態に対応する、［レンズ諸元］において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。また、［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、コンバータレンズであり極めて弱い正の屈折力を有する（屈折力がほぼ零の）第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２内に配設されている。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１４からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ１５および両凸形状の正レンズＬ１６からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当し、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１３が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３および両凹形状の負レンズＬ２４からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ２５および両凸形状の正レンズＬ２６からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２７と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２の像側に、像面Ｉが配置される。第２レンズ群Ｇ２における正レンズＬ２２と正レンズＬ２３との間に、開口絞りＳが配置される。正レンズＬ２３は、物体側のレンズ面が非球面である。負レンズＬ２５は、物体側のレンズ面が非球面である。正レンズＬ２６は、像側のレンズ面が非球面である。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　12.568
ＦＮＯ　　 　　2.794
　２ω　　 　153.703
　　Ｙ　　　　14.20
　ＴＬ　　　　97.296
　ＢＦ　　　　15.046
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　 　　436.92554　　　3.000　　　1.77250　　　49.62　　　0.552
　　2　　　　　26.88525　 　15.423
　　3　　 　　-58.29931　　　2.500　　　1.58913　　　61.22　　　0.540
　　4　　　　-127.59160　　　4.516
　　5　　　　　43.18494　 　13.500　　　1.65940　　　26.87　　　0.633
　　6　　 　　-26.22295　　　2.500　　　1.89190　　　37.13　　　0.578
　　7　　　　-107.86651　　　5.711
　　8　　　　-317.61480　　　2.500　　　1.84666　　　23.80　　　0.622
　　9　　　　　46.68711　　　4.829　　　1.48749　　　70.31　　　0.529
　　10　　　　-32.19991　　　D10（可変）
　　11　　　　-35.15627　　　0.900　　　1.60342　　　38.03　　　0.583
　　12　　 　　28.26677　　　1.124
　　13　　 　　14.91232　　　2.972　　　1.88300　　　40.66　　　0.567
　　14　　　-1328.42940　　　1.500
　　15　　　　　　∞　　 　　2.573　　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　16*a　 　　28.76052　　　4.393　　　1.85135　　　40.10　　　0.569
　　17　　 　　-8.90872　　　0.900　　　1.69895　　　30.13　　　0.602
　　18　　 　　17.48905　　　3.478
　　19*a　 　　-8.68242　　　0.900　　　1.68893　　　31.16　　　0.604
　　20　　 　3943.13000　　　2.750　　　1.85135　　　40.10　　　0.569
　　21*a　　　-14.56098　　　0.200
　　22　　 　　83.48162　　　2.582　　　1.88300　　　40.66　　　0.567
　　23　　　　-48.89245　　　BF
［非球面データ］
　第１６面
　κ=4.4706
　A4=-1.52E-04,A6=-1.27E-06,A8=-9.7E-09,A10=-5.1E-11
　第１９面
　κ=-0.8841
　A4=1.54E-05,A6=2.22E-06,A8=-4.7E-09,A10=-7.7E-11
　第２１面
　κ=1.1801
　A4=1.70E-04,A6=2.80E-09,A8=4.4E-09,A10=-6.6E-11
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝12.568　　　　β＝-0.047
　D10　　　　3.500　　　　　　2.914
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ１＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）＝0.7179
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ１＝13.500
　条件式（６）
　　ｎｄＰ１＝1.65940
　条件式（７）
　　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＝12.920
　図２は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（波長λ＝４８６．１ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、本実施形態の第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とが異なる移動量で光軸に沿って物体側に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設され、合焦の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１３、両凹形状の負レンズＬ１４および両凸形状の正レンズＬ１５からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正レンズＬ２１が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ３１および両凸形状の正レンズＬ３２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３３および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正レンズＬ３５と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。正レンズＬ３５は、両側のレンズ面が非球面である。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　47.001
ＦＮＯ　　 　　1.402
　２ω　　　　50.082
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　 　145.051
　ＢＦ　　　　37.594
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　　　　75.90770　　　6.887　　　1.95375　　　32.31　　　0.590
　　2　　　　1131.20200　　　6.023
　　3　　　　-189.73300　　　1.000　　　1.67270　　　32.19　　　0.597
　　4　　　　　30.09380　 　14.422
　　5　　 　　-46.99510　　　8.691　　　1.55332　　　71.67　　　0.540
　　6　　 　　-22.85880　　　1.000　　　1.56732　　　42.58　　　0.575
　　7　　　　　56.89480　　　8.513　　　1.88300　　　40.80　　　0.565
　　8　　 　　-77.92800　　　D8（可変）
　　9　　　　　59.38050　　　6.435　　　1.74971　　　24.66　　　0.627
　　10　　 　-274.17620　　　0.899
　　11　　 　　41.10570　 　10.372　　　1.72916　　　54.66　　　0.545
　　12　　　　-50.03390　　　1.000　　　1.72825　　　28.38　　　0.607
　　13　　 　　28.62810　　　D13（可変）
　　14　　　　　　∞　　　 　9.166　　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　15　　　　-32.16080　　　1.000　　　1.61266　　　44.46　　　0.564
　　16　　 　　26.85940　　　5.514　　　1.59282　　　68.69　　　0.544
　　17　　 　-602.32680　　　4.123
　　18　　 　　37.58510　　　9.916　　　1.59282　　　68.69　　　0.544
　　19　　　　-36.02000　　　1.000　　　1.55298　　　55.07　　　0.545
　　20　　 　-147.30460　　　1.318
　　21*a　 　　81.53680　　　5.553　　　1.77250　　　49.49　　　0.554
　　22*a　　-7038.98050　　　BF
［非球面データ］
　第２１面
　κ=1.0000
　A4=1.15E-05,A6=8.53E-09,A8=3.03E-11,A10=-6.3E-14
　第２２面
　κ=1.0000
　A4=2.11E-05,A6=1.38E-08,A8=6.67E-11,A10=-7.4E-14
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝47.001　　　　β＝-0.170
　D8　　　　7.446　　　　　　　0.200
　D13　　 　5.930　　　　　　　4.428
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＝2.101
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ１＝24.66
　条件式（３）
　　θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）＝0.7049
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）＝1.944
　条件式（５）
　　ＤＰ１＝6.435
　条件式（６）
　　ｎｄＰ１＝1.74971
　条件式（７）
　　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＝34.836
　条件式（８）
　　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＝12.721
　図４は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６並びに表３を用いて説明する。図５は、本実施形態の第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内に配設されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３および両凹形状の負レンズＬ１４からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１および両凹形状の負レンズＬ２２からなる接合レンズ、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２１が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２および両凹形状の負レンズＬ３３からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ３４と、両凹形状の負レンズＬ３５および両凸形状の正レンズＬ３６からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３７および両凸形状の正レンズＬ３８からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３における負レンズＬ３３と正レンズＬ３４との間に、開口絞りＳが配置される。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　　ｆ　　 　102.148
ＦＮＯ　　 　　1.450
　２ω　　　　23.842
　　Ｙ　　　　21.63
　ＴＬ　　 　150.819
　ＢＦ　　　　39.632
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　 　　228.14790　　　4.915　　　1.59349　　　67.00　　　0.537
　　2　　　　6415.62050　　　0.100
　　3　　　　　98.03190　　　9.004　　　1.49700　　　81.61　　　0.539
　　4　　　　-860.70550　　　0.100
　　5　　　　　70.05610　 　11.648　　　1.49700　　　81.61　　　0.539
　　6　　　　-266.98950　　　3.500　　　1.72047　　　34.71　　　0.583
　　7　　 　　168.27370　　　D7（可変）
　　8　　　　-156.94440　　　4.000　　　1.65940　　　26.87　　　0.633
　　9　　 　　-74.82770　　　2.500　　　1.51680　　　63.88　　　0.536
　　10　　 　　48.83690　　　D10（可変）
　　11　　 　　59.41150　　　7.084　　　2.00100　　　29.13　　　0.599
　　12　　　-9603.99850　　　0.100
　　13　　　　101.99880　　　8.889　　　1.69680　　　55.52　　　0.543
　　14　　　　-54.38990　　　1.800　　　1.71736　　　29.57　　　0.604
　　15　　 　　28.02300　　　5.843
　　16　　　　　　∞　　　 　1.600　　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　17　　　　118.55000　　　5.540　　　1.49700　　　81.61　　　0.539
　　18　　　　-59.97360　　　0.100
　　19　　　　-74.13900　　　1.600　　　1.72047　　　34.71　　　0.583
　　20　　 　　23.56120　　　8.119　　　1.76684　　　46.78　　　0.558
　　21　　 　-400.50550　　　2.828
　　22　　　　-39.02080　　　1.600　　　1.58144　　　40.98　　　0.576
　　23　　　　124.06960　　　5.332　　　2.00100　　　29.13　　　0.599
　　24　　　　-52.63590　　　BF
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝102.148　　　β＝-0.132
　D7　　　　7.956　　　　　　19.956
　D10　　 　17.029　　　　　　5.029
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ１＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）＝0.7179
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ１＝4.000
　条件式（６）
　　ｎｄＰ１＝1.65940
　条件式（７）
　　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＝12.920
　図６は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、本実施形態の第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３と同様に、像面Ｉに対して固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、極めて弱い屈折力を有する保護ガラスＨＧと、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１１が物体側レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２２が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１部分群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第２部分群Ｇ３２と、正の屈折力を有する第３部分群Ｇ３３とを有している。第１部分群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２からなる接合レンズ、から構成される。第２部分群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３３および両凹形状の負レンズＬ３４からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３５と、から構成される。第３部分群Ｇ３３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３６と、両凸形状の正レンズＬ３７および両凹形状の負レンズＬ３８からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の第２部分群Ｇ３３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における第２部分群Ｇ３２と第３部分群Ｇ３３との間に、固定絞り（フレアカット絞り）Ｓａが配置される。
　第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　　ｆ　　 　392.000
ＦＮＯ　　 　　2.881
　２ω　　 　　6.245
　　Ｙ　　　　21.63
　ＴＬ　　 　396.319
　ＢＦ　　　　74.502
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　　　1200.37020　　　5.000　　　1.51680　　　63.88　　　0.536
　　2　　　　1199.78950　　　1.000
　　3　　 　　250.71590　 　16.414　　　1.43385　　　95.25　　　0.540
　　4　　　　-766.97150　 　45.000
　　5　　 　　158.99440　 　18.720　　　1.43385　　　95.25　　　0.540
　　6　　　　-400.00000　　　2.261
　　7　　　　-377.29180　　　6.000　　　1.61266　　　44.46　　　0.564
　　8　　 　　461.79700　 　95.451
　　9　　　　　70.05760　　　4.000　　　1.79500　　　45.31　　　0.560
　　10　　 　　47.57190　 　11.944　　　1.49782　　　82.57　　　0.539
　　11　　 　1223.84820　　　D11（可変）
　　12　　 　-546.41280　　　2.500　　　1.80610　　　40.97　　　0.569
　　13　　 　　76.73180　　　6.996
　　14　　 　-241.81680　　　4.500　　　1.65940　　　26.87　　　0.633
　　15　　　　-56.62280　　　2.500　　　1.48749　　　70.32　　　0.529
　　16　　　　234.80990　　　D16（可変）
　　17　　　　　　∞　　　 　5.100　　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　18　　 　　95.57020　　　6.000　　　1.75500　　　52.33　　　0.548
　　19　　　　-75.36620　　　1.800　　　1.80809　　　22.74　　　0.629
　　20　　 　-757.80810　　　4.500
　　21　　　　279.80870　　　4.700　　　1.74971　　　24.66　　　0.627
　　22　　　　-82.76070　　　1.800　　　1.59319　　　67.90　　　0.544
　　23　　 　　50.04470　　　3.390
　　24　　 　-226.07440　　　1.800　　　1.83481　　　42.73　　　0.565
　　25　　　　105.63280　　　4.250
　　26　　　　　　∞　　　 　0.250
　　27　　　　105.07290　　　3.700　　　1.69680　　　55.52　　　0.543
    28　　 　-158.46840　　　0.100
　　29　　 　　92.25180　　　4.000　　　1.72047　　　34.71　　　0.583
　　30　　 　-129.17240　　　1.800　　　1.92119　　　23.96　　　0.620
　　31　　　　404.52160　　　7.500
　　32　　　　　　∞　　　 　1.500　　　1.51680　　　63.88　　　0.536
　　33　　　　　　∞　　　 　BF
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝392.000　　　　β＝-0.173
　D11　　 　13.847　　　　　　　29.047
　D16　　 　33.495　　　　　　　18.295
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ１＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）＝0.7179
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ１＝4.500
　条件式（６）
　　ｎｄＰ１＝1.65940
　条件式（７）
　　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＝12.920
　図８は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、本実施形態の第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図９の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配設され、変倍の際、第２レンズ群Ｇ２とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当し、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１４が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ１１は、両側のレンズ面が非球面である。負レンズＬ１３は、像側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２３と、から構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１および両凹形状の負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と、両凸形状の正レンズＬ３４と、から構成される。本実施例では、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第３レンズ群Ｇ３の負メニスカスレンズＬ３３および正レンズＬ３４が光軸に沿って像側に移動する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４４および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５からなる接合レンズと、から構成される。第４レンズ群Ｇ４の像側に、像面Ｉが配置される。負メニスカスレンズＬ４５は、像側のレンズ面が非球面である。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　変倍比　2.07
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　16.65　　　　　24.00　　　　　34.45
ＦＮＯ　　 　　4.14　　　 　　4.15　　　 　　4.15
　２ω　　　　53.79　　　　　41.95　　　　　31.59
　　Ｙ　　　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　245.879　　　　245.879　　　　245.879
　ＢＦ　　　　39.00　　　　　49.01　　　　　65.28
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1*a　 　　174.00980　　　3.000　　　1.76684　　　46.78　　 0.5576
　　2*a　　　　19.00290　　　9.504
　　3　　　　2467.43120　　　1.550　　　1.88300　　　40.66　　 0.5668
　　4　　　　　47.79750　　　5.082
　　5　　 　　-58.98140　　　1.500　　　1.88300　　　40.66　　 0.5668
　　6　　 　　131.38830　　　0.400　　　1.55389　　　38.09　　 0.5928
　　7*a　 　　338.15080　　　2.275
　　8　　　　　58.67000　　　6.011　　　1.65940　　　26.87　　 0.6327
　　9　　 　　-53.33540　　　D9（可変）
　　10　　 　　48.43770　　　1.050　　　1.84666　　　23.80　　 0.6215
　　11　　 　　18.35690　　　4.400　　　1.62004　　　36.40　　 0.5833
　　12　　 　　86.30180　　　0.100
　　13　　 　　29.42080　　　4.920　　　1.54270　　　46.52　　 0.5649
　　14　　　　-60.41780　 　13.037
　　15　　　　　　∞　　　 　D15（可変）　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　16　　 　-123.25200　　　2.504　　　1.62004　　　36.40　　 0.5833
　　17　　　　-25.39870　　　1.000　　　1.88300　　　40.66　　 0.5668
　　18　　　　172.17000　　　2.118
　　19　　　　-23.38080　　　0.800　　　1.88300　　　40.66　　 0.5668
　　20　　 　-107.86150　　　0.150
　　21　　 　　95.70770　　　4.746　　　1.75520　　　27.58　　 0.6036
　　22　　　　-27.47760　　　D22（可変）
　　23　　 　　35.36650　 　10.703　　　1.49782　　　82.57　　 0.5386
　　24　　　　-20.32710　　　1.100　　　1.83400　　　37.18　　 0.5778
　　25　　 　-937.90680　　　0.100
　　26　　 　　42.41910　　　9.349　　　1.49782　　　82.57　　 0.5386
　　27　　　　-30.37810　　　0.100
　　28　　　　-82.86330　　　8.406　　　1.69981　　　48.62　　 0.5611
　　29　　　　-18.48470　　　1.600　　　1.80610　　　40.97　　 0.5688
　　30*a　 　-514.67980　　　BF
［非球面データ］
　第１面
　κ=1.0000
　A4=3.80E-06,A6=3.24E-09,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
　第２面
　κ=1.0000
　A4=-2.16E-05,A6=0.00E+00,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
　第７面
　κ=1.0000
　A4=1.52E-05,A6=-1.98E-08,A8=4.77E-12,A10=0.00E+00
　第３０面
　κ=1.0000
　A4=1.68E-05,A6=1.29E-08,A8=0.00E+00,A10=0.00E+00
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D9　　 　31.945　　　14.177　　 　2.000
　D15　　 　3.000　　 　8.124　　　13.036
　D22　　 　9.233　　 　5.684　 　　1.200
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　-23.300
　G2　 　　10　　　　40.700
　G3　 　　16　　　-100.700
　G4　 　　23　　　　71.100
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ１＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）＝0.7176
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ１＝6.011
　条件式（６）
　　ｎｄＰ１＝1.65940
　条件式（７）
　　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＝12.920
　図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）、および図１０（Ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、本実施形態の第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４がそれぞれ図１１の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配設され、変倍の際、第３レンズ群Ｇ３とともに光軸に沿って移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正レンズＬ２３が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４および両凸形状の正レンズＬ３５からなる接合レンズと、から構成される。正レンズＬ３５は、像側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２および両凹形状の負レンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第４レンズ群Ｇ４の正レンズＬ４２および負レンズＬ４３からなる接合レンズを光軸に沿って移動させることにより、合焦を行う。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　変倍比　7.85
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　24.72　　　　　58.06　　 　　194.00
ＦＮＯ　　 　　3.6　　　　　　5.5　　　　　　6.5
　２ω　　　　85.214　　 　　39.016　　 　　12.106
　　Ｙ　　　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　149.280　　　　177.480　　　　204.279
　ＢＦ　　　　41.57417　　 　41.57416　　 　41.57414
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　 　　106.2691　 　　1.50009　　1.948329　　　29.38　　0.5986
　　2　　　　　55.80163　　　7.30993　　1.49782　　 　82.57　　0.5386
　　3　　 　　721.044　　　　0.50000
　　4　　　　　56.41199　　　6.09566　　1.755124　　　52.3　　 0.5546
　　5　　 　　228.7709　　 　D5（可変）
　　6*a　 　　351.2249　　 　1.50017　　1.766453　　　49.52　　0.5595
　　7　　　　　14.18364　　　9.01226
　　8　　 　　-33.6001　　 　1.66909　　1.765555　　　50.3　　 0.5581
　　9　　　　-897.93　　 　　0.56126
　　10　　 　　84.50917　　　4.54086　　1.749714　　　24.66　　0.6272
　　11　　　　-27.578　　　　0.72854
　　12　　　　-25.0651　　 　1.60720　　1.85108　　 　40.12　　0.5685
　　13*a　　　-68.5357　　 　D13（可変）
　　14　　　　　　∞　　　 　0.50000　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　15　　 　　22.36461　　　5.76460　　1.622737　　　37.84　　0.5805
　　16　　　　-41.5197　　 　0.53608
　　17　　　　-49.778　　　　2.77298　　1.601161　　　59.42　　0.5426
　　18　　　　-25.8168　　 　1.50000　　1.949966　　　29.37　　0.5987
　　19　　 　-488.723　　　　0.73221
　　20　　 　　21.29787　　　1.55564　　1.949962　　　29.19　　0.5991
　　21　　 　　12.32916　　　7.99913　　1.514583　　　66.9　　 0.5319
　　22*a　　　-34.5982　　 　D22（可変）
　　23　　　　-18.915　　　　3.76687　　1.659561　　　33.71　　0.5887
　　24　　　　-20.5674　　　20.49954
　　25　　　　125.1181　　 　2.44870　　1.717883　　　32.43　　0.5914
　　26　　　　-28.3836　　 　1.50000　　1.722329　　　53.46　　0.5526
　　27　　 　　25.2098　　 　D27（可変）
　　28　　 　　43.35023　　　4.87974　　1.526294　　　53.27　　0.5529
　　29　　　　-77.8742　　 　0.50000
　　30　　 　　65.86578　　　1.50000　　1.95　　　　　29.37　　0.5987
　　31　　 　　31.35903　　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=2.0000
　A4=8.04557E-06,A6=-1.75069E-08,A8=2.16280E-11,A10=-1.75432E-14
　第１３面
　κ=0.7223
　A4=-4.49448E-06,A6=-9.55340E-09,A8=-2.86951E-12,A10=-1.24795E-13
　第２２面
　κ=1.5559
　A4=2.87124E-05,A6=-2.90386E-08,A8=-2.57823E-10,A10=5.13004E-13
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　0.5　　　　18.19587　　50.27128
　D13　　　32.59041　　16.20141　 　0.50004
　D22　　 　1.55479　 　5.41058　　12.0062
　D27　　 　1.57961　　24.6165　 　28.44611
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　96.6403
　G2　　　　6　　 　-16.9148
　G3　 　　14　　　　25.6849
　G4　 　　23　　 　-40.1664
　G5　 　　28　　 　233.4501
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＝2.101
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ１＝24.66
　条件式（３）
　　θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）＝0.7051
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）＝1.944
　条件式（５）
　　ＤＰ１＝4.54086
　条件式（６）
　　ｎｄＰ１＝1.749714
　条件式（７）
　　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＝34.836
　条件式（８）
　　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＝12.721
　図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）、および図１２（Ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、本実施形態の第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５がそれぞれ図１３の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２内に配設されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当する。正メニスカスレンズＬ１３における像側のレンズ面に、回折光学素子ＤＯＥが配設される。回折光学素子ＤＯＥは、例えば、互いに異なる材質の２種類の回折素子要素が同一の回折格子溝で接する密着複層型の回折光学素子であり、２種類の紫外線硬化樹脂によって所定の格子高さを有する１次の回折格子（光軸に対して回転対称形状の回折格子）が形成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と、から構成される。第２レンズ群Ｇ２における正メニスカスレンズＬ２３と正メニスカスレンズＬ２４との間に、開口絞りＳが配置される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２２が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２１および正メニスカスレンズＬ２２からなる接合レンズと、正メニスカスレンズＬ２３とは、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２からなる接合レンズ、から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ５１および両凹形状の負レンズＬ５２からなる接合レンズ、から構成される。本実施例では、第５レンズ群Ｇ５の全体を光軸に沿って移動させることにより、合焦を行う。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１および両凸形状の正レンズＬ６２からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ６３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６４と、から構成される。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
　変倍比　2.00
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　 　199.985　　　　300.128　　　　400.487
ＦＮＯ　　 　　5.770　　　　　5.773　　　　　7.777
　２ω　　　　12.088　　　　　8.032　　　　　3.016
　　Ｙ　　　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　218.509　　　　276.018　　　　309.437
　ＢＦ　　　　63.575　　 　　63.605　　 　　63.797
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　θｇＦ
　　1　　 　　338.9295　　　3.0000　　　1.806100　　　33.34　　0.5904
　　2　　 　　157.1292　　　7.1098　　　1.487490　　　70.32
　　3　　　　-645.1901　　　0.1000
　　4　　 　　127.7241　　　6.3846　　　1.516800　　　64.13
　　5*b　　　1000.0000　　　D5（可変）
　　6　　　　-122.6329　　　1.7000　　　1.743997　　　44.79
　　7　　　　　65.7202　　　3.5689　　　1.659398　　　26.87　　0.6323
　　8　　 　　249.7691　 　15.0000
　　9　　 　　-47.9778　　　3.5000　　　1.756462　　　24.89　　0.6196
　　10　　　　-45.0509　　　2.2932
　　11　　　　　　∞　　　　0.5000　　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　12　　 　　43.2479　　　2.9936　　　1.620041　　　36.26
　　13　　 　　64.4050　　　D13（可変）
　　14　　 　　82.9323　　　1.7000　　　1.808090　　　22.74
　　15　　 　　46.2622　　　3.6463
　　16　　 　　71.4836　　　4.1939　　　1.612720　　　58.54
　　17　　 　-405.4059　　　D17（可変）
　　18　　 　　56.3851　　　6.9255　　　1.497820　　　82.57
　　19　　　　-60.8758　　　1.7000　　　1.755000　　　52.33
　　20　　 　-374.3030　　　D20（可変）
　　21　　　　102.7274　　　2.4918　　　1.592701　　　35.31
　　22　　 　-125.8788　　　1.0000　　　1.755000　　　52.33
　　23　　 　　40.8982　　　D23（可変）
　　24　　　　121.6273　　　1.7000　　　1.659398　　　26.87　　0.6323
　　25　　 　　52.1810　　　5.7438　　　1.595510　　　39.21
　　26　　　　-42.4345　　　0.1000
　　27　　　　-97.3797　　　1.5000　　　1.456000　　　91.37
　　28　　 　　59.1706　 　12.2493
　　29　　　　-26.6286　　　1.5000　　　1.755000　　　52.33　　0.5476
　　30　　　　-37.6940　　　BF
［回折光学面データ］
　第５面
　λ0＝587.6
　ｍ＝１
　Ｃ2＝-2.57E-05
　Ｃ4＝-2.04E-11
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　 　11.860　　　93.192　 　119.742
　D13　　　10.900　　 　0.500　　 　3.244
　D17　　 　0.600　　 　5.172　　 　0.600
　D20　　　34.411　　　13.877　　 　0.200
　D23　　 　6.561　　 　9.070　　　31.254
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　213.671
　G2　　　　6　　　-546.584
　G3　 　　14　　 　370.319
　G4　 　　18　　 　149.206
　G5　 　　21　　 　-72.703
　G6　 　　24　　　-875.523
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＝2.042
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ１＝26.87
　条件式（３）
　　θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）＝0.7172
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）＝1.871
　条件式（５）
　　ＤＰ１＝3.5689
　条件式（６）
　　ｎｄＰ１＝1.659398
　条件式（７）
　　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＝35.830
　条件式（８）
　　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＝12.920
　図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）、および図１４（Ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図１５～図１６および表８を用いて説明する。図１５は、本実施形態の第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＬＳ（８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際、第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４とがそれぞれ図１５の矢印で示す方向に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第３レンズ群Ｇ３と、第５レンズ群Ｇ５と同様に、像面Ｉに対して固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１および両凸形状の正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１１が物体側レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４と、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２３が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた片平形状の正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３と、両凹形状の負レンズＬ３４と、両凸形状の正レンズＬ３５および両凹形状の負レンズＬ３６からなる接合レンズと、から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第４レンズ群Ｇ４の全体が光軸に沿って物体側に移動する。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２および両凹形状の負レンズＬ５３からなる接合レンズと、像側に凹面を向けた片平形状の負レンズＬ５４と、両凸形状の正レンズＬ５５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５６と、から構成される。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）
［全体諸元］
　変倍比　2.74
　　　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ　　　　　　　Ｔ
　　ｆ　　　　71.5　　　　　135.0　　　　　196.0
ＦＮＯ　　 　　2.859　　　　　2.902　　　　　2.881
　２ω　　　　33.642　　 　　17.738　　 　　12.209
　　Ｙ　　　　21.60　　　　　21.60　　　　　21.60
　ＴＬ　　 　245.879　　　　245.770　　　　245.789
　ＢＦ　　　　53.966　　 　　53.966　　 　　53.966
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　 　　123.4009　　 　2.8　　　　1.95　　　 　29.37　　　0.600
　　2　　　　　87.56469　　　9.9　　　　1.49782　　　82.57　　　0.539
　　3　　 　-1181.09　　　 　0.1
　　4　　　　　93.41088　　　7.7　　　　1.433852　 　95.25　　　0.540
　　5　　 　　711.1154　　 　D5（可変）
　　6　　　　　70.14635　　　2.4　　　　1.71999　　　50.27　　　0.553
　　7　　　　　33.21159　 　10.25
　　8　　　　-115.534　　　　2　　　　　1.618　　　　63.34　　　0.541
　　9　　　 　123.4243　　 　2
　　10　　 　　53.14446　　　4.4　　　　1.749714　 　24.66　　　0.627
　　11　　　　333.2994　　 　3.55
　　12　　　　-77.3115　　 　2.2　　　　1.603　　　　65.44　　　0.539
　　13　　　　202.6654　　 　D13（可変）
　　14　　　　　　∞　　　 　2.5　　　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　15　　　　581.5556　　 　3.7　　　　1.83481　　　42.73　　　0.565
　　16　　 　-130.482　　　　0.2
　　17　　 　　90.3298　　 　3.85　　 　1.59319　　　67.9　　 　0.544
　　18　　　　　　∞　　　 　0.2
　　19　　 　　52.76588　　　4.9　　　　1.49782　　　82.57　　　0.539
　　20　　　　448.6586　　 　2.04364
　　21　　 　-118.745　　　　2.2　　　　2.001　　　　29.12　　　0.600
　　22　　　　173.2289　　 　4.55
　　23　　　　114.6359　　 　5.75　　 　1.90265　　　35.73　　　0.580
　　24　　　　-66.799　　　　2.2　　　　1.58144　　　40.98　　　0.576
　　25　　 　　41.99665　　　D25（可変）
　　26　　 　　57.83565　　　4.8　　　　1.49782　　　82.57　　　0.539
　　27　　 　-190.077　　　　0.1
　　28　　 　　44.19055　　　2　　　　　1.95　　　 　29.37　　　0.600
　　29　　 　　28.478　　　　5.55　　 　1.59319　　　67.9　　 　0.544
　　30　　　　166.4062　　 　D30（可変）
　　31　　 　　52.69825　　　1.8　　　　1.804　　　　46.6　　 　0.557
　　32　　 　　31.18732　　　5.15
　　33　　　　102.8337　　 　3.35　　 　1.84666　　　23.83　　　0.620
　　34　　 　-102.758　　　　1.6　　　　1.71999　　　50.27　　　0.553
　　35　　 　　42.05936　　　2.58303
　　36　　　　　　∞　　　 　1.6　　　　1.95375　　　32.33　　　0.591
　　37　　 　　68.58142　　　3.75
　　38　　　　101.2296　　 　3.85　　 　1.59319　　　67.9　　 　0.544
　　39　　 　-172.177　　　　0.15
　　40　　 　　47.98548　　　3.9　　　　1.71999　　　50.27　　　0.553
　　41　　　　137.9944　　 　BF
［変倍撮影時可変間隔データ］
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
　D5　　　　3.223　　　34.216　　　51.137
　D13　　　50.289　　　19.296　　 　2.375
　D25　　　16.922　　　14.139　　　16.940
　D30　　 　1.903　　 　4.686　　 　1.884
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　143.981
　G2　　　　6　　 　-45.565
　G3　 　　14　　　　94.464
　G4　 　　26　　　　58.195
　G5　 　　31　　　-109.088
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＝2.101
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ１＝24.66
　条件式（３）
　　θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）＝0.7049
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）＝1.944
　条件式（５）
　　ＤＰ１＝4.4
　条件式（６）
　　ｎｄＰ１＝1.749714
　条件式（７）
　　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＝34.836
　条件式（８）
　　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＝12.721
　図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）、および図１６（Ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図１７～図１８および表９を用いて説明する。図１７は、本実施形態の第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る光学系ＬＳ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側近傍に配設され、合焦の際、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３と同様に、像面Ｉに対して固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、極めて弱い屈折力を有する保護ガラスＨＧと、両凸形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第１レンズ群Ｇ１の正レンズＬ１１が物体側レンズに該当する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２および両凹形状の負レンズＬ２３からなる接合レンズと、から構成される。本実施例では、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２２が条件式（１）～（３）等を満足する正レンズに該当する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１部分群Ｇ３１と、負の屈折力を有する第２部分群Ｇ３２と、正の屈折力を有する第３部分群Ｇ３３とを有している。第１部分群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２からなる接合レンズ、から構成される。第２部分群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３３および両凹形状の負レンズＬ３４からなる接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３５と、から構成される。第３部分群Ｇ３３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３６と、両凸形状の正レンズＬ３７および両凹形状の負レンズＬ３８からなる接合レンズと、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の第２部分群Ｇ３３は、光軸と垂直な方向へ移動可能な防振レンズ群（部分群）を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。
　以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表９）
［全体諸元］
　　ｆ　　 　392.000
ＦＮＯ　　 　　2.880
　２ω　　 　　6.240
　　Ｙ　　　　21.63
　ＴＬ　　 　395.808
　ＢＦ　　　　82.991
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　 θｇＦ
　　1　　　　1200.37020　　　5.000　　　1.51680　　　63.88　　　0.536
　　2　　　　1199.78950　　　1.000
　　3　　 　　240.22360　 　17.017　　　1.43385　　　95.25　　　0.540
　　4　　　　-729.29990　 　45.000
　　5　　 　　160.88120　 　18.323　　　1.43385　　　95.25　　　0.540
　　6　　　　-400.00000　　　2.375
　　7　　　　-367.69050　　　6.000　　　1.61266　　　44.46　　　0.564
　　8　　 　　428.09960　 　94.771
　　9　　　　　69.79560　　　4.000　　　1.79500　　　45.31　　　0.560
　　10　　 　　47.51370　 　11.999　　　1.49782　　　82.57　　　0.539
　　11　　 　1422.36780　　　D11（可変）
　　12　　 　-535.33080　　　2.500　　　1.79500　　　45.31　　　0.560
　　13　　 　　77.99670　　　4.269
　　14　　 　-254.93650　　　4.500　　　1.61155　　　31.26　　　0.618
　　15　　　　-52.91530　　　2.500　　　1.48749　　　70.32　　　0.529
　　16　　　　239.57030　　　D16（可変）
　　17　　　　　　∞　　　 　5.100　　　　　　　　　　　　 （絞りＳ）
　　18　　　　102.03190　　　6.000　　　1.75500　　　52.33　　　0.548
　　19　　　　-79.94970　　　1.800　　　1.80809　　　22.74　　　0.629
　　20　　 　-555.10010　　　4.500
　　21　　　　216.25360　　　4.700　　　1.74971　　　24.66　　　0.627
　　22　　　　-92.01210　　　1.800　　　1.59319　　　67.90　　　0.544
　　23　　 　　49.75230　　　3.446
　　24　　 　-226.07440　　　1.800　　　1.83481　　　42.73　　　0.565
　　25　　　　106.00750　　　4.500
　　26　　　　105.90030　　　3.700　　　1.69680　　　55.52　　　0.543
　　27　　 　-165.71400　　　0.100
　　28　　 　　91.71790　　　4.000　　　1.72047　　　34.71　　　0.583
　　29　　 　-129.60590　　　1.800　　　1.92119　　　23.96　　　0.620
　　30　　　　366.08650　　　BF
［近距離撮影時可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝392.000　　　　β＝-0.173
　D11　　 　13.810　　　　　　　29.010
　D16　　 　36.508　　　　　　　21.308
［条件式対応値］
　条件式（１）
　　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＝2.057
　条件式（２），（２－１），（２－２）
　　νｄＰ１＝31.26
　条件式（３）
　　θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）＝0.7173
　条件式（４），（４－１），（４－２）
　　ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）＝1.858
　条件式（５）
　　ＤＰ１＝4.500
　条件式（６）
　　ｎｄＰ１＝1.61155
　条件式（７）
　　ｎｄＰ１－（０．０４０×νｄＰ１－２．４７０）×νｄＰ１＝36.513
　条件式（８）
　　ｎｄＰ１－（０．０２０×νｄＰ１－１．０８０）×νｄＰ１＝12.605
　図１８は、第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態における諸収差図である。各諸収差図より、第９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、色収差の補正において、１次の色消しに加え、２次スペクトルが良好に補正された光学系を実現することができる。
　ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すものとする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
　本実施形態の光学系の第４、第７、第９実施例において、防振機能を有する構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有していない構成とすることもできる。また、防振機能を有していない他の実施例についても、防振機能を有する構成とすることができる。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ６　第６レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (9)

  1. 　開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有する光学系。
    　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＜２．１２
    　１８．０＜νｄＰ１＜３５．０
    　０．７０２＜θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）
    　但し、ｎｄＰ１：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＰ１：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＰ１：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ１とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ１とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ１としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＰ１＝（ｎｇＰ１－ｎＦＰ１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
  2. 　前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　１．８３＜ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）
  3. 　前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　１８．０＜νｄＰ１＜２６．５
    　１．８３＜ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）
  4. 　前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　２５．０＜νｄＰ１＜３５．０
    　１．８３＜ｎｄＰ１＋（０．００７８７×νｄＰ１）
  5. 　前記正レンズは、以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    　ＤＰ１＞０．８０
    　但し、ＤＰ１：前記正レンズの光軸上の厚さ［mm］
  6. 　最も物体側に配置された物体側レンズを有し、
    　前記開口絞りが前記物体側レンズより像側に配置され、
    　前記物体側レンズより像側で、前記正レンズが前記開口絞りより物体側に配置される請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
  7. 　前記正レンズは、ガラスレンズである請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
  8. 　請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
  9. 　開口絞りと、前記開口絞りより物体側に配置された以下の条件式を満足する正レンズとを有するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
    　ｎｄＰ１＋（０．０１４２５×νｄＰ１）＜２．１２
    　１８．０＜νｄＰ１＜３５．０
    　０．７０２＜θｇＦＰ１＋（０．００３１６×νｄＰ１）
    　但し、ｎｄＰ１：前記正レンズのｄ線に対する屈折率
    　　　　νｄＰ１：前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　　　　θｇＦＰ１：前記正レンズの部分分散比であり、前記正レンズのｇ線に対する屈折率をｎｇＰ１とし、前記正レンズのＦ線に対する屈折率をｎＦＰ１とし、前記正レンズのＣ線に対する屈折率をｎＣＰ１としたとき、次式で定義される
    　θｇＦＰ１＝（ｎｇＰ１－ｎＦＰ１）／（ｎＦＰ１－ｎＣＰ１）
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