JP7231128B2 - 接着シート、並びに物品及び物品の製造方法 - Google Patents
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Description
を提供する。
本発明の接着シートは、対向する第1の主面及び第2の主面を有する接着シートであって、上記接着シートの上記第1の主面は、熱膨張性熱硬化型接着層及び熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面にパターン状に設けられた複数の粘着部により構成され、上記接着シートの上記第2の主面は、上記接着シートの上記第1の主面を構成する上記熱膨張性熱硬化型接着層又は別の熱膨張性熱硬化型接着層により構成されている。
さらに、膨張後の接着シートの厚さ方向において、粘着部の第1面が、膨張後の熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面と第2の主面との間に位置するとは、図4(b)に示したように粘着部2の第1面b1がすべて膨張後の熱膨張性熱硬化型接着層1’に覆われていてもよく、図5に示すように、粘着部2の第1面b1の一部が、膨張後の熱膨張性熱硬化型接着層1’の第1の主面a1から露出していてもよい。
接着シートの第1の面のせん断接着強度は、第1の主面を構成する粘着部及び熱膨張性熱硬化型接着層のせん断接着強度に主に起因するが、接着シートの層構成等に応じて適宜調整が可能である。
接着シートの第2の主面のせん断接着強度は、第2の主面構成する熱膨張性熱硬化型接着層のせん断接着強度に主に起因するが、接着シートの層構成等に応じて調整が可能である。
なお、接着シートの非測定対象面は強接着剤を用いてアルミニウム板Aに強固定されるため、引張試験において接着シートの非測定対象面側で剥離を生じさせず、測定対象面のせん断接着強度として測定が可能となる。
本発明における熱膨張性熱硬化型接着層は、加熱により膨張及び硬化する層である。
本発明の接着シートが、2つ以上の熱膨張性熱硬化型接着層を有する場合、各熱膨張性熱硬化型接着層は、組成及び厚さが同じであってもよく異なっていても良い。
加熱後の熱膨張性熱硬化型接着層の厚さ方向の膨張率(%)=[加熱後の熱膨張性熱硬化型接着層の厚さ/加熱前の熱膨張性熱硬化型接着層の厚さ〕×100(%)
また、膨張後の熱膨張性熱硬化型接着層は、熱膨張性熱硬化型接着剤組成物に含まれる膨張剤が加熱により膨張することにより体積が増加した膨張接着層であり、熱膨張性熱硬化型接着剤組成物の硬化物により形成される。
熱膨張性熱硬化型接着層は、樹脂成分として少なくとも熱硬化性樹脂を含む。熱硬化性樹脂としては、例えばウレタン樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂及びアクリル樹脂等から選ばれる1種又は2種以上の熱硬化性樹種を使用することができる。なかでも、上記熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂及び/またはフェノール樹脂を使用することが加熱硬化時の被着体への良好な密着性を付与するうえで好ましく、さらにエポキシ樹脂を使用することが良好な加熱硬化性を確保し高耐熱性を有するうえでより好ましい。
熱膨張性熱硬化型接着層及びそれを構成する熱膨張性熱硬化型接着剤組成物は、上記熱硬化性樹脂と反応しうる硬化剤を含有することが好ましい。熱膨張性熱硬化型接着層を加熱したときに、熱硬化性樹脂が十分に硬化して高い接着強度を発現可能となるからである。硬化剤は、熱膨張性熱硬化型接着層を熱硬化させる前、または、シート状の熱膨張性熱硬化型接着層に成形する前に含有されることが好ましい。
また、熱膨張性熱硬化型接着層及びそれを構成する熱膨張性熱硬化型接着剤組成物は、硬化促進剤を含有していてもよい。硬化促進剤は、熱膨張性熱硬化型接着層Aを熱硬化させる前、または、シート状の熱硬化型接着層Aに成形する前に含有されることが好ましい。
また、熱膨張性熱硬化型接着層及びそれを構成する熱膨張性熱硬化型接着剤組成物は、膨張硬化後において温度変化の大きい環境下で使用された場合であっても、接合部の固定性を損なわない範囲において、熱可塑性樹脂を含有するものを使用することができる。
熱膨張性熱硬化型接着層及びそれを構成する熱膨張性熱硬化型接着剤組成物に含まれる膨張剤としては、膨張後の熱膨張性熱硬化型接着層が層内に多孔構造を形成できるものを使用することが好ましい。このような膨張剤としては、例えば炭酸アンモニウム、炭酸水素アンモニウム、亜硝酸アンモニウム、水素化ホウ素アンモニウム、アジド等の無機化合物、トリクロロモノフルオロメタン等のフッ化アルカン、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、パラトルエンスルホニルヒドラジド等のヒドラジン化合物、p-トルエンスルホニルセミカルバジド等のセミカルバジド化合物、5-モルホリル-1,2,3,4-チアトリアゾール等のトリアゾール化合物、N,N’-ジニトロソテレフタルアミド等のN-ニトロソ化合物を使用することができる。
また、熱膨張性熱硬化型接着層及びそれを構成する熱膨張性熱硬化型接着剤組成物は、上記したものの他に、本発明の効果を損なわない範囲で、例えば充填剤、軟化剤、安定剤、接着促進剤、レベリング剤、消泡剤、可塑剤、粘着付与樹脂、繊維類、酸化防止剤、紫外線吸収剤、加水分解防止剤、増粘剤、顔料等の着色剤、充填剤などの添加剤を含有するものを使用することができる。
本発明における粘着部は、接着シートの上記第1の主面を構成する熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面にパターン状に複数設けられており、接着シートの第1の主面を構成する。
なお、第1の粘着部と上記第1の粘着部に近接する第2の粘着部との距離とは、第1の粘着部と上記第1の粘着部に近接する第2の粘着部との間の距離のうち最短距離をいう。また、上記粘着部のパターンが格子状や条状の場合、任意の第1の粘着部と上記第1の粘着部に近接する(最も近くに存在する)第2の粘着部との最短距離とは、第1の粘着部と、上記第1の粘着部が延在する方向と同一の方向に延在し上記第1の粘着部に近接する第2の粘着部との間の距離をいう。
膨張前の接着シートの第1の主面に占める複数の粘着部の面積の総和の割合=[膨張前の接着シートの平面視における粘着部の面積の総和]/[膨張前の接着シートの第1の主面全体の面積] ×100(%)
150℃で60分間加熱後の粘着部の厚さ方向の膨張率が120%以下であることが好ましく、115%以下であることが好ましく、膨張率が100%である(粘着部が実質的に膨張しない)ことが最も好ましい。
粘着部の厚さ方向の膨張率(%)=[加熱後の粘着部の厚さ/加熱前の粘着部の厚さ]×100
ゲル分率(質量%)={(トルエンに浸漬した後の粘着部の質量)/(トルエンに浸漬する前の粘着部の質量)}×100
本発明の接着シートは、粘着部と熱膨張性熱硬化型接着層とを少なくとも有するが、必要に応じて任意の構成を有していても良い。本発明の接着シートは、例えば図6に例示するように、第1の主面a11及び第2の主面a21を有する第1の熱膨張性熱硬化型接着層1Aと、第1の主面a21及び第2の主面a22を有する第2の熱膨張性熱硬化型接着層1Bと、第1の熱膨張性熱硬化型接着層1A及び第2の熱膨張性熱硬化型接着層1Bの間に配置され、第1の熱膨張性熱硬化型接着層1Aの第2の主面a21及び第2の熱膨張性熱硬化型接着層1Bの第1の主面a12と接着した中間層3と、を有し、第1の熱膨張性熱硬化型接着層1Aの第1の主面a11にパターン状に設けられた複数の粘着部2を有していても良い。図6に例示する接着シートは、第1の主面が粘着部2及び第1の熱膨張性熱硬化型接着層1Aにより構成され、第2の主面が第2の熱膨張性熱硬化型接着層1Bにより構成される本発明の接着シートは、中間層3を有することで、良好な剛性を有することができ、貼付作業性により優れる。
本発明の接着シートは、膨張前(加熱前)の総厚が10μm以上600μm以下であることが好ましく、中でも50μm以上500μm以下であることが好ましく、さらに100μm以上400μm以下であることが好ましい。また、膨張後(加熱後)の総厚が20μm以上2500μm以下であることが好ましく、中でも40μm以上2000μm以下であることが好ましく、さらに100μm以上1000μm以下であることが好ましい。なお、接着シートの総厚には、離型ライナーの厚さは含まないものとする。
本発明の接着シートの膨張後のせん断接着強度は、後述の実施例に記載の方法で測定される。
上述の接着シートの製造方法によれば、上記熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面にパターン状の複数の粘着部を転写して圧着する工程において、圧着の荷重量や温度を適時調整することにより、粘着部が熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面上に形成されている態様(図1(a)で示す態様)、粘着部の一部が熱膨張性熱硬化型接着層の表面から突出している態様(図1(b)で示す態様)、及び粘着部が熱膨張性熱硬化型接着層に埋め込まれている態様(図3で示す態様)のいずれの態様の接着シートも製造することができる。
本発明の物品の1つの態様は、第1の被着体と第2の被着体とを有し、上記第2の被着体は空隙が形成されており、上記第1の被着体が上記第2の被着体の上記空隙内に配置されており、上記空隙内において、上記第1の被着体と上記第2の被着体とが上記「I.接着シート」の項で説明した接着シートの膨張物を介して接着している。
とすることができる。本発明の物品がモーターの場合であれば、例えばマグネットを第1の被着体として用い、スロットが形成されたローターを第2の被着体として用いる組合せや、スロットが形成されたステータと該スロットに配置されるワイヤとを絶縁するための絶縁紙を第1の被着体として用い、該スロットが形成されたステータを第2の被着体として用いる組合せ等が挙げられる。
本発明の物品の製造方法は、2つの部材を上述した「I.接着シート」の項で説明した接着シートの膨張物を介して接着する製造方法であり、特に、空隙を有する被挿入部材と、上記空隙内に配置された挿入部材とを、上述した「I.接着シート」の項で説明した接着シートの膨張物を介して接着する製造方法である。
空隙内において、接着シートが加熱により膨張することで、接着シートの第2の主面が、接着シートが設けられていない被着体に接触可能となる。このとき、接着シートの第1の主面及び第2の主面を構成する熱膨張性熱硬化型接着層の膨張物は、いずれも加熱硬化により接着力が発現されるため、挿入部材である第1の被着体と、被挿入部材である第2の被着体又は上記第3の被着体及び上記第4の被着体とを、強固に接着させることができる。また、熱膨張性熱硬化型接着層の膨張物は、熱硬化物であり耐熱性が高いため、高温環境において高い接着力を維持することが可能となる。
<熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-1)の調製>
エポキシ樹脂1(BPA型、エポキシ当量8,000g/eq.、固形(25℃)、軟化点200℃以上)を35質量部と、エポキシ樹脂2(変性BPA型、エポキシ当量400g/eq.、140万mPa・s(25℃))を7質量部と、エポキシ樹脂3(ジシクロペンタジエン型、エポキシ当量280g/eq.、固形(25℃)、軟化点100℃)を58質量部と、硬化剤1(ジシアンジアミド、固形)を3.8質量部と、硬化剤2(2,4-ジアミノ-6-[2’-メチルイミダゾリル-(1’)]-エチル-s-トリアジンイソシアヌル酸付加物、固形)を3質量部と、膨張剤1(熱膨張カプセル、膨張開始温度125℃、固形)を1質量部とをメチルエチルケトン60質量部に溶解することによって、熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-1)を調整した。
<熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-2)の調製>
エポキシ樹脂2の代わりにエポキシ樹脂4(BPA型、エポキシ当量188g/eq.、1.1万mPa・s(25℃))を7質量部とし、エポキシ樹脂3の代わりにエポキシ樹脂5(変性ノボラック型、エポキシ当量160g/eq.、半固形(25℃))を58質量部とし、硬化剤1の使用量を3.8質量部から6.7質量部に変更すること以外は、調製例1と同様の方法で熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-2)を調製した。
<熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-3)の調製>
エポキシ樹脂1の使用量を35質量部から25質量部に変更し、エポキシ樹脂2の使用量を7質量部から17質量部に変更し、硬化剤1の使用量を3.8質量部から4.1質量部に変更すること以外は、調製例1と同様の方法で熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-3)を調製した。
<粘着剤(b-1)の調整>
n-ブチルアクリレート97.98質量部と、アクリル酸2質量部と、4-ヒドロキシブチルアクリレート0.02質量部とを、アゾビスイソブチロニトリル0.3質量部を重合開始剤として、酢酸エチル溶液中で、90℃で6時間溶液重合させることによって、重量平均分子量50万のアクリル重合体を得た。
上記調整例1で得た熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-1)を、離型ライナー(厚さ50μmのポリエチレンテレフタレートフィルムの片面がシリコーン化合物によって剥離処理されたもの)の表面に、棒状の金属アプリケーターを用いて、乾燥後の厚さが62μmになるように塗工し、上記塗工物を85℃の乾燥機に5分間投入し乾燥することによって、厚さ62μmのシート状の熱膨張性熱硬化型接着層(A-1)が離型ライナーの片面に形成されたシートを得た。該シートを2つ作成した。
次に、上記積層体のポリイミドフィルム側に、もう一方のシートの上記熱膨張性熱硬化型接着層(A-1)を重ね、予め50℃に加熱したラミネーターで線圧3N/mmで貼付することで、ポリイミドフィルムの両面に熱膨張性熱硬化型接着層(A-1)が積層された厚さ149μm(離型ライナーの厚さ除く。以下同様。)の接着シート(x-1)を得た。
上記接着シート(x-1)の熱膨張性熱硬化型接着層(A-1)と、上記粘着部(B-1)を重ね、貼付する際のラミネート温度を23℃から50℃に変更すること以外は、実施例1と同様の方法で接着シート(X-2)を得た。2以上の粘着部(B-1)から選択される任意の粘着部(b1)と、上記粘着部(b1)に近接する粘着部(b2)との最短距離は、0.2mmであった。
離型ライナー上に上記粘着部(B-1)の代わりに、厚さ3μm、1個当たりの面積が0.3mm2の略円形の粘着部(B-2)を複数形成し、上記接着シート(x-1)の一方の熱膨張性熱硬化型接着層(A-1)と、上記粘着部(B-2)とを重ねたこと以外は、実施例1と同様の方法で接着シート(X-3)を得た。2以上の粘着部(B-2)から選択される任意の粘着部(b1)と、上記粘着部(b1)に近接する粘着部(b2)との最短距離は、0.2mmであった。
上記接着シート(X-3)の第1の主面の面積に占める、上記粘着部(B-2)の面積の総和の割合は37%であった。
上記シート状の熱膨張性熱硬化型接着層(A-1)に代えて、厚さを62μmから75μmに変更したシート状の熱膨張性熱硬化型接着層(A-2)を離型ライナーの片面に形成したシートを2つ作製し、一方の熱膨張性熱硬化型接着層(A-2)の表面に、他方の熱膨張性熱硬化型接着層(A-2)を重ね、予め50℃に加熱したラミネーターで線圧3N/mmで貼付することで、熱膨張性熱硬化型接着層(A-2)を積層してなる厚さ150μmの接着シート(x-4)を得た。接着シート(x-1)に代えて接着シート(x-4)を用いたこと以外は、実施例1と同様の方法で接着シート(X-4)を得た。
接着シート(X-4)の第1の主面の面積に占める、上記粘着部(B-1)の面積の総和の割合は60%であった。
熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-1)の代わりに熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-2)を使用して、熱膨張性熱硬化型接着層(A-3)を離型ライナーの片面に形成したシートを2つ作成し、ポリイミドフィルムの両面に熱膨張性熱硬化型接着層(A-1)に代えて熱膨張性熱硬化型接着層(A-3)を用いてポリイミドフィルムの両面に積層したこと以外は、実施例1と同様の方法で接着シート(X-5)を得た。
熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-1)の代わりに熱膨張性熱硬化型接着剤組成物(a-3)を使用して、熱膨張性熱硬化型接着層(A-4)を離型ライナーの片面に形成したシートを2つ作成し、熱膨張性熱硬化型接着層(A-1)に代えて熱膨張性熱硬化型接着剤層(A-4)を用いてポリイミドフィルムの両面に積層したこと以外は、実施例1と同様の方法で接着シート(X-6)を得た。
離型ライナー(厚さ25μmのポリエチレンテレフタレートフィルムの片面がシリコーン化合物によって剥離処理されたもの)の表面に、グラビアコーターを用いて、上記粘着剤(b-1)を全面塗工した後、85℃で2分間乾燥させることによって、厚さ3μmのシート状の粘着層(B’-1)が上記離型ライナーの片面に形成されたシートを得た。上記粘着部(B-1)の代わりに、上記粘着層(B’-1)を使用すること以外は、実施例1と同様の方法で接着シート(X’-1)を得た。
上記実施例1で得た接着シート(x-1)を接着シート(X’-2)として評価した。
上記実施例及び比較例で得た、熱膨張性熱硬化型接着層(A-1)~(A-4)が設けられた離型ライナーを10mm×10mmの大きさに裁断したものを試験サンプルとした。幅15mm×長さ70mm×厚さ0.5mmの2枚の表面平滑なアルミニウム板を脱脂処理し、一方のアルミニウム板の上面に上記試験サンプルの熱膨張性熱硬化型接着層側の面を合わせて2kgのハンドローラーを用いて23℃で圧着した。
上記実施例及び比較例で得た、粘着部(B-1)~(B-2)が形成された離型ライナーを10mm×10mmの大きさに裁断したものを試験サンプルとした。幅15mm×長さ70mm×厚さ0.5mmの2枚の表面平滑なアルミニウム板を脱脂処理し、一方のアルミニウム板の上面に上記試験サンプルの粘着部側の面を合わせて2kgのハンドローラーを用いて23℃で圧着した。
上記実施例および比較例の接着シートを、10mm×10mmの大きさに裁断したものを試験サンプルとした。 幅15mm×長さ70mm×厚さ0.5mmの2枚の表面平滑なアルミニウム板を脱脂処理し、一方のアルミニウム板の上面に、試験サンプル固定用の強接着剤として2液混合系常温硬化型アクリル接着剤(セメダイン社製メタルロック)を塗布し、試験サンプルの第2の主面側の離型ライナーを剥がして、試験サンプルの第2の主面を上記強接着剤を介して上記一方のアルミニウム板に重ね、サンプルを2kgのハンドローラーを用いて23℃で圧着した。次に、上記アルミニウム板に圧着した試験サンプルの第1の主面側の離型ライナーを剥がし、試験サンプルの上面に脱脂処理した平滑な表面を有する他方のアルミニウム板を重ね、0.5MPaの荷重で10秒間23℃で圧着した。23℃環境下に5分間放置し上記2枚のアルミニウム板の端部をそれぞれチャッキングし、テンシロン引張試験機[株式会社エーアンドデイ製、型式:RTM-100]を用い、180度方向に10mm/分で引張試験した際のせん断方向の接着力を測定した。このときの接着力を、接着シートの第1の主面のせん断接着力とした。
上記実施例及び比較例で得た接着シート(X-1)~(X-6)及び(X’-1)~(X’-2)を15mm×15mmの大きさに裁断したものをそれぞれ試験サンプルとした。次に、上記試験サンプルの第1の主面(粘着部又は粘着層を有する側の面)側の離型ライナーを剥がし、幅40mm×長さ50mm×厚さ3mmの脱脂処理した平滑なSUS板の中央に重ね、0.5MPaの荷重で10秒間23℃で圧着し、試験サンプルを固定した。上記比較例2で作成した接着シート(X’-2)に関しては、一方の主面側の離型ライナーを剥がし、SUS板に圧着して、固定した。
(判断基準)
◎:試験サンプルのズレ量が0mmであった。
〇:試験サンプルのズレ量が1mm未満であった。
△:試験サンプルのズレ量が1mm以上であった。
×:試験サンプルがSUS板から剥がれた。
上記実施例及び比較例で得た接着シート(X-1)~(X-6)及び(X’-1)~(X’-2)をそれぞれ15mm×15mmの大きさに裁断した。次に、上記接着シートの第1の主面(粘着部又は粘着層を有する側の面)側の離型ライナーを剥がし、幅30mm×長さ30mm×厚さ1mmの脱脂処理した平滑なSUS板の中央に重ね、0.5MPaの荷重で10秒間23℃で圧着し、上記接着シートを固定した。上記比較例2で作成した接着シート(X’-2)に関しては、一方の主面側の離型ライナーを剥がし、SUS板に圧着して、固定した。その後、上記接着シートのもう一方の離型ライナーを除去したものを試験サンプルとした。
(判断基準)
◎:試験サンプルは、スペーサーの厚みを、接着シートとSUS板の総厚に対して50μm厚くした際も通過できた。
〇:試験サンプルは、スペーサーの厚みを、接着シートとSUS板の総厚に対して50μm厚くした際に通過できず、75μm厚くした際に通過できた。
△:試験サンプルは、スペーサーの厚みを、接着シートとSUS板の総厚に対して75μm厚くした際に通過できず、100μm厚くした際に通過できた。
×:試験サンプルは、スペーサーの厚みを、接着シートとSUS板の総厚に対して100μm厚くした際も通過できなかった、または通過させる際に接着シートがSUS板から剥がれてしまった。
幅15mm×長さ70mm×厚さ0.5mmの2枚の表面平滑なアルミニウム板51、52を脱脂処理し、図9のように、一方のアルミニウム板51の上面の端部に、幅5mmの2本のスペーサー53を、12mmの間をあけて平行に並べ、接着した。上記スペーサー53は、スペーサー53と接着に用いた接着テープの総厚が、接着シートの総厚に対して150μm厚くなるように調製したものを使用した。次に、上記アルミニウム板51の上面側で、かつ、上記2本のスペーサー53の間に、予め10mm×10mmの大きさに裁断した実施例及び比較例の接着シート(X-1)~(X-6)及び(X’-1)~(X’-2)(図9中の符号10)をそれぞれ、上記接着シートの第1の主面(粘着部又は粘着層を有する側の面)側の離型ライナーを剥がして貼付し、2kgのハンドローラーを用いて圧着した。上記比較例2で作成した接着シート(X’-2)に関しては、一方の主面側の離型ライナーを剥がして貼付し、2kgのハンドローラーを用いて圧着した。
1’ … 膨張後の熱膨張性熱硬化型接着層(熱膨張性熱硬化型接着層の膨張物)
2 … 粘着部
3 … 中間層
10 … 接着シート
10’ … 膨張後の接着シート(接着シートの膨張物)
Z-Z’ … 接着シートの厚さ方向
a1、a11、a12 … 熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面
a2、a21、a22 … 熱膨張性熱硬化型接着層の第2の主面
b1 … 粘着部の第1面
b2 … 粘着部の第2面
50 … 物品
Claims (19)
- 対向する第1の主面及び第2の主面を有する接着シートであって、
前記接着シートの前記第1の主面は、熱膨張性熱硬化型接着層及び熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面にパターン状に設けられた複数の粘着部により構成され、
前記接着シートの前記第2の主面は、前記接着シートの前記第1の主面を構成する前記熱膨張性熱硬化型接着層又は別の熱膨張性熱硬化型接着層により構成され、
前記接着シートの前記第2の主面のせん断接着強度が0.5MPa未満である接着シート。 - 前記接着シートの前記第1の主面のせん断接着強度が、前記第2の主面のせん断接着強度よりも高い、請求項1に記載の接着シート。
- 前記粘着部は、第1面及びその反対側の第2面を有し、
膨張前は、前記接着シートの厚さ方向において、前記粘着部の第1面が、前記粘着部が設けられた前記熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面の外側に位置し、前記粘着部の第2面が、前記粘着部が設けられた前記熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面と接するか若しくは前記熱膨張性熱硬化型接着層の前記第1の主面及びその反対側の第2の主面の間に位置し、
膨張後は、前記接着シートの厚さ方向において、前記粘着部の第1面が、前記粘着部が設けられた膨張後の前記熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面と同じ位置若しくは前記第1の主面及びその反対側の第2の主面の間に位置し、前記粘着部の第2面が、前記粘着部が設けられた膨張後の前記熱膨張性熱硬化型接着層の前記第1の主面及びその反対側の第2の主面の間に位置する、請求項1又は請求項2に記載の接着シート。 - 前記粘着部は、第1面及びその反対側の第2面を有し、
膨張前は、前記接着シートの厚さ方向において、前記粘着部の第1面が、前記粘着部が設けられた前記熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面と同じ位置にあり、前記粘着部の第2面が、前記粘着部が設けられた前記熱膨張性熱硬化型接着層の前記第1の主面及びその反対側の第2の主面の間に位置し、
膨張後は、前記接着シートの厚さ方向において、前記粘着部の第1面が、前記粘着部が設けられた膨張後の前記熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面と同じ位置若しくは前記第1の主面及びその反対側の第2の主面の間に位置し、前記粘着部の第2面が、前記粘着部が設けられた膨張後の前記熱膨張性熱硬化型接着層の前記第1の主面及びその反対側の第2の主面の間に位置する、請求項1又は請求項2に記載の接着シート。 - 前記接着シートの前記第1の主面のせん断接着強度が0.2MPa以上である、請求項1~4のいずれか1項に記載の接着シート。
- 平面視において、膨張前の前記接着シートの第1の主面に占める、前記複数の粘着部の面積の総和の割合が、20%以上80%以下である、請求項1~5のいずれか1項に記載の接着シート。
- 前記粘着部のゲル分率が60質量%以下である、請求項1~6のいずれか1項に記載の接着シート。
- 前記粘着部が、アクリル樹脂を主成分とする、請求項1~7のいずれか1項に記載の接着シート。
- 前記粘着部の平面視形状が、略円形状、略四角形状、または略六角形状である請求項1~8のいずれか1項に記載の接着シート。
- 前記接着シートの前記第2の主面を構成する前記熱膨張性熱硬化型接着層が、25℃の粘度が300万mPa・sec以下の液状の熱硬化性樹脂を前記熱膨張性熱硬化型接着層の全樹脂成分中20質量%以下で含む、請求項1~9のいずれか1項に記載の接着シート。
- 前記接着シートの前記第2の主面を構成する前記熱膨張性熱硬化型接着層の、膨張後のガラス転移温度が80℃以上である、請求項1~10のいずれか1項に記載の接着シート。
- 第1の被着体及び第2の被着体を有し、
前記第2の被着体は空隙が形成されており、
前記第1の被着体が前記第2の被着体の前記空隙内に配置されており、
前記空隙内において、前記第1の被着体と前記第2の被着体とが接着シートの膨張物を介して接着しており、
前記接着シートは、対向する第1の主面及び第2の主面を有し、
前記接着シートの前記第1の主面は、熱膨張性熱硬化型接着層及び熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面にパターン状に設けられた複数の粘着部により構成され、
前記接着シートの前記第2の主面は、前記接着シートの前記第1の主面を構成する前記熱膨張性熱硬化型接着層又は別の熱膨張性熱硬化型接着層により構成される、物品。 - 第1の被着体及び第2の被着体を有し、
前記第2の被着体は空隙が形成されており、
前記第1の被着体が前記第2の被着体の前記空隙内に配置されており、
前記空隙内において、前記第1の被着体と前記第2の被着体とが請求項1~11のいずれか1項に記載の接着シートの膨張物を介して接着している、物品。 - 第1の被着体、並びに第3被着体及び第4被着体を有し、
前記第3の被着体及び第4の被着体の間には空隙を有し、
前記第1の被着体が前記空隙内に配置されており、
前記空隙内において、前記第1の被着体及び前記第3の被着体、並びに前記第1の被着体及び前記第4の被着体が、接着シートの膨張物を介して接着しており、
前記接着シートは、対向する第1の主面及び第2の主面を有し、
前記接着シートの前記第1の主面は、熱膨張性熱硬化型接着層及び熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面にパターン状に設けられた複数の粘着部により構成され、
前記接着シートの前記第2の主面は、前記接着シートの前記第1の主面を構成する前記熱膨張性熱硬化型接着層又は別の熱膨張性熱硬化型接着層により構成される、物品。 - 第1の被着体、並びに第3被着体及び第4被着体を有し、
前記第3の被着体及び第4の被着体の間には空隙を有し、
前記第1の被着体が前記空隙内に配置されており、
前記空隙内において、前記第1の被着体及び前記第3の被着体、並びに前記第1の被着体及び前記第4の被着体が、それぞれ請求項1~11のいずれか1項に記載の接着シートの膨張物を介して接着している、物品。 - 対向する第1の主面及び第2の主面を有する接着シートであって、
前記接着シートの前記第1の主面は、熱膨張性熱硬化型接着層及び熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面にパターン状に設けられた複数の粘着部により構成され、
前記接着シートの前記第2の主面は、前記接着シートの前記第1の主面を構成する前記熱膨張性熱硬化型接着層又は別の熱膨張性熱硬化型接着層により構成された接着シートを用いて、
第1の被着体の表面又は第2の被着体に形成された空隙の表面に前記接着シートの第1の主面を貼合する工程[1A]と、
前記空隙内に前記第1の被着体を挿入する工程[2A]と、
前記接着シートを加熱して前記熱膨張性熱硬化型接着層を膨張及び硬化させて、前記接着シートの膨張物を介して前記第1の被着体と前記第2の被着体とを接着する工程[3A]と、を有する、物品の製造方法。 - 第1の被着体の表面又は第2の被着体に形成された空隙の表面に請求項1~11のいずれか1項に記載の接着シートの第1の主面を貼合する工程[1A]と、
前記空隙内に前記第1の被着体を挿入する工程[2A]と、
前記接着シートを加熱して前記熱膨張性熱硬化型接着層を膨張及び硬化させて、前記接着シートの膨張物を介して前記第1の被着体と前記第2の被着体とを接着する工程[3A]と、を有する、物品の製造方法。 - 対向する第1の主面及び第2の主面を有する接着シートであって、
前記接着シートの前記第1の主面は、熱膨張性熱硬化型接着層及び熱膨張性熱硬化型接着層の第1の主面にパターン状に設けられた複数の粘着部により構成され、
前記接着シートの前記第2の主面は、前記接着シートの前記第1の主面を構成する前記熱膨張性熱硬化型接着層又は別の熱膨張性熱硬化型接着層により構成された接着シートを用いて、
第1の被着体の表面又は第3の被着体及び第4の被着体により構成される空隙の表面に前記接着シートの第1の主面を貼合する工程[1B]と、
前記空隙に、前記第1の被着体を挿入する工程[2B]と、
前記接着シートを加熱して前記熱膨張性熱硬化型接着層を膨張及び硬化させて、前記接着シートの膨張物を介して前記第1の被着体と前記第3の被着体及び前記第4の被着体とを接着する工程[3B]と、を有する物品の製造方法。 - 第1の被着体の表面又は第3の被着体及び第4の被着体により構成される空隙の表面に請求項1~11のいずれか1項に記載の接着シートの第1の主面を貼合する工程[1B]と、
前記空隙に、前記第1の被着体を挿入する工程[2B]と、
前記接着シートを加熱して前記熱膨張性熱硬化型接着層を膨張及び硬化させて、前記接着シートの膨張物を介して前記第1の被着体と前記第3の被着体及び前記第4の被着体とを接着する工程[3B]と、を有する物品の製造方法。
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