JP7138413B2 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブヘッドに関する。

ボディ部材にフェース部材が取り付けられたゴルフクラブヘッドにおいて、以下の特許が開示されている。特許第５４１６７３７号公報及び特許第４９５８６２５号公報は、フェース部材が、ソール側の端部において、後方に向けて屈曲する屈曲部を備えたヘッドを開示する。米国特許第７３７１１８８号明細書は、環状壁（ａｎｎｕｌａｒ ｗａｌｌ）を有する打撃プレート部を開示する。米国特許第６５０６１２９号明細書は、延長部（ｅｘｔｅｎｓｉｏｎ ｐｏｒｔｉｏｎ）を有する前方部材を開示する。

特許第５４１６７３７号公報 特許第４９５８６２５号公報 米国特許第７３７１１８８号明細書 米国特許第６５０６１２９号明細書

本発明者は、フェース部材がボディ部材に取り付けられたヘッドにおいて、改良の余地があることを見いだした。

本発明の目的は、反発性能に優れ且つ生産性が高いゴルフクラブヘッドの提供にある。

ある態様において、ゴルフクラブヘッドは、鋳造で成形されたフェース部材と、打撃面側に開口を有するボディ部材とを有していてもよい。前記ボディ部材の前記開口が、前記フェース部材によって塞がれていてもよい。前記フェース部材が、前記打撃面を形成する平板部と、前記平板部の周縁から後方へ延びるフランジとを有していてもよい。前記フランジが、トップ側領域に位置する第１フランジと、ソール側領域に位置する第２フランジとを有していてもよい。前記フランジが、トウ側領域及びヒール側領域には設けられていなくてもよい。前記フランジが前記ボディ部に接合されていてもよい。

他の態様において、前記第２フランジの高さＨ２が、前記第１フランジの高さＨ１よりも大きくてもよい。

他の態様において、前記第２フランジの厚みＴ２が、前記第１フランジの厚みＴ１よりも大きくてもよい。

他の態様において、前記第２フランジの厚みＴ２が、前記第１フランジの厚みＴ１よりも小さくてもよい。

フェース部材がボディ部材に取り付けられたヘッドにおいて、反発性能が高まり、且つ、生産性が向上する。

図１は、第１実施形態に係るゴルフクラブヘッドの斜視図である。 図２は、図１のヘッドの正面図である。 図３は、図１のヘッドをトップ側から見た平面図である。 図４は、図１のヘッドをソール側から見た底面図である。 図５は、図１のヘッドの背面図である。 図６は、図１のヘッドの分解斜視図である。 図７は、図６とは異なる視点から見た、図１のヘッドの分解斜視図である。 図８は、図２のＡ－Ａ線に沿った断面図である。 図９は、図１のヘッドに用いられているフェース部材の正面図である。 図１０は、図９のフェース部材の背面図である。 図１１は、図９のフェース部材の斜視図である。図１１は、斜め前方から見た図である。 図１２は、図９のフェース部材の斜視図である。図１２は、斜め後方から見た図である。 図１３は、図９のＡ－Ａ線に沿った断面図である。 図１４は、第２実施形態に係るゴルフクラブヘッドの断面図である。 図１５は、基準状態について説明するための図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態が詳細に説明される。

本願において、以下の用語が定義される。

［基準状態］
基準状態とは、所定のライ角及びリアルロフト角でヘッドが水平面ＨＰ上に置かれた状態である。この基準状態では、ヘッドのシャフト孔の中心軸線Ｚ（シャフト軸線Ｚ）が、垂直面ＶＰ内に配されている（図１５参照）。垂直面ＶＰは、水平面ＨＰに対して垂直な平面である。この基準状態では、フェース面（打撃面）が前記垂直面ＶＰに対してリアルロフト角で傾いている。所定のライ角及びリアルロフト角は、例えば、製品カタログ等に記載されている。

［トウ－ヒール方向］
前記基準状態のヘッドにおいて、前記垂直面ＶＰと前記水平面ＨＰとの交線ＮＬの方向が、トウ－ヒール方向である（図１５参照）。本願において、トウ側及びヒール側というときは、このトウ－ヒール方向が基準とされる。

［フェース－バック方向］
前記トウ－ヒール方向に対して垂直であり且つ前記水平面ＨＰに平行な方向が、フェース－バック方向である（図１５参照）。本願において、フェース側及びバック側というときは、このフェース－バック方向が基準とされる。

［上下方向］
前記トウ－ヒール方向に対して垂直であり且つ打撃面に平行な方向が、上下方向である。本願において、上方及び下方というときは、この上下方向が基準とされる。

［フェース垂直方向］
打撃面（フェース）に対して垂直な方向が、フェース垂直方向と定義される。換言すれば、打撃面の法線方向が、フェース垂直方向と定義される。

［フェースセンターＦｃ］
最長スコアラインｇｖ１のトウ－ヒール方向における中心位置が、スコアラインのトウ－ヒール方向中央位置Ｐｃである（図２参照）。この中央位置Ｐｃにおいて、フェース面の上下方向中心点が決定される。この上下方向中心点が、フェースセンターＦｃである（図２参照）。

図１は、一実施形態に係るゴルフクラブヘッド２の斜視図である。図２は、ヘッド２の正面図である。図２は、打撃面の正面から見た図である。図３は、ヘッド２をトップ側から見た平面図である。図４は、ヘッド２をソール側から見た底面図である。図５は、ヘッド２の背面図である。

ヘッド２は、打撃面４、ホーゼル６及びソール８を有する。ホーゼル６は、ホーゼル孔１０を有する。打撃面４は、フェースとも称される。図２が示すように、打撃面４の表面には、複数のスコアラインｇｖが設けられている。これらのスコアラインｇｖは、最長スコアラインｇｖ１を含む。最長スコアラインｇｖ１とは、スコアラインｇｖのうちの最長のスコアラインである。なお、図２以外の他の図面では、スコアラインの記載が省略されている。ヘッド２は、アイアン型ゴルフクラブヘッドである。

スコアラインｇｖを無視すれば、フェース４は平面である。打撃面４は、輪郭線ＣＬを有する。輪郭線ＣＬは、平面と非平面との境界である。

図５が示すように、ヘッド２において、打撃面４の反対側には、バックキャビティ（凹部）１２が設けられている。ヘッド２は、キャビティバックアイアンである。

図６は、ヘッド２の分解斜視図である。図７は、別の角度から見た、ヘッド２の分解斜視図である。図８は、図２のＡ－Ａ線に沿った断面図である。

ヘッド２は、ボディ部材ｂｄ１とフェース部材ｆｃ１とを有する。フェース部材ｆｃ１は、ボディ部材ｂｄ１に固定されている。フェース部材ｆｃ１は、ボディ部材ｂｄ１に溶接されている。ボディ部材ｂｄ１の材質は、金属である。本実施形態では、ボディ部材ｂｄ１の材質は、ステンレス鋼である。フェース部材ｆｃ１の材質は、金属である。本実施形態では、フェース部材ｆｃ１の材質は、ステンレス鋼である。ボディ部材ｂｄ１及びフェース部材ｆｃ１の材質は限定されない。

フェース部材ｆｃ１の比重は、ボディ部材ｂｄ１の比重よりも小さくされてもよい。比重の小さいフェース部材ｆｃ１は、ヘッド２における重量を周辺に配分するのに寄与する。溶接強度の観点からは、フェース部材ｆｃ１の材質は、ボディ部材ｂｄ１の材質と同じであるのが好ましい。

ボディ部材ｂｄ１は、打撃面側に開口している。この開口は、フェース部材ｆｃ１によって塞がれている。ボディ部材ｂｄ１は、バック側にも開口している。ボディ部材ｂｄ１は、フェース側からバック側まで貫通する貫通孔２０を有する（図６及び図７参照）。この貫通孔２０は、フェース部材ｆｃ１によって塞がれている。

ボディ部材ｂｄ１は、ヒール境界面２２と、トップ部２４と、トウ部２６と、ソール部２８とを有する（図６及び図７参照）。ヒール境界面２２は、上下方向に延びている。ヒール境界面２２は、平面である。ヒール境界面２２は、フェース－バック方向に平行な平面である。ヒール境界面２２は、フェース部材ｆｃ１とボディ部材ｂｄ１との境界ｋ１を構成している（図１参照）。境界ｋ１は、外部に露出しているので、外側境界とも称される。

ボディ部材ｂｄ１において、ヒール境界面２２よりもヒール側の部分が、ヒール主部ｈｍ１とも称される。ヒール主部ｈｍ１には、ホーゼル６が含まれている。ヒール主部ｈｍ１の前方には、フェース部材ｆｃ１は存在しない。ボディ部材ｂｄ１において、ヒール境界面２２よりもトウ側の部分は、その前方がフェース部材ｆｃ１で覆われている。

トップ部２４は、ヒール主部ｈｍ１の上部からトウ側に向かって延びている。トップ部２４は、ヒール主部ｈｍ１とトウ部２６とを繋いでいる。トウ部２６は、トップ部２４とソール部２８とを繋いでいる。ソール部２８は、トウ部２６とヒール主部ｈｍ１とを繋いでいる。ヒール主部ｈｍ１と、トップ部２４と、トウ部２６と、ソール部２８とで、全体として環状部が形成されている。この環状部の内側が、前述の貫通孔２０である。

トップ部２４は、トップ受け面３４を有する。トップ受け面３４は、トップ部２４の前面を構成している。トップ受け面３４は、平面である。トップ受け面３４は、打撃面４に平行な平面である。

トウ部２６は、トウ基部３６と、このトウ基部３６から前方に突出するトウ壁部３８とを有する。トウ壁部３８は、トウ基部３６の外縁に沿って設けられている。トウ壁部３８は、トウ受け面４０を有する。トウ受け面４０は、トウ壁部３８の前面を構成している。トウ受け面４０は、平面である。トウ受け面４０は、打撃面４に平行な平面である。

トウ壁部３８の前面であるトウ受け面４０は、フェース部材ｆｃ１の後面６０に接触している。後述の図１２が示すように、フェース部材ｆｃ１のトウ側領域にはフランジＦＬが設けられていないが、このフェース部材ｆｃ１のトウ側領域における周縁部を、トウ受け面４０が支持している。後方に突出するトウ壁部３８により、フランジＦＬがないトウ側領域においても、平板部ＰＴはボディ部材ｂｄ１から浮いた状態とされている。このため、当該トウ側領域においても、平板部ＰＴはインパクト時に変形しやすい。トウ壁部３８は、反発性能の向上に寄与している。

トウ壁部３８は、全体として、ヘッド２の外側に向かって凸となるように曲がっている。トウ壁部３８は、少なくとも、トウ側領域に位置する。本実施形態では、トウ壁部３８は、トップ側領域にも存在している。本実施形態では、トウ壁部３８は、ソール側領域にも存在している。トウ壁部３８は、トップ側領域から、トウ側領域を経て、ソール側領域に至っている。

図６がよく示すように、トウ壁部３８は、トップ側の端面４２を有する。トップ側の端面４２は、トウ壁部３８の一方の端面である。トップ側の端面４２は、トップ側領域に位置する。

図６がよく示すように、トウ壁部３８は、ソール側の端面４４を有する。ソール側の端面４４は、トウ壁部３８の他方の端面である。ソール側の端面４４は、ソール側領域に位置する。トウ壁部３８は、トップ側の端面４２からソール側の端面４４まで曲がって延在している。

ソール部２８は、ソール基部４６と、このソール基部４６から後方に凹むソール段差部４８とを有する。ソール段差部４８は、ソール基部４６の外縁に沿って設けられている。ソール段差部４８は、ソール受け面５０を有する。ソール受け面５０は、ソール段差部４８の前面（底面）を構成している。ソール受け面５０は、平面である。ソール受け面５０は、打撃面４に平行な平面である。

図９は、フェース部材ｆｃ１の正面図である。図１０は、フェース部材ｆｃ１の背面図である。図１１は、斜め前方から見たフェース部材ｆｃ１の斜視図である。図１２は、斜め後方から見たフェース部材ｆｃ１の斜視図である。更に、前述の図６及び図７には、別の角度から見たフェース部材ｆｃ１の斜視図が示されている。

フェース部材ｆｃ１は、鋳造で成形されている。鋳造の方法として、砂型鋳造法、石膏鋳造法、精密鋳造法、金型鋳造法、遠心鋳造法などが挙げられる。鋳造の方法は限定されない。成形精度の観点から、好ましくは、ロストワックス精密鋳造法が用いられる。

図９が示すように、前述した複数のスコアラインｇｖは、フェース部材ｆｃ１の前面に設けられている。フェース部材ｆｃ１の前面は、打撃面４である。

図１２がよく示すように、フェース部材ｆｃ１は、平板部ＰＴと、フランジＦＬとを有する。平板部ＰＴの前面は、打撃面４である。平板部ＰＴは、打撃面４を形成している。

平板部ＰＴは、後面６０を有する。後面６０は、単一の平面である。スコアラインｇｖを無視すれば、平板部ＰＴの厚みは一定である。後面６０は、打撃面４に平行である。フェース部材ｆｃ１の後面は、フランジＦＬと後面６０のみによって構成されている。フランジＦＬは、平板部ＰＴの周縁から後方に延びている。このフランジＦＬが、ボディ部材ｂｄ１に接合されている。

［トップ側領域、ソール側領域、トウ側領域、ヒール側領域］
本願では、トップ側領域、ソール側領域、トウ側領域及びヒール側領域との用語が用いられる。

図２の正面図において、直線ｘ及び直線ｙが定義される。直線ｘは、フェースセンターＦｃを通りトウ－ヒール方向に平行な直線である。直線ｙは、フェースセンターＦｃを通り上下方向に平行な直線である。

図２が示すように、直線ｘ及び直線ｙにより、打撃面４の輪郭線ＣＬは４つに区分される。これら４つの区分のそれぞれにおいて、曲率半径最小点が決定される。図２及び図９において、トウ上側の区分における曲率半径最小点が符合ＲＡで示されている。ヒール上側の区分における曲率半径最小点が符合ＲＢで示されている。ヒール下側の区分における曲率半径最小点が符合ＲＣで示されている。トウ下側の区分における曲率半径最小点が符合ＲＤで示されている。なお、各区分において、尖った頂点がある場合、その点が曲率半径最小点と見なされる。本実施形態では、点ＲＢ及び点ＲＣは、角の頂点であるが、これらの点ＲＢ及びＲＣが曲率半径最小点と見なされる。

図２が示すように、点ＲＡとフェースセンターＦｃとを結ぶ直線が、直線Ｌａである。点ＲＢとフェースセンターＦｃとを結ぶ直線が、直線Ｌｂである。点ＲＣとフェースセンターＦｃとを結ぶ直線が、直線Ｌｃである。点ＲＤとフェースセンターＦｃとを結ぶ直線が、直線Ｌｄである。

これらの直線ＬａからＬｄを三次元に拡張することで、フェース部材ｆｃ１が４つに区画されうる。前記直線Ｌａを含み且つ打撃面４に対して垂直な平面Ｐａと、前記直線Ｌｂを含み且つ打撃面４に対して垂直な平面Ｐｂと、前記直線Ｌｃを含み且つ打撃面４に対して垂直な平面Ｐｃと、前記直線Ｌｄを含み且つ打撃面４に対して垂直な平面Ｐｄとが定義される（図２参照）。これら４つの平面Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃ及びＰｄにより、フェース部材ｆｃ１は、トウ側領域、ヒール側領域、トップ側領域及びソール側領域に区画される。

このような４領域のうち、フランジＦＬは、トップ側領域及びソール側領域に設けられている。トップ側領域に位置するフランジＦＬは、第１フランジとも称される。ソール側領域に位置するフランジＦＬは、第２フランジとも称される。フランジＦＬは、トップ側領域に位置する第１フランジＦＬ１と、ソール側領域に位置する第２フランジＦＬ２とを有している。フランジＦＬは、第１フランジＦＬ１及び第２フランジＦＬ２のみによって構成されている。第１フランジＦＬ１及び第２フランジＦＬ２以外に、フランジＦＬは存在しない。

トウ側領域には、フランジＦＬは設けられていない。ヒール側領域には、フランジＦＬは設けられていない。フランジＦＬが設けられていない部分では、後面６０が、フェース部材ｆｃ１の外縁に到達している（図１２参照）。

図１３がよく示すように、第１フランジＦＬ１は、後端面７０と、インナー面７２と、アウター面７４とを有する。後端面７０は、打撃面４に平行である。後端面７０は、後面６０に平行である。インナー面７２は、後面６０に繋がっている。インナー面７２と後面６０との境界には、丸みＲ１が設けられている。アウター面７４は、打撃面４に繋がっている。アウター面７４と打撃面４との境界には、丸みＲ２が設けられている。アウター面７４は、ヘッド２のトップ面の一部を構成している。

丸みＲ１は、フェース部材ｆｃ１を鋳造する際における湯流れをよくし、鋳造での不良率を低減しうる。丸みＲ２は、フェース部材ｆｃ１を鋳造する際における湯流れをよくし、鋳造での不良率を低減しうる。

図１３がよく示すように、第２フランジＦＬ２は、後端面８０と、インナー面８２と、アウター面８４とを有する。後端面８０は、打撃面４に平行である。後端面８０は、後面６０に平行である。インナー面８２は、後面６０に繋がっている。インナー面８２と後面６０との境界には、丸みＲ３が設けられている。アウター面８４は、打撃面４に繋がっている。アウター面８４と打撃面４との境界には、丸みＲ４が設けられている。アウター面８４は、ヘッド２のソール面の一部を構成している。

丸みＲ３は、フェース部材ｆｃ１を鋳造する際における湯流れをよくし、鋳造での不良率を低減しうる。丸みＲ４は、フェース部材ｆｃ１を鋳造する際における湯流れをよくし、鋳造での不良率を低減しうる。

図１０がよく示すように、第１フランジＦＬ１は、トウ側の端面Ｔ１と、ヒール側の端面Ｈ１とを有している。トウ側の端面Ｔ１は、点ＲＡ（図２参照）よりもヒール側に位置する。ヒール側の端面Ｈ１のトウ－ヒール方向位置は、点ＲＢと同じである。図１１が示すように、フェース部材ｆｃ１のヒール側の端面ＥＨ１は、ヒール側の端面Ｈ１を含む。フェース部材ｆｃ１のヒール側の端面ＥＨ１は、全体として単一の平面である。端面ＥＨ１は、ボディ部材ｂｄ１のヒール境界面２２に接触している（図７参照）。端面ＥＨ１は、ヒール境界面２２に溶接されている。

第１フランジＦＬ１のトウ側の端面Ｔ１は、トウ壁部３８のトップ側の端面４２に接触している（図６参照）。第１フランジＦＬ１のヒール側の端面Ｈ１は、ヒール境界面２２に接触している。

第１フランジＦＬ１のトウ側の端面Ｔ１は、トウ壁部３８のトップ側の端面４２に溶接されている。第１フランジＦＬ１のヒール側の端面Ｈ１は、ヒール境界面２２に溶接されている。

図１０がよく示すように、第２フランジＦＬ２は、トウ側の端面Ｔ２と、ヒール側の端面Ｈ２とを有している。トウ側の端面Ｔ２は、点ＲＤ（図２参照）よりもヒール側に位置する。ヒール側の端面Ｈ２のトウ－ヒール方向位置は、点ＲＣと同じである。図１１が示すように、フェース部材ｆｃ１のヒール側の端面ＥＨ１は、ヒール側の端面Ｈ２を含む。

第２フランジＦＬ２のトウ側の端面Ｔ２は、ボディ部材ｂｄ１のトウ壁部３８におけるソール側の端面４４（図６参照）に接触している。第２フランジＦＬ２のヒール側の端面Ｈ２は、ヒール境界面２２に接触している。

第２フランジＦＬ２のトウ側の端面Ｔ２は、ボディ部材ｂｄ１のトウ壁部３８におけるソール側の端面４４に溶接されている。第２フランジＦＬ２のヒール側の端面Ｈ２は、ヒール境界面２２に溶接されている。

図８が示すように、第１フランジＦＬ１の後端面７０は、トップ部２４のトップ受け面３４に接触している。この接触は、面接触である。後端面７０が、トップ受け面３４に溶接されている。

図８が示すように、第２フランジＦＬ２の後端面８０は、ソール部２８のソール受け面５０に接触している。この接触は、面接触である。後端面８０が、ソール受け面５０に溶接されている。

図８が示すように、ヘッド２は、アンダーカット部ＵＣを有している。本願においてアンダーカット部ＵＣとは、フェース部材ｆｃ１とボディ部材ｂｄ１との間に、フェース垂直方向の隙間が存在する部分を意味する。アンダーカット部ＵＣは、平板部ＰＴの可動域を拡張する。アンダーカット部ＵＣは、インパクトにおける平板部ＰＴの変形を促進する。アンダーカット部ＵＣは、ヘッド２の反発性能を高める。

アンダーカット部ＵＣは、トップ部２４と平板部ＰＴとの間に位置するトップ側アンダーカットＵＣ１を有する。トップ側アンダーカットＵＣ１は、打撃面４のトップ側における反発性能を高める。

アンダーカット部ＵＣは、ソール部２８と平板部ＰＴとの間に位置するソール側アンダーカットＵＣ２を有する。ソール側アンダーカットＵＣ２は、打撃面４のソール側における反発性能を高める。

図８が示すように、第１フランジＦＬ１のインナー面７２は、ボディ部材ｂｄ１に接触していない。インナー面７２は、空間（トップ側アンダーカットＵＣ１内の空間）に面している。また、第１フランジＦＬ１のアウター面７４も、ボディ部材ｂｄ１に接触していない。アウター面７４は、空間（外部空間）に面している。このため、ボディ部材ｂｄ１による第１フランジＦＬ１への拘束は抑制されている。第１フランジＦＬ１は、変形しやすい。この第１フランジＦＬ１は、インパクトにおける打撃面４の変形を促進する。この第１フランジＦＬ１は、反発性能の向上に寄与する。

図８が示すように、第２フランジＦＬ２のインナー面８２は、ボディ部材ｂｄ１に接触していない。インナー面８２は、空間（ソール側アンダーカットＵＣ２内の空間）に面している。また、第２フランジＦＬ２のアウター面８４も、ボディ部材ｂｄ１に接触していない。アウター面８４は、空間（外部空間）に面している。このため、ボディ部材ｂｄ１による第２フランジＦＬ２への拘束は抑制されている。第２フランジＦＬ２は、変形しやすい。この第２フランジＦＬ２は、インパクトにおける打撃面４の変形を促進する。この第２フランジＦＬ２は、反発性能の向上に寄与する。

トウ受け面４０に接触している部分を除き、打撃面４の平板部ＰＴはバックアップされていない。後面６０のほとんどが、ボディ部材ｂｄ１に接触していない。この構成は、インパクトにおける打撃面４の変形を促進する。この後面６０を有する平板部ＰＴは、反発係数の向上に寄与する。

［鋳造変形抑制効果］
上述の通り、フェース部材ｆｃ１は、鋳造で成形されている。鍛造等と比較して、鋳造によれば、第１フランジＦＬ１及び第２フランジＦＬ２を有する複雑な形状であっても、比較的容易に製造することができる。

しかし、トップ側領域、トウ側領域及びソール側領域に亘って連続するフランジを有するフェース部材の場合、鋳造時の変形（鋳造変形）が大きいことが分かった。この鋳造変形により、フェースの平面度が低下することが判明した。平面度が低い場合、平面度を高めるための後処理の手間が増加する。また、平面度が低い場合、不良率が高まる。

これに対して、本実施形態のフェース部材ｆｃ１では、鋳造変形が抑制されることが分かった。フェース部材ｆｃ１では、鋳造後における打撃面４の平面度が高い。本願では、この効果が、鋳造変形抑制効果とも称される。

鋳造変形抑制効果が得られる理由は、次のように推測される。プレート状のフェース部材では、鋳造したとしても、収縮等の鋳造変形は限定的である。これに比較して、フランジを有するフェース部材では、当該フランジの存在に起因して、収縮等の鋳造変形が大きい。プレートの一方面（後面）のみにフランジが設けられているため、収縮が不均一となり、鋳造変形が起こると考えられる。

トップ側領域からトウ側領域を経由してソール側領域に至るフランジの場合、フランジが長く、且つ、大きな曲率で曲がっている。曲率が大きい場合、フランジの内側と外側との間で、周長の差異が大きくなる。曲率が大きい場合、当該フランジの収縮による影響が増加し、前記鋳造変形が増加すると考えられる。

これに対して、本実施形態のフェース部材ｆｃ１では、フランジＦＬが２つに分断されている。すなわち、フランジＦＬは、トップ側領域とソール側領域とに分散され、それぞれのフランジＦＬ１、ＦＬ２は短い。このため、フランジＦＬの収縮による影響が低減され、前記鋳造変形が抑制される。

更に、トウ側領域と比較して、トップ側領域における輪郭線ＣＬは、比較的直線に近い。よって、このトップ側領域の輪郭線ＣＬに沿って設けられた第１フランジＦＬ１では、曲がりが少ない（図９参照）。曲がりが少ない第１フランジＦＬ１により、鋳造変形が抑制される。

第２フランジＦＬ２についても同様である。トウ側領域と比較して、ソール側領域における輪郭線ＣＬは、比較的直線に近い（図９参照）。よって、このソール側領域の輪郭線ＣＬに沿って設けられた第２フランジＦＬ２では、曲がりが少ない。曲がりが少ない第２フランジＦＬ２により、鋳造変形が抑制される。

加えて、第１フランジＦＬ１及び第２フランジＦＬ２により、トップ側からソール側までの広い範囲で、反発性能が高まる。打点がソール寄りであっても高い反発性能が得られる。打点がトップ寄りであっても高い反発性能が得られる。

鋳造変形を抑制する観点から、フランジＦＬの延在方向における曲率半径は大きいのが好ましい。この観点から、第１フランジＦＬ１の後端面７０における内側エッジライン７０ａ（図１０参照）の曲率半径は、１００ｍｍ以上が好ましく、２００ｍｍ以上がより好ましく、３００ｍｍ以上がより好ましい。この曲率半径は無限大であってもよい。すなわち、内側エッジライン７０ａは直線であってもよい。この曲率半径は、後方から見たフェース部材ｆｃ１の平面図（図１０の背面図）において測定される。

鋳造変形を抑制する観点から、フランジＦＬの延在方向における曲率半径は大きいのが好ましい。この観点から、第２フランジＦＬ２の後端面８０における内側エッジライン８０ａ（図１０参照）の曲率半径は、１００ｍｍ以上が好ましく、２００ｍｍ以上がより好ましく、３００ｍｍ以上がより好ましい。この曲率半径は無限大であってもよい。すなわち、内側エッジライン８０ａは直線であってもよい。この曲率半径は、後方から見たフェース部材ｆｃ１の平面図（図１０の背面図）において測定される。

図１３において両矢印Ｈ１で示されるのは、第１フランジＦＬ１の高さである。高さＨ１は、フェース垂直方向に沿って測定される。高さＨ１は、後面６０からの高さである。図１３において両矢印Ｈ２で示されるのは、第２フランジＦＬ２の高さである。高さＨ２は、フェース垂直方向に沿って測定される。高さＨ２は、後面６０からの高さである。

第２フランジＦＬ２の高さＨ２は、第１フランジＦＬ１の高さＨ１よりも大きい。高さが大きいフランジは、インパクト時に変形しやすい。この構成により、打点がソール寄りである場合の反発性能が更に高まる。換言すれば、下打ちにおける反発性能が高まる。

アイアン型ゴルフクラブでは、ティーアップされていないボールを打撃する機会が多い。すなわち、アイアン型ゴルフクラブでは、芝生の上に直接置かれたボールを打撃する機会が多い。このため、アイアン型ゴルフクラブでは、下打ちとなることが多い。高さＨ２を高さＨ１よりも大きくされた構成は、下打ちでの反発性能に優れるため、アイアン型ゴルフクラブヘッドに特に適している。

本実施形態では、高さＨ１は一定である。高さＨ１は、トウ－ヒール方向位置によって変化していてもよい。本実施形態では、高さＨ２は一定である。高さＨ２は、トウ－ヒール方向位置によって変化していてもよい。あらゆるトウ－ヒール方向位置において、高さＨ２が高さＨ１よりも大きいのが好ましい。

反発性能の観点から、高さＨ１は、１．０ｍｍ以上が好ましく、１．５ｍｍ以上がより好ましく、１．７５ｍｍ以上がより好ましい。トップブレードの寸法を考慮すると、高さＨ１は、５．０ｍｍ以下が好ましく、４．０ｍｍ以下がより好ましい。

反発性能の観点から、高さＨ２は、２．０ｍｍ以上が好ましく、２．５ｍｍ以上がより好ましく、３．０ｍｍ以上がより好ましい。強度の観点から、高さＨ２は、７．０ｍｍ以下が好ましく、６．０ｍｍ以下がより好ましい。

図１３において両矢印Ｔ１で示されるのは、第１フランジＦＬ１の厚みである。厚みＴ１は、上下方向に沿って測定される。図１３において両矢印Ｔ２で示されるのは、第２フランジＦＬ２の厚みである。厚みＴ２は、上下方向に沿って測定される。

本実施形態では、第２フランジＦＬ２の厚みＴ２は、第１フランジＦＬ１の厚みＴ１よりも小さい。厚みが小さいフランジは、インパクト時に変形しやすい。この構成により、下打ちにおける反発性能が更に高まる。この構成は、下打ちでの反発性能に優れるため、アイアン型ゴルフクラブヘッドに特に適している。

図１３が示すように、厚みＴ２は、フェース垂直方向の位置によって相違している。図１３で示される厚みＴ２は、第２フランジＦＬ２の後端面における厚みＴ２である。このように、厚みＴ２は、フェース垂直方向の位置によって変化していてもよい。同様に、厚みＴ１は、フェース垂直方向の位置によって変化していてもよい。

厚みＴ１及び／又は厚みＴ２がフェース垂直方向の位置によって変化している場合も考慮すると、下打ちでの反発性能の観点からは、以下が好ましい。
（ａ）あらゆるトウ－ヒール方向位置において、厚みＴ２の最大値が、厚みＴ１の最小値よりも小さい。

第２フランジＦＬ２の厚みＴ２は、第１フランジＦＬ１の厚みＴ１よりも大きくてもよい。この構成により、ヘッド重心が低くなり、下打ちでの打感が向上し、且つ、高い弾道が得られる。

厚みＴ１及び／又は厚みＴ２がフェース垂直方向の位置によって変化している場合も考慮すると、ヘッド重心を下げる観点からは、以下が好ましい。
（ｂ）あらゆるトウ－ヒール方向位置において、厚みＴ２の最小値が、厚みＴ１の最大値よりも大きい。

強度の観点から、厚みＴ１は、０．５ｍｍ以上が好ましく、０．６ｍｍ以上がより好ましく、０．７ｍｍ以上がより好ましい。反発性能の観点から、厚みＴ１は、２．０ｍｍ以下が好ましく、１．９ｍｍ以下がより好ましく、１．８ｍｍ以下がより好ましい。

強度の観点から、厚みＴ２は、０．５ｍｍ以上が好ましく、０．６ｍｍ以上がより好ましく、０．７ｍｍ以上がより好ましい。反発性能の観点から、厚みＴ２は、２．０ｍｍ以下が好ましく、１．９ｍｍ以下がより好ましく、１．８ｍｍ以下がより好ましい。

ヘッド重心を下げる観点からは、第２フランジＦＬ２の体積が第１フランジＦＬ１の体積よりも大きいのが好ましい。なお、第１フランジＦＬ１の体積の決定では、後面６０を延長した平面よりも後方にある部分が、第１フランジＦＬ１とみなされる。同様に、第２フランジＦＬ２の体積の決定では、後面６０を延長した平面よりも後方にある部分が、第２フランジＦＬ２とみなされる。

図１０において両矢印Ｌ１で示されるのは、第１フランジＦＬ１の長さである。長さＬ１は、トウ－ヒール方向に沿って測定される。図１０において両矢印Ｌ２で示されるのは、第２フランジＦＬ２の長さである。長さＬ２は、トウ－ヒール方向に沿って測定される。図９において両矢印Ｌ３で示されるのは、最長スコアラインｇｖ１の長さである。長さＬ３は、トウ－ヒール方向に沿って測定される。

反発性能の観点から、比（Ｌ１／Ｌ３）は、０．７以上が好ましく、０．８以上がより好ましく、０．９以上がより好ましい。トップ側領域の寸法を考慮すると、比（Ｌ１／Ｌ３）は、１．２以下が好ましく、１．１５以下がより好ましく、１．１以下がより好ましい。

反発性能の観点から、比（Ｌ２／Ｌ３）は、０．７以上が好ましく、０．８以上がより好ましく、０．９以上がより好ましい。トップ側領域の寸法を考慮すると、比（Ｌ１／Ｌ３）は、１．２以下が好ましく、１．１５以下がより好ましく、１．１以下がより好ましい。

図１４は、第２実施形態に係るゴルフクラブヘッド１００の断面図である。ヘッド１００は、フェース部材ｆｃ１とボディ部材ｂｄ２とを有する。ヘッド１００は、フェース部材ｆｃ１とボディ部材ｂｄ２との境界であってヘッド１００の外側に位置する外側境界ｋ１を有する。ヘッド１００は、フェース部材ｆｃ１とボディ部材ｂｄ２との境界であってヘッド１００の内側に位置する内側境界ｋ２を有する。ボディ部材ｂｄ２は、この内側境界ｋ２に隣接する凹部１０２を有する。この凹部１０２の存在を除き、ヘッド１００は、ヘッド２と同じである。

ヘッド１００（ボディ部材ｂｄ２）は、内側境界ｋ２から後方に延在する内側境界後方面１０４を有する。内側境界ｋ２は、インナー面８２と内側境界後方面１０４との境界である。ヘッド１００（ボディ部材ｂｄ２）は、この内側境界後方面１０４に隣接する後方空間１０６を有する。本実施形態では、ソール受け面５０に設けられた凹部１０２により、内側境界後方面１０４及び後方空間１０６が形成されている。

ソール受け面５０と後端面８０とが溶接されると、溶接ビードが内側境界ｋ２付近に堆積しうる。このビードが、フランジＦＬの内側に堆積すると、フランジＦＬの剛性が高くなる。フランジＦＬの剛性が高くなると、反発性能が低下する。

内側境界後方面１０４が設けられることで、前記ビードの一部が内側境界ｋ２の後方に流れる。このため、フランジＦＬの内側に堆積するビードが減少する。この結果、フランジＦＬの剛性の増加が抑制され、反発性能の低下が抑制される。

フェース部材ｆｃ１の材質は、鋳造が可能な金属である。この金属として、純チタン、チタン合金、ステンレス鋼、マレージング鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びタングステン－ニッケル合金が例示される。鋳造しやすさ及び強度の観点から、チタン合金及びステンレス鋼が好ましく、ステンレス鋼がより好ましい。

フェース部材ｆｃ１との溶接性の観点から、ボディ部材ｂｄ１の材質は、フェース部材ｆｃ１と同種の材質が好ましく、フェース部材ｆｃ１と同じ材質がより好ましい。なお、同種の材質とは、主成分が同じ材質を意味する。主成分とは、重量比率が５０％以上の成分を意味する。

以上に説明されたように、本実施形態では、フランジＦＬをトップ側領域及びソール側領域の両方に確保して反発性能を高めつつ、鋳造製法を採用することで、それらフランジＦＬを有するフェース部材ｆｃ１の生産性を高めることができる。更に、フランジＦＬの配置を最適化することで、前記鋳造変形を抑制し、打撃面４の平面度を高めることができる。

本開示は、アイアン型ヘッドに好ましく適用されうる。

２・・・ヘッド
４・・・フェース（打撃面）
６・・・ホーゼル
８・・・ソール
１０・・・ホーゼル孔
１２・・・バックキャビティ
６０・・・平板部の後面
ｂｄ１・・・ボディ部材
ｆｃ１・・・フェース部材
ＰＴ・・・平板部
ＦＬ・・・フランジ
ＦＬ１・・・第１フランジ
ＦＬ２・・・第２フランジ
ＣＬ・・・打撃面の輪郭線
Ｆｃ・・・フェースセンター

Claims (5)

1. 打撃面を備えたゴルフクラブヘッドであって、
   鋳造で成形されたフェース部材と、打撃面側に開口を有するボディ部材とを有しており、
   前記ボディ部材がトップ部とソール部とを有しており、
   前記ボディ部材の前記開口が、前記フェース部材によって塞がれており、
   前記フェース部材が、前記打撃面を形成する平板部と、前記平板部の周縁から後方へ延びるフランジとを有しており、
   前記フランジが、トップ側領域に位置する第１フランジと、ソール側領域に位置する第２フランジとを有しており、
   前記フランジが、トウ側領域及びヒール側領域には設けられておらず、
   前記フランジが前記ボディ部材に接合されており、
   前記打撃面が、輪郭線を有しており、
   前記フェース部材が、前記トウ側領域に位置しヘッドの外側に向かって凸となるように曲がっている前記打撃面の前記輪郭線を有しており、
   前記フェース部材と前記ボディ部材との間にフェース垂直方向の隙間を形成するアンダーカット部として、前記トップ部と前記平板部との間に位置するトップ側アンダーカットと、前記ソール部と前記平板部との間に位置するソール側アンダーカットとを更に有しており、
   前記第１フランジのインナー面が、前記トップ側アンダーカット内の空間に面しており、前記第２フランジのインナー面が、前記ソール側アンダーカット内の空間に面しているゴルフクラブヘッド。
2. 前記第２フランジの高さＨ２が、前記第１フランジの高さＨ１よりも大きい請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
3. 前記第２フランジの厚みＴ２が、前記第１フランジの厚みＴ１よりも大きい請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
4. 前記第２フランジの厚みＴ２が、前記第１フランジの厚みＴ１よりも小さい請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
5. 前記ボディ部材が、打撃面側に開口し且つバック側にも開口する貫通孔を有しており、前記貫通孔が前記フェース部材によって塞がれている請求項１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。

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