JP7098954B2 - ヒートシンク - Google Patents
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Description
また、特許文献2では、バルク体のフィンの間に多孔質体が充填されるヒートシンクが記載されており、フィンの比表面積が拡大することで高い熱伝達率が得られる。
また、特許文献3には、ベース板上にコイルが配置されたヒートシンクが記載されており、バルク体で構成されるフィンと比べ、比表面積が高く、高い熱伝達率を有する。
一方、本出願人は、特許文献4にて、フィンをバルク体の芯部の表面に多孔質体を接合した構造とすることを特願2017-149843号にて、ストレートフィンの溝に繊維多孔質体が接合されたヒートシンクを提案している。このヒートシンクは、繊維が圧力損失を低減する配向を有するため、発泡金属より圧力損失が低いと想定されるが、更に低くすることが求められる。
そして、熱媒は充填体内の空隙を通ってコイル状金属線材及び金属成形体(フィン部及び基板部)の表面との間で熱交換される。この場合、充填体におけるコイル状金属線材は、そのコイルの外径が一端と他端とで異なっているため、溝部の長さ方向に沿う熱媒の流れに対して、その線材の各部が流れに対して交差するように配置され、熱媒からの熱を確実に受けることができるとともに、熱媒の流れの障害となって、流れを乱すこと(かく乱効果)ができるため、熱交換を促進することができる。
なお、フィン部及び基板部と充填体とは焼結や固相接合、あるいははんだ付けやろう付けなどによって接合される。すなわち、機械的接合とは異なり、金属原子間の化学結合を界面に有する冶金的接合とする。
N/Lが0.1mm-1未満では、流れの乱される機会が少なく、かく乱効果において所期の効果を得ることが難しい。
また、本発明のヒートシンクの好ましい実施態様として、前記コイル状金属線材の最大外径をDmm、最小外径をd2mm、単コイル全長Lmmとしたとき、(D-d2)/Lが0.05以上を有するとよい。
切削片であれば、特別な加工は必要なく、そのまま用いることが可能であり、入手も容易である。
本発明の一実施形態を示すヒートシンク101は、図1及び図2の観察画像、図3~図5に示すように、金属成形体10と複数のコイル状金属線材21からなる充填体20とを組み合わせた複合構造とされている。
金属成形体10の基板部11とフィン部12とは、アルミニウム(アルミニウム合金を含む。)のバルク体によって一体に形成されたアルミニウム成形体である。また、充填体20は、図6及び図7に示すように、基板部11及びフィン部12と同じ材質のアルミニウムからなるコイル状金属線材21により形成され、1個の溝部13内に複数個が充填されて充填体20を構成している。
なお、これら金属成形体10及び充填体20は、熱伝導性が良好であれば、アルミニウム又はアルミニウム合金からなるものに限られるものではなく、後述するように焼結により接合されるので、焼結できる金属であれば、金属成形体10と充填体20とが異なる金属からなるものでもよい。
また、最も外側のフィン部12の外側面から基板部11の側縁までの離間距離c2はフィン部12間の離間間隔c1と同じか、それより小さく形成されている。
また、このコイル状金属線材21は、単コイル全長(一つのコイル状金属線材の全長)をLmm、巻き数をNとしたとき、N/Lが0.1mm-1以上とされ、最大外径をDmm、最小外径をd2mmとしたとき、(D-d2)/Lが0.05以上を有する。ここでいう最大外径Dは、コイル状金属線材21を単体で測定した場合の最大外径d1とは異なり、フィン部12間に充填されることにより径方向に押圧変形された状態のときの最大長径とその直角に対応する短径の平均値をいう。
さらに、各コイル状金属線材21の長さ方向に直交する横断面形状は、図9に示すように、円形ではなく、三角形状に形成されている。
言い換えれば、各コイル状金属線材21においては、金属成形体10の溝部13の内面と他のコイル状金属線材21の両方に焼結部22を介して接合されているものもあれば、金属成形体10の溝部13の内面には接合されずに、他のコイル状金属線材21に焼結部22を介して接合されたもの、あるいは、逆に、他のコイル状金属線材21には接合されずに、金属成形体10の溝部13の内面に焼結部22を介して接合されたものが混在している。図6において、ハッチングして示したコイル状金属線材21は、金属成形体10には接合されておらず、他のコイル状金属線材21のみに接合されている。
なお、本発明において、コイル状金属線材は三角形に限るものではなく、四角形、五角形のものも用いることができる。
このうち、空隙率を計算するための全体体積は、図3に示す例のように、フィン部12が立設されている基板部11の表面の全体が大気等に露出し、その表面全体で熱媒(例えば空気や水)と熱交換する場合は、基板部11の全体の平面積(S1×S2)とフィン部12の高さh1との積とすればよい。
そして、複数個のコイル状金属線材21の長さ方向を金属成形体10の各フィン部12間の溝部13に沿うように配置して、図10(a)に示すように、溝部13上に並べて配置する。この場合、コイル状金属線材21の大径側端部21aの外径d1が各フィン部12の間隔c1よりも大きいものをフィン部12間に並べる。その後、大径側端部の外径d1が間隔c1よりも小さいものがある場合は、フィン部12間に配置したコイル状金属線材21に重ねるようにして配置するとよい。したがって、コイル状金属線材21の大径側端部21aは、フィン部12の離間間隔c1より大きい外径のものも、離間間隔1cと同程度のものも、離間間隔c1より小さい外径のものも存在する。小径側端部21bも離間間隔c1より大きいもの、同程度のもの、小さいものが存在する。
なお、フィン部12及び基板部11と充填体20とは焼結部22によって接合され、ろう材を用いていないので、ろう材の浸透による充填体20の空隙率の低下(金属密度の増加)が生じない。ただし、適量のろう材であれば使用してもよい。本発明においては、焼結部やろう接部を含めて冶金的接合部と称す。
したがって、熱伝達率が高いヒートシンク101とすることができる。
また、実施例のコイル状金属線材21の断面はほぼ三角形状に形成されている。
空隙率は、フィン部12,15が立設されている基板部11,14の表面全体(全体体積V=S1×S2×h1)で熱媒と熱交換するものとし、充填体20の体積をもとに算出した。
これらの結果を表1~表3に示す。なお、試料番号9及び10は、充填体を設けず、金属成形体10のみからなるヒートシンクであるから、表1~表3中、充填体に関係する項目は「―」で記載した。
10 金属成形体
11 基板部
12 フィン部
13 溝部
20 充填体
21 コイル状金属線材
22 焼結部(冶金的接合部)
51 型
Claims (5)
- 基板部、及び該基板部の表面に立設して相互に平行に配置された多数のフィン部を有する金属成形体と、該金属成形体の前記フィン部間の溝部内に充填された複数のコイル状金属線材からなる充填体とを有しており、前記充填体は、その少なくとも一部が前記金属成形体の前記溝部の内面に冶金的接合され、前記コイル状金属線材は、その一端側と他端側とでコイルの外径が異なっており、その一部が前記金属成形体の前記溝部内面又は該溝部内の前記充填体における他の前記コイル状金属線材に冶金的接合されていることを特徴とするヒートシンク。
- 前記コイル状金属線材の長さ方向と直交する方向の断面外形は五角形以下に形成されていることを特徴とする請求項1に記載のヒートシンク。
- 前記コイル状金属線材は、単コイル全長をLmm、巻き数をNとしたとき、N/Lが0.1mm-1以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載のヒートシンク。
- 前記コイル状金属線材の最大外径をDmm、最小外径をd2mm、単コイル全長Lmmとしたとき、(D-d2)/Lが0.05以上を有することを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載のヒートシンク。
- 前記コイル状金属線材は、切削加工により生じる切削片であることを特徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載のヒートシンク。
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