JP7048813B1 - 延伸フィルムの製造方法 - Google Patents

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Abstract

【課題】斜め延伸されたフィルムに生じた弛みおよび／またはシワを低減すること。【解決手段】長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること、該左右のクリップを少なくとも一方のクリップのクリップピッチを変化させながら左右対称の軌道を描くように走行移動させて、該フィルムを斜め延伸すること、および、該フィルムを熱固定すること、を含み、該斜め延伸において、該左右のクリップの一方のクリップが他方のクリップよりも先行するように走行移動させ、該熱固定において、該フィルムの該先行する一方のクリップで把持される端部側の温度が他方の端部側の温度よりも高い温度勾配領域が形成される、延伸フィルムの製造方法。【選択図】図５

Description

本発明は、延伸フィルムの製造方法および光学積層体の製造方法に関する。
液晶表示装置（ＬＣＤ）、有機エレクトロルミネッセンス表示装置（ＯＬＥＤ）等の画像表示装置において、表示特性の向上や反射防止を目的として円偏光板が用いられている。円偏光板は、代表的には、偏光子と位相差フィルム（代表的にはλ／４板）とが、偏光子の吸収軸と位相差フィルムの遅相軸とが４５°の角度をなすようにして積層されている。従来、位相差フィルムは、代表的には、縦方向および／または横方向に一軸延伸または二軸延伸することにより作製されているので、その遅相軸は、多くの場合、長尺状のフィルム原反の横方向（幅方向）または縦方向（長尺方向）に発現する。結果として、円偏光板を作製するには、位相差フィルムを幅方向または長尺方向に対して４５°の角度をなすように裁断し、１枚ずつ貼り合わせる必要があった。
また、円偏光板の広帯域性を確保するために、λ／４板とλ／２板の二枚の位相差フィルムを積層させる場合もある。その場合はλ／２板は偏光子の吸収軸に対して７５°の角度をなすように積層し、λ／４板は偏光子の吸収軸に対して１５°の角度をなすように積層する必要がある。この場合でも、円偏光板を作製する際には、位相差フィルムを幅方向または長尺方向に対して１５°および７５°の角度をなすように裁断し、１枚ずつ貼り合わせる必要があった。
さらに別の実施形態においては、ノートＰＣからの光が、キーボード等に映り込むのを回避するために、偏光板からでた直線偏光の向きを９０°回転させる目的で、偏光板の視認側にλ／２板を用いることがある。この場合でも、位相差フィルムを幅方向または長尺方向に対して４５°の角度をなすように裁断し、１枚ずつ貼り合わせる必要があった。
このような問題を解決するために、長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持し、該左右のクリップの少なくとも一方のクリップピッチを変化させて、長尺方向に対して斜め方向に延伸（以下、「斜め延伸」とも称する）することにより、位相差フィルムの遅相軸を斜め方向に発現させる技術が提案されている（例えば、特許文献１）。しかしながら、このような技術で得られた斜め延伸フィルムにおいては、弛み（たるみ）やシワが生じる場合がある。
特許第４８４５６１９号
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その主たる目的は、斜め延伸されたフィルムに生じた弛みおよび／またはシワを低減することにある。
本発明の１つの局面によれば、長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること、該左右のクリップを少なくとも一方のクリップのクリップピッチを変化させながら左右対称の軌道を描くように走行移動させて、該フィルムを斜め延伸すること、および、該フィルムを熱固定すること、を含み、該斜め延伸において、該左右のクリップの一方のクリップが他方のクリップよりも先行するように走行移動させ、該熱固定において、該フィルムの該先行する一方のクリップで把持される端部側の温度が他方の端部側の温度よりも高い温度勾配領域が形成される、延伸フィルムの製造方法が提供される。
１つの実施形態において、上記温度勾配領域における幅方向の両端の温度差の最大値が、０．３℃～２５℃である。
１つの実施形態において、等温線が前記フィルムの幅方向に対して斜め方向に延びるように上記温度勾配領域が形成される。
１つの実施形態において、上記温度勾配領域の形成が、上記フィルムに向かって熱風を供給することによって行われる。
１つの実施形態において、上記熱風の風速が、３ｍ／ｍｉｎ～４５ｍ／ｍｉｎである。
１つの実施形態において、上記斜め延伸が、（ｉ）前記一方のクリップのクリップピッチをＰ１からＰ２まで増大させつつ、前記他方のクリップのクリップピッチをＰ１からＰ３まで減少させること、および、（ｉｉ）該減少したクリップピッチと該増大したクリップピッチとが所定の等しいピッチとなるように、それぞれのクリップのクリップピッチを変化させることを含む。
１つの実施形態において、Ｐ２／Ｐ１が１．２５～１．７５であり、Ｐ３／Ｐ１が０．５０以上１未満である。
本発明の別の局面によれば、上記製造方法によって長尺状の延伸フィルムを得ること、および、長尺状の光学フィルムと該長尺状の延伸フィルムとを搬送しながら、その長尺方向を揃えて連続的に貼り合わせることを含む、光学積層体の製造方法が提供される。
１つの実施形態において、上記光学フィルムが、偏光板であり、上記延伸フィルムが、λ／４板またはλ／２板である。
本発明の延伸フィルムの製造方法においては、斜め延伸の際に先行するクリップで把持される端部側が他方の端部側よりも温度が高い温度勾配領域を有する熱固定ゾーンで熱固定を行う。これにより、斜め延伸に起因して発生した残留応力の不均一性を低減できる結果、弛みおよび／またはシワが解消または低減された長尺状の斜め延伸フィルムが得られ得る。
本発明の延伸フィルムの製造方法に用いられ得る延伸装置の一例の全体構成を説明する概略平面図である。 図１の延伸装置においてクリップピッチを変化させるリンク機構を説明するための要部概略平面図である。 図１の延伸装置においてクリップピッチを変化させるリンク機構を説明するための要部概略平面図である。 斜め延伸の１つの実施形態におけるクリップピッチのプロファイルを示す概略図である。 斜め延伸の１つの実施形態におけるクリップピッチのプロファイルを示す概略図である。 熱固定ゾーンＤが有する温度勾配の一例を説明する概略平面図である。 温度勾配領域の形成に使用され得る熱風式加熱装置を説明する概略図である。 温度勾配領域の形成に使用され得る熱風式加熱装置の配置例を説明する概略平面図である。 本発明の製造方法により得られる位相差フィルムを用いた円偏光板の概略断面図である。 弛み量の測定方法を説明する概略図である。
以下、本発明の好ましい実施形態について説明するが、本発明はこれらの実施形態には限定されない。なお、本明細書において、「縦方向のクリップピッチ」とは、縦方向に隣接するクリップの走行方向における中心間距離を意味する。また、長尺状のフィルムの幅方向の左右関係は、特段の記載がない限り、該フィルムの搬送方向に向かっての左右関係を意味する。
Ａ．延伸フィルムの製造方法
本発明の実施形態による延伸フィルムの製造方法は、
長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること（把持工程）、
該左右のクリップを少なくとも一方のクリップのクリップピッチを変化させながら左右対称の軌道を描くように走行移動させて、該フィルムを斜め延伸すること（斜め延伸工程）、および、
該フィルムを熱固定すること（熱固定工程）、を含む。
本実施形態の製造方法においては、斜め延伸において、該左右のクリップの一方のクリップが他方のクリップよりも先行するように走行移動させ、熱固定において、該フィルムの該先行する一方のクリップで把持される端部側の温度が他方の端部側の温度よりも高い温度勾配領域が形成される。代表的には、本実施形態の製造方法は、予熱工程をさらに含む。具体的には、左右のクリップによって把持されたフィルムは、予熱され、その後、斜め延伸に供される。
上記斜め延伸は、例えば、長尺状のフィルムの幅方向の左右端部を把持しながら、互いに異なる速度で左右対称の軌道を描くように走行移動し得る左右のクリップを備えたテンター式同時二軸延伸装置を用いて行われ得る。このようなテンター式同時二軸延伸装置によれば、フィルムの左右端部を互いに異なる延伸倍率で延伸することができる。よって、フィルムを把持した際の一対の左右のクリップの内、一方のクリップの走行速度を他方のクリップの走行速度よりも高くする（フィルムの一方の端部を他方の端部よりも高い延伸倍率で延伸する）ことにより、一方のクリップを他方のクリップよりも先行して走行移動させることができ、当該先行する一方のクリップと後行する他方のクリップとの間でフィルムが斜め方向に延伸される。このとき、他方よりも先行して延伸ゾーンの終端に達した方のクリップで把持されている側が先行するクリップで把持される側（延伸倍率が高い側）である。
図１は、本発明の製造方法に用いられ得る延伸装置の一例の全体構成を説明する概略平面図である。延伸装置１００においては、フィルムの入口側から出口側へ向けて、把持ゾーンＡ、予熱ゾーンＢ、延伸ゾーンＣ、熱固定ゾーンＤおよび開放ゾーンＥがこの順に設けられている。これらのそれぞれのゾーンは、延伸対象となるフィルムが実質的に把持、予熱、斜め延伸、熱固定および開放されるゾーンを意味し、機械的、構造的に独立した区画を意味するものではない。また、図１の延伸装置におけるそれぞれのゾーンの長さの比率は、実際の長さの比率と異なることに留意されたい。
図１では、図示されていないが、延伸ゾーンＣと熱固定ゾーンＤとの間には、必要に応じて任意の適切な処理をするためのゾーンが設けられてもよい。このような処理としては、横収縮処理等が挙げられる。また、同様に図示されていないが、上記延伸装置は、代表的には、予熱ゾーンＢから開放ゾーンＥまでを加熱環境とするための加熱装置（例えば、熱風式、近赤外式、遠赤外式等の各種オーブン）を備えている。
延伸装置１００は、平面視で、左右両側に、フィルム把持用の多数のクリップ２０を有する無端ループ１０Ｌと無端ループ１０Ｒとを左右対称に有する。なお、本明細書においては、フィルムの入口側から見て左側の無端ループを左側の無端ループ１０Ｌ、右側の無端ループを右側の無端ループ１０Ｒと称する。左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒのクリップ２０は、それぞれ、基準レール７０に案内されてループ状に巡回移動する。左側の無端ループ１０Ｌのクリップ２０は反時計廻り方向に巡回移動し、右側の無端ループ１０Ｒのクリップ２０は時計廻り方向に巡回移動する。このとき、上述の通り、無端ループ１０Ｌと無端ループ１０Ｒとが平面視で左右対称に構成されていることから、左側の無端ループ１０Ｌのクリップ２０および右側の無端ループ１０Ｒのクリップ２０は、把持ゾーンＡから開放ゾーンＥに向けて、左右対称の軌道を描くように走行移動する。
上記延伸装置１００の把持ゾーンＡおよび予熱ゾーンＢでは、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒは、延伸対象となるフィルムの初期幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されている。延伸ゾーンＣでは、予熱ゾーンＢの側から熱固定ゾーンＤに向かうに従って左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒの離間距離が上記フィルムの延伸後の幅に対応するまで徐々に拡大する構成とされている。熱固定ゾーンＤおよび開放ゾーンＥでは、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒは、上記フィルムの延伸後の幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されている。ただし、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒの構成は上記図示例に限定されない。例えば、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒは、把持ゾーンＡから開放ゾーンＥまで延伸対象となるフィルムの初期幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されていてもよい。
左側の無端ループ１０Ｌのクリップ（左側のクリップ）２０および右側の無端ループ１０Ｒのクリップ（右側のクリップ）２０は、それぞれ独立して巡回移動し得る。例えば、左側の無端ループ１０Ｌの駆動用スプロケット１１、１２が電動モータ１３、１４によって反時計廻り方向に回転駆動され、右側の無端ループ１０Ｒの駆動用スプロケット１１、１２が電動モータ１３、１４によって時計廻り方向に回転駆動される。その結果、これら駆動用スプロケット１１、１２に係合している駆動ローラ（図示せず）のクリップ担持部材に走行力が与えられる。これにより、左側の無端ループ１０Ｌは反時計廻り方向に巡回移動し、右側の無端ループ１０Ｒは時計廻り方向に巡回移動する。左側の電動モータおよび右側の電動モータを、それぞれ独立して駆動させることにより、左側の無端ループ１０Ｌおよび右側の無端ループ１０Ｒをそれぞれ独立して巡回移動させることができる。
さらに、左側の無端ループ１０Ｌのクリップ（左側のクリップ）２０および右側の無端ループ１０Ｒのクリップ（右側のクリップ）２０は、それぞれ可変ピッチ型である。すなわち、左右のクリップ２０、２０は、それぞれ独立して、移動に伴って縦方向のクリップピッチが変化し得る。可変ピッチ型の構成は、パンタグラフ方式、リニアモーター方式、モーター・チェーン方式等の駆動方式を採用することにより実現され得る。以下、一例として、リンク機構（パンタグラフ機構）について説明する。
図２および図３はそれぞれ、図１の延伸装置においてクリップピッチを変化させるリンク機構を説明するための要部概略平面図であり、図２はクリップピッチが最小の状態を示し、図３はクリップピッチが最大の状態を示す。
図２および図３に図示されるように、クリップ２０を個々に担持する平面視横方向に細長矩形状のクリップ担持部材３０が設けられている。図示しないが、クリップ担持部材３０は、上梁、下梁、前壁（クリップ側の壁）、および後壁（クリップと反対側の壁）により閉じ断面の強固なフレーム構造に形成されている。クリップ担持部材３０は、その両端の走行輪３８により走行路面８１、８２上を転動するよう設けられている。なお、図２および図３では、前壁側の走行輪（走行路面８１上を転動する走行輪）は図示されない。走行路面８１、８２は、全域に亘って基準レール７０に並行している。クリップ担持部材３０の上梁と下梁の後側（クリップ側の反対側（以下、反クリップ側））には、クリップ担持部材の長手方向に沿って長孔３１が形成され、スライダ３２が長孔３１の長手方向にスライド可能に係合している。クリップ担持部材３０のクリップ２０側端部の近傍には、上梁および下梁を貫通して一本の第１の軸部材３３が垂直に設けられている。一方、クリップ担持部材３０のスライダ３２には一本の第２の軸部材３４が垂直に貫通して設けられている。各クリップ担持部材３０の第１の軸部材３３には主リンク部材３５の一端が枢動連結されている。主リンク部材３５は、他端を隣接するクリップ担持部材３０の第２の軸部材３４に枢動連結されている。各クリップ担持部材３０の第１の軸部材３３には、主リンク部材３５に加えて、副リンク部材３６の一端が枢動連結されている。副リンク部材３６は、他端を主リンク部材３５の中間部に枢軸３７によって枢動連結されている。主リンク部材３５、副リンク部材３６によるリンク機構により、図２に示すように、スライダ３２がクリップ担持部材３０の後側（反クリップ側）に移動しているほど、クリップ担持部材３０同士の縦方向のピッチ（結果として、クリップピッチ）が小さくなり、図３に示すように、スライダ３２がクリップ担持部材３０の前側（クリップ側）に移動しているほど、クリップ担持部材３０同士の縦方向のピッチ（結果として、クリップピッチ）が大きくなる。スライダ３２の位置決めは、ピッチ設定レール９０により行われる。図２および図３に示すように、基準レール７０とピッチ設定レール９０との離間距離が小さいほどクリップピッチが大きくなる。
上記のような延伸装置を用いてフィルムの斜め延伸を行うことにより、斜め延伸フィルム、例えば、斜め方向に遅相軸を有する位相差フィルムが作製され得る。なお、上記のような延伸装置の具体的な実施形態については、例えば、特開２００８－４４３３９号に記載されており、その全体が本明細書に参考として援用される。以下、各工程について詳細に説明する。
Ａ－１．把持工程
把持ゾーンＡ（延伸装置１００のフィルム取り込みの入り口）においては、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒのクリップ２０によって、延伸対象となるフィルムの両端が互いに等しい一定のクリップピッチ、あるいは、互いに異なるクリップピッチで把持される。左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒのクリップ２０の移動（実質的には、基準レール７０に案内された各クリップ担持部材の移動）により、当該フィルムが予熱ゾーンＢに送られる。
Ａ－２．予熱工程
予熱ゾーンＢにおいては、左右の無端ループ１０Ｌ、１０Ｒは、上記のとおり延伸対象となるフィルムの初期幅に対応する離間距離で互いに略平行となるよう構成されているので、基本的には横延伸も縦延伸も行わず、フィルムが加熱される。ただし、予熱によりフィルムのたわみが起こり、オーブン内のノズルに接触するなどの不具合を回避するために、わずかに左右クリップ間の距離（幅方向の距離）を広げてもよい。
予熱工程においては、フィルムを温度Ｔ１（℃）まで加熱する。温度Ｔ１は、フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）以上であることが好ましく、より好ましくはＴｇ＋２℃以上、さらに好ましくはＴｇ＋５℃以上である。一方、加熱温度Ｔ１は、好ましくはＴｇ＋４０℃以下、より好ましくはＴｇ＋３０℃以下である。用いるフィルムにより異なるが、温度Ｔ１は、例えば７０℃～１９０℃であり、好ましくは８０℃～１８０℃である。
上記温度Ｔ１までの昇温時間および温度Ｔ１での保持時間は、フィルムの構成材料や製造条件（例えば、フィルムの搬送速度）に応じて適切に設定され得る。これらの昇温時間および保持時間は、クリップ２０の移動速度、予熱ゾーンの長さ、予熱ゾーンの温度等を調整することにより制御され得る。
Ａ－３．斜め延伸工程
延伸ゾーンＣにおいては、左右のクリップ２０を、その少なくとも一方のクリップの縦方向のクリップピッチを変化させながら左右対称の軌道を描くように走行移動させて、フィルムを斜め延伸する。例えば、左右のクリップの当該クリップピッチをそれぞれ異なる位置で増大または縮小させること、それぞれ異なる変化速度で左右のクリップの当該クリップピッチを変化（増大および／または縮小）させること等が行われ得る。このようにクリップピッチを変化させながら左右のクリップを走行移動させる結果、延伸ゾーンに同時に移行した一対の左右のクリップの内、一方のクリップが他方のクリップよりも先行して走行移動し、当該一方のクリップが他方のクリップに先行して延伸ゾーンの終端に到達する。このような斜め延伸によれば、当該先行するクリップと後行するクリップとの間でフィルムが斜め方向に延伸されることになり、その結果として、長尺フィルムの所望の方向（例えば、長手方向に対して４５°の方向）に遅相軸を発現させることができる。
斜め延伸は、横延伸を含んでもよい。この場合、斜め延伸は、例えば図示例のように、左右のクリップ間の距離（幅方向の距離）を拡大させながら行われ得る。あるいは、図示例とは異なり、斜め延伸は、横延伸を含まず、左右のクリップ間の距離を維持したまま行われ得る。
斜め延伸が横延伸を含む場合、横方向（ＴＤ）の延伸倍率（フィルムの初期幅Ｗinitialに対する斜め延伸後のフィルムの幅Ｗfinalの比（Ｗfinal／Ｗinitial）は、好ましくは１．０５～６．００であり、より好ましくは１．１０～５．００である。
１つの実施形態において、斜め延伸は、上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチが増大または減少し始める位置と他方のクリップのクリップピッチが増大または減少し始める位置とを縦方向における異なる位置とした状態で、それぞれのクリップのクリップピッチを所定のピッチまで増大または減少することによって行われ得る。当該実施形態の斜め延伸については、例えば、特許文献１、特開２０１４－２３８５２４号公報等の記載を参照することができる。
別の実施形態において、斜め延伸は、上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチを固定したまま、他方のクリップのクリップピッチを所定のピッチまで増大または減少させた後、当初のクリップピッチまで戻すことによって行われ得る。当該実施形態の斜め延伸については、例えば、特開２０１３－５４３３８号公報、特開２０１４－１９４４８２号公報等の記載を参照することができる。
さらに別の実施形態において、斜め延伸は、（ｉ）上記左右のクリップのうちの一方のクリップのクリップピッチをＰ１からＰ２まで増大させつつ、他方のクリップのクリップピッチをＰ１からＰ３まで減少させること、および、（ｉｉ）該減少したクリップピッチと該増大したクリップピッチとが所定の等しいピッチとなるように、それぞれのクリップのクリップピッチを変化させることによって行われ得る。当該実施形態の斜め延伸については、例えば、特開２０１４－１９４４８４号公報等の記載を参照することができる。当該実施形態の斜め延伸は、左右のクリップ間の距離を拡大させながら、一方のクリップのクリップピッチをＰ１からＰ２まで増大させつつ、他方のクリップのクリップピッチをＰ１からＰ３まで減少させて、フィルムを斜め延伸すること（第１の斜め延伸）、および、左右のクリップ間の距離を拡大させながら、左右のクリップのクリップピッチが等しくなるように該一方のクリップのクリップピッチをＰ２で維持またはＰ４まで減少させ、かつ、該他方のクリップのクリップピッチをＰ２またはＰ４まで増大させて、フィルムを斜め延伸すること（第２の斜め延伸）を含み得る。
上記第１の斜め延伸においては、フィルムの一方の端部を長尺方向に伸長させつつ、他方の端部を長尺方向に収縮させながら斜め延伸を行うことにより、所望の方向（例えば、長尺方向に対して４５°の方向）に高い一軸性および面内配向性で遅相軸を発現させることができる。また、第２の斜め延伸においては、左右のクリップピッチの差を縮小しながら斜め延伸を行うことにより、余分な応力を緩和しつつ、斜め方向に十分に延伸することができる。
上記３つの実施形態の斜め延伸において、左右のクリップの移動速度が等しくなった状態でフィルムをクリップから開放することができるので、左右のクリップの開放時にフィルムの搬送速度等のバラつきが生じ難く、その後のフィルムの巻き取りが好適に行われ得る。
図４Ａおよび図４Ｂはそれぞれ、上記第１の斜め延伸および第２の斜め延伸を含む斜め延伸におけるクリップピッチのプロファイルの一例を示す概略図である。以下、これらの図を参照しながら、第１の斜め延伸を具体的に説明する。なお、図４Ａおよび図４Ｂにおいて、横軸はクリップの走行距離に対応する。第１の斜め延伸開始時においては、左右のクリップピッチはともにＰ１とされている。Ｐ１は、代表的には、フィルムを把持した際のクリップピッチである。第１の斜め延伸が開始されると同時に、一方のクリップ（以下、第１のクリップと称する場合がある）のクリップピッチの増大を開始し、かつ、他方のクリップ（以下、第２のクリップと称する場合がある）のクリップピッチの減少を開始する。第１の斜め延伸においては、第１のクリップのクリップピッチをＰ２まで増大させ、第２のクリップのクリップピッチをＰ３まで減少させる。したがって、第１の斜め延伸の終了時（第２の斜め延伸の開始時）において、第２のクリップはクリップピッチＰ３で移動し、第１のクリップはクリップピッチＰ２で移動することとされている。なお、クリップピッチの比はクリップの移動速度の比に概ね対応し得る。よって、左右のクリップのクリップピッチの比は、フィルムの右側端部と左側端部のＭＤ方向の延伸倍率の比に概ね対応し得る。
図４Ａおよび図４Ｂでは、第１のクリップのクリップピッチを増大させ始めるタイミングおよび第２のクリップのクリップピッチを減少させ始めるタイミングをともに第１の斜め延伸の開始時としているが、図示例とは異なり、第１のクリップのクリップピッチを増大させ始めた後に第２のクリップのクリップピッチを減少させ始めてもよく、第２のクリップのクリップピッチを減少させ始めた後に第１のクリップのクリップピッチを増大させ始めてもよい。１つの好ましい実施形態においては、第１のクリップのクリップピッチを増大させ始めた後に第２のクリップのクリップピッチを減少させ始める。このような実施形態によれば、既にフィルムが幅方向に一定程度（好ましくは１．２倍～２．０倍程度）延伸されていることから第２のクリップのクリップピッチを大きく減少させてもシワが発生しにくい。よって、より鋭角な斜め延伸が可能となり、一軸性および面内配向性の高い位相差フィルムが好適に得られ得る。
同様に、図４Ａおよび図４Ｂでは、第１の斜め延伸の終了時（第２の斜め延伸の開始時）まで第１のクリップのクリップピッチの増大および第２のクリップのクリップピッチの減少が続いているが、図示例とは異なり、クリップピッチの増大または減少のいずれか一方が他方よりも早く終了し、他方が終了するまで（第１の斜め延伸の終了時まで）そのクリップピッチがそのまま維持されてもよい。
第１のクリップのクリップピッチの変化率（Ｐ２／Ｐ１）は、好ましくは１．２５～１．７５、より好ましくは１．３０～１．７０、さらに好ましくは１．３５～１．６５である。また、第２のクリップのクリップピッチの変化率（Ｐ３／Ｐ１）は、例えば０．５０以上１未満、好ましくは０．５０～０．９５、より好ましくは０．５５～０．９０、さらに好ましくは０．５５～０．８５である。クリップピッチの変化率がこのような範囲内であれば、フィルムの長手方向に対して概ね４５度の方向に高い一軸性および面内配向性で遅相軸を発現させることができる。
クリップピッチは、上記のとおり、延伸装置のピッチ設定レールと基準レールとの離間距離を調整してスライダを位置決めすることにより、調整され得る。
第１の斜め延伸におけるフィルムの幅方向の延伸倍率（第１の斜め延伸終了時のフィルム幅／第１の斜め延伸前のフィルム幅）は、好ましくは１．１倍～３．０倍、より好ましくは１．２倍～２．５倍、さらに好ましくは１．２５倍～２．０倍である。当該延伸倍率が１．１倍未満であると、収縮させた側の端部にトタン状のシワが生じる場合がある。また、当該延伸倍率が３．０倍を超えると、得られる位相差フィルムの二軸性が高くなってしまい、円偏光板等に適用した場合に視野角特性が低下する場合がある。
１つの実施形態において、第１の斜め延伸は、第１のクリップのクリップピッチの変化率と第２のクリップのクリップピッチの変化率との積が、好ましくは０．７～１．５、より好ましくは０．８～１．４５、さらに好ましくは０．８５～１．４０となるように行われる。変化率の積がこのような範囲内であれば、一軸性および面内配向性の高い位相差フィルムが得られ得る。
次に、第２の斜め延伸の１つの実施形態を、図４Ａを参照しながら具体的に説明する。本実施形態の第２の斜め延伸においては、第２のクリップのクリップピッチをＰ３からＰ２まで増大させる。一方、第１のクリップのクリップピッチは、第２の斜め延伸の間、Ｐ２のまま維持される。したがって、第２の斜め延伸の終了時において、左右のクリップはともに、クリップピッチＰ２で移動することとされている。
図４Ａに示す実施形態の第２の斜め延伸における第２のクリップのクリップピッチの変化率（Ｐ２／Ｐ３）は、本発明の効果を損なわない限りにおいて制限はない。該変化率（Ｐ２／Ｐ３）は、例えば１．３～４．０、好ましくは１．５～３．０である。
第２の斜め延伸の別の実施形態を、図４Ｂを参照しながら具体的に説明する。本実施形態の第２の斜め延伸においては、第１のクリップのクリップピッチを減少させるとともに、第２のクリップのクリップピッチを増大させる。具体的には、第１のクリップのクリップピッチをＰ２からＰ４まで減少させ、第２のクリップのクリップピッチをＰ３からＰ４まで増大させる。したがって、第２の斜め延伸の終了時において、左右のクリップはともにクリップピッチＰ４で移動することとされている。なお、図示例では、第２の斜め延伸の開始と同時に、第１のクリップのクリップピッチの減少および第２のクリップのクリップピッチの増大を開始しているが、これらは異なるタイミングで開始され得る。また、同様に、第１のクリップのクリップピッチの減少および第２のクリップのクリップピッチの増大は、異なるタイミングで終了してもよい。
図４Ｂに示す実施形態の第２の斜め延伸における第１のクリップのクリップピッチの変化率（Ｐ４／Ｐ２）および第２のクリップのクリップピッチの変化率（Ｐ４／Ｐ３）は、本発明の効果を損なわない限りにおいて制限はない。変化率（Ｐ４／Ｐ２）は、例えば０．４以上１．０未満、好ましくは０．６～０．９５である。また、変化率（Ｐ４／Ｐ３）は、例えば１．０を超え２．０以下、好ましくは１．２～１．８である。好ましくは、Ｐ４はＰ１以上である。Ｐ４＜Ｐ１であると、端部にシワが生じる、二軸性が高くなる等の問題が生じる場合がある。
第２の斜め延伸におけるフィルムの幅方向の延伸倍率（第２の斜め延伸終了時のフィルム幅／第１の斜め延伸終了時のフィルム幅）は、好ましくは１．１倍～３．０倍、より好ましくは１．２倍～２．５倍、さらに好ましくは１．２５倍～２．０倍である。当該延伸倍率が１．１倍未満であると、収縮させた側の端部にトタン状のシワが生じる場合がある。また、当該延伸倍率が３．０倍を超えると、得られる位相差フィルムの二軸性が高くなってしまい、円偏光板等に適用した場合に視野角特性が低下する場合がある。また、第１の斜め延伸および第２の斜め延伸における幅方向の延伸倍率（第２の斜め延伸終了時のフィルム幅／第１の斜め延伸前のフィルム幅）は、上記と同様の観点から、好ましくは１．２倍～４．０倍であり、より好ましくは１．４倍～３．０倍である。
斜め延伸は、代表的には、温度Ｔ２で行われ得る。温度Ｔ２は、フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）に対し、Ｔｇ－２０℃～Ｔｇ＋３０℃であることが好ましく、さらに好ましくはＴｇ－１０℃～Ｔｇ＋２０℃、特に好ましくはＴｇ程度である。用いるフィルムにより異なるが、温度Ｔ２は、例えば７０℃～１８０℃であり、好ましくは８０℃～１７０℃である。上記温度Ｔ１と温度Ｔ２との差（Ｔ１－Ｔ２）は、好ましくは±２℃以上であり、より好ましくは±５℃以上である。１つの実施形態においては、Ｔ１＞Ｔ２であり、したがって、予熱ゾーンで温度Ｔ１まで加熱されたフィルムは温度Ｔ２まで冷却され得る。
上述の通り、斜め延伸後に横収縮処理が行われてもよい。斜め延伸後の当該処理については、特開２０１４－１９４４８３号公報の００２９～００３２段落を参照することができる。
Ａ－４．熱固定工程
熱固定ゾーンＤでは、斜め延伸されたフィルムを熱処理する。必要に応じて、熱処理の間に縦方向のクリップピッチを減少させ、これにより、応力を緩和してもよい。熱処理および任意の応力緩和によって、延伸状態が固定される。
本発明の実施形態においては、熱固定ゾーンＤにおいて、斜め延伸の際に先行するクリップで把持される端部側（ＳＨ側）の温度が他方の端部側（ＳＬ側）の温度よりも高い温度勾配領域が形成される。図５は、熱固定ゾーンＤに形成される温度勾配の一例を説明する概略平面図であり、点線は等温線を示す（ａ℃＞ｂ℃＞ｃ℃＞ｄ℃）。図５に示される通り、熱固定ゾーンＤは、延伸ゾーンＣ側および開放ゾーンＥ側にそれぞれ、温度分布が均一な領域Ｄ１とＤ３とを有し、その間に上記所定の温度勾配を有する領域（温度勾配領域）Ｄ２を有する。なお、図示例とは異なり、熱固定ゾーンＤは、領域Ｄ１およびＤ３のいずれか一方または両方が省略されていてもよい。また、上記温度勾配領域は、フィルムの周囲温度（例えば、フィルム表面から２５０ｍｍ離間した領域の温度）として、熱固定ゾーンにおいて形成されるが、当該温度勾配領域の温度は、実質的にフィルム温度に対応し得る。
領域Ｄ２においては、好ましくは等温線が温度勾配領域の幅方向（実質的には、フィルムの幅方向）に対して斜め方向に延びている。等温線の延びる方向（等温線のＳＨ側とＳＬ側とを結んだ直線の延びる方向）は、温度勾配領域の搬送方向上流から下流に向かって次第に変化してもよく、温度勾配領域の全体に渡って一定であってもよい。また、図示例の温度勾配領域では、等温線が曲線状に形成されているが、等温線は直線状であってもよい。等温線の延びる方向が温度勾配領域の搬送方向上流から下流に向かって次第に変化する場合、等温線の延びる方向と幅方向とのなす角度は、搬送方向上流側から下流側に向かって次第に大きくなり得る。当該角度（等温線の延びる方向が変化する場合は当該角度の最大値）は、好ましくは１０°～８０°または１００°～１７０°、より好ましくは２０°～７０°または１１０°～１６０°、さらに好ましくは３０°～６０°または１２０°～１５０°である。１つの実施形態において、等温線の延びる方向（等温線の延びる方向が変化する場合は、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向（図示例においては、ＳＬ３とＳＨ３とを結んだ直線またはＳＬ４とＳＨ４とを結んだ直線が延びる方向））は、斜め延伸方向（フィルム１が正の複屈折を有する樹脂フィルムである場合は遅相軸方向）Ｘに対して、好ましくは０°～６０°または１２０°～１８０°、より好ましくは０°～５０°または１３０°～１８０°、さらに好ましくは０°～４５°または１３５°～１８０°、さらにより好ましくは０°～３０°または１５０°～１８０°、さらにより好ましくは０°～２０°または１６０°～１８０°、さらにより好ましくは０°～１０°または１７０°～１８０°の角度をなす。好ましくは、等温線の延びる方向は、フィルムの長手方向を基準として、斜め延伸方向Ｘと同じ側に傾いている（換言すれば、傾きが同符号である）。このような温度勾配領域Ｄ２を通過することにより、斜め延伸に起因する残留応力の不均一性が低減される結果、弛みおよび／またはシワが好適に低減され得る。また、等温線の延びる方向が温度勾配領域の搬送方向上流から下流に向かって次第に変化する場合、等温線の延びる方向と幅方向とのなす角度の最小値は０°を超え、例えば１°とすることができる。
領域Ｄ２においては、幅方向と平行にＳＬ側からＳＨ側に向かって温度が単調に上昇していればよく、そのパターンは直線的であってもよく、曲線的であってもよい。なお、領域Ｄ２の下流領域においては、温度勾配が解消されていくにしたがって、幅方向において温度が一定な部分が存在してもよい。
領域Ｄ２における幅方向両端の温度差の最大値（例えば、幅方向と平行な線上のＳＨ側とＳＬ側のフィルム１端部の２５０ｍｍ上方の温度差の最大値）は、例えば０．３℃～２５℃である。ＳＨ側とＳＬ側との温度差が当該範囲内であれば、弛みおよび／またはシワの低減効果が好適に得られ得る。
１つの実施形態において、当該温度差の最大値は、好ましくは１℃～２０℃、より好ましくは３℃～１７℃である。ＳＨ側とＳＬ側との温度差が当該範囲内であれば、弛みの低減効果がより好適に得られ得る。
１つの実施形態において、当該温度差の最大値は、好ましくは０．５℃～２５℃、より好ましくは５℃～２０℃である。ＳＨ側とＳＬ側との温度差が当該範囲内であれば、シワの低減効果がより好適に得られ得る。
１つの実施形態において、当該温度差の最大値は、好ましくは５℃～１７℃、より好ましくは７℃～１５℃である。ＳＨ側とＳＬ側との温度差が当該範囲内であれば、弛みおよびシワの低減効果がより好適に得られ得る。
領域Ｄ２の搬送方向（フィルムの長手方向）においては、上流から下流方向に向かって温度が漸減している。領域Ｄ２の始端（幅方向に温度勾配を有する最上流地点）における温度および領域Ｄ２の終端（幅方向に温度勾配を有する最下流地点）における温度はそれぞれ、フィルムを形成する樹脂の種類に応じて適切に設定され得る。１つの実施形態において、領域Ｄ２の始端における温度は、例えば８０℃～１８０℃であり、好ましくは９０℃～１７０℃、より好ましくは１００℃～１６０℃である。領域Ｄ２の終端における温度は、例えば３０℃～１５０℃であり、好ましくは４０℃～１４０℃、より好ましくは５０℃～１３０℃である。領域Ｄ２の始端と終端との温度差は、例えば１０℃～７０℃であり、好ましくは２０℃～６０℃、より好ましくは３０℃～５０℃である。なお、領域Ｄ２の下流領域においては、温度勾配が解消されていくにしたがって、搬送方向において温度が一定な部分が存在してもよい。
領域Ｄ２での熱処理時間は、例えば１０秒～６００秒であり、好ましくは３０秒～３６０秒である。
温度勾配を有する領域Ｄ２を形成する方法は、特に制限されない。例えば、領域Ｄ２の始端側から終端側に向かって（すなわち、搬送方向上流から下流に向かって）温度が低下する搬送方向の温度勾配を設けるとともに、領域Ｄ２の始端においてＳＨ側からＳＬ側に向かって温度が低下する幅方向の温度勾配を設けることにより、等温線が斜め方向に延びる温度勾配領域Ｄ２を好適に形成することができる。搬送方向の温度勾配を形成する方法としては、Ｄ２領域を複数の区画に分け、ヒーター、熱風等の手段を用いて始端側から終端側に向かって温度が低下するように各区画の雰囲気温度を調整する方法が挙げられる。幅方向の温度勾配を形成する方法としては、フィルムに向かって幅方向に温度勾配を有する熱風を供給する方法、フィルムに向かって幅方向において異なる出力で赤外線ヒーターを照射する方法等が挙げられる。温度勾配の制御が容易であることから、フィルムに向かって熱風を供給する方法が好ましく用いられ得る。
フィルムに向かって幅方向に温度勾配を有する熱風を供給する方法は、例えば、図６Ａに例示するように、一方の配管２１０から高温エアが供給され、他方の配管２２０から低温エアが供給され、本体２３０内で種々の割合でこれらを混合して、それぞれ異なる温度の熱風を幅方向に所定の間隔で配置された複数のノズル２４０から噴き出すことができる熱風式加熱装置２００を用いて行われ得る。本体２３０は、例えば、配管２１０と接続し、配管２２０側に向かうにつれて流量が小さくなる高温エア用分配ヘッダ（図示せず）と、配管２２０と接続し、配管２１０側に向かうにつれて流量が小さくなる低温エア用分配ヘッダ（図示せず）とを有し、これらの分配ヘッダから分配される高温エアと低温エアの割合を調整することにより、所望の温度勾配を有する熱風を供給することができる。
１つの実施形態においては、搬送方向に温度勾配が形成された熱固定ゾーンにおいて、領域Ｄ２の始端に熱風式加熱装置を配置してフィルムに対して幅方向に温度勾配を有する熱風を供給する。このとき、複数の熱風式加熱装置を並列配置し、各熱風式加熱装置が供給する熱風の温度勾配を制御することにより、搬送方向と幅方向との両方に温度勾配を有する熱風（結果として、等温線が斜め方向に延びるような温度勾配を有する熱風）を供給することができる。例えば、図６Ｂに示す実施形態においては、搬送方向上流から下流に向かって第１～第４の熱風式加熱装置２００ａ～２００ｄがこの順に並列に配置されている。第１～第４の熱風式加熱装置２００ａ～２００ｄはそれぞれ、幅方向の右端部（ＳＨ側）から左端部（ＳＬ側）に向かって温度が低下する温度勾配を有する熱風を供給し、また、ＳＨ側およびＳＬ側における熱風の温度がそれぞれ、第１の熱風式加熱装置２００ａから第４の熱風式加熱装置２００ｄに向かって（すなわち、搬送方向下流に向かって）低くなるように設定されている。熱風の供給時間は、例えば１０秒～６００秒、好ましくは３０秒～３６０秒であり得る。幅方向に温度勾配を有する熱風または搬送方向と幅方向に温度勾配を有する熱風が搬送方向下流に向かって徐々にゾーン温度まで冷却されることにより、等温線が斜め方向に延びる温度勾配領域が形成され得る。
熱風式加熱装置２００からフィルムに向かって供給される熱風の風速は、例えば３ｍ／ｍｉｎ～４５ｍ／ｍｉｎである。熱風の風速が当該範囲内であれば、上記温度勾配領域をフィルムの端部まで行き渡らせてフィルムに目的の温度制御を行うことができ、その結果、弛みおよび／またはシワの低減効果が好適に得られ得る。
１つの実施形態において、熱風の風速は、好ましくは５ｍ／ｍｉｎ～３０ｍ／ｍｉｎ、より好ましくは１０ｍ／ｍｉｎ～２５ｍ／ｍｉｎである。熱風の風速が当該範囲内であれば、弛みの低減効果がより好適に得られ得る。
１つの実施形態において、熱風の風速は、好ましくは１５ｍ／ｍｉｎ～４０ｍ／ｍｉｎ、より好ましくは２０ｍ／ｍｉｎ～３５ｍ／ｍｉｎである。熱風の風速が当該範囲内であれば、シワの低減効果がより好適に得られ得る。
１つの実施形態において、熱風の風速は、好ましくは１５ｍ／ｍｉｎ～３０ｍ／ｍｉｎ、より好ましくは２０ｍ／ｍｉｎ～２５ｍ／ｍｉｎである。熱風の風速が当該範囲内であれば、弛みおよびシワの低減効果がより好適に得られ得る。
上記温度勾配領域が形成される限り、熱風を吹き付ける角度は制限されない。１つの実施形態において、熱風は、フィルム面に対して９０°の角度をなすように吹き付けられる。
領域Ｄ１の温度は、代表的には、領域Ｄ２の始端と同じ温度である。また、領域Ｄ１での熱処理時間は、例えば３秒～１２０秒である。
領域Ｄ３の温度は、代表的には、領域Ｄ２の終端と同じ温度である。また、領域Ｄ３での熱処理時間は、例えば３秒～１２０秒である。
Ａ－５．開放工程
開放ゾーンＥの任意の位置において、上記フィルムが、クリップから開放される。開放ゾーンＥにおいては、通常、熱固定後のフィルムに対して横延伸も縦延伸も行うことなく、所望の温度までフィルムを冷却し、次いで、フィルムをクリップから開放する。代表的には、開放ゾーンは、均一な温度分布を有する。
クリップから開放される際のフィルム温度は、例えば１５０℃以下であり、好ましくは７０℃～１４０℃、より好ましくは８０℃～１３０℃である。
クリップから開放された延伸フィルムは、延伸装置の出口から送り出されて、弛み量および／またはシワの有無の検出に供される。
Ｂ．延伸対象のフィルム
本発明の製造方法においては、任意の適切なフィルムを用いることができる。例えば、位相差フィルムとして適用可能な樹脂フィルムが挙げられる。このようなフィルムを構成する材料としては、例えば、ポリカーボネート系樹脂、ポリビニルアセタール系樹脂、シクロオレフィン系樹脂、アクリル系樹脂、セルロースエステル系樹脂、セルロース系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリエステルカーボネート系樹脂、オレフィン系樹脂、ポリウレタン系樹脂等が挙げられる。好ましくは、ポリカーボネート樹脂、セルロースエステル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリエステルカーボネート系樹脂、シクロオレフィン樹脂である。これらの樹脂であれば、いわゆる逆分散の波長依存性を示す位相差フィルムが得られ得るからである。これらの樹脂は、単独で用いてもよく、所望の特性に応じて組み合わせて用いてもよい。
上記ポリカーボネート系樹脂としては、任意の適切なポリカーボネート系樹脂が用いられる。例えば、ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を含むポリカーボネート樹脂が好ましい。ジヒドロキシ化合物の具体例としては、９，９－ビス（４－ヒドロキシフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－ヒドロキシ－３－メチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－ヒドロキシ－３－エチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－ヒドロキシ－３－ｎ－プロピルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－ヒドロキシ－３－イソプロピルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－ヒドロキシ－３－ｎ－ブチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－ヒドロキシ－３－ｓｅｃ－ブチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－ヒドロキシ－３－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－ヒドロキシ－３－シクロヘキシルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－ヒドロキシ－３－フェニルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）フェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－メチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－イソプロピルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－イソブチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－シクロヘキシルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－フェニルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３，５－ジメチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（２－ヒドロキシエトキシ）－３－ｔｅｒｔ－ブチル－６－メチルフェニル）フルオレン、９，９－ビス（４－（３－ヒドロキシ－２，２－ジメチルプロポキシ）フェニル）フルオレン等が挙げられる。ポリカーボネート樹脂は、上記ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位の他に、イソソルビド、イソマンニド、イソイデット、スピログリコール、ジオキサングリコール、ジエチレングリコール（ＤＥＧ）、トリエチレングリコール（ＴＥＧ）、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）、シクロヘキサンジメタノール（ＣＨＤＭ）、トリシクロデカンジメタノール（ＴＣＤＤＭ）、ビスフェノール類などのジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を含んでいてもよい。
上記のようなポリカーボネート系樹脂の詳細は、例えば特開２０１２－６７３００号公報および特許第３３２５５６０号に記載されている。当該特許文献の記載は、本明細書に参考として援用される。
ポリカーボネート系樹脂のガラス転移温度は、１１０℃以上２５０℃以下であることが好ましく、より好ましくは１２０℃以上２３０℃以下である。ガラス転移温度が過度に低いと耐熱性が悪くなる傾向にあり、フィルム成形後に寸法変化を起こす可能性がある。ガラス転移温度が過度に高いと、フィルム成形時の成形安定性が悪くなる場合があり、また、フィルムの透明性を損なう場合がある。なお、ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１（１９８７）に準じて求められる。
上記ポリビニルアセタール系樹脂としては、任意の適切なポリビニルアセタール系樹脂を用いることができる。代表的には、ポリビニルアセタール系樹脂は、少なくとも２種類のアルデヒド化合物及び／又はケトン化合物と、ポリビニルアルコール系樹脂とを縮合反応させて得ることができる。ポリビニルアセタール系樹脂の具体例および詳細な製造方法は、例えば、特開２００７－１６１９９４号公報に記載されている。当該記載は、本明細書に参考として援用される。
上記延伸対象のフィルムを延伸して得られる延伸フィルム（位相差フィルム）は、好ましくは、屈折率特性がｎｘ＞ｎｙの関係を示す。１つの実施形態において、位相差フィルムは、好ましくはλ／４板として機能し得る。本実施形態において、位相差フィルム（λ／４板）の面内位相差Ｒｅ（５５０）は、好ましくは１００ｎｍ～１８０ｎｍ、より好ましくは１３５ｎｍ～１５５ｎｍである。別の実施形態において、位相差フィルムは、好ましくはλ／２板として機能し得る。本実施形態において、位相差フィルム（λ／２板）の面内位相差Ｒｅ（５５０）は、好ましくは２３０ｎｍ～３１０ｎｍ、より好ましくは２５０ｎｍ～２９０ｎｍである。なお、本明細書において、ｎｘは面内の屈折率が最大になる方向（すなわち、遅相軸方向）の屈折率であり、ｎｙは面内で遅相軸と直交する方向（すなわち、進相軸方向）の屈折率であり、ｎｚは厚み方向の屈折率である。また、Ｒｅ（λ）は、２３℃における波長λｎｍの光で測定したフィルムの面内位相差である。したがって、Ｒｅ（５５０）は、２３℃における波長５５０ｎｍの光で測定したフィルムの面内位相差である。Ｒｅ（λ）は、フィルムの厚みをｄ（ｎｍ）としたとき、式：Ｒｅ（λ）＝（ｎｘ－ｎｙ）×ｄによって求められる。
位相差フィルムの面内位相差Ｒｅ（５５０）は、斜め延伸条件を適切に設定することにより所望の範囲とすることができる。例えば、斜め延伸によって１００ｎｍ～１８０ｎｍの面内位相差Ｒｅ（５５０）を有する位相差フィルムを製造する方法は、特開２０１３－５４３３８号公報、特開２０１４－１９４４８２号公報、特開２０１４－２３８５２４号公報、特開２０１４－１９４４８４号公報等に詳細に開示されている。よって、当業者は、当該開示に基づいて適切な斜め延伸条件を設定することができる。
１枚の位相差フィルムを用いて円偏光板を作製する場合、または、１枚の位相差フィルムを用いて直線偏光の向きを９０°回転させる場合、用いられる位相差フィルムの遅相軸方向は、当該フィルムの長尺方向に対して好ましくは３０°～６０°または１２０°～１５０°、より好ましくは３８°～５２°または１２８°～１４２°、さらに好ましくは４３°～４７°または１３３°～１３７°、特に好ましくは４５°または１３５°程度である。
また、２枚の位相差フィルム（具体的には、λ／２板とλ／４板）を用いて円偏光板を作製する場合、用いられる位相差フィルム（λ／２板）の遅相軸方向は、当該フィルムの長尺方向に対して好ましくは６０°～９０°、より好ましくは６５°～８５°、特に好ましくは７５°程度である。また、位相差フィルム（λ／４板）の遅相軸方向は、当該フィルムの長尺方向に対して好ましくは０°～３０°、より好ましくは５°～２５°、特に好ましくは１５°程度である。
位相差フィルムは、好ましくは、いわゆる逆分散の波長依存性を示す。具体的には、その面内位相差は、Ｒｅ（４５０）＜Ｒｅ（５５０）＜Ｒｅ（６５０）の関係を満たす。Ｒｅ（４５０）／Ｒｅ（５５０）は、好ましくは０．８以上１．０未満であり、より好ましくは０．８～０．９５である。Ｒｅ（５５０）／Ｒｅ（６５０）は、好ましくは０．８以上１．０未満であり、より好ましくは０．８～０．９７である。
位相差フィルムは、その光弾性係数の絶対値が、好ましくは２×１０－１２（ｍ２／Ｎ）～１００×１０－１２（ｍ２／Ｎ）であり、より好ましくは５×１０－１２（ｍ２／Ｎ）～５０×１０－１２（ｍ２／Ｎ）である。
Ｃ．光学積層体および該光学積層体の製造方法
本発明の製造方法により得られた延伸フィルムは、別の光学フィルムと貼り合わせられて光学積層体として用いられ得る。例えば、本発明の製造方法によって得られた位相差フィルムは、偏光板と貼り合わせられて、円偏光板として好適に用いられ得る。
図７は、そのような円偏光板の一例の概略断面図である。図示例の円偏光板５００は、偏光子５１０と、偏光子５１０の片側に配置された第１の保護フィルム５２０と、偏光子５１０のもう片側に配置された第２の保護フィルム５３０と、第２の保護フィルム５３０の外側に配置された位相差フィルム５４０と、を有する。位相差フィルム５４０は、Ａ項に記載の製造方法により得られた延伸フィルム（例えば、λ／４板）である。第２の保護フィルム５３０は省略されてもよい。その場合、位相差フィルム５４０が偏光子の保護フィルムとして機能し得る。偏光子５１０の吸収軸と位相差フィルム５４０の遅相軸とのなす角度は、好ましくは３０°～６０°、より好ましくは３８°～５２°、さらに好ましくは４３°～４７°、特に好ましくは４５°程度である。
本発明の製造方法により得られた位相差フィルムは、長尺状であり、かつ、斜め方向（長尺方向に対して例えば４５°の方向）に遅相軸を有する。また、多くの場合、長尺状の偏光子は長尺方向または幅方向に吸収軸を有する。よって、本発明の製造方法により得られた位相差フィルムを用いれば、いわゆるロールトゥロールを利用することができ、きわめて優れた製造効率で円偏光板を作製することができる。なお、ロールトゥロールとは、長尺状のフィルム同士をロール搬送しながら、その長尺方向を揃えて連続的に貼り合わせる方法をいう。
１つの実施形態において、本発明の光学積層体の製造方法は、Ａ項に記載の延伸フィルムの製造方法によって長尺状の延伸フィルムを得ること、および、長尺状の光学フィルムと該長尺状の延伸フィルムとを搬送しながら、その長尺方向を揃えて連続的に貼り合わせることを含む。
以下、実施例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれら実施例によって限定されるものではない。なお、実施例における測定および評価方法は下記のとおりである。
（１）厚み
ダイヤルゲージ（ＰＥＡＣＯＣＫ社製、製品名「ＤＧ－２０５ ｔｙｐｅ ｐｄｓ－２」）を用いて測定した。
（２）位相差値
Ａｘｏｍｅｔｒｉｃｓ社製のＡｘｏｓｃａｎを用いて面内位相差Ｒｅ（５５０）を測定した。
（３）配向角（遅相軸の発現方向）
測定対象のフィルムの中央部を、一辺が当該フィルムの幅方向と平行となるようにして幅５０ｍｍ、長さ５０ｍｍの正方形状に切り出して試料を作成した。この試料を、Ａｘｏｍｅｔｒｉｃｓ社製のＡｘｏｓｃａｎを用いて測定し、波長５９０ｎｍにおける配向角θを測定した。
（４）ガラス転移温度（Ｔｇ）
ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じて測定した。
（５）弛み量
図８に示すように、搬送ロール３００ａ、３００ｂ間の中間点（ロール間距離：９１２ｍｍ）におけるフィルム１の搬送経路の下方に超音波変位センサー４００を配置し、搬送張力１５０Ｎ／ｍで搬送した際の幅方向の中央部と端部において超音波変位センサーから延伸フィルムまでの距離を測定し、最大距離（ＬＭＡＸ）と最小距離（ＬＭＩＮ）との差（ＬＭＡＸ－ＬＭＩＮ）を弛み量（ｍｍ）とした。なお、上記弛み量の測定は、サクションロール等を用いて弛みを矯正するために付与された張力をカットした後、搬送張力１５０Ｎ／ｍでロール搬送しながら行った。
＜実施例１＞
（ポリエステルカーボネート樹脂フィルムの作製）
撹拌翼および１００℃に制御された還流冷却器を具備した縦型反応器２器からなるバッチ重合装置を用いて重合を行った。ビス［９－（２－フェノキシカルボニルエチル）フルオレン－９－イル］メタン ２９．６０質量部（０．０４６ｍｏｌ）、ＩＳＢ ２９．２１質量部（０．２００ｍｏｌ）、ＳＰＧ ４２．２８質量部（０．１３９ｍｏｌ）、ＤＰＣ ６３．７７質量部（０．２９８ｍｏｌ）及び触媒として酢酸カルシウム１水和物１．１９×１０－２質量部（６．７８×１０－５ｍｏｌ）を仕込んだ。反応器内を減圧窒素置換した後、熱媒で加温を行い、内温が１００℃になった時点で撹拌を開始した。昇温開始４０分後に内温を２２０℃に到達させ、この温度を保持するように制御すると同時に減圧を開始し、２２０℃に到達してから９０分で１３．３ｋＰａにした。重合反応とともに副生するフェノール蒸気を１００℃の還流冷却器に導き、フェノール蒸気中に若干量含まれるモノマー成分を反応器に戻し、凝縮しないフェノール蒸気は４５℃の凝縮器に導いて回収した。第１反応器に窒素を導入して一旦大気圧まで復圧させた後、第１反応器内のオリゴマー化された反応液を第２反応器に移した。次いで、第２反応器内の昇温および減圧を開始して、５０分で内温２４０℃、圧力０．２ｋＰａにした。その後、所定の攪拌動力となるまで重合を進行させた。所定動力に到達した時点で反応器に窒素を導入して復圧し、生成したポリエステルカーボネートを水中に押し出し、ストランドをカッティングしてペレットを得た。得られたポリエステルカーボネート樹脂のＴｇは、１４０℃であった。
得られたポリエステルカーボネート樹脂を８０℃で５時間真空乾燥をした後、単軸押出機（東芝機械社製、シリンダー設定温度：２５０℃）、Ｔダイ（幅２００ｍｍ、設定温度：２５０℃）、チルロール（設定温度：１２０～１３０℃）および巻取機を備えたフィルム製膜装置を用いて、厚み１３５μｍの樹脂フィルムを作製した。
（延伸フィルムの作製）
上記のようにして得られたポリエステルカーボネート樹脂フィルムを、図１～３に示すような延伸装置を用いて斜め延伸して、位相差フィルムを得た。
具体的には、ポリエステルカーボネート樹脂フィルムの左右端部を延伸装置の入り口で左右のクリップによって把持し、予熱ゾーンＢで１４５℃に予熱した。予熱ゾーンにおいては、左右のクリップのクリップピッチ（Ｐ１）は１２５ｍｍであった。
次に、フィルムが延伸ゾーンＣに入ると同時に、右側クリップのクリップピッチの増大および左側クリップのクリップピッチの減少を開始し、右側クリップのクリップピッチをＰ２まで増大させるとともに左側クリップのクリップピッチをＰ３まで減少させた（第１の斜め延伸）。このとき、右側クリップのクリップピッチ変化率（Ｐ２／Ｐ１）は、１．４２であり、左側クリップのクリップピッチ変化率（Ｐ３／Ｐ１）は０．７８であり、フィルムの原幅に対する横延伸倍率は１．４５倍であった。次いで、右側クリップのクリップピッチをＰ２に維持したままで、左側クリップのクリップピッチの増大を開始し、Ｐ３からＰ２まで増大させた（第２の斜め延伸）。この間の左側クリップのクリップピッチの変化率（Ｐ2／Ｐ3）は１．８２であり、フィルムの原幅に対する横延伸倍率は１．９倍であった。なお、延伸ゾーンＣはＴｇ＋３．２℃（１４３．２℃）に設定した。
次いで、雰囲気温度を１４０℃に設定した熱固定ゾーンＤの始端（延伸ゾーンＣの終端）で、熱風式加熱装置を用いてフィルムの右端部側から左端部側に向かって低下する温度勾配を有する熱風を搬送方向上流から下流に向かって右端部側が１４０℃から１２５℃に、左端部側が１４０℃から１１５℃に低下するように調整しながら１８０秒間フィルムに吹き付けて、フィルムを熱処理した（熱固定時間２１０秒）。このとき、熱風の風速（熱風式加熱装置から噴出される際の風速）は２０ｍ／ｍｉｎであり、フィルムの２００ｍｍ下方から、フィルム面に対して９０°の角度をなすように吹き付けた。なお、熱固定ゾーンＤの終端の温度は、雰囲気温度（１１５℃）まで低下しており、幅方向の温度勾配は解消していた。
次いで、温度を１００℃に設定した開放ゾーンＥで、フィルムを１００℃まで冷却後、左右のクリップを開放した。
これにより、延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
なお、非接触型エリア温度計を用いて熱固定ゾーンの温度（フィルムから２５０ｍｍ上方の温度）を測定したところ、熱固定ゾーンの始端から終端にかけて、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は１０℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。また、予熱ゾーン、斜め延伸ゾーンおよび開放ゾーンの温度は、幅方向において均一であり、温度勾配領域は形成されていなかった。
上記延伸フィルムの作製に先立って、熱固定ゾーンＤの始端で、１４０℃の熱風を風速７ｍ／ｍｉｎで幅方向に均一に吹き付け、その後は、雰囲気温度に従った熱固定を行ったこと（結果として、斜め方向の温度勾配を形成しなかったこと）以外は、実施例１と同様にして延伸フィルムを得たところ、幅方向の左端部に弛みが生じており、弛み量は１８ｍｍであった。
＜実施例２＞
熱固定ゾーンＤの始端で、１４０℃の熱風を風速２５ｍ／ｍｉｎで１８０秒間幅方向に均一に吹き付け、次いで、実施例１と同様の方法で温度勾配を形成したこと（具体的には、フィルムの右端部側から左端部側に向かって低下する温度勾配を有する熱風（風速２５ｍ／ｍｉｎ）を搬送方向上流から下流に向かって右端部側が１４０℃から１２５℃に、左端部側が１４０℃から１１１℃に低下するように調整しながら１８０秒間フィルムに吹き付けたこと）以外は実施例１と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は１４℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜実施例３＞
熱固定ゾーンＤの始端で、１４０℃の熱風を風速２３ｍ／ｍｉｎで１８０秒間幅方向に均一に吹き付け、次いで、実施例１と同様の方法で温度勾配を形成したこと（具体的には、フィルムの右端部側から左端部側に向かって低下する温度勾配を有する熱風（風速２３ｍ／ｍｉｎ）を搬送方向上流から下流に向かって右端部側が１４０℃から１２５℃に、左端部側が１４０℃から１１８℃に低下するように調整しながら１８０秒間フィルムに吹き付けたこと）以外は実施例１と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は７℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜実施例４＞
熱固定ゾーンＤの始端で、１４０℃の熱風を風速２０ｍ／ｍｉｎで１８０秒間幅方向に均一に吹き付け、次いで、実施例１と同様の方法で温度勾配を形成したこと（具体的には、フィルムの右端部側から左端部側に向かって低下する温度勾配を有する熱風（風速２０ｍ／ｍｉｎ）を搬送方向上流から下流に向かって右端部側が１４０℃から１３０℃に、左端部側が１４０℃から１１５℃に低下するように調整しながら１８０秒間フィルムに吹き付けたこと）以外は実施例１と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は１５℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜実施例５＞
熱固定ゾーンＤの始端で、１４０℃の熱風を風速２５ｍ／ｍｉｎで１８０秒間幅方向に均一に吹き付け、次いで、実施例１と同様の方法で温度勾配を形成したこと（具体的には、フィルムの右端部側から左端部側に向かって低下する温度勾配を有する熱風（風速２５ｍ／ｍｉｎ）を搬送方向上流から下流に向かって右端部側が１４０℃から１１５．５℃に、左端部側が１４０℃から１１５℃に低下するように調整しながら１８０秒間フィルムに吹き付けたこと）以外は実施例１と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は０．５℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜実施例６＞
熱風の風速を２０ｍ／ｍｉｎにしたこと以外は実施例２と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は１４℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜実施例７＞
熱風の風速を２５ｍ／ｍｉｎにしたこと以外は実施例４と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は１５℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜実施例８＞
熱風の風速を１０ｍ／ｍｉｎにしたこと以外は実施例３と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は７℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜実施例９＞
熱風の風速を３０ｍ／ｍｉｎにしたこと以外は実施例２と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は１４℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜実施例１０＞
熱風の風速を３５ｍ／ｍｉｎにしたこと以外は実施例２と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は１４℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜実施例１１＞
熱風の風速を２３ｍ／ｍｉｎにしたこと以外は実施例１と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、フィルムの幅方向中央に対して右側の温度が左側の温度よりも高い温度勾配領域が形成されていた。当該温度勾配領域における幅方向両端の温度差の最大値は１０℃であり、幅方向に対して最も大きい角度をなす等温線が延びる方向は斜め方向（得られた延伸フィルムの遅相軸方向に対して３°の角度をなす方向）であった。
＜比較例１＞
熱固定ゾーンＤの始端で、１４０℃の熱風を風速２０ｍ／ｍｉｎで幅方向に均一に吹き付け、その後は、雰囲気温度に従った熱固定を行ったこと（結果として、斜め方向の温度勾配を形成しなかったこと）以外は実施例１と同様にして延伸フィルムを得た。得られた延伸フィルムの位相差Ｒｅ（５５０）は、１４７ｎｍであり、遅相軸方向と長尺方向とのなす角度は４５°であった。
また、実施例１と同様にして熱固定ゾーンの温度を測定したところ、幅方向において温度は均一であり、斜め方向の温度勾配領域は形成されていなかった（より具体的には、等温線が幅方向に平行であり、搬送方向に向かって温度が低下する温度勾配が形成されていた）。
［外観および取り扱い性評価］
上記実施例および比較例で得られた延伸フィルムを、長尺状のマスキングフィルム（東レフィルム加工社製、製品名「トレテック７８３２C－３０」）とロールトゥロールで貼り合わせてフィルム積層体を得た。次いで、フィルム積層体からマスキングフィルムを剥離し、グラビアコーターで接着剤を塗工して偏光板と貼り合せ、ＵＶを照射することにより、光学積層体を得た。光学積層体の外観（目視）および延伸フィルムの取り扱い性を、以下の基準に基づいて評価した。
〇：マスキングフィルム貼り合せ（貼り合せ張力１５０Ｎ／ｍ）後に、シワがみとめられず、接着剤をフィルム全面に塗工ができる。
△：マスキングフィルム貼り合せの際、貼り合せ張力を３００Ｎ／ｍに上げることでシワなく貼り合せができたが、接着剤塗工の際に、弛んだ箇所に接着剤を塗工できなかった。
×：マスキングフィルム貼り合せ後に、シワがあり、外観が劣化している。
［シワ評価］
以下の基準に基づいて、得られた延伸フィルムのシワを評価した。
〇：ポラリオンライト（ポラリオン社製、製品番号「ＮＰ－１」）を照射してもシワが視認されない。
△：蛍光灯を照射してもシワが視認されないが、ポラリオンライトを照射するとシワが視認される。
×：蛍光灯を照射するとシワが視認される。
［搬送性評価］
得られた延伸フィルムに関して、弛みおよび／またはシワに起因してフィルムに歪みまたは折れが生じているか否かを目視によって確認し、以下の基準に基づいて評価した。
〇：フィルムに歪みおよび折れが生じていない。
×：フィルムに歪みおよび／または折れが生じている。
［視認性評価］
上記外観および取り扱い性評価において作製した光学積層体を、接着層を介して反射板または有機ＥＬパネルの視認側に貼り合わせた。得られた光学積層体に関して、弛みまたはシワに起因する形状のムラまたは光抜けの有無を目視によって確認し、以下の基準に基づいて評価した。
〇：反射板およびパネル実装の両方において、ムラおよび光抜けが視認されない。
△：反射板でムラおよび／または光抜けが視認されるが、パネル実装では視認されない。
×：反射板およびパネル実装の両方において、ムラおよび／または光抜けが視認される。
上記実施例および比較例で得られた延伸フィルムに関して、弛み量および上記評価結果を表１に示す。
Figure 0007048813000002
＜評価＞
表１に示されるとおり、斜め延伸の際に先行するクリップで把持される端部側の温度が他方の端部側の温度よりも高い温度勾配領域を有する熱固定ゾーンで熱固定を行うことにより、弛みおよび／またはシワが低減されることがわかる。
本発明の延伸フィルムの製造方法は、位相差フィルムの製造に好適に用いられ、結果として、液晶表示装置（ＬＣＤ）、有機エレクトロルミネッセンス表示装置（ＯＬＥＤ）等の画像表示装置の製造に寄与し得る。
１ 延伸フィルム
１０Ｌ 無端ループ
１０Ｒ 無端ループ
２０ クリップ
１００ 延伸装置
２００ 熱風式加熱装置
３００ 搬送ロール
４００ 超音波変位センサー
５００ 円偏光板

Claims (9)

  1. 長尺状のフィルムの幅方向の左右端部をそれぞれ、縦方向のクリップピッチが変化する可変ピッチ型の左右のクリップによって把持すること、
    該左右のクリップを少なくとも一方のクリップのクリップピッチを変化させながら左右対称の軌道を描くように走行移動させて、該フィルムを斜め延伸すること、および
    該フィルムを熱固定すること、を含み、
    該斜め延伸において、該左右のクリップの一方のクリップが他方のクリップよりも先行するように走行移動させ、
    該熱固定において、該フィルムの該先行する一方のクリップで把持される端部側の温度が他方の端部側の温度よりも高く、かつ、等温線が該フィルムの幅方向に対して斜め方向に延びる温度勾配領域が形成される、延伸フィルムの製造方法。
  2. 前記温度勾配領域における幅方向の両端の温度差の最大値が、０．３℃～２５℃である、請求項１に記載の延伸フィルムの製造方法。
  3. 前記等温線の延びる方向と前記フィルムの幅方向とのなす角度が、前記フィルムの搬送方向上流側から下流側に向かって次第に大きくなる、請求項１または２に記載の延伸フィルムの製造方法。
  4. 前記温度勾配領域の形成が、前記フィルムに向かって熱風を供給することによって行われる、請求項１から３のいずれかに記載の延伸フィルムの製造方法。
  5. 前記熱風の風速が、３ｍ／ｍｉｎ～４５ｍ／ｍｉｎである、請求項４に記載の延伸フィルムの製造方法。
  6. 前記斜め延伸が、（ｉ）前記一方のクリップのクリップピッチをＰ１からＰ２まで増大させつつ、前記他方のクリップのクリップピッチをＰ１からＰ３まで減少させること、および、（ｉｉ）該減少したクリップピッチと該増大したクリップピッチとが所定の等しいピッチとなるように、それぞれのクリップのクリップピッチを変化させることを含む、請求項１から５のいずれかに記載の延伸フィルムの製造方法。
  7. Ｐ２／Ｐ１が１．２５～１．７５であり、Ｐ３／Ｐ１が０．５０以上１未満である、請求項６に記載の延伸フィルムの製造方法。
  8. 請求項１から７のいずれかに記載の製造方法によって長尺状の延伸フィルムを得ること、および
    長尺状の光学フィルムと該長尺状の延伸フィルムとを搬送しながら、その長尺方向を揃えて連続的に貼り合わせることを含む、光学積層体の製造方法。
  9. 前記光学フィルムが、偏光板であり、
    前記延伸フィルムが、λ／４板またはλ／２板である、請求項８に記載の光学積層体の製造方法。
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