JP7044458B1 - 濃縮装置 - Google Patents

Abstract

【課題】被処理液の種類や装置構成に制約を受けることが少なく、かつ、効率よく濃縮装置全体の熱バランスをとることが可能で、省エネルギー性に優れた濃縮装置を提供する。【解決手段】被処理液を第１の熱媒により加熱して低沸点成分蒸気を発生させる加熱部１と、低沸点成分蒸気から腐食性成分などの所定の成分を分離する蒸留塔１１と、蒸留塔の塔頂ベーパを、第２の熱媒により冷却して凝縮させる凝縮部２１と、加熱部で使用された第１の熱媒の昇温と、凝縮部で使用された第２の熱媒の冷却を行うヒートポンプＨＰと、系内の真空度を調整する真空発生手段３１とを備え、系内の真空度を調整することで、蒸留塔の塔底液および塔頂ベーパの温度を制御して、ヒートポンプで昇温されて加熱部に供給される第１の熱媒の温度が、ヒートポンプで冷却され、凝縮部に供給される第２の熱媒の温度より、１５℃以上４０℃以下の範囲で高い温度となるように構成する。【選択図】図１

Description

本発明は、濃縮装置の省エネルギーシステムに関し、詳しくは、ヒートポンプを用いた濃縮装置の省エネルギーシステムに関する。

濃縮装置における省エネルギー化の必要性は近年、増大しており、種々の提案が行われている。

濃縮装置の省エネルギー化の方法の１つとして、蒸気圧縮機により温度レベルが上げられた自己蒸発蒸気を利用して、自己の加熱源として使用する方法がある（特許文献１参照）。

特許第６６６６７５５号

しかしながら、上記の蒸気圧縮機を使用した方法では、加熱により発生した蒸発ベーパに、腐食性成分、可燃性成分、汚染成分などが含まれている場合、蒸気圧縮機の運転に支障をきたすという問題点がある。

本発明は、上記課題を解決するものであり、ヒートポンプを用いた濃縮装置であって、被処理液の種類や装置構成に制約を受けることが少なく、かつ、効率よく濃縮装置全体の熱バランスをとることが可能で、省エネルギー性に優れた濃縮装置を提供することを目的とする。

上記課題を解決するため、本発明の濃縮装置は、
腐食性成分、可燃性成分、および汚染成分からなる群より選ばれる少なくとも１種の成分と、溶剤とを含有する被処理液から前記溶剤の一部または全部を分離して、前記被処理液中の前記成分の濃度を高めるための濃縮装置であって、
前記被処理液を第１の熱媒により間接的に加熱し、前記被処理液から、前記成分を一部に含む前記溶剤蒸気である低沸点成分蒸気を発生させる加熱部と、
前記低沸点成分蒸気から前記成分を分離して、前記成分を目標濃度で含有する塔底液と、実質的に前記成分を含まず、前記溶剤を主成分とする留出液とに分ける機能を果たす単一の蒸留塔と、
前記蒸留塔の塔頂から取り出される塔頂ベーパを、第２の熱媒により間接的に冷却して凝縮させる凝縮部と、
前記加熱部において前記被処理液の加熱に使用され、温度が低下した前記第１の熱媒の昇温と、前記凝縮部において前記塔頂ベーパの冷却に使用され、温度が上昇した前記第２の熱媒の冷却と、を行うヒートポンプと、
前記凝縮部を経て真空吸引することにより、系内の真空度を調整することができるように構成された真空発生手段と、
前記加熱部の前記第１の熱媒の流路に配設され、前記第１の熱媒と間接的に熱交換して、余剰の熱エネルギーを系外に排出する熱交換器、および前記凝縮部の前記第２の熱媒の流路に配設され、前記第２の熱媒と間接的に熱交換して、余剰の熱エネルギーを系外に排出する熱交換器のいずれか一方の熱交換器とを備え、
系内の真空度を調整して、前記蒸留塔の塔底における前記被処理液の温度および前記塔頂ベーパの温度を制御することにより、前記ヒートポンプで昇温されて前記加熱部に供給される前記第１の熱媒の温度が、前記ヒートポンプで冷却され、前記凝縮部に供給される前記第２の熱媒の温度より、１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度となるように構成されていること
を特徴としている。

本発明の濃縮装置では、前記凝縮部で前記塔頂ベーパの冷却に使用されて温度が上昇した前記第２の熱媒が、前記ヒートポンプで熱回収された後、５℃以上８３℃未満の温度で前記凝縮部に循環供給され、
前記第２の熱媒から回収した熱が、前記ヒートポンプで、前記加熱部で前記被処理液の加熱に使用されて温度が低下した前記第１の熱媒を、２０℃以上９８℃未満の温度にまで昇温するのに利用され、かつ、
前記蒸留塔の塔底液の温度が、１２℃以上９５℃未満となるように構成されていること
が好ましい。

本発明の濃縮装置は上述のように構成されており、系内の真空度を調整して、単一の蒸留塔の塔底における被処理液の温度および塔頂ベーパの温度を制御することにより、ヒートポンプで昇温されて加熱部に供給される第１の熱媒の温度が、ヒートポンプで冷却され、凝縮部に供給される第２の熱媒の温度より、１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度となるように構成されているので、ヒートポンプを効率よく稼働させることが可能になり、良好な省エネルギー効果を実現することが可能な濃縮装置を提供することができる。

すなわち、ヒートポンプで昇温されて加熱部に供給される第１の熱媒の温度が、ヒートポンプで冷却され、凝縮部に供給される第２の熱媒の温度より大幅に高い温度になるとヒートポンプの稼働効率が低下するが、ヒートポンプで昇温されて加熱部に供給される第１の熱媒の温度が、ヒートポンプで冷却され、凝縮部に供給される第２の熱媒の温度より１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度となるように構成することで、ヒートポンプを効率よく稼働させ、装置全体としての省エネルギー効率を高めることが可能になる。

また、本発明の濃縮装置においては、単一の蒸留塔の塔頂ベーパを凝縮部において、第２の熱媒により間接的に冷却し、昇温した第２の熱媒をヒートポンプに供給して熱回収を行うとともに、加熱部において用いられ、温度が低下した第１の熱媒をヒートポンプに供給して温度レベルを上げた後、加熱部に供給して、第１の熱媒に間接的に被処理液を加熱するようにしているので、加熱部および凝縮部で腐食性成分、可燃性成分、汚染成分などを含んだ被処理液とヒートポンプとは隔離されており、被処理液をヒートポンプに直接受け入れることなく、熱エネルギーの有効利用を行うことが可能になる。

つまり、駆動部を有するヒートポンプに腐食性成分、可燃性成分、汚染成分などを含んだ被処理液が直接に接触することを回避する（ヒートポンプを被処理液から隔離した状態で使用する）ことが可能になるため、ヒートポンプの運転に支障をきたすおそれがなく、信頼性の高い濃縮装置を提供することができる。

また、本発明の濃縮装置は、通常の運転では電力以外のユーティリティー（蒸気、冷却塔など）を必要としないので、本発明の濃縮装置が用いられる工場などで定期的な点検や、修理などが行われる期間においても、運転を行うことができる。

また、加熱部の第１の熱媒の流路に配設され、第１の熱媒と間接的に熱交換して、余剰の熱エネルギーを系外に排出する熱交換器、および凝縮部の第２の熱媒の流路に配設され、第２の熱媒と間接的に熱交換して、余剰の熱エネルギーを系外に排出する熱交換器のいずれか一方の熱交換器を備えるようにしているので、装置全体の熱量バランスを調整することが可能になる。すなわち、定常状態では、ヒートポンプに入力される電力に由来する熱エネルギーが過剰になるが、上記熱交換器を備えた構成とすることで、余剰の熱エネルギーを系外に排出することが可能になり、安定した運転を長期間にわたって継続して行うことが可能になる。

また、本発明の濃縮装置では、凝縮部で塔頂ベーパの冷却に使用されて温度が上昇した第２の熱媒が、ヒートポンプで熱回収され、冷却された後、５℃以上８３℃未満の温度で凝縮部に循環供給され、第２の熱媒から回収した熱が、ヒートポンプで、加熱部で被処理液の加熱に使用されて温度が低下した第１の熱媒を、２０℃以上９８℃未満の温度にまで昇温するのに利用され、かつ、蒸留塔の塔底液（すなわち、加熱部で加熱され、蒸留塔に供給される被処理液の温度）が、１２℃以上９５℃未満となるように構成されている場合、より確実に、ヒートポンプで昇温されて加熱部に供給される第１の熱媒の温度が、ヒートポンプで冷却され、凝縮部に供給される第２の熱媒の温度より１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度とすることが可能になり、本発明をより実効あらしめることができる。

本発明は、加熱部に供給される第１の熱媒の温度が、凝縮部に供給される第２の熱媒の温度より１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度となるようにすることで、確実に省エネルギー効果を得ることが可能な濃縮装置を提供することができる。

本発明の濃縮装置の構成を示すフローシートである。

本実施形態では、腐食性成分であるリン酸を０．５ｗｔ％の割合で含有しているリン酸水溶液（被処理液）を蒸留して水を分離し、濃縮液としてリン酸濃縮液を回収するための濃縮装置を例にとって説明する。

なお、本実施形態にかかる濃縮装置１００は、ヒートポンプを用いて省エネルギー性の向上を実現するとともに、スタートアップ時を除いて電力以外のユーティリティーを必要とすることなく運転を行うことができるように構成された濃縮装置である。

図１に示すように、本実施形態にかかる濃縮装置１００は、上述のリン酸０．５ｗｔ％を含有するリン酸水溶液（被処理液）を第１の熱媒（加熱部用循環温水）により間接的に加熱して、リン酸を一部に含む水である低沸点成分蒸気を発生させる加熱部１を備えている。

加熱部１としては、液膜降下式の間接型熱交換器が用いられている。ただし、加熱部１は、液膜降下式のものに限られるものではなく、他の形式のものを用いることも可能である。

加熱部１でリン酸０．５ｗｔ％を含有する被処理液（供給液）が加熱されることにより、溶剤（本実施形態では水）を主要部とし、飛沫（ミスト）として同伴するリン酸を一部に含む低沸点成分蒸気が発生する。

また、濃縮装置１００は、加熱部１で発生させた低沸点成分蒸気を蒸留して、実質的に不揮発性で、条件によっては腐食性を有する成分であるリン酸リッチの濃縮液（塔底液）（リン酸濃度：２０ｗｔ％）と、ごく少量のリン酸（２ｐｐｍ）を含む水蒸気（塔頂ベーパ）に分離する単一の（一塔式の）蒸留塔１１を備えている。

なお、本実施形態では、蒸留塔１１として、棚段塔（より詳しくは泡鍾塔）が用いられている。

ただし、蒸留塔１１は、泡鍾塔に限られるものではなく、他の形式の棚段塔でもよく、また、棚段塔のほかにも、例えば、充填塔などを用いることも可能である。

なお、この蒸留塔１１では、上述のように、実質的に不揮発性の成分であるリン酸を被処理液よりも高い割合で含む濃縮液（塔底液）と、ごく少量のリン酸を含む水蒸気（塔頂ベーパ）に分離されるが、蒸留塔１１における分離操作は、飛沫（ミスト）として同伴するリン酸を水蒸気から分離する分離操作であり、本来の蒸留操作である、「各成分が有する蒸気圧の差を利用した分離操作」ではないが、本発明では、各成分が有する蒸気圧の差を利用した分離操作（本来の蒸留操作）に限らず、この実施形態において説明しているような分離操作も蒸留ととらえ、そのような蒸留操作を行う塔を「蒸留塔」としている。

さらに、濃縮装置１００は、蒸留塔１１の塔頂ベーパ、すなわち、水蒸気を主要部とし、飛沫として同伴するリン酸をわずかに含む低沸点成分蒸気を、第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）により間接的に冷却して凝縮させる一つの凝縮部２１を備えている。

凝縮部２１としては、多管式熱交換器（シェルアンドチューブ式）の間接熱交換器が用いられている。凝縮部２１を構成する間接熱交換器は、多管式熱交換器に限られるものではなく、公知の種々の間接熱交換器を用いることが可能である。

そして、本実施形態にかかる濃縮装置１００は、加熱部１において被処理液の加熱に使用され、温度が低下した第１の熱媒（加熱部用循環温水）の昇温と、凝縮部２１において塔頂ベーパの冷却に使用され、温度が上昇した第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）の冷却とを行うヒートポンプＨＰを備えている。

本実施形態では、ヒートポンプＨＰとしては、加熱部１において被処理液の加熱に使用され、温度が７３℃に低下した第１の熱媒（加熱部用循環温水）を、温度７８℃にまで昇温させることができるとともに、凝縮部２１において塔頂ベーパの冷却に使用され、温度が６２℃に上昇した第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）を、温度５７℃まで冷却することが可能なヒートポンプが用いられている。

なお、本実施形態では、ヒートポンプＨＰとして、株式会社神戸製鋼所製のＨＥＭシリーズを用いている。

さらに、濃縮装置１００は、上述の凝縮部２１を経て装置内を真空吸引することにより、系内の真空度を調整することができるように構成された真空発生手段３１を備えている。

本実施形態では、真空発生手段３１として、真空ポンプを用いている。なお、本実施形態の濃縮装置１００では、系内の真空度（圧力）を２５ｋＰａとして操作を行うように構成されており、この条件では、特に高い真空度を必要としないことから、真空発生手段３１として、汎用の種々の真空ポンプを用いることができる。

本実施形態にかかる濃縮装置１００は、上述の真空発生手段３１により真空吸引して系内の真空度を制御することにより、蒸留塔１１の塔底における被処理液（塔底液）の温度が７０℃、蒸留塔１１の塔頂から取り出される塔頂ベーパの温度が６５℃となり、ヒートポンプＨＰで昇温されて加熱部１に供給される第１の熱媒（加熱部用循環温水）の温度（本実施形態では７８℃）が、ヒートポンプＨＰで冷却され、凝縮部２１に供給される第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）の温度（本実施形態では５７℃）より、１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度となるようにしている。具体的には、本実施形態において、第１の熱媒の温度が、第２の熱媒の温度より２１℃度高い温度となる（７８℃－５７℃＝２１℃）。

さらに、濃縮装置１００は、凝縮部２１の凝縮液を、蒸留塔１１に還流させる還流路５１を備えている。
すなわち、凝縮部２１の凝縮液を、蒸留塔１１に還流させることで、蒸留塔１１内で、低沸点成分蒸気に含まれるリン酸を効率よく分離する（塔底液側に移行させる）ことができるように構成されている。

また、濃縮装置１００は、凝縮部２１の凝縮部用循環冷却水（第２の熱媒）の流路５２に空冷式の熱交換器４１を備えている。

本発明の濃縮装置１００においては、ヒートポンプＨＰの圧縮熱が系内に加わるため、系内の熱エネルギーが過剰となる。上記熱交換器４１は、この過剰の熱エネルギーを系外に排出して、装置全体の熱量バランスを調整するために設けられている。

なお、本実施形態では、凝縮部２１の凝縮部用循環冷却水（第２の熱媒）の流路５２に熱交換器４１を設けるようにしているが、加熱部１の加熱部用循環温水（第１の熱媒）の流路５３に熱交換器を備えるようにしてもよい。

本実施形態では、熱交換器４１として、空冷式の熱交換器を設けるようにしているので、チラー水などのユーティリティーを必要としない点で有利である。ただし、場合によっては、冷却水または、チラー水を利用する方式の熱交換器を用いることも可能である。

上述の説明と一部重複するが、以下に本実施形態にかかる濃縮装置１００の構成および各部の作用・機能についてさらに詳しく説明する。

加熱部１で被処理液が加熱され、発生した水と少量のリン酸を含む低沸点成分蒸気は、上述の蒸留塔１１において蒸留され、濃縮液（塔底液）は、加熱部１で再加熱され後、再び蒸留塔１１に戻される。

加熱部１の熱源には、ヒートポンプＨＰからの第１の熱媒（加熱部用循環温水）が用いられるのは上述の通りである。

蒸留塔１１では、水と少量のリン酸を含む低沸点成分蒸気と、凝縮部２１で凝縮した凝縮液である還流液とを気液接触させることで、蒸留が行われ、水を主要部とし、微量のリン酸を含む低沸点成分が塔頂ベーパとして、凝縮部２１に送られて冷却されることになる。

一方、蒸留塔１１で蒸留が行われ、低沸点成分が分離されることでリン酸が濃縮された後の塔底液（本実施形態ではリン酸濃度２０重量％）は、濃縮液として回収される。

凝縮部２１では、蒸留塔１１の塔頂から取り出される塔頂ベーパが、第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）により冷却され、凝縮する。凝縮部２１で凝縮した凝縮液の一部は還流路５１を経て、蒸留塔１１の塔頂へ還流液として還流される。残りの凝縮液は、留出水として系外へ排出される。

さらに、本実施形態にかかる濃縮装置１００では、ヒートポンプＨＰにより、凝縮部２１で用いられて昇温した第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）から熱を回収し、電力により温度レベルを１５℃以上４０℃未満の範囲で上昇させて加熱部１に供給することで熱エネルギーを循環再利用するように構成されている。
なお、本実施形態にかかる濃縮装置１００では、ヒートポンプＨＰを有効な出力範囲で稼働させることができるように構成されている。

また、本実施形態にかかる濃縮装置１００は、上述したように、プロセス全体の熱量バランスを調整することができるように、凝縮部用循環冷却水の流路５２に備えた空冷式の熱交換器４１により、第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）の冷却を行うことができるように構成されている。

一方、ヒートポンプＨＰにおいて、電力により温度レベルが７８℃に上げられた第１の熱媒（加熱部用循環温水）は、加熱部１に供給され、加熱部１で被処理液の加熱に用いられる。そして、加熱部１で被処理液の加熱に用いられて温度が７３℃に低下した第１の熱媒（加熱部用循環温水）は、ヒートポンプＨＰに戻されて、温度レベルが７８℃に上げられた後、再び加熱部１に供給されるように構成されている。

また、本実施形態の濃縮装置１００においては、上述のように、真空発生手段３１により凝縮部２１を経て系内の気体を排出（真空吸引）して、蒸留塔１１の塔底液（濃縮液）の温度が１２℃以上９５℃未満（本実施形態では７０℃）、塔頂ベーパの温度が６５℃となるような操作圧（２５ｋＰａ）とすることで、
・ヒートポンプＨＰにて温度レベルを上げて加熱部１に供給する第１の熱媒（加熱部用循環温水）（高温水）の温度が２０℃以上９８℃未満（本実施形態では７８℃）となり、
・ヒートポンプＨＰに送られて熱回収された後、凝縮部２１に供給される第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）の温度が５℃以上８３℃未満（本実施形態では５７℃）となり、
・ヒートポンプＨＰで昇温されて加熱部１に供給される第１の熱媒（加熱部用循環温水）の温度（本実施形態では７８℃）が、ヒートポンプＨＰで冷却され、凝縮部２１に供給される第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）の温度（本実施形態では５７℃）より、１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度（本実施形態では７８℃－５７℃＝２１℃）となるように構成されており、
熱エネルギーを効率よく循環再利用することができるように構成されている。
また、本実施形態にかかる濃縮装置１００において、ヒートポンプＨＰは有効な出力範囲で稼働させることができるように構成されている。

上述のように構成された本実施形態にかかる濃縮装置１００においては、ヒートポンプＨＰにおいて上昇させるべき温度レベルが１５℃以上４０℃未満の範囲となるように構成されており、ヒートポンプで上昇させるべき温度レベルの幅が小さいため、ヒートポンプＨＰにおけるエネルギーの消費量を抑えて、高い成績効率（ＣＯＰ）で熱回収を行うことができる。

本実施形態にかかる濃縮装置１００においては、蒸留塔１１に供給される被処理液（供給液）を、リン酸濃度が０．５ｗｔ％で、水を溶剤（溶媒）とするリン酸水溶液とし、蒸留塔１１の塔底から排出される塔底液（濃縮液）のリン酸濃度が２０ｗｔ％、凝縮部２１から系外に排出される留出液（蒸留水）中のリン酸濃度が２ｐｐｍとなるようにしている。

このような状況において、本実施形態の濃縮装置１００を適用することにより、効率のよい蒸留を行って省エネルギー化を図りつつ、被処理液（供給液）から水を分離（除去）し、リン酸が濃縮された濃縮液を回収することが可能となる。

なお、本実施形態では、上述のように、ヒートポンプＨＰで昇温され、加熱部１に供給される第１の熱媒の温度が、ヒートポンプＨＰで冷却され、凝縮部２１に供給される第２の熱媒の温度より１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度となるようにして、効率よくヒートポンプＨＰを稼働させることができるようにしている。

このように、本実施形態にかかる濃縮装置１００において、第１の熱媒の温度を第２の熱媒の温度よりも１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度とした場合にも、本発明のプロセス（濃縮装置）が成立しているのは以下の理由による。

すなわち、本実施形態では、濃縮装置１００の内部の真空度を制御して、蒸留塔１１の塔底液の温度が７０℃、塔頂ベーパの温度が６５℃となるようにしているので、加熱部１に供給されるべき第１の熱媒の温度を７８℃として加熱部１を確実に稼働させ、かつ、凝縮部２１に供給されるべき第２の熱媒の温度を５７℃として、凝縮部２１を確実に稼働させることができるようにした場合にも、「ヒートポンプＨＰで昇温され、加熱部１に供給される第１の熱媒の温度が、ヒートポンプＨＰで冷却され、凝縮部２１に供給される第２の熱媒の温度よりも１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度とする」という本発明の要件を満たすことができることによる。

なお、従来、ヒートポンプとして、低温側の熱媒（第２の熱媒）の温度が５７℃、高温側の熱媒（第１の熱媒）の温度が７８℃というような条件で稼働させることができるヒートポンプは広く流通していなかったが、本実施形態で用いている株式会社神戸製鋼所製のヒートポンプＨＥＭシリーズは、上述の条件下で好適に稼働させることが可能なＨＰである。

次に、本実施形態にかかる濃縮装置１００を用いてリン酸と水を含む被処理液（供給液）の蒸留を行った場合の運転結果の一例について説明する。

本実施形態にかかる濃縮装置１００を用いて被処理液（供給液）の蒸留を行うに当たっては、被処理液（供給液）として、温度：３０℃、リン酸濃度：０．５ｗｔ％のリン酸水を２０００ｋｇ／ｈｒの割合で、加熱部１を経て単一の蒸留塔１１に供給した。

そして、蒸留塔１１の塔底液として、温度７０℃、リン酸濃度２０ｗｔ％の濃縮液を５０ｋｇ／ｈｒの割合で系外に排出した。

上記の条件の場合、加熱部１において、熱エネルギー１６５０ｋＷ相当の熱交換が行われる。すなわち、加熱部１では、蒸留塔１１の塔底液と被処理液（供給液）からなる混合液と、ヒートポンプＨＰにより温度レベルが上昇した第１の熱媒（加熱部用循環温水）との間で、熱エネルギー１６５０ｋＷ相当の熱交換が行われる。

また、蒸留塔１１においては、塔頂から塔頂ベーパとして温度：６５℃、リン酸濃度：２ｐｐｍのベーパが取り出される。

さらに、凝縮部２１においては、塔頂ベーパが冷却され、凝縮することで温度：６５℃、リン酸濃度：２ｐｐｍの凝縮液が回収される。

上記の条件では、凝縮部２１において、熱エネルギー１５９０ｋＷ相当の熱交換が、塔頂ベーパと第２の熱媒（凝縮部用循環冷却水）との間で行われる。

そして、上記凝縮液の一部は蒸留塔１１に還流される一方、留出液（蒸留水）として、リン酸濃度２ｐｐｍの凝縮液（蒸留水）が１９５０ｋｇ／ｈｒの割合で回収される。

また、ヒートポンプＨＰの動力が、圧縮熱となり第１の熱媒（加熱部用循環温水）に加わるため、本実施形態では、凝縮部用循環冷却水（第２の熱媒）の流路５２に備えた空冷式の熱交換器４１により凝縮部用循環冷却水（第２の熱媒）から１０４ｋＷの熱エネルギーを系外に排出させて、ヒートポンプＨＰを１７４ｋＷで稼働させることにより、濃縮装置全体の熱バランスを保ちつつ、濃縮装置１００を安定して稼働させることが可能になる。

従来の蒸気を加熱源にした濃縮装置を考えると、その場合には、蒸気による加熱量が１６５０ｋＷとなるため、１次エネルギーは１６５０ｋＷとなる。一方、本実施形態におけるヒートポンプＨＰを用いた濃縮装置１００の場合では、ヒートポンプＨＰの電力は１７４ｋＷとなり、１次エネルギー換算係数を２．５７とした場合、１次エネルギーは、ヒートポンプＨＰの電力と１次エネルギー換算係数の積から４４７ｋＷとなる。

したがって、本実施形態にかかる濃縮装置１００を用いることにより、上述の従来の蒸気式の濃縮装置の場合に比べて、１次エネルギー削減率は約７２％となり、高い省エネルギー効果を得ることが可能になる。

なお、上記実施形態では、リン酸水溶液を被処理液とする濃縮装置を例にとって説明したが、本発明は、フッ酸、塩酸、硫酸などの腐食性物質、ホウ酸や無機塩類、食品などの機器に付着することが問題になるような物質などを含む被処理液を濃縮する場合に、広く適用することが可能である。

本発明は、さらにその他の点においても、上記実施形態に限定されるものではなく、加熱部、凝縮部、ヒートポンプ、蒸留塔などの具体的な構成、ヒートポンプの高温側、低温側の温度条件、ヒートポンプおよび凝縮部において用いられる熱媒を構成する物質の種類などに関し、発明の範囲内において、種々の応用、変形を加えることが可能である。

１ 加熱部
１１ 蒸留塔
２１ 凝縮部
３１ 真空発生手段
４１ 空冷式の熱交換器
５１ 還流路
５２ 凝縮部用循環冷却水の流路
５３ 加熱部用循環温水の流路
１００ 濃縮装置
ＨＰ ヒートポンプ

Claims (2)

1. 腐食性成分、可燃性成分、および汚染成分からなる群より選ばれる少なくとも１種の成分と、溶剤とを含有する被処理液から前記溶剤の一部または全部を分離して、前記被処理液中の前記成分の濃度を高めるための濃縮装置であって、
   前記被処理液を第１の熱媒により間接的に加熱し、前記被処理液から、前記成分を一部に含む前記溶剤蒸気である低沸点成分蒸気を発生させる加熱部と、
   前記低沸点成分蒸気から前記成分を分離して、前記成分を目標濃度で含有する塔底液と、実質的に前記成分を含まず、前記溶剤を主成分とする留出液とに分ける機能を果たす単一の蒸留塔と、
   前記蒸留塔の塔頂から取り出される塔頂ベーパを、第２の熱媒により間接的に冷却して凝縮させる凝縮部と、
   前記加熱部において前記被処理液の加熱に使用され、温度が低下した前記第１の熱媒の昇温と、前記凝縮部において前記塔頂ベーパの冷却に使用され、温度が上昇した前記第２の熱媒の冷却と、を行うヒートポンプと、
   前記凝縮部を経て真空吸引することにより、系内の真空度を調整することができるように構成された真空発生手段と、
   前記加熱部の前記第１の熱媒の流路に配設され、前記第１の熱媒と間接的に熱交換して、余剰の熱エネルギーを系外に排出する熱交換器、および前記凝縮部の前記第２の熱媒の流路に配設され、前記第２の熱媒と間接的に熱交換して、余剰の熱エネルギーを系外に排出する熱交換器のいずれか一方の熱交換器とを備え、
   系内の真空度を調整して、前記蒸留塔の塔底における前記被処理液の温度および前記塔頂ベーパの温度を制御することにより、前記ヒートポンプで昇温されて前記加熱部に供給される前記第１の熱媒の温度が、前記ヒートポンプで冷却され、前記凝縮部に供給される前記第２の熱媒の温度より、１５℃以上４０℃未満の範囲で高い温度となるように構成されていること
   を特徴とする濃縮装置。
2. 前記凝縮部で前記塔頂ベーパの冷却に使用されて温度が上昇した前記第２の熱媒が、前記ヒートポンプで熱回収された後、５℃以上８３℃未満の温度で前記凝縮部に循環供給され、
   前記第２の熱媒から回収した熱が、前記ヒートポンプで、前記加熱部で前記被処理液の加熱に使用されて温度が低下した前記第１の熱媒を、２０℃以上９８℃未満の温度にまで昇温するのに利用され、かつ、
   前記蒸留塔の塔底液の温度が、１２℃以上９５℃未満となるように構成されていること
   を特徴とする請求項１に記載の濃縮装置。
   

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