JP6989675B1 - 熱伝導性シート及び熱伝導性シートの製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
図1は、本技術に係る熱伝導性シート1の一例を示す断面図である。熱伝導性シート1は、バインダ樹脂2と、鱗片状の第1の熱伝導性フィラー3と、非鱗片状の第2の熱伝導性フィラー4とを含有し、第1の熱伝導性フィラー3と第2の熱伝導性フィラー4とがバインダ樹脂2に分散している。また、熱伝導性シート1は、シートの厚み方向に第1の熱伝導性フィラー3の長軸が配向し、当該熱伝導性シートの面内方向に第1の熱伝導性フィラー3の短軸がランダム配向する。このような熱伝導性シート1は、荷重の増加に伴う熱伝導率の減少が小さい。例えば、熱伝導性シート1は、厚み方向Bに対して0.5〜3kgf/cm2の荷重を加えたときに、実効熱伝導率の最大値と最小値の差が1.5W/m・K以下とすることができる。
バインダ樹脂2は、第1の熱伝導性フィラー3と第2の熱伝導性フィラー4とを熱伝導性シート1内に保持するためのものである。バインダ樹脂2は、熱伝導性シート1に要求される機械的強度、耐熱性、電気的性質等の特性に応じて選択される。バインダ樹脂2としては、熱可塑性樹脂、熱可塑性エラストマー、熱硬化性樹脂の中から選択することができる。
第1の熱伝導性フィラー3は、鱗片状の熱伝導性フィラーである。鱗片状の熱伝導性フィラーは、高アスペクト比で、かつ面方向に等方的な熱伝導率を有する。鱗片状の熱伝導性フィラーは、鱗片状のものであれば特に限定されないが、熱伝導性シート1の絶縁性を確保できる材料が好ましい。例えば、鱗片状の熱伝導性フィラーは、窒化ホウ素(BN)、雲母、アルミナ、窒化アルミニウム、炭化珪素、シリカ、酸化亜鉛、二硫化モリブデン等を用いることができる。
第2の熱伝導性フィラー4は、上述した第1の熱伝導性フィラー3以外の熱伝導性フィラーである。第2の熱伝導性フィラー4は、非鱗片状であり、例えば、球状、粉末状、顆粒状、扁平状等の熱伝導性フィラーが挙げられる。第2の熱伝導性フィラー4の材質は、本技術の効果を考慮して、熱伝導性シート1の絶縁性を確保できる材料が好ましく、例えば、酸化アルミニウム(アルミナ、サファイア)、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、ジルコニア、炭化ケイ素などが挙げられる。第2の熱伝導性フィラー4は、1種単独で用いてもよいし、2種以上を併用してもよい。
以上のように、第1の熱伝導性フィラー3と第2の熱伝導性フィラー4とがバインダ樹脂2に分散している熱伝導性シート1は、図1に示す熱伝導性シート1の厚み方向Bに第1の熱伝導性フィラー3の長軸が配向し、熱伝導性シート1の面内方向Aに第1の熱伝導性フィラー3の短軸がランダム配向する。これにより、熱伝導性シート1は、荷重が増加した場合においても熱伝導率の減少幅を小さくできる。
本技術に係る熱伝導性シートの製造方法は、例えば、下記工程Aと、工程Bと、工程Cとを有する。
工程Aでは、鱗片状の第1の熱伝導性フィラー3と非鱗片状の第2の熱伝導性フィラー4とをバインダ樹脂2に分散させることにより熱伝導性シート形成用組成物を調製する。熱伝導性シート形成用組成物は、第1の熱伝導性フィラー3と、第2の熱伝導性フィラー4と、バインダ樹脂2との他に、必要に応じて各種添加剤や揮発性溶剤とを公知の手法により均一に混合することにより調製できる。
工程Bでは、調製された熱伝導性シート形成用組成物から成形体ブロックを形成する。成形体ブロックの形成方法としては、押出成形法、金型成形法などが挙げられる。押出成形法、金型成形法としては、特に制限されず、公知の各種押出成形法、金型成形法の中から、熱伝導性シート形成用組成物の粘度や熱伝導性シートに要求される特性等に応じて適宜採用することができる。
ここで、成形体ブロックの形成工程においては、熱伝導性シート形成用組成物を、その流動方向から見たときに、互いに直交しない辺を有する1又は複数のセルを備えた開口部5を通過させる。このような開口部5は、例えば図5(a)に示すように正五角形のセルが複数連続する構造を例示できる。その他にも六角ハニカムセルが複数連続する構造(図5(b))や、略円形のセルが複数連続する構造(図5(c))等でもよい。すなわち、本技術に係る開口部5は、正方形や長方形のように互いに直交する辺のみから構成されるもの、例えば図6(a)に示すような平行スリット構造や図6(b)に示すような互いに直交する矩形セルが複数連続する矩形メッシュ構造が除かれる。
工程Cでは、成形体ブロックをシート状にスライスして、熱伝導性シート1を得る。スライスにより得られるシートの表面(スライス面)には、鱗片状の第1の熱伝導性フィラー3が露出する。スライスする方法としては特に制限はなく、成形体ブロックの大きさや機械的強度により公知のスライス装置の中から適宜選択することができる。成形体ブロックのスライス方向としては、第1の熱伝導性フィラー3の長軸が流動方向に配向しているため、流動方向に対して60〜120度であることが好ましく、70〜100度の方向であることがより好ましく、90度(垂直)の方向であることがさらに好ましい。工程Bで柱状の成形体ブロックを形成し、第1の熱伝導性フィラー3の長軸が成形体ブロックの長さ方向に配向している場合、工程Cでは、成形体ブロックの長さ方向に対して略垂直方向にスライスすることが好ましい。
本技術に係る熱伝導性シート1は、例えば、発熱体と放熱体との間に配置させることにより、発熱体で生じた熱を放熱体に逃がすためにそれらの間に配された構造の電子機器とすることができる。電子機器は、発熱体と放熱体と熱伝導性シート1とを少なくとも有し、必要に応じて、その他の部材をさらに有していてもよい。
シリコーン樹脂34体積%と、結晶形状が六方晶型である鱗片状の窒化ホウ素(D50:40μm)26体積%と、窒化アルミニウム(D50:1.2μm)20体積%と、球状アルミナ粒子(D50:2μm)20体積%とを均一に混合することにより、熱伝導性シート形成用の樹脂組成物を調製した。押出成形法により、熱伝導性シート形成用の樹脂組成物を、互いに直交しない辺を有する複数のセルが連続する開口部(図5参照)を通過させ、直方体状の内部空間を有する金型(開口径:50mm×50mm)中に流し込み、60℃のオーブンで4時間加熱させて柱状の成形体ブロックを形成した。なお、金型の内面には、剥離処理面が内側となるように剥離ポリエチレンテレフタレートフィルムを貼り付けておいた。得られた成形体ブロックを超音波カッターでシート状にスライスすることにより、鱗片状の窒化ホウ素がシートの厚み方向に配向した1.0mm厚の熱伝導性シートを得た。
シリコーン樹脂37体積%と、結晶形状が六方晶型である鱗片状の窒化ホウ素(D50:40μm)23体積%と、窒化アルミニウム(D50:1.2μm)20体積%と、球状アルミナ粒子(D50:2μm)20体積%とを均一に混合することにより、熱伝導性シート形成用の樹脂組成物を調製したこと以外は、実施例1と同様の方法で1.0mm厚の熱伝導性シートを得た。
実施例1と同様の方法で2.0mm厚の熱伝導性シートを得た。
実施例2と同様の方法で2.0mm厚の熱伝導性シートを得た。
シリコーン樹脂34体積%と、結晶形状が六方晶型である鱗片状の窒化ホウ素(D50:40μm)26体積%と、窒化アルミニウム(D50:1.2μm)20体積%と、球状アルミナ粒子(D50:2μm)20体積%とを均一に混合することにより、熱伝導性シート形成用の樹脂組成物を調製した。この熱伝導性シート形成用の樹脂組成物を、押出成形法により、6mm幅の平行スリット(図6(a)参照)を通過させ、金型中に流し込み、成形体ブロックを形成したこと以外は、実施例1と同様の方法で1.0mm厚の熱伝導性シートを得た。
シリコーン樹脂34体積%と、結晶形状が六方晶型である鱗片状の窒化ホウ素(D50:40μm)26体積%と、窒化アルミニウム(D50:1.2μm)20体積%と、球状アルミナ粒子(D50:2μm)20体積%とを均一に混合することにより、熱伝導性シート形成用の樹脂組成物を調製した。この熱伝導性シート形成用の樹脂組成物を、押出成形法により、矩形メッシュ状の開口部(図6(b)参照)を通過させ、金型中に流し込み、成形体ブロックを形成したこと以外は、実施例1と同様の方法で1.0mm厚の熱伝導性シートを得た。
比較例1と同様の方法で2.0mm厚の熱伝導性シートを得た。
比較例2と同様の方法で2.0mm厚の熱伝導性シートを得た。
熱伝導性シートの実効熱伝導率(W/m・K)は、ASTM−D5470に準拠した熱抵抗測定装置を用いて、所定の荷重(0.5kgf/cm2、1.0kgf/cm2、2.0kgf/cm2又は3.0kgf/cm2)をかけたときの熱伝導性シートの厚み方向について測定した。
熱伝導性シートの圧縮率(%)は、熱伝導性シートに所定の荷重(0.5kgf/cm2、1.0kgf/cm2、2.0kgf/cm2又は3.0kgf/cm2)をかけて安定した後の熱伝導性シートの厚みを測定し、荷重をかける前後の熱伝導性シートの厚みから算出した。
次の基準で実施例及び比較例の熱伝導性シートの評価判定を行った。熱伝導性シートの実効熱伝導率の最大値と最小値の差が1.5W/m・K以下のときをOKと評価し、それ以外をNGと評価した。結果を表1に示す。
Claims (12)
- バインダ樹脂と、鱗片状の第1の熱伝導性フィラーと、非鱗片状の第2の熱伝導性フィラーとを含有し、上記第1の熱伝導性フィラーと上記第2の熱伝導性フィラーとが上記バインダ樹脂に分散する熱伝導性シートにおいて、
上記第1の熱伝導性フィラーが窒化ホウ素であり、
上記第2の熱伝導性フィラーが窒化アルミニウムとアルミナ粒子とを含有し、
上記熱伝導性シートの厚み方向に上記第1の熱伝導性フィラーの長軸が配向し、上記熱伝導性シートの面内方向に上記第1の熱伝導性フィラーの短軸がランダム配向する熱伝導性シート。 - 上記バインダ樹脂が、シリコーン主剤と硬化剤との2液性の付加反応型液状シリコーン樹脂であり、
上記シリコーン主剤と上記硬化剤との質量比(シリコーン主剤:硬化剤)が5:5〜7:3である、請求項1に記載の熱伝導性シート。 - 上記第1の熱伝導性フィラーのアスペクト比(長軸/短軸)が10〜100である、請求項1又は2に記載の熱伝導性シート。
- 厚み方向に対して0.5〜3kgf/cm2の荷重を加えたときに、実効熱伝導率の最大値と最小値の差が1.5W/m・K以下である、請求項1〜3のいずれか1項に記載の熱伝導性シート。
- 上記第1の熱伝導性フィラー及び上記第2の熱伝導性フィラーの総含有量が70体積%未満である、請求項1〜4のいずれか1項に記載の熱伝導性シート。
- シート表面に、互いに直交しない辺を有する模様を有する請求項1〜5のいずれか1項に記載の熱伝導性シート。
- 厚みが1〜2mmである、請求項1〜6のいずれか1項に記載の熱伝導性シート。
- 鱗片状の第1の熱伝導性フィラーと非鱗片状の第2の熱伝導性フィラーとを硬化性樹脂組成物に分散させることにより、熱伝導性シート形成用の樹脂組成物を調製する工程Aと、
上記熱伝導性シート形成用の樹脂組成物から成形体ブロックを形成する工程Bと、
上記成形体ブロックをシート状にスライスして熱伝導性シートを得る工程Cとを有し、
上記第1の熱伝導性フィラーが窒化ホウ素であり、
上記第2の熱伝導性フィラーが窒化アルミニウムとアルミナ粒子とを含有し、
上記熱伝導性シートは、厚み方向に上記第1の熱伝導性フィラーの長軸が配向し、面内方向では上記第1の熱伝導性フィラーの短軸がランダム配向する、熱伝導性シートの製造方法。 - 上記工程Bでは、熱伝導性シート形成用の樹脂組成物を、ダイ又は金型に形成され互いに直交しない辺を有する開口部に通過させる、請求項8に記載の熱伝導性シートの製造方法。
- 上記開口部は、多角形状又は円形状である請求項9に記載の熱伝導性シートの製造方法。
- 上記工程Cでは、上記成形体ブロックを、上記熱伝導性シート形成用の樹脂組成物の押し出し方向に対して略垂直方向にスライスして熱伝導性シートを得る、請求項8〜10のいずれか1項に記載の熱伝導性シートの製造方法。
- 発熱体と、
放熱体と、
発熱体と放熱体との間に配置された請求項1〜7のいずれか1項に記載の熱伝導性シートとを備える、電子機器。
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