JP6973526B2 - 樹脂ペレットの製造方法、及び成形体の製造方法 - Google Patents
樹脂ペレットの製造方法、及び成形体の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6973526B2 JP6973526B2 JP2020025846A JP2020025846A JP6973526B2 JP 6973526 B2 JP6973526 B2 JP 6973526B2 JP 2020025846 A JP2020025846 A JP 2020025846A JP 2020025846 A JP2020025846 A JP 2020025846A JP 6973526 B2 JP6973526 B2 JP 6973526B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- mass
- carbon fiber
- molded product
- based carbon
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
本発明は、樹脂ペレット、樹脂ペレットの製造方法、成形体及び成形体の製造方法に関
する。
する。
樹脂ペレットを成形して得られる成形体の熱伝導性や機械特性を高めるため、熱可塑性
樹脂に炭素繊維を配合することが知られている。
例えば、特許文献１には、熱可塑性樹脂とＰＡＮ系炭素繊維とを配合した樹脂ペレット
が開示されている。また、特許文献２には、熱可塑性樹脂とピッチ系炭素繊維とを配合し
た樹脂ペレットが開示されている。更に、特許文献３には、熱可塑性樹脂とＰＡＮ系炭素
繊維とピッチ系炭素繊維とを配合した樹脂ペレットが開示されている。
樹脂に炭素繊維を配合することが知られている。
例えば、特許文献１には、熱可塑性樹脂とＰＡＮ系炭素繊維とを配合した樹脂ペレット
が開示されている。また、特許文献２には、熱可塑性樹脂とピッチ系炭素繊維とを配合し
た樹脂ペレットが開示されている。更に、特許文献３には、熱可塑性樹脂とＰＡＮ系炭素
繊維とピッチ系炭素繊維とを配合した樹脂ペレットが開示されている。
しかしながら、特許文献１に開示される樹脂ペレットは、ピッチ系炭素繊維を含まない
ので、成形体の熱伝導性に劣る。また、特許文献２に開示される樹脂ペレットは、ＰＡＮ
系炭素繊維を含まないので、成形体の機械特性に劣る。
ので、成形体の熱伝導性に劣る。また、特許文献２に開示される樹脂ペレットは、ＰＡＮ
系炭素繊維を含まないので、成形体の機械特性に劣る。
更に、特許文献３に開示される樹脂ペレットは、炭素繊維の質量平均繊維長が長過ぎ、
成形加工性に劣る。特に、精密成形が要求される小型の成形体を製造するのには不適であ
る。
成形加工性に劣る。特に、精密成形が要求される小型の成形体を製造するのには不適であ
る。
本発明は、成形体の熱伝導性、機械特性、耐熱性に優れる樹脂ペレットを提供すること
にある。
また、本発明は、成形体の熱伝導性、機械特性、耐熱性に優れる樹脂ペレットの製造方
法を提供することにある。
にある。
また、本発明は、成形体の熱伝導性、機械特性、耐熱性に優れる樹脂ペレットの製造方
法を提供することにある。
本発明は、以下の態様を有する。
［１］熱可塑性樹脂（Ａ）及び炭素繊維（Ｂ）を含む樹脂ペレットであって、熱可塑性樹
脂（Ａ）が、結晶性樹脂であり、炭素繊維（Ｂ）が、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）及びピ
ッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を含み、樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長が
、０．１ｍｍ〜０．９ｍｍである、樹脂ペレット。
［２］熱可塑性樹脂（Ａ）の含有率が、熱可塑性樹脂（Ａ）と炭素繊維（Ｂ）との合計１
００質量％中、４０質量％〜９０質量％であり、炭素繊維（Ｂ）の含有率が、熱可塑性樹
脂（Ａ）と炭素繊維（Ｂ）との合計１００質量％中、１０質量％〜６０質量％である、［
１］に記載の樹脂ペレット。
［３］ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の含有率が、樹脂ペレット１００質量％中、５質量％
〜３０質量％である、［１］又は［２］に記載の樹脂ペレット。
［４］ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の含有率が、樹脂ペレット１００質量％中、５質量％
〜５０質量％である、［１］〜［３］のいずれかに記載の樹脂ペレット。
［５］熱可塑性樹脂（Ａ）が、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂及びポ
リプロピレン樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種である、［１］〜［４］のいず
れかに記載の樹脂ペレット。
［６］熱可塑性樹脂（Ａ）が、ポリアミド樹脂及びポリフェニレンサルファイド樹脂から
なる群より選ばれる少なくとも１種である、［５］に記載の樹脂ペレット。
［７］更に、黒鉛（Ｃ）を含む、［１］〜［５］のいずれかに記載の樹脂ペレット。
［８］黒鉛（Ｃ）の含有率が、樹脂ペレット１００質量％中、１質量％〜９質量％である
、［６］に記載の樹脂ペレット。
［９］溶融状態の熱可塑性樹脂（Ａ）に、質量平均繊維長２ｍｍ〜２０ｍｍのＰＡＮ系炭
素繊維（Ｂ−１）及び質量平均繊維長２ｍｍ〜２０ｍｍのピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を
供給する、樹脂ペレットの製造方法。
［１０］［１］〜［８］のいずれかに記載の樹脂ペレットを成形した、成形体。
［１１］ノッチ無しのシャルピー衝撃強度が、１０ｋＪ／ｍ２以上であり、厚さ１ｍｍの
熱線法で測定した熱伝導率が、２〜９Ｗ／ｍＫである、［９］又は［１０］に記載の成形
体。
［１２］引張強度が、１５０ＭＰａ以上である、［１１］に記載の成形体。
［１３］［９］に記載の樹脂ペレットの製造方法で樹脂ペレットを得た後、射出成形して
成形体を得る、成形体の製造方法。
［１］熱可塑性樹脂（Ａ）及び炭素繊維（Ｂ）を含む樹脂ペレットであって、熱可塑性樹
脂（Ａ）が、結晶性樹脂であり、炭素繊維（Ｂ）が、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）及びピ
ッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を含み、樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長が
、０．１ｍｍ〜０．９ｍｍである、樹脂ペレット。
［２］熱可塑性樹脂（Ａ）の含有率が、熱可塑性樹脂（Ａ）と炭素繊維（Ｂ）との合計１
００質量％中、４０質量％〜９０質量％であり、炭素繊維（Ｂ）の含有率が、熱可塑性樹
脂（Ａ）と炭素繊維（Ｂ）との合計１００質量％中、１０質量％〜６０質量％である、［
１］に記載の樹脂ペレット。
［３］ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の含有率が、樹脂ペレット１００質量％中、５質量％
〜３０質量％である、［１］又は［２］に記載の樹脂ペレット。
［４］ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の含有率が、樹脂ペレット１００質量％中、５質量％
〜５０質量％である、［１］〜［３］のいずれかに記載の樹脂ペレット。
［５］熱可塑性樹脂（Ａ）が、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂及びポ
リプロピレン樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種である、［１］〜［４］のいず
れかに記載の樹脂ペレット。
［６］熱可塑性樹脂（Ａ）が、ポリアミド樹脂及びポリフェニレンサルファイド樹脂から
なる群より選ばれる少なくとも１種である、［５］に記載の樹脂ペレット。
［７］更に、黒鉛（Ｃ）を含む、［１］〜［５］のいずれかに記載の樹脂ペレット。
［８］黒鉛（Ｃ）の含有率が、樹脂ペレット１００質量％中、１質量％〜９質量％である
、［６］に記載の樹脂ペレット。
［９］溶融状態の熱可塑性樹脂（Ａ）に、質量平均繊維長２ｍｍ〜２０ｍｍのＰＡＮ系炭
素繊維（Ｂ−１）及び質量平均繊維長２ｍｍ〜２０ｍｍのピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を
供給する、樹脂ペレットの製造方法。
［１０］［１］〜［８］のいずれかに記載の樹脂ペレットを成形した、成形体。
［１１］ノッチ無しのシャルピー衝撃強度が、１０ｋＪ／ｍ２以上であり、厚さ１ｍｍの
熱線法で測定した熱伝導率が、２〜９Ｗ／ｍＫである、［９］又は［１０］に記載の成形
体。
［１２］引張強度が、１５０ＭＰａ以上である、［１１］に記載の成形体。
［１３］［９］に記載の樹脂ペレットの製造方法で樹脂ペレットを得た後、射出成形して
成形体を得る、成形体の製造方法。
本発明の樹脂ペレットは、成形体の熱伝導性、機械特性、耐熱性に優れる。
また、本発明の樹脂ペレットの製造方法により得られる樹脂ペレットは、成形体の熱伝
導性、機械特性、耐熱性に優れる。
また、本発明の樹脂ペレットの製造方法により得られる樹脂ペレットは、成形体の熱伝
導性、機械特性、耐熱性に優れる。
（熱可塑性樹脂（Ａ））
本発明の樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）を含む。
本発明の樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）を含む。
熱可塑性樹脂（Ａ）は、結晶性樹脂である。熱可塑性樹脂（Ａ）が結晶性樹脂であるこ
とで、樹脂ペレットの成形性に優れ、成形体の耐熱性に優れる。
とで、樹脂ペレットの成形性に優れ、成形体の耐熱性に優れる。
熱可塑性樹脂（Ａ）としては、例えば、ポリアミド樹脂、ポリブチレンテレフタレート
樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリプロピレン樹脂等の結晶性樹脂が挙げられ
る。これらの熱可塑性樹脂（Ａ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用しても
よい。これらの熱可塑性樹脂（Ａ）の中でも、成形体の熱伝導性に優れることから、ポリ
アミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリプロピレン樹脂が好ましく、成形体
の機械特性、耐熱性に優れることから、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹
脂がより好ましい。
樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリプロピレン樹脂等の結晶性樹脂が挙げられ
る。これらの熱可塑性樹脂（Ａ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用しても
よい。これらの熱可塑性樹脂（Ａ）の中でも、成形体の熱伝導性に優れることから、ポリ
アミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリプロピレン樹脂が好ましく、成形体
の機械特性、耐熱性に優れることから、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹
脂がより好ましい。
ポリアミド樹脂としては、例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６９、ナイロ
ン６１０、ナイロン６１２、ナイロン４６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリ（ヘキサ
メチレンテレフタラミド）、ポリ（ヘキサメチレンイソフタラミド）、ポリ（ｍ−キシレ
ンアジパミド）、ポリ（キシレンセバカミド）等が挙げられる。これらのポリアミド樹脂
は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
ン６１０、ナイロン６１２、ナイロン４６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリ（ヘキサ
メチレンテレフタラミド）、ポリ（ヘキサメチレンイソフタラミド）、ポリ（ｍ−キシレ
ンアジパミド）、ポリ（キシレンセバカミド）等が挙げられる。これらのポリアミド樹脂
は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
熱可塑性樹脂（Ａ）の含有率は、熱可塑性樹脂（Ａ）と炭素繊維（Ｂ）との合計１００
質量％中、４０質量％〜９０質量％が好ましく、５０質量％〜８０質量％がより好ましい
。熱可塑性樹脂（Ａ）の含有率が４０質量％以上であると、樹脂ペレットの成形性に優れ
る。また、熱可塑性樹脂（Ａ）の含有率が９０質量％以下であると、成形体の熱伝導性、
機械特性に優れる。
質量％中、４０質量％〜９０質量％が好ましく、５０質量％〜８０質量％がより好ましい
。熱可塑性樹脂（Ａ）の含有率が４０質量％以上であると、樹脂ペレットの成形性に優れ
る。また、熱可塑性樹脂（Ａ）の含有率が９０質量％以下であると、成形体の熱伝導性、
機械特性に優れる。
（炭素繊維（Ｂ））
本発明の樹脂ペレットは、炭素繊維（Ｂ）を含む。
本発明の樹脂ペレットは、炭素繊維（Ｂ）を含む。
炭素繊維（Ｂ）は、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）及びピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を含
む。炭素繊維（Ｂ）がＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を含むことで、成形体の機械特性に優
れ、樹脂ペレットや成形体の比重を小さくすることができる。また、炭素繊維（Ｂ）がピ
ッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を含むことで、成形体の熱伝導性に優れ、樹脂ペレットや成形
体の熱膨張を抑制することができる。そのため、炭素繊維（Ｂ）として、ＰＡＮ系炭素繊
維（Ｂ−１）とピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）とを併用することで、優れた熱伝導性と優れ
た機械特性とを両立する成形体を得ることができる。
む。炭素繊維（Ｂ）がＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を含むことで、成形体の機械特性に優
れ、樹脂ペレットや成形体の比重を小さくすることができる。また、炭素繊維（Ｂ）がピ
ッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を含むことで、成形体の熱伝導性に優れ、樹脂ペレットや成形
体の熱膨張を抑制することができる。そのため、炭素繊維（Ｂ）として、ＰＡＮ系炭素繊
維（Ｂ−１）とピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）とを併用することで、優れた熱伝導性と優れ
た機械特性とを両立する成形体を得ることができる。
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）は、「アクリロニトリルを主成分として重合させたポリア
クリルニトリル系樹脂からなる繊維を、不融化させて、更に炭化させて生成した実質的に
炭素のみからなるフィラメント繊維」を主たる成分として構成される。
クリルニトリル系樹脂からなる繊維を、不融化させて、更に炭化させて生成した実質的に
炭素のみからなるフィラメント繊維」を主たる成分として構成される。
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の直径は、１μｍ〜２０μｍが好ましく、４μｍ〜１５μ
ｍがより好ましく、５μｍ〜８μｍが更に好ましい。ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の直径
が１μｍ以上であると、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の比表面積を小さくすることができ
、樹脂ペレットの成形性に優れる。また、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の直径が２０μｍ
以下であると、取り扱い性に優れ、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）のアスペクト比を大きく
することができ、成形体の機械特性に優れる。
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の直径は、樹脂ペレット又は成形体を空気雰囲気下で３時
間６００℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維（
Ｂ）の中からＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）１０本の直径を電子顕微鏡にて測定し、その平
均値とする。ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の直径は、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を構成
するフィラメント繊維の最大フェレ径とする。
ｍがより好ましく、５μｍ〜８μｍが更に好ましい。ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の直径
が１μｍ以上であると、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の比表面積を小さくすることができ
、樹脂ペレットの成形性に優れる。また、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の直径が２０μｍ
以下であると、取り扱い性に優れ、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）のアスペクト比を大きく
することができ、成形体の機械特性に優れる。
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の直径は、樹脂ペレット又は成形体を空気雰囲気下で３時
間６００℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維（
Ｂ）の中からＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）１０本の直径を電子顕微鏡にて測定し、その平
均値とする。ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の直径は、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を構成
するフィラメント繊維の最大フェレ径とする。
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）は、「メソフェーズピッチ、即ち石油タール、石炭タール
等を処理して生じた部分的に液晶構造を示す樹脂、又は、人工的に合成されたメソフェー
ズピッチを紡糸して、不融化させて、更に炭化させて生成した、黒鉛結晶構造が繊維軸方
向に高度に発達した実質的に炭素のみからなるフィラメント繊維」を主たる成分として構
成される。
等を処理して生じた部分的に液晶構造を示す樹脂、又は、人工的に合成されたメソフェー
ズピッチを紡糸して、不融化させて、更に炭化させて生成した、黒鉛結晶構造が繊維軸方
向に高度に発達した実質的に炭素のみからなるフィラメント繊維」を主たる成分として構
成される。
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の直径は、４μｍ〜１５μｍが好ましく、７μｍ〜１１μ
ｍがより好ましい。ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の直径が４μｍ以上であると、ピッチ系
炭素繊維（Ｂ−２）を容易に製造することができる。また、ピッチ系炭素繊維（Ｂ）の直
径が１５μｍ以下であると、取り扱い性に優れる。
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の直径は、樹脂ペレット又は成形体を空気雰囲気下で３時
間６００℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維（
Ｂ）の中からピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）１０本の直径を電子顕微鏡にて測定し、その平
均値とする。ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の直径は、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を構成
するフィラメント繊維の最大フェレ径とする。
ｍがより好ましい。ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の直径が４μｍ以上であると、ピッチ系
炭素繊維（Ｂ−２）を容易に製造することができる。また、ピッチ系炭素繊維（Ｂ）の直
径が１５μｍ以下であると、取り扱い性に優れる。
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の直径は、樹脂ペレット又は成形体を空気雰囲気下で３時
間６００℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維（
Ｂ）の中からピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）１０本の直径を電子顕微鏡にて測定し、その平
均値とする。ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の直径は、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を構成
するフィラメント繊維の最大フェレ径とする。
炭素繊維（Ｂ）の含有率は、熱可塑性樹脂（Ａ）と炭素繊維（Ｂ）との合計１００質量
％中、１０質量％〜６０質量％が好ましく、２０質量％〜５０質量％がより好ましい。炭
素繊維（Ｂ）の含有率が１０質量％以上であると、成形体の熱伝導性、機械特性に優れる
。また、炭素繊維（Ｂ）の含有率が６０質量％以下であると、樹脂ペレットの成形性に優
れる。
％中、１０質量％〜６０質量％が好ましく、２０質量％〜５０質量％がより好ましい。炭
素繊維（Ｂ）の含有率が１０質量％以上であると、成形体の熱伝導性、機械特性に優れる
。また、炭素繊維（Ｂ）の含有率が６０質量％以下であると、樹脂ペレットの成形性に優
れる。
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の含有率は、樹脂ペレット１００質量％中、５質量％〜３
０質量％が好ましく、１０質量％〜２５質量％がより好ましく、１５質量％〜２０質量％
が更に好ましい。ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の含有率が５質量％以上であると、成形体
の機械特性に優れる。また、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の含有率が３０質量％以下であ
ると、樹脂ペレットの成形性に優れる。
０質量％が好ましく、１０質量％〜２５質量％がより好ましく、１５質量％〜２０質量％
が更に好ましい。ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の含有率が５質量％以上であると、成形体
の機械特性に優れる。また、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の含有率が３０質量％以下であ
ると、樹脂ペレットの成形性に優れる。
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の含有率は、樹脂ペレット１００質量％中、５質量％〜５
０質量％が好ましく、１０質量％〜４０質量％がより好ましく、１０質量％〜３０質量％
が更に好ましい。ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の含有率が５質量％以上であると、成形体
の熱伝導性に優れる。また、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の含有率が５０質量％以下であ
ると、樹脂ペレットの成形性に優れる。
０質量％が好ましく、１０質量％〜４０質量％がより好ましく、１０質量％〜３０質量％
が更に好ましい。ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の含有率が５質量％以上であると、成形体
の熱伝導性に優れる。また、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の含有率が５０質量％以下であ
ると、樹脂ペレットの成形性に優れる。
樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長は、０．１ｍｍ〜０．９ｍｍであり
、０．１１ｍｍ〜０．３ｍｍが好ましく、０．１２ｍｍ〜０．２５ｍｍがより好ましい。
樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長が０．１ｍｍ以上であると、成形体の
熱伝導性、機械特性に優れる。また、樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長
が０．９ｍｍ以下であると、成形体の細部まで炭素繊維（Ｂ）が充填されやすい。
樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長は、樹脂ペレットを空気雰囲気下で
３時間６００℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊
維（Ｂ）１００本の繊維長を光学顕微鏡にて測定し、その平均値とする。質量平均繊維長
は、繊維長をＬとしたとき、下式（１）で算出される。
質量平均繊維長＝ΣＬ２／ΣＬ （１）
、０．１１ｍｍ〜０．３ｍｍが好ましく、０．１２ｍｍ〜０．２５ｍｍがより好ましい。
樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長が０．１ｍｍ以上であると、成形体の
熱伝導性、機械特性に優れる。また、樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長
が０．９ｍｍ以下であると、成形体の細部まで炭素繊維（Ｂ）が充填されやすい。
樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長は、樹脂ペレットを空気雰囲気下で
３時間６００℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊
維（Ｂ）１００本の繊維長を光学顕微鏡にて測定し、その平均値とする。質量平均繊維長
は、繊維長をＬとしたとき、下式（１）で算出される。
質量平均繊維長＝ΣＬ２／ΣＬ （１）
樹脂ペレット中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長は、炭素繊維（Ｂ）の供給方法、押
出機のスクリュー回転数、吐出量等の溶融混練条件を制御することにより調整することが
できる。
出機のスクリュー回転数、吐出量等の溶融混練条件を制御することにより調整することが
できる。
（黒鉛（Ｃ））
本発明の樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）、炭素繊維（Ｂ）以外に、黒鉛（Ｃ）を
含んでもよい。樹脂ペレットが黒鉛（Ｃ）を含むことで、成形体の熱伝導性に優れる。
本発明の樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）、炭素繊維（Ｂ）以外に、黒鉛（Ｃ）を
含んでもよい。樹脂ペレットが黒鉛（Ｃ）を含むことで、成形体の熱伝導性に優れる。
黒鉛（Ｃ）としては、例えば、鱗片状黒鉛、人造黒鉛、膨張黒鉛等が挙げられる。これ
らの黒鉛（Ｃ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの黒
鉛（Ｃ）の中でも、樹脂ペレット中の分散性に優れることから、膨張黒鉛が好ましく、膨
張化後の膨張黒鉛がより好ましい。
らの黒鉛（Ｃ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの黒
鉛（Ｃ）の中でも、樹脂ペレット中の分散性に優れることから、膨張黒鉛が好ましく、膨
張化後の膨張黒鉛がより好ましい。
樹脂ペレット中に黒鉛（Ｃ）を含む場合、黒鉛（Ｃ）の含有率は、樹脂ペレット１００
質量％中、１質量％〜９質量％が好ましく、３質量％〜７質量％がより好ましい。黒鉛（
Ｃ）の含有率が１質量％以上であると、成形体の熱伝導性に優れる。また、黒鉛（Ｃ）の
含有率が９質量％以下であると、成形体からの黒鉛（Ｃ）の脱落を抑制することができる
。
質量％中、１質量％〜９質量％が好ましく、３質量％〜７質量％がより好ましい。黒鉛（
Ｃ）の含有率が１質量％以上であると、成形体の熱伝導性に優れる。また、黒鉛（Ｃ）の
含有率が９質量％以下であると、成形体からの黒鉛（Ｃ）の脱落を抑制することができる
。
（添加剤）
本発明の樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）、炭素繊維（Ｂ）、黒鉛（Ｃ）以外に、
本発明の効果が得られる範囲で、必要に応じて、各種添加剤を含んでもよい。
本発明の樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）、炭素繊維（Ｂ）、黒鉛（Ｃ）以外に、
本発明の効果が得られる範囲で、必要に応じて、各種添加剤を含んでもよい。
添加剤としては、例えば、着色剤、酸化防止剤、金属不活性剤、カーボンブラック、造
核剤、離型剤、滑剤、帯電防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤、ガラス繊維、無機フィラー
、耐衝撃性改質剤、溶融張力向上剤、難燃剤、可塑剤等が挙げられる。これらの添加剤は
、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
核剤、離型剤、滑剤、帯電防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤、ガラス繊維、無機フィラー
、耐衝撃性改質剤、溶融張力向上剤、難燃剤、可塑剤等が挙げられる。これらの添加剤は
、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
（樹脂ペレットの製造方法）
本発明の樹脂ペレットを製造する方法としては、例えば、熱可塑性樹脂（Ａ）、炭素繊
維（Ｂ）をドライブレンドした後に溶融混練する方法；溶融状態の熱可塑性樹脂（Ａ）に
炭素繊維（Ｂ）を供給して混練する方法等が挙げられる。炭素繊維（Ｂ）の折損を抑制し
質量平均繊維長を制御でき、炭素繊維（Ｂ）の分散性に優れることから、溶融状態の熱可
塑性樹脂（Ａ）に炭素繊維（Ｂ）を供給して混練する方法が好ましく、成形体の熱伝導性
、機械特性に優れることから、溶融状態の熱可塑性樹脂（Ａ）にＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−
１）を供給して混練した後に、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を供給して混練する方法がよ
り好ましい。
本発明の樹脂ペレットを製造する方法としては、例えば、熱可塑性樹脂（Ａ）、炭素繊
維（Ｂ）をドライブレンドした後に溶融混練する方法；溶融状態の熱可塑性樹脂（Ａ）に
炭素繊維（Ｂ）を供給して混練する方法等が挙げられる。炭素繊維（Ｂ）の折損を抑制し
質量平均繊維長を制御でき、炭素繊維（Ｂ）の分散性に優れることから、溶融状態の熱可
塑性樹脂（Ａ）に炭素繊維（Ｂ）を供給して混練する方法が好ましく、成形体の熱伝導性
、機械特性に優れることから、溶融状態の熱可塑性樹脂（Ａ）にＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−
１）を供給して混練した後に、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を供給して混練する方法がよ
り好ましい。
樹脂ペレットの製造に用いるＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の形態は、例えば、長繊維、
チョップドファイバー、ミルドファイバー等が挙げられる。これらのＰＡＮ系炭素繊維（
Ｂ−１）の形態は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのＰ
ＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の形態の中でも、取り扱い性に優れ、質量平均繊維長を容易に
制御することができることから、チョップドファイバーが好ましい。
チョップドファイバー、ミルドファイバー等が挙げられる。これらのＰＡＮ系炭素繊維（
Ｂ−１）の形態は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのＰ
ＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の形態の中でも、取り扱い性に優れ、質量平均繊維長を容易に
制御することができることから、チョップドファイバーが好ましい。
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）のチョップドファイバーの市販品としては、例えば、ＴＲ
０６Ｕ、ＴＲ０６ＵＬ、ＴＲ０６ＮＥ、ＴＲ０６ＮＬ、ＭＲ０６ＮＥ、ＭＲ０３ＮＥ等の
パイロフィル（商品名、三菱レイヨン（株）製）のチョップドファイバーシリーズ等が挙
げられる。
０６Ｕ、ＴＲ０６ＵＬ、ＴＲ０６ＮＥ、ＴＲ０６ＮＬ、ＭＲ０６ＮＥ、ＭＲ０３ＮＥ等の
パイロフィル（商品名、三菱レイヨン（株）製）のチョップドファイバーシリーズ等が挙
げられる。
樹脂ペレットの製造に用いるＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）は、表面処理、特に、電解処
理されたものが好ましい。ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を表面処理することにより、成形
体の機械特性に優れる。
樹脂ペレットの製造に用いるＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の表面処理剤としては、例え
ば、エポキシ系サイジング剤、ウレタン系サイジング剤、ナイロン系サイジング剤、オレ
フィン系サイジング剤等が挙げられる。これらの表面処理剤は、１種を単独で用いてもよ
く、２種以上を併用してもよい。これらの表面処理剤の中でも、取り扱い性に優れること
から、ウレタン系サイジング剤、ナイロン系サイジング剤が好ましく、ナイロン系サイジ
ング剤がより好ましい。
理されたものが好ましい。ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を表面処理することにより、成形
体の機械特性に優れる。
樹脂ペレットの製造に用いるＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の表面処理剤としては、例え
ば、エポキシ系サイジング剤、ウレタン系サイジング剤、ナイロン系サイジング剤、オレ
フィン系サイジング剤等が挙げられる。これらの表面処理剤は、１種を単独で用いてもよ
く、２種以上を併用してもよい。これらの表面処理剤の中でも、取り扱い性に優れること
から、ウレタン系サイジング剤、ナイロン系サイジング剤が好ましく、ナイロン系サイジ
ング剤がより好ましい。
樹脂ペレットの製造に用いるＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の繊維長は、定量供給が容易
であることから、２ｍｍ〜２０ｍｍが好ましく、２．５ｍｍ〜１０ｍｍがより好ましく、
３ｍｍ〜７ｍｍが更に好ましい。
であることから、２ｍｍ〜２０ｍｍが好ましく、２．５ｍｍ〜１０ｍｍがより好ましく、
３ｍｍ〜７ｍｍが更に好ましい。
樹脂ペレットの製造に用いるピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の形態は、例えば、長繊維、
チョップドファイバー、ミルドファイバー等が挙げられる。これらのピッチ系炭素繊維（
Ｂ−２）の形態は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのピ
ッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の形態の中でも、取り扱い性に優れ、質量平均繊維長を容易に
制御することができることから、チョップドファイバーが好ましい。
チョップドファイバー、ミルドファイバー等が挙げられる。これらのピッチ系炭素繊維（
Ｂ−２）の形態は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのピ
ッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の形態の中でも、取り扱い性に優れ、質量平均繊維長を容易に
制御することができることから、チョップドファイバーが好ましい。
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−１）のチョップドファイバーの市販品としては、例えば、Ｋ２
２３ＳＥ、Ｋ２２３Ｙ１、Ｋ２２３ＨＥ、Ｋ６３７１Ｔ等のダイアリード（商品名、三菱
樹脂（株）製）のチョップドファイバーシリーズ等が挙げられる。
２３ＳＥ、Ｋ２２３Ｙ１、Ｋ２２３ＨＥ、Ｋ６３７１Ｔ等のダイアリード（商品名、三菱
樹脂（株）製）のチョップドファイバーシリーズ等が挙げられる。
樹脂ペレットの製造に用いるピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の繊維長は、定量供給が容易
であることから、２ｍｍ〜２０ｍｍが好ましく、３ｍｍ〜１０ｍｍがより好ましく、５ｍ
ｍ〜８ｍｍが更に好ましい。
樹脂ペレットの製造に用いるＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の繊維長とピッチ系炭素繊維
（Ｂ−２）の繊維長は、同じ長さであってもよく、異なる長さであってもよい。
であることから、２ｍｍ〜２０ｍｍが好ましく、３ｍｍ〜１０ｍｍがより好ましく、５ｍ
ｍ〜８ｍｍが更に好ましい。
樹脂ペレットの製造に用いるＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の繊維長とピッチ系炭素繊維
（Ｂ−２）の繊維長は、同じ長さであってもよく、異なる長さであってもよい。
樹脂ペレットを製造するための溶融混練は、押出機を用いればよい。
押出機としては、例えば、単軸押出機、二軸押出機等が挙げられ、二軸押出機が好まし
い。
押出機としては、例えば、単軸押出機、二軸押出機等が挙げられ、二軸押出機が好まし
い。
同方向二軸押出機の場合、押出機のスクリュー回転数は、１００ｒｐｍ〜３００ｒｐｍ
が好ましい。押出機のスクリュー回転数が１００ｒｐｍ以上であると、炭素繊維（Ｂ）の
分散性に優れる。また、押出機のスクリュー回転数が３００ｒｐｍ以下であると、炭素繊
維（Ｂ）の折損を抑制することができる。
が好ましい。押出機のスクリュー回転数が１００ｒｐｍ以上であると、炭素繊維（Ｂ）の
分散性に優れる。また、押出機のスクリュー回転数が３００ｒｐｍ以下であると、炭素繊
維（Ｂ）の折損を抑制することができる。
押出機のサイドフィーダーは、２箇所以上有することが好ましい。押出機に２箇所以上
サイドフィーダーを有することで、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）とピッチ系炭素繊維（Ｂ
−２）とを別々に供給することができ、質量平均繊維長を制御しやすくなる。
サイドフィーダーを有することで、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）とピッチ系炭素繊維（Ｂ
−２）とを別々に供給することができ、質量平均繊維長を制御しやすくなる。
押出機のニーディングゾーンは、炭素繊維（Ｂ）の供給前後に、それぞれ１箇所以上有
することが好ましい。
炭素繊維（Ｂ）の供給前のニーディングゾーンにて熱可塑性樹脂（Ａ）を十分に溶融さ
せ、炭素繊維（Ｂ）の供給後のニーディングゾーンにて溶融状態の熱可塑性樹脂（Ａ）と
炭素繊維（Ｂ）とを混練することで、炭素繊維（Ｂ）の折損を抑制し質量平均繊維長を制
御でき、炭素繊維（Ｂ）の分散性に優れる樹脂ペレットを得ることができる。
することが好ましい。
炭素繊維（Ｂ）の供給前のニーディングゾーンにて熱可塑性樹脂（Ａ）を十分に溶融さ
せ、炭素繊維（Ｂ）の供給後のニーディングゾーンにて溶融状態の熱可塑性樹脂（Ａ）と
炭素繊維（Ｂ）とを混練することで、炭素繊維（Ｂ）の折損を抑制し質量平均繊維長を制
御でき、炭素繊維（Ｂ）の分散性に優れる樹脂ペレットを得ることができる。
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）とピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）とを別々に供給する場合、
押出機のニーディングゾーンは、上流側のサイドフィーダーの上流と下流側のサイドフィ
ーダーの下流の少なくとも２箇所有することが好ましく、更に上流側のサイドフィーダー
と下流側のサイドフィーダーとの間の少なくとも２箇所有することがより好ましい。
上流側のサイドフィーダーの上流のニーディングゾーンにて熱可塑性樹脂（Ａ）を十分
に溶融させ、上流側のサイドフィーダーからＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）及びピッチ系炭
素繊維（Ｂ−２）の一方の炭素繊維（Ｂ）を供給し、上流側のサイドフィーダーと下流側
のサイドフィーダーとの間のニーディングゾーンにて熱可塑性樹脂（Ａ）と前記一方の炭
素繊維（Ｂ）とを混練し、下流側のサイドフィーダーからＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）及
びピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の他方の炭素繊維（Ｂ）を供給し、熱可塑性樹脂（Ａ）と
両方の炭素繊維（Ｂ）とを混練することで、炭素繊維（Ｂ）の折損を抑制し質量平均繊維
長を制御でき、炭素繊維（Ｂ）の分散性に優れる樹脂ペレットを得ることができる。
押出機のニーディングゾーンは、上流側のサイドフィーダーの上流と下流側のサイドフィ
ーダーの下流の少なくとも２箇所有することが好ましく、更に上流側のサイドフィーダー
と下流側のサイドフィーダーとの間の少なくとも２箇所有することがより好ましい。
上流側のサイドフィーダーの上流のニーディングゾーンにて熱可塑性樹脂（Ａ）を十分
に溶融させ、上流側のサイドフィーダーからＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）及びピッチ系炭
素繊維（Ｂ−２）の一方の炭素繊維（Ｂ）を供給し、上流側のサイドフィーダーと下流側
のサイドフィーダーとの間のニーディングゾーンにて熱可塑性樹脂（Ａ）と前記一方の炭
素繊維（Ｂ）とを混練し、下流側のサイドフィーダーからＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）及
びピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の他方の炭素繊維（Ｂ）を供給し、熱可塑性樹脂（Ａ）と
両方の炭素繊維（Ｂ）とを混練することで、炭素繊維（Ｂ）の折損を抑制し質量平均繊維
長を制御でき、炭素繊維（Ｂ）の分散性に優れる樹脂ペレットを得ることができる。
溶融混練温度は、熱可塑性樹脂（Ａ）の融点以上、熱可塑性樹脂（Ａ）の熱分解温度以
下の温度に設定すればよいが、２００℃〜３５０℃が好ましい。溶融混練温度が２００℃
以上であると、炭素繊維（Ｂ）にかかる剪断応力を抑制することができ、成形体の機械特
性に優れる。また、溶融混練温度が３５０℃以下であると、熱可塑性樹脂（Ａ）の熱分解
を抑制することができる。
下の温度に設定すればよいが、２００℃〜３５０℃が好ましい。溶融混練温度が２００℃
以上であると、炭素繊維（Ｂ）にかかる剪断応力を抑制することができ、成形体の機械特
性に優れる。また、溶融混練温度が３５０℃以下であると、熱可塑性樹脂（Ａ）の熱分解
を抑制することができる。
（成形体）
本発明の成形体は、本発明の樹脂ペレットを成形して得られる。
本発明の成形体は、本発明の樹脂ペレットを成形して得られる。
成形方法としては、例えば、射出成形、押出成形、プレス成形、ブロー成形、回転成形
等が挙げられる。これらの成形方法の中でも、生産性に優れることから、射出成形が好ま
しい。
等が挙げられる。これらの成形方法の中でも、生産性に優れることから、射出成形が好ま
しい。
成形体中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長は、０．１ｍｍ〜０．３ｍｍが好ましく、
０．１１ｍｍ〜０．２５ｍｍがより好ましく、０．１２ｍｍ〜０．２３ｍｍが更に好まし
い。成形体中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長が０．１ｍｍ以上であると、成形体の熱
伝導性、機械特性に優れる。また、成形体中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長が０．３
ｍｍ以下であると、成形体の細部まで炭素繊維（Ｂ）が充填されやすい。
成形体中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長は、成形体を空気雰囲気下で３時間６００
℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維（Ｂ）１０
０本の繊維長を光学顕微鏡にて測定し、その平均値とする。質量平均繊維長は、繊維長を
Ｌとしたとき、前述した式（１）で算出される。
０．１１ｍｍ〜０．２５ｍｍがより好ましく、０．１２ｍｍ〜０．２３ｍｍが更に好まし
い。成形体中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長が０．１ｍｍ以上であると、成形体の熱
伝導性、機械特性に優れる。また、成形体中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長が０．３
ｍｍ以下であると、成形体の細部まで炭素繊維（Ｂ）が充填されやすい。
成形体中の炭素繊維（Ｂ）の質量平均繊維長は、成形体を空気雰囲気下で３時間６００
℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維（Ｂ）１０
０本の繊維長を光学顕微鏡にて測定し、その平均値とする。質量平均繊維長は、繊維長を
Ｌとしたとき、前述した式（１）で算出される。
成形体の熱伝導率は、１．５Ｗ／ｍＫ〜１０Ｗ／ｍＫが好ましく、２Ｗ／ｍＫ〜９Ｗ／
ｍＫがより好ましい。成形体の熱伝導率が１．５Ｗ／ｍＫ以上であると、成形体の熱伝導
性に優れ、成形体が局所的に高温となることを避けることができる。また、成形体の熱伝
導率が１０Ｗ／ｍＫ以下であると、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）や黒鉛（Ｃ）の含有率を
抑制することができ、成形体の機械特性に優れる。
成形体の熱伝導率は、熱線法で測定した値とする。具体的には、厚さ１ｍｍの成形体を
熱伝導率計により測定する。ボックス式プローブを用いる場合、複数の熱伝導率既知のリ
ファレンスプレート、成形体、ボックス式プローブの順に、成形体の射出成形の流動方向
と熱線が直交するように重ねて測定した結果から、成形体の熱伝導率を算出することがで
きる。
ｍＫがより好ましい。成形体の熱伝導率が１．５Ｗ／ｍＫ以上であると、成形体の熱伝導
性に優れ、成形体が局所的に高温となることを避けることができる。また、成形体の熱伝
導率が１０Ｗ／ｍＫ以下であると、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）や黒鉛（Ｃ）の含有率を
抑制することができ、成形体の機械特性に優れる。
成形体の熱伝導率は、熱線法で測定した値とする。具体的には、厚さ１ｍｍの成形体を
熱伝導率計により測定する。ボックス式プローブを用いる場合、複数の熱伝導率既知のリ
ファレンスプレート、成形体、ボックス式プローブの順に、成形体の射出成形の流動方向
と熱線が直交するように重ねて測定した結果から、成形体の熱伝導率を算出することがで
きる。
成形体の曲げ強度は、成形体の薄肉化が可能であることから、２００ＭＰａ以上が好ま
しく、２８０ＭＰａ〜６００ＭＰａがより好ましい。
成形体の曲げ弾性率は、成形体の薄肉化が可能であることから、１５０００ＭＰａ以上
が好ましく、２００００ＭＰａ〜４００００ＭＰａがより好ましい。
成形体の曲げ強度、成形体の曲げ弾性率は、ＩＳＯ１７８準拠して測定した値とする。
しく、２８０ＭＰａ〜６００ＭＰａがより好ましい。
成形体の曲げ弾性率は、成形体の薄肉化が可能であることから、１５０００ＭＰａ以上
が好ましく、２００００ＭＰａ〜４００００ＭＰａがより好ましい。
成形体の曲げ強度、成形体の曲げ弾性率は、ＩＳＯ１７８準拠して測定した値とする。
成形体の引張強度は、割れにくい成形体が得られることから、１５０ＭＰａ以上が好ま
しく、２００ＭＰａ以上がより好ましい。
成形体の引張伸度は、割れにくい成形体が得られることから、１％以上が好ましく、２
％以上がより好ましい。
成形体の引張強度、引張伸度は、ＩＳＯ５２７準拠して測定した値とする。
しく、２００ＭＰａ以上がより好ましい。
成形体の引張伸度は、割れにくい成形体が得られることから、１％以上が好ましく、２
％以上がより好ましい。
成形体の引張強度、引張伸度は、ＩＳＯ５２７準拠して測定した値とする。
ノッチありの成形体のシャルピー衝撃強度は、割れにくい成形体が得られることから、
３ｋＪ／ｍ２以上が好ましく、４ｋＪ／ｍ２以上がより好ましく、５ｋＪ／ｍ２以上が更
に好ましい。
ノッチなしの成形体のシャルピー衝撃強度は、割れにくい成形体が得られることから、
１０ｋＪ／ｍ２以上が好ましく、２０ｋＪ／ｍ２以上がより好ましく、３０ｋＪ／ｍ２以
上が更に好ましい。
成形体のシャルピー衝撃強度は、ＩＳＯ１７９準拠して測定した値とする。また、ノッ
チは、Ｖノッチとする。
３ｋＪ／ｍ２以上が好ましく、４ｋＪ／ｍ２以上がより好ましく、５ｋＪ／ｍ２以上が更
に好ましい。
ノッチなしの成形体のシャルピー衝撃強度は、割れにくい成形体が得られることから、
１０ｋＪ／ｍ２以上が好ましく、２０ｋＪ／ｍ２以上がより好ましく、３０ｋＪ／ｍ２以
上が更に好ましい。
成形体のシャルピー衝撃強度は、ＩＳＯ１７９準拠して測定した値とする。また、ノッ
チは、Ｖノッチとする。
成形体の荷重たわみ温度は、成形体の耐熱性に優れることから、１７０℃以上が好まし
く、２００℃〜３００℃がより好ましい。
成形体の荷重たわみ温度は、ＩＳＯ７５準拠し、１．８ＭＰａの条件で測定した値とす
る。
く、２００℃〜３００℃がより好ましい。
成形体の荷重たわみ温度は、ＩＳＯ７５準拠し、１．８ＭＰａの条件で測定した値とす
る。
本発明の樹脂ペレットは、樹脂ペレットから成形体への成形前後で、質量平均繊維長が
大きく変化しないことから、成形性に優れ、小型の成形体に特に好適である。
成形体の体積は、０．５ｃｍ３〜５０ｃｍ３が好ましく、１ｃｍ３〜２０ｃｍ３がより
好ましい。成形体の体積が０．５ｃｍ３以上であると、優れた機械特性が要求されるので
、本発明の樹脂ペレットが好適である。また、成形体の体積が５０ｃｍ３以下であると、
微細な形状が要求されるので、成形性に優れる本発明の樹脂ペレットが好適である。
大きく変化しないことから、成形性に優れ、小型の成形体に特に好適である。
成形体の体積は、０．５ｃｍ３〜５０ｃｍ３が好ましく、１ｃｍ３〜２０ｃｍ３がより
好ましい。成形体の体積が０．５ｃｍ３以上であると、優れた機械特性が要求されるので
、本発明の樹脂ペレットが好適である。また、成形体の体積が５０ｃｍ３以下であると、
微細な形状が要求されるので、成形性に優れる本発明の樹脂ペレットが好適である。
本発明の成形体は、熱伝導性、機械特性、耐熱性に優れることから、車載カメラ筐体、
電子機器の筐体、高輝度ランプ部品、高速駆動ギヤ、摺動部材等に好適に用いることがで
き、車載カメラ筐体に特に好適である。
電子機器の筐体、高輝度ランプ部品、高速駆動ギヤ、摺動部材等に好適に用いることがで
き、車載カメラ筐体に特に好適である。
（質量平均繊維長測定）
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、空気雰囲気下で３時間６００℃に加熱して
熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維（Ｂ）の任意の１００本
の繊維長を光学顕微鏡で測定し、質量平均繊維長を算出した。
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体の一部を、空気雰
囲気下で３時間６００℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存し
た炭素繊維（Ｂ）の任意の１００本の繊維長を光学顕微鏡で測定し、質量平均繊維長を算
出した。
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、空気雰囲気下で３時間６００℃に加熱して
熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維（Ｂ）の任意の１００本
の繊維長を光学顕微鏡で測定し、質量平均繊維長を算出した。
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体の一部を、空気雰
囲気下で３時間６００℃に加熱して熱可塑性樹脂（Ａ）等を熱分解により除去し、残存し
た炭素繊維（Ｂ）の任意の１００本の繊維長を光学顕微鏡で測定し、質量平均繊維長を算
出した。
（比重測定）
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅２０ｍｍ、長さ４０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体を２３℃の恒温室
に２４時間静置させた後、ＩＳＯ１１８３に準拠し、アルキメデス法により、比重を測定
した。
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅２０ｍｍ、長さ４０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体を２３℃の恒温室
に２４時間静置させた後、ＩＳＯ１１８３に準拠し、アルキメデス法により、比重を測定
した。
（熱伝導率測定）
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１００ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ１ｍｍ）を得た。
熱伝導率既知のリファレンスプレート上に、得られた成形体、ボックス式プローブの順
に、ボックス式プローブの熱源である細線を成形体の射出成形の流動方向と直交するよう
に重ねて配置し、迅速熱伝導率計（機種名「ＱＴＭ−５００」、京都電子工業（株）製）
を用いて測定した。
複数のリファレンスプレートを用いて測定した結果から、リファレンスプレートとの差
がゼロになるように内挿し、その成形体の熱伝導率を算出した。
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１００ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ１ｍｍ）を得た。
熱伝導率既知のリファレンスプレート上に、得られた成形体、ボックス式プローブの順
に、ボックス式プローブの熱源である細線を成形体の射出成形の流動方向と直交するよう
に重ねて配置し、迅速熱伝導率計（機種名「ＱＴＭ−５００」、京都電子工業（株）製）
を用いて測定した。
複数のリファレンスプレートを用いて測定した結果から、リファレンスプレートとの差
がゼロになるように内挿し、その成形体の熱伝導率を算出した。
（曲げ強度・曲げ弾性率測定）
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体を２３℃の恒温室
に２４時間静置させた後、ＩＳＯ１７８に準拠し、３点曲げ試験を行い、曲げ強度、曲げ
弾性率を測定した。
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体を２３℃の恒温室
に２４時間静置させた後、ＩＳＯ１７８に準拠し、３点曲げ試験を行い、曲げ強度、曲げ
弾性率を測定した。
（引張強度・引張伸度測定）
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、ダン
ベル状の成形体（平行部の幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成
形体を２３℃の恒温室に２４時間静置させた後、ＩＳＯ５２７に準拠し、引張試験を行い
、引張強度を測定した。
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、ダン
ベル状の成形体（平行部の幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成
形体を２３℃の恒温室に２４時間静置させた後、ＩＳＯ５２７に準拠し、引張試験を行い
、引張強度を測定した。
（シャルピー衝撃強度測定）
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体を２３℃の恒温室
に２４時間静置させた後、ＩＳＯ１７９に準拠し、シャルピー衝撃試験を行い、ノッチな
しの成形体のシャルピー衝撃強度を測定した。また、得られた成形体に機械加工でＶノッ
チを付与し、２３℃の恒温室に２４時間静置させた後、ＩＳＯ１７９に準拠し、シャルピ
ー衝撃試験を行い、ノッチありの成形体のシャルピー衝撃強度を測定した。
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体を２３℃の恒温室
に２４時間静置させた後、ＩＳＯ１７９に準拠し、シャルピー衝撃試験を行い、ノッチな
しの成形体のシャルピー衝撃強度を測定した。また、得られた成形体に機械加工でＶノッ
チを付与し、２３℃の恒温室に２４時間静置させた後、ＩＳＯ１７９に準拠し、シャルピ
ー衝撃試験を行い、ノッチありの成形体のシャルピー衝撃強度を測定した。
（荷重たわみ温度測定）
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体を２３℃の恒温室
に２４時間静置させた後、ＩＳＯ７５に準拠し、１．８ＭＰａにおける荷重たわみ温度を
測定した。
実施例・比較例で得られた樹脂ペレットを、射出成形機（機種名「ＩＳ５５」、東芝機
械（株）製）を用い、実施例１〜６、比較例１〜２はシリンダー温度２８０℃、金型温度
１２０℃、実施例７〜９、比較例３はシリンダー温度３００℃、金型温度１２０℃、実施
例１０〜１１はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃の条件で射出成形を行い、成形
体（幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を得た。得られた成形体を２３℃の恒温室
に２４時間静置させた後、ＩＳＯ７５に準拠し、１．８ＭＰａにおける荷重たわみ温度を
測定した。
（原料）
熱可塑性樹脂（Ａ−１）：ポリアミド樹脂（ポリ（キシレンセバカミド）（商品名「Ｌ
ｅｘｔｅｒ８５００」、三菱ガス化学（株）製）８８質量％、ナイロン６６ ９質量％に
添加剤（離型剤、造核剤及びカーボンブラックを含む）３質量％を配合した樹脂組成物）
熱可塑性樹脂（Ａ−２）：ポリアミド樹脂（ポリ（ｍ−キシレンアジパミド）（商品名
「ＭＸナイロン６００７」、三菱ガス化学（株）製）８８質量％、ナイロン６６ ９質量
％に添加剤（離型剤、造核剤及びカーボンブラックを含む）３質量％を配合した樹脂組成
物）
熱可塑性樹脂（Ａ−３）：ポリフェニレンサルファイド樹脂（商品名「ＤＳＰ Ｃ−１
１５」、ＤＩＣ（株）製、架橋型ポリフェニレンサルファイド樹脂）
熱可塑性樹脂（Ａ−４）：ポリプロピレン樹脂（商品名「ノバテックＰＰ ＭＡ０４Ａ
」（日本ポリプロ（株）製）と商品名「ユーメックス１００１」（三洋化成工業（株）製
）との混合樹脂）
熱可塑性樹脂（Ａ−１）：ポリアミド樹脂（ポリ（キシレンセバカミド）（商品名「Ｌ
ｅｘｔｅｒ８５００」、三菱ガス化学（株）製）８８質量％、ナイロン６６ ９質量％に
添加剤（離型剤、造核剤及びカーボンブラックを含む）３質量％を配合した樹脂組成物）
熱可塑性樹脂（Ａ−２）：ポリアミド樹脂（ポリ（ｍ−キシレンアジパミド）（商品名
「ＭＸナイロン６００７」、三菱ガス化学（株）製）８８質量％、ナイロン６６ ９質量
％に添加剤（離型剤、造核剤及びカーボンブラックを含む）３質量％を配合した樹脂組成
物）
熱可塑性樹脂（Ａ−３）：ポリフェニレンサルファイド樹脂（商品名「ＤＳＰ Ｃ−１
１５」、ＤＩＣ（株）製、架橋型ポリフェニレンサルファイド樹脂）
熱可塑性樹脂（Ａ−４）：ポリプロピレン樹脂（商品名「ノバテックＰＰ ＭＡ０４Ａ
」（日本ポリプロ（株）製）と商品名「ユーメックス１００１」（三洋化成工業（株）製
）との混合樹脂）
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１−１）：ＰＡＮ系炭素繊維（商品名「パイロフィル ＴＲ０
６ＮＬ」、三菱レイヨン（株）製、繊維長６ｍｍ、引張弾性率２３０ＧＰａ以上、引張強
度３７２０ＭＰａ以上、ナイロン系サイジング剤）
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１−２）：ＰＡＮ系炭素繊維（商品名「パイロフィル ＭＲ０
３ＮＥ」、三菱レイヨン（株）製、繊維長３ｍｍ、引張弾性率２８０ＧＰａ以上、引張強
度４４００ＭＰａ以上、ナイロン系サイジング剤）
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１−３）：ＰＡＮ系炭素繊維（商品名「パイロフィル ＴＲ０
６UＬ」、三菱レイヨン（株）製、繊維長６ｍｍ、引張弾性率２３０ＧＰａ以上、引張強
度３７２０ＭＰａ以上、ウレタン系サイジング剤）
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２−１）：ピッチ系炭素繊維（商品名「ダイアリード Ｋ６３
７１Ｔ」、三菱樹脂（株）製、繊維長６ｍｍ、引張弾性率６４０ＧＰａ、引張強度２６０
０ＭＰａ）
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２−２）：ピッチ系炭素繊維（商品名「ダイアリード Ｋ２２
３ＨＥ」、三菱樹脂（株）製、繊維長６ｍｍ、引張弾性率９００ＧＰａ、引張強度３８０
０ＭＰａ）
黒鉛（Ｃ−１）：膨張黒鉛（商品名「ＧＲＡＦＯＩＬパウダー ＧＦＰ−１００」、米
国グラフテック社製、膨張黒鉛シートを粉砕したもの、平均粒子径０．１ｍｍ）
添加剤（Ｄ−１）：マイカ（商品名「ＳＹＡ−４１Ｒ」、（株）山口雲母工業所製、平
均粒子径４５μｍ）
６ＮＬ」、三菱レイヨン（株）製、繊維長６ｍｍ、引張弾性率２３０ＧＰａ以上、引張強
度３７２０ＭＰａ以上、ナイロン系サイジング剤）
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１−２）：ＰＡＮ系炭素繊維（商品名「パイロフィル ＭＲ０
３ＮＥ」、三菱レイヨン（株）製、繊維長３ｍｍ、引張弾性率２８０ＧＰａ以上、引張強
度４４００ＭＰａ以上、ナイロン系サイジング剤）
ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１−３）：ＰＡＮ系炭素繊維（商品名「パイロフィル ＴＲ０
６UＬ」、三菱レイヨン（株）製、繊維長６ｍｍ、引張弾性率２３０ＧＰａ以上、引張強
度３７２０ＭＰａ以上、ウレタン系サイジング剤）
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２−１）：ピッチ系炭素繊維（商品名「ダイアリード Ｋ６３
７１Ｔ」、三菱樹脂（株）製、繊維長６ｍｍ、引張弾性率６４０ＧＰａ、引張強度２６０
０ＭＰａ）
ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２−２）：ピッチ系炭素繊維（商品名「ダイアリード Ｋ２２
３ＨＥ」、三菱樹脂（株）製、繊維長６ｍｍ、引張弾性率９００ＧＰａ、引張強度３８０
０ＭＰａ）
黒鉛（Ｃ−１）：膨張黒鉛（商品名「ＧＲＡＦＯＩＬパウダー ＧＦＰ−１００」、米
国グラフテック社製、膨張黒鉛シートを粉砕したもの、平均粒子径０．１ｍｍ）
添加剤（Ｄ−１）：マイカ（商品名「ＳＹＡ−４１Ｒ」、（株）山口雲母工業所製、平
均粒子径４５μｍ）
［実施例１］
樹脂ペレットを製造する押出機として、同方向二軸押出機（「ＴＥＸ４４αＩＩ」、（
株）日本製鋼所製）を準備した。押出機のフィーダーは、上流から、メインフィーダー、
第１サイドフィーダー、第２サイドフィーダーと設置した。押出機のニーディングゾーン
は、メインフィーダーと第１サイドフィーダーとの間に１箇所、第１サイドフィーダーと
第２サイドフィーダーとの間に１箇所、第２サイドフィーダーとダイとの間に１箇所、合
計３箇所配置した。スクリュー回転数２００ｒｐｍ、吐出量８０ｋｇ／時間、シリンダー
温度２８０℃の条件で、熱可塑性樹脂（Ａ−１）７０質量％と黒鉛（Ｃ−１）５質量％と
をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１−１）１５質量％を第１サイ
ドフィーダーから供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２−１）１０質量％を第２サイドフィ
ーダーから供給し、樹脂ペレットを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
樹脂ペレットを製造する押出機として、同方向二軸押出機（「ＴＥＸ４４αＩＩ」、（
株）日本製鋼所製）を準備した。押出機のフィーダーは、上流から、メインフィーダー、
第１サイドフィーダー、第２サイドフィーダーと設置した。押出機のニーディングゾーン
は、メインフィーダーと第１サイドフィーダーとの間に１箇所、第１サイドフィーダーと
第２サイドフィーダーとの間に１箇所、第２サイドフィーダーとダイとの間に１箇所、合
計３箇所配置した。スクリュー回転数２００ｒｐｍ、吐出量８０ｋｇ／時間、シリンダー
温度２８０℃の条件で、熱可塑性樹脂（Ａ−１）７０質量％と黒鉛（Ｃ−１）５質量％と
をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１−１）１５質量％を第１サイ
ドフィーダーから供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２−１）１０質量％を第２サイドフィ
ーダーから供給し、樹脂ペレットを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
［実施例２〜６］
熱可塑性樹脂（Ａ）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）、黒
鉛（Ｃ）、添加剤の種類と割合を表１のように変更した以外は、実施例１と同様に操作を
行い、樹脂ペレットを得た。
実施例２〜６のいずれの実施例においても、熱可塑性樹脂（Ａ）、黒鉛（Ｃ）、添加剤
をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を第１サイドフィーダーか
ら供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を第２サイドフィーダーから供給した。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
熱可塑性樹脂（Ａ）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）、黒
鉛（Ｃ）、添加剤の種類と割合を表１のように変更した以外は、実施例１と同様に操作を
行い、樹脂ペレットを得た。
実施例２〜６のいずれの実施例においても、熱可塑性樹脂（Ａ）、黒鉛（Ｃ）、添加剤
をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を第１サイドフィーダーか
ら供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を第２サイドフィーダーから供給した。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
［実施例７〜８］
熱可塑性樹脂（Ａ）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）、黒
鉛（Ｃ）、の種類と割合を表１のように変更した以外は、実施例１と同様に操作を行い、
樹脂ペレットを得た。
実施例７〜８のいずれの実施例においても、熱可塑性樹脂（Ａ）、黒鉛（Ｃ）、添加剤
をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を第１サイドフィーダーか
ら供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を第２サイドフィーダーから供給した。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
熱可塑性樹脂（Ａ）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）、黒
鉛（Ｃ）、の種類と割合を表１のように変更した以外は、実施例１と同様に操作を行い、
樹脂ペレットを得た。
実施例７〜８のいずれの実施例においても、熱可塑性樹脂（Ａ）、黒鉛（Ｃ）、添加剤
をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を第１サイドフィーダーか
ら供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を第２サイドフィーダーから供給した。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
［実施例９］
熱可塑性樹脂（Ａ）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）、黒
鉛（Ｃ）、の種類と割合を表１のように変更し、シリンダー温度を３２０℃とし、ピッチ
系炭素繊維（Ｂ−２）を第１サイドフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）
を第２サイドフィーダーから供給した以外は、実施例１と同様に操作を行い、樹脂ペレッ
トを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
熱可塑性樹脂（Ａ）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）、黒
鉛（Ｃ）、の種類と割合を表１のように変更し、シリンダー温度を３２０℃とし、ピッチ
系炭素繊維（Ｂ−２）を第１サイドフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）
を第２サイドフィーダーから供給した以外は、実施例１と同様に操作を行い、樹脂ペレッ
トを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
［実施例１０〜１１］
熱可塑性樹脂（Ａ）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）、黒
鉛（Ｃ）、の種類と割合を表１のように変更し、シリンダー温度を２３０℃とした以外は
、実施例１と同様に操作を行い、樹脂ペレットを得た。
実施例１０〜１１のいずれの実施例においても、熱可塑性樹脂（Ａ）、黒鉛（Ｃ）、添
加剤をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を第１サイドフィーダ
ーから供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を第２サイドフィーダーから供給した。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
熱可塑性樹脂（Ａ）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）、黒
鉛（Ｃ）、の種類と割合を表１のように変更し、シリンダー温度を２３０℃とした以外は
、実施例１と同様に操作を行い、樹脂ペレットを得た。
実施例１０〜１１のいずれの実施例においても、熱可塑性樹脂（Ａ）、黒鉛（Ｃ）、添
加剤をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を第１サイドフィーダ
ーから供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を第２サイドフィーダーから供給した。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
［比較例１］
樹脂ペレットを製造する押出機として、同方向二軸押出機（機種名「ＰＣＭ−３０」、
（株）池貝製）を準備した。押出機のフィーダーは、上流から、メインフィーダー、サイ
ドフィーダーと設置した。押出機のニーディングゾーンは、メインフィーダーとサイドフ
ィーダーとの間に１箇所、サイドフィーダーとダイとの間に１箇所、合計２箇所配置した
。スクリュー回転数２００ｒｐｍ、吐出量１５ｋｇ／時間、シリンダー温度２８０℃の条
件で、熱可塑性樹脂（Ａ−２）７０質量％をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素
繊維（Ｂ−１−１）３０質量％をサイドフィーダーから供給し、樹脂ペレットを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
樹脂ペレットを製造する押出機として、同方向二軸押出機（機種名「ＰＣＭ−３０」、
（株）池貝製）を準備した。押出機のフィーダーは、上流から、メインフィーダー、サイ
ドフィーダーと設置した。押出機のニーディングゾーンは、メインフィーダーとサイドフ
ィーダーとの間に１箇所、サイドフィーダーとダイとの間に１箇所、合計２箇所配置した
。スクリュー回転数２００ｒｐｍ、吐出量１５ｋｇ／時間、シリンダー温度２８０℃の条
件で、熱可塑性樹脂（Ａ−２）７０質量％をメインフィーダーから供給し、ＰＡＮ系炭素
繊維（Ｂ−１−１）３０質量％をサイドフィーダーから供給し、樹脂ペレットを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
［比較例２］
熱可塑性樹脂（Ａ−２）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１−１）の割合を表１のように変更
した以外は、比較例１と同様に操作を行い、樹脂ペレットを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
熱可塑性樹脂（Ａ−２）、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１−１）の割合を表１のように変更
した以外は、比較例１と同様に操作を行い、樹脂ペレットを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
［比較例３］
シリンダー温度を３２０℃とし、熱可塑性樹脂（Ａ−３）７０質量％をメインフィーダ
ーから供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２−２）３０質量％をサイドフィーダーから供給
した以外は、比較例１と同様に操作を行い、樹脂ペレットを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
シリンダー温度を３２０℃とし、熱可塑性樹脂（Ａ−３）７０質量％をメインフィーダ
ーから供給し、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２−２）３０質量％をサイドフィーダーから供給
した以外は、比較例１と同様に操作を行い、樹脂ペレットを得た。
得られた樹脂ペレットの評価結果を、表２に示す。
実施例１〜１１で得られた樹脂ペレットは、成形体の熱伝導性、機械特性、耐熱性に優
れた。
中でも、実施例１〜９で得られた樹脂ペレットは、成形体の曲げ強度、引張強度、耐熱
性に優れた。特に、実施例１〜６で得られた樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）として
ポリアミド樹脂を用いたため、成形体の曲げ強度、引張強度に特に優れ、実施例７〜９で
得られた樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）としてポリフェニレンサルファイド樹脂を
用いたため、成形体の耐熱性に特に優れた。
比較例１〜２で得られた樹脂ペレットは、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を用いなかった
ため、成形体の熱伝導性に劣った。
比較例３で得られた樹脂ペレットは、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を用いなかったため
、曲げ強度、引張強度、シャルピー衝撃強度等の成形体の機械特性に劣った。
れた。
中でも、実施例１〜９で得られた樹脂ペレットは、成形体の曲げ強度、引張強度、耐熱
性に優れた。特に、実施例１〜６で得られた樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）として
ポリアミド樹脂を用いたため、成形体の曲げ強度、引張強度に特に優れ、実施例７〜９で
得られた樹脂ペレットは、熱可塑性樹脂（Ａ）としてポリフェニレンサルファイド樹脂を
用いたため、成形体の耐熱性に特に優れた。
比較例１〜２で得られた樹脂ペレットは、ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を用いなかった
ため、成形体の熱伝導性に劣った。
比較例３で得られた樹脂ペレットは、ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）を用いなかったため
、曲げ強度、引張強度、シャルピー衝撃強度等の成形体の機械特性に劣った。
Claims (9)
- 熱可塑性樹脂（Ａ）、炭素繊維（Ｂ）、及び黒鉛（Ｃ）を含み、前記炭素繊維（Ｂ）は
樹脂ペレット中の質量平均繊維長が０．１ｍｍ〜０．９ｍｍであり、ＰＡＮ系炭素繊維（
Ｂ−１）及びピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を含む、樹脂ペレットの製造方法であって、
前記黒鉛（Ｃ）の含有率が、樹脂ペレット１００質量％中、１質量％〜９質量％であり
、
溶融状態の該熱可塑性樹脂（Ａ）に、繊維長２ｍｍ〜２０ｍｍの該ＰＡＮ系炭素繊維（
Ｂ−１）、及び繊維長２ｍｍ〜２０ｍｍの該ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）を供給する、樹
脂ペレットの製造方法。 - 前記熱可塑性樹脂（Ａ）の含有率が、前記熱可塑性樹脂（Ａ）と前記炭素繊維（Ｂ）と
の合計１００質量％中、４０質量％〜９０質量％であり、
前記炭素繊維（Ｂ）の含有率が、前記熱可塑性樹脂（Ａ）と前記炭素繊維（Ｂ）との合
計１００質量％中、１０質量％〜６０質量％である、請求項１に記載の樹脂ペレットの製
造方法。 - 前記ＰＡＮ系炭素繊維（Ｂ−１）の含有率が、樹脂ペレット１００質量％中、５質量％
〜３０質量％である、請求項１又は２に記載の樹脂ペレットの製造方法。 - 前記ピッチ系炭素繊維（Ｂ−２）の含有率が、樹脂ペレット１００質量％中、１０質量
％〜５０質量％である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の樹脂ペレットの製造方法。 - 前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂及びポ
リプロピレン樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種である、請求項１〜４のいずれ
か１項に記載の樹脂ペレットの製造方法。 - 前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、ポリアミド樹脂及びポリフェニレンサルファイド樹脂から
なる群より選ばれる少なくとも１種である、請求項５に記載の樹脂ペレットの製造方法。 - 請求項１〜６のいずれか１項に記載の樹脂ペレットの製造方法で樹脂ペレットを得た後
、射出成形して成形体を得る、成形体の製造方法。 - 前記成形体のノッチ無しのシャルピー衝撃強度が、１０ｋＪ／ｍ２以上であり、
厚さ１ｍｍの熱線法で測定した熱伝導率が、２〜９Ｗ／ｍＫである、
請求項７に記載の成形体の製造方法。 - 前記成形体の引張強度が、１５０ＭＰａ以上である、請求項７又は８に記載の成形体の
製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015070498 | 2015-03-31 | ||
| JP2015070498 | 2015-03-31 | ||
| JP2016036573A JP2016194046A (ja) | 2015-03-31 | 2016-02-29 | 樹脂ペレット、樹脂ペレットの製造方法、成形体及び成形体の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016036573A Division JP2016194046A (ja) | 2015-03-31 | 2016-02-29 | 樹脂ペレット、樹脂ペレットの製造方法、成形体及び成形体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2020079412A JP2020079412A (ja) | 2020-05-28 |
| JP6973526B2 true JP6973526B2 (ja) | 2021-12-01 |
Family
ID=57323445
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016036573A Pending JP2016194046A (ja) | 2015-03-31 | 2016-02-29 | 樹脂ペレット、樹脂ペレットの製造方法、成形体及び成形体の製造方法 |
| JP2020025846A Active JP6973526B2 (ja) | 2015-03-31 | 2020-02-19 | 樹脂ペレットの製造方法、及び成形体の製造方法 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016036573A Pending JP2016194046A (ja) | 2015-03-31 | 2016-02-29 | 樹脂ペレット、樹脂ペレットの製造方法、成形体及び成形体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (2) | JP2016194046A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109320278B (zh) * | 2018-11-16 | 2021-04-30 | 航天特种材料及工艺技术研究所 | 一种热疏导陶瓷基复合材料及其制备方法 |
| JP2020168761A (ja) * | 2019-04-01 | 2020-10-15 | 旭化成株式会社 | 摺動部材 |
| JP6993390B2 (ja) * | 2019-09-27 | 2022-01-13 | ポリプラスチックス株式会社 | 車載カメラ用ケーシング部材及びその製造方法 |
| JP7375650B2 (ja) | 2019-11-22 | 2023-11-08 | 東レ株式会社 | 成形材料および成形体 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07156146A (ja) * | 1993-12-07 | 1995-06-20 | Dainippon Ink & Chem Inc | 熱可塑性樹脂成形体の製造方法 |
| JPH0959592A (ja) * | 1995-08-29 | 1997-03-04 | Denso Corp | シール部材 |
| JPH09315485A (ja) * | 1996-05-27 | 1997-12-09 | Dainippon Ink & Chem Inc | 耐薬耐熱容器 |
| JP3805583B2 (ja) * | 1999-10-15 | 2006-08-02 | ニチアス株式会社 | スクロール型コンプレッサー用シール材料 |
| ATE441950T1 (de) * | 2001-04-03 | 2009-09-15 | Kureha Corp | Ic-fassung |
| JP5205947B2 (ja) * | 2007-12-12 | 2013-06-05 | スターライト工業株式会社 | 樹脂炭素複合材料 |
| JP5618039B2 (ja) * | 2008-06-03 | 2014-11-05 | ユニチカ株式会社 | 熱伝導性樹脂組成物およびそれからなる成形体 |
| JP5958347B2 (ja) * | 2011-11-29 | 2016-07-27 | 東レ株式会社 | 炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物、そのペレットおよび成形品 |
| JP5972721B2 (ja) * | 2012-09-07 | 2016-08-17 | ダイセルポリマー株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物 |
| JP6252146B2 (ja) * | 2012-12-19 | 2017-12-27 | 東レ株式会社 | 炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物、それを成形してなるペレットおよび薄肉成形品 |
| JP2014141663A (ja) * | 2012-12-28 | 2014-08-07 | Japan Polypropylene Corp | ポリプロピレン系樹脂組成物およびその成形体 |
| CN105339434B (zh) * | 2013-06-21 | 2018-08-03 | 三菱工程塑料株式会社 | 结晶性热塑性树脂组合物及成型品 |
-
2016
- 2016-02-29 JP JP2016036573A patent/JP2016194046A/ja active Pending
-
2020
- 2020-02-19 JP JP2020025846A patent/JP6973526B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2016194046A (ja) | 2016-11-17 |
| JP2020079412A (ja) | 2020-05-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6973526B2 (ja) | 樹脂ペレットの製造方法、及び成形体の製造方法 | |
| US11279808B2 (en) | Thermoplastic resin composition, method for producing thermoplastic resin composition, and molded body | |
| CN112585210B (zh) | 树脂组合物和成型品 | |
| JP2010222486A (ja) | 難燃性ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物 | |
| JP5570703B2 (ja) | ガラス長繊維強化ポリアミド樹脂組成物、樹脂ペレット、及びそれらの成形品 | |
| JP5255541B2 (ja) | プロピレン系樹脂組成物 | |
| JP2023106452A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 | |
| CN104448806A (zh) | 低翘曲率的无卤阻燃碳纤维增强尼龙合金材料及制备方法 | |
| JP2016186080A (ja) | ポリアミド成形材料、それらの使用、およびそれらから製造された成形品 | |
| JP5786817B2 (ja) | 押出成形用熱伝導性樹脂組成物及びそれを用いた熱伝導性樹脂押出成形品 | |
| KR102427762B1 (ko) | 나노 티탄산칼륨을 이용한 집적회로 트레이용 수지조성물 | |
| CN116323758A (zh) | 聚酰胺树脂组合物及由其构成的成型体、车载照相机用部件 | |
| WO2018143224A1 (ja) | 樹脂コンパウンド及び樹脂コンパウンドを成型した成形物 | |
| JP6570077B2 (ja) | ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物、その製造方法および成形体 | |
| JP2006037001A (ja) | 熱可塑性樹脂製電極 | |
| KR102427781B1 (ko) | 나노 티탄산칼륨을 포함하는 폴리아미드 수지조성물 | |
| KR102335100B1 (ko) | 나노 티탄산칼륨을 포함하는 수지조성물 제조장치 | |
| KR101567450B1 (ko) | 대전방지 조성물 | |
| JP7447930B2 (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂成形材料、ペレットおよびその製造方法 | |
| JPH04264162A (ja) | ピッチ系炭素繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂組成物 | |
| KR102000785B1 (ko) | 고열전도성 합성수지 조성물 | |
| JP2017149851A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物、熱可塑性樹脂組成物の製造方法及び成形体 | |
| JP2017066352A (ja) | 摺動部品用の樹脂組成物及びその製造方法 | |
| JP6213219B2 (ja) | 高放熱性ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物、その製造方法および成形体 | |
| CN117004216A (zh) | 一种玻璃纤维增强导热聚酰胺复合材料及其制备方法和应用 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200302 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200302 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20201221 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210105 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210303 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210713 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210908 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20211005 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20211018 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6973526 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |