JP6965484B2 - 高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法 - Google Patents
高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6965484B2 JP6965484B2 JP2017173906A JP2017173906A JP6965484B2 JP 6965484 B2 JP6965484 B2 JP 6965484B2 JP 2017173906 A JP2017173906 A JP 2017173906A JP 2017173906 A JP2017173906 A JP 2017173906A JP 6965484 B2 JP6965484 B2 JP 6965484B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- concrete
- strength
- strength concrete
- steam curing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000011372 high-strength concrete Substances 0.000 title claims description 82
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 21
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 50
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 38
- 239000011513 prestressed concrete Substances 0.000 claims description 27
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 25
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 11
- 229910021487 silica fume Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 claims description 9
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 claims description 8
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 8
- 238000009415 formwork Methods 0.000 claims description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000004898 kneading Methods 0.000 claims description 6
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 4
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 13
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 10
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 10
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 9
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 9
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 5
- 238000011161 development Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 5
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 5
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N dicalcium;oxocalcium;silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca]=O.[O-][Si]([O-])([O-])[O-] BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Bridges Or Land Bridges (AREA)
- Devices For Post-Treatments, Processing, Supply, Discharge, And Other Processes (AREA)
- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
本発明は、高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法に関するものである。
従来、設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ２以上となる高強度繊維補強モルタルによって形成された主桁を有するＰＣ（プレストレストコンクリート）桁橋がある（特許文献１参照）。
従来の高強度繊維補強モルタルによって形成された主桁は、工場などであらかじめ製造されるプレキャストセグメントであり、高強度繊維補強モルタルを混成し、その後、高強度繊維補強モルタルを型枠に打設して、所定の強度が発現するまで養生した後に脱型することにより製造されるものであった。
また、従来の高強度繊維補強モルタルによって形成された主桁は、強度を発現させるための養生時間、すなわち、脱枠材齢が４日〜５日であり、一つの製造ラインにおいて主桁を生産する速度は、１週間に１本程度が標準的であった。
従来の高強度繊維補強モルタルによって形成された主桁は、工場などであらかじめ製造されるプレキャストセグメントであり、高強度繊維補強モルタルを混成し、その後、高強度繊維補強モルタルを型枠に打設して、所定の強度が発現するまで養生した後に脱型することにより製造されるものであった。
また、従来の高強度繊維補強モルタルによって形成された主桁は、強度を発現させるための養生時間、すなわち、脱枠材齢が４日〜５日であり、一つの製造ラインにおいて主桁を生産する速度は、１週間に１本程度が標準的であった。
しかしながら、構造物を建設するプロジェクトの工期は、その工期の長さに応じてコストがかかるものである。そして、ＰＣ桁橋の現場における工期は、現場への主桁の納品サイクル、すなわち、納品サイクルと同じ周期となる工場における主桁の脱枠材齢による影響が大きいので、脱枠材齢を短縮することが課題である。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、脱枠材齢の短い高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法を提供することを目的とする。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、脱枠材齢の短い高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、以下の構成によって把握される。
（１）本発明の高強度コンクリートは、設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリートであって、前記高強度コンクリートは、水と、セメント及び混和材からなる結合材と、細骨材と、粗骨材とを含有し、水結合材比は３０％以下であり、前記セメントは早強ポルトランドセメントであり、前記混和材は、シリカフュームと、高炉スラグ微粉末と、石膏系成分とを含む。
（２）上記（１）の構成において、プレキャストセグメントに用いる高強度コンクリートであって、鉄筋を備える。
（３）上記（１）又は（２）の構成において、プレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いる高強度コンクリートであって、補強筋と、ＰＣ鋼材と、を備え、前記橋桁は、前記プレキャストセグメントが複数並んだ状態で形成され、前記ＰＣ鋼材によってプレストレスが導入されている。
（４）上記（３）の構成において、前記橋桁の桁高に対するスパンの比は、２５以上、４０以下である。
（５）上記（１）から（４）のいずれかの構成の高強度コンクリートの製造方法は、プレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いる高強度コンクリートの製造方法であって、前記高強度コンクリートが含有する材料を練り混ぜてフレッシュコンクリートを生成する生成工程と、前記フレッシュコンクリートを型枠の内側に打設する打設工程と、前記フレッシュコンクリートを蒸気養生する蒸気養生工程と、前記型枠を脱枠材齢２日で脱枠する脱枠工程と、を含む。
（６）上記（５）の構成の前記蒸気養生工程において、前記フレッシュコンクリートの外気を、基準温度で保持し、その後、昇温し、最高温度で保持し、その後、降温する。
（７）上記（６）の構成の前記蒸気養生工程において、前記降温における単位時間当たりの降下温度である降温率は、前記昇温における単位時間当たりの上昇温度である昇温率より小さい。
（８）上記（６）又は（７）の構成の前記蒸気養生工程において、前記最高温度での保持時間は、前記基準温度での保持時間より長い。
（９）上記（５）の構成の前記蒸気養生工程において、前記フレッシュコンクリートの温度と外気の温度との温度差が２０℃以下を保つように前記外気の温度を制御する。
（１）本発明の高強度コンクリートは、設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリートであって、前記高強度コンクリートは、水と、セメント及び混和材からなる結合材と、細骨材と、粗骨材とを含有し、水結合材比は３０％以下であり、前記セメントは早強ポルトランドセメントであり、前記混和材は、シリカフュームと、高炉スラグ微粉末と、石膏系成分とを含む。
（２）上記（１）の構成において、プレキャストセグメントに用いる高強度コンクリートであって、鉄筋を備える。
（３）上記（１）又は（２）の構成において、プレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いる高強度コンクリートであって、補強筋と、ＰＣ鋼材と、を備え、前記橋桁は、前記プレキャストセグメントが複数並んだ状態で形成され、前記ＰＣ鋼材によってプレストレスが導入されている。
（４）上記（３）の構成において、前記橋桁の桁高に対するスパンの比は、２５以上、４０以下である。
（５）上記（１）から（４）のいずれかの構成の高強度コンクリートの製造方法は、プレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いる高強度コンクリートの製造方法であって、前記高強度コンクリートが含有する材料を練り混ぜてフレッシュコンクリートを生成する生成工程と、前記フレッシュコンクリートを型枠の内側に打設する打設工程と、前記フレッシュコンクリートを蒸気養生する蒸気養生工程と、前記型枠を脱枠材齢２日で脱枠する脱枠工程と、を含む。
（６）上記（５）の構成の前記蒸気養生工程において、前記フレッシュコンクリートの外気を、基準温度で保持し、その後、昇温し、最高温度で保持し、その後、降温する。
（７）上記（６）の構成の前記蒸気養生工程において、前記降温における単位時間当たりの降下温度である降温率は、前記昇温における単位時間当たりの上昇温度である昇温率より小さい。
（８）上記（６）又は（７）の構成の前記蒸気養生工程において、前記最高温度での保持時間は、前記基準温度での保持時間より長い。
（９）上記（５）の構成の前記蒸気養生工程において、前記フレッシュコンクリートの温度と外気の温度との温度差が２０℃以下を保つように前記外気の温度を制御する。
本発明によれば、脱枠材齢の短い高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法を提供できる。
（実施形態）
以下、図面を参照して本発明を実施するための形態（以下、実施形態）について詳細に説明する。なお、実施形態の説明の全体を通して同じ要素には同じ番号又は符号を付している。なお、以下では、フレッシュコンクリートとは、材料練混ぜ直後から凝結が開始するまでの状態にあるコンクリートを意味することとする。
以下、図面を参照して本発明を実施するための形態（以下、実施形態）について詳細に説明する。なお、実施形態の説明の全体を通して同じ要素には同じ番号又は符号を付している。なお、以下では、フレッシュコンクリートとは、材料練混ぜ直後から凝結が開始するまでの状態にあるコンクリートを意味することとする。
図１は、実施形態に係る高強度コンクリート１を用いたＰＣ桁橋１００を下から見上げた斜視図である。なお、図１において、橋脚の図示は省略されている。
実施形態に係る高強度コンクリート１は、図１に示すような、低桁高のＰＣ桁橋１００を構成する主桁１０に用いることができる。主桁１０は、橋軸直角方向に複数並べられており、橋軸方向に沿って配置されている。また、隣接する主桁１０の間には、場所打ちコンクリート２０が打設されており、場所打ちコンクリート２０により、主桁１０は、隣接する同士が構造的に一体化される。そして、複数の主桁１０の上には、車道舗装３０、歩道舗装３１等が敷設される。なお、図１において、主桁１０の断面は略Ｔ字形状になっているが、これに限らず、略Ｉ字形状であってもよく、中空形状であってもよい。
高強度コンクリート１は、プレキャストセグメントに用いることができる。また、高強度コンクリート１は、鉄筋を備える。よって、大型の構造物を高強度のプレキャストセグメントを組み立てることで施工でき、施工スケジュールを短縮できる。
また、高強度コンクリート１は、プレストレストコンクリート橋の橋桁となる主桁１０を構成するプレキャストセグメントに用いられる。また、高強度コンクリート１は、補強筋と、ＰＣ鋼材と、を備え、橋桁となる主桁１０は、プレキャストセグメントが複数並んだ状態で形成され、ＰＣ鋼材によってプレストレスが導入されている。よって、プレストレスによる高い圧縮力に耐えることができ、ＰＣ桁橋１００のスパン（支間長）を長くすることができる。
そして、橋桁となる主桁１０の桁高に対するスパンの比を、２５以上、４０以下にできる。これにより、橋桁となる主桁１０の桁高に対するスパンの比が大きく、しかも、低桁高のＰＣ桁橋１００を実現できる。
そして、橋桁となる主桁１０の桁高に対するスパンの比を、２５以上、４０以下にできる。これにより、橋桁となる主桁１０の桁高に対するスパンの比が大きく、しかも、低桁高のＰＣ桁橋１００を実現できる。
高強度コンクリート１は、設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ２以上である。配合強度は１２０Ｎ／ｍｍ２であり、変動係数は１０％である。このように、高強度コンクリート１は、強度の高いコンクリートであるので、桁高を大きくしなくても高い曲げ剛性を有する主桁１０を形成できる。そして、建築限界によって桁高が制限されるような場所に対応可能な、低桁高ＰＣ橋（桁高がスパンの１／３０以下であるプレストレストコンクリート橋）に適用できる。
高強度コンクリート１のスランプフローは、流動性と材料分離抵抗性を同時に持ち合わせた自己充填性を確保するため、６５ｃｍ±５ｃｍとしている。
空気量は、強度発現性を考慮して、２．０％±１．５％としている。
高強度コンクリート１は、水Ｗと、セメントＣ及び混和材Ａからなる結合材Ｂと、細骨材Ｓと、粗骨材Ｇとを含有する。なお、繊維を混入することは必須ではない。このように繊維を混入することなく、高強度コンクリート１の高強度性を実現できるので、繊維を混入することに起因するコストの増加を抑制できる。
また、高強度コンクリート１の水結合材比Ｗ／Ｂ、すなわち、水Ｗと結合材Ｂとの重量比は、３０％以下である。また、水結合材比Ｗ／Ｂは、圧縮強度及び耐久性をより高く確保するためには、２０％〜２５％が望ましい。このように、水結合材比Ｗ／Ｂが低く、水Ｗに対してセメントＣの割合が高いので、高い強度を発現させることが可能な高強度コンクリート１とすることができる。
セメントＣは、早強ポルトランドセメントである。また、早強ポルトランドセメントにおけるクリンカ構成化合物の一つであるエーライトの割合は、６５％程度が望ましく、５０％以上が好ましい。
ここで、一般的な高強度コンクリートは、水セメント比又は水結合材比Ｗ／Ｂが低いことにより水和熱が大きくなるので、フレッシュコンクリートの温度が高くなり過ぎることによる温度応力ひび割れのような不具合の発生を低減するため、一般的な高強度コンクリートに用いるセメントには、エーライトの割合が低い（３０％程度）低熱系のセメントが用いられることが多い。しかしながら、高強度コンクリートに低熱系のセメントを用いると、水和発熱の時期及び初期の強度発現が遅くなってしまう。そこで、本実施形態に係る高強度コンクリート１は、セメントＣとしてエーライトの割合の高い早強ポルトランドセメントを使用し、水和発熱の時期及び初期の強度発現を早めている。
混和材Ａは、シリカフュームＡ１と、高炉スラグ微粉末Ａ２と、石膏系成分Ａ３とを含む。このように、高強度コンクリート１は、結合材Ｂに、特別な種類の材料の組合わせから構成された混和材Ａを含むので、高強度コンクリート１の結合材Ｂに用いるセメントＣとして早強ポルトランドセメントを使用しても、高い流動性を確保しつつ、フレッシュ時の粘性を抑制できるとともに、自己収縮を抑制し、水和発熱によるピークの温度を低減できる。よって、高強度コンクリート１は、高強度であり、強度発現が早く、しかも、フレッシュ時の施工性に優れ、硬化後のひび割れや温度応力によるひび割れの発生を抑制できる。なお、混和材Ａは、シリカフュームＡ１と、高炉スラグ微粉末Ａ２と、石膏系成分Ａ３とがあらかじめ混合された状態でプレミックスされていてもよい。
混和材Ａは、具体的には、シリカフュームＡ１を２０重量部〜３００重量部と、高炉スラグ微粉末Ａ２を２０重量部〜３００重量部と、石膏系成分Ａ３を１００重量部と、を含むことが望ましい。さらに、必要に応じて膨張材を含んでもよい。これにより、高強度コンクリート１に早強ポルトランドセメントを使用しても、フレッシュ時の粘性を抑制でき、水和発熱による急激な温度上昇を抑制でき、自己収縮を抑制できる。シリカフュームＡ１の種類は特定しないが、ＪＩＳ Ａ ６２０７「コンクリート用シリカフューム」に適合するものが好ましい。高炉スラグ微粉末Ａ２の種類、粉末度は特定しないが、ＪＩＳ Ａ ６２０６「コンクリート用高炉スラグ微粉末」に適合するものが好ましい。水和発熱による温度上昇と自己収縮の抑制から比表面積の小さい３０００又は４０００の高炉スラグ微粉末がとくに好ましい。石膏系成Ａ３は、無水石膏が好ましい。
セメントＣに混和材Ａを加えた結合材Ｂに対する混和材Ａへの置換率Ａ／Ｂは、１０％〜２５％が好ましい。また、置換率Ａ／Ｂは２０％程度とすることが望ましい。置換率Ａ／Ｂが大きいほど、フレッシュ時の粘性が低下し、施工性が改善するが、置換率Ａ／Ｂが２５％を超えると、硬化後のコンクリートにひび割れ等の不具合が発生する可能性がある。
高強度コンクリート１は、収縮低減剤を含有することが好ましい。これにより、水結合材比Ｗ／Ｂが低いことに起因する高強度コンクリート１の自己収縮を抑制できる。
また、高強度コンクリート１は、高性能減水剤を含有することが好ましい。これにより、フレッシュ時の流動性を確保できる。高性能減水剤に代えて、高性能ＡＥ減水剤としてもよい。
また、高強度コンクリート１は、高性能減水剤を含有することが好ましい。これにより、フレッシュ時の流動性を確保できる。高性能減水剤に代えて、高性能ＡＥ減水剤としてもよい。
高強度コンクリート１を上述のように配合することにより、従来、脱枠材齢が４日〜５日であったのと比較して、脱枠材齢を短くでき、具体的には、脱枠材齢（脱枠時期、蒸気養生期間）を２日とすることができ、現場への納品サイクルを短縮できる。
次に、本実施形態に係る高強度コンクリート１の製造方法を、プレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いた場合を例にして説明する。
高強度コンクリート１の製造方法は、高強度コンクリート１が含有する上述した材料、すなわち、少なくとも、水Ｗと、セメントＣ及び混和材Ａからなる結合材Ｂと、細骨材Ｓと、粗骨材Ｇと、を練り混ぜてフレッシュコンクリートを生成する生成工程と、そのフレッシュコンクリートを型枠の内側に打設する打設工程と、そのフレッシュコンクリートを蒸気養生する蒸気養生工程と、型枠を脱枠材齢２日で脱枠する脱枠工程と、を含む。
このように、高強度コンクリート１を上述のように配合して製造することにより、脱枠材齢を短くできる。
高強度コンクリート１の製造方法は、高強度コンクリート１が含有する上述した材料、すなわち、少なくとも、水Ｗと、セメントＣ及び混和材Ａからなる結合材Ｂと、細骨材Ｓと、粗骨材Ｇと、を練り混ぜてフレッシュコンクリートを生成する生成工程と、そのフレッシュコンクリートを型枠の内側に打設する打設工程と、そのフレッシュコンクリートを蒸気養生する蒸気養生工程と、型枠を脱枠材齢２日で脱枠する脱枠工程と、を含む。
このように、高強度コンクリート１を上述のように配合して製造することにより、脱枠材齢を短くできる。
また、蒸気養生工程において、フレッシュコンクリートの外気を、基準温度（２０℃以上、３５℃未満）で保持（前置き）し、その後、昇温し（例えば、１５℃／時）、最高温度（例えば、５０℃）で保持し、その後、降温（例えば、３０℃／２６時間）する。このように、蒸気養生工程において、フレッシュコンクリートの水和発熱による温度変化に応じて外気を変温するので、水和反応による硬化を促し、早期に強度を発現させることができる。
ここで、基準温度での保持（前置き）は、ある程度凝結が進行するまで、詳細には、凝結開始時、すなわち水和発熱開始時まで常温程度に保つようになされる。よって、打設したばかりのフレッシュコンクリートに対して蒸気養生によって外気を高温に昇温することによる、強度発現や耐久性への悪影響を抑制できる。なお、前置き時における基準温度は、２０℃以上３５℃未満とすることが好ましい。３５℃未満とする理由は、コンクリートは３５℃未満であれば強度発現や耐久性に問題がないことが確認されているためである。
また、基準温度での保持（前置き）は、通常とは異なり、本実施形態に係る高強度コンクリート１の製造方法においては、凝結開始時（水和発熱開始時）まで基準温度で長めに（約９時間）保持（前置き）し、コンクリートの水和発熱開始と同時期に蒸気養生における外気の温度を上げるようにしている。このように、通常より長めに基準温度で保持（前置き）するので、高強度コンクリート１に高性能減水剤を多量に使用することによる凝結遅延の悪影響を防止することができる。
また、基準温度での保持（前置き）は、通常とは異なり、本実施形態に係る高強度コンクリート１の製造方法においては、凝結開始時（水和発熱開始時）まで基準温度で長めに（約９時間）保持（前置き）し、コンクリートの水和発熱開始と同時期に蒸気養生における外気の温度を上げるようにしている。このように、通常より長めに基準温度で保持（前置き）するので、高強度コンクリート１に高性能減水剤を多量に使用することによる凝結遅延の悪影響を防止することができる。
また、蒸気養生工程において、降温における単位時間当たりの降下温度である降温率は、昇温における単位時間当たりの上昇温度である昇温率より小さいことが好ましい。これにより、コンクリートの水和反応による硬化を促しつつ、温度収縮による悪影響を抑制でき、早期に強度を発現させることができる。
また、蒸気養生工程において、最高温度での保持時間は、基準温度での保持時間より長いことが好ましい。これにより、コンクリートの水和反応による硬化を促しつつ、温度収縮による悪影響をより抑制でき、より早期に強度を安定して発現させることができる。
さらに、蒸気養生工程において、コンクリートの温度と外気の温度との温度差が２０℃以下を保つように外気の温度を制御することが好ましい。なお、ここでいうコンクリートの温度は、表面温度であってよい。また、外気の温度変化曲線は、コンクリートの温度の温度変化曲線と略相似形となることが望ましい。外気の温度は、温度応力解析によるコンクリートの温度変化の予測に基づいて、あらかじめ設定してもよく、コンクリートの温度と外気の温度との温度差に基づいて、この温度差がゼロになるように、リアルタイムでフィードバック制御をしてもよい。これにより、蒸気養生工程におけるコンクリートの温度と外気の温度との温度差を最小限にでき、温度差に応じて発生するひび割れ等の悪影響を抑制でき、脱枠された高強度コンクリート１の耐久性を高められる。
次に、本実施形態に係る高強度コンクリート１の配合試験及び配合試験の結果を示す。
高強度コンクリート１の配合試験において、高強度コンクリート１の設計基準強度を１００Ｎ／ｍｍ２（配合強度：１２０Ｎ／ｍｍ２、変動係数：１０％）とした。
また、配合試験において、高強度コンクリート１の使用材料を次のとおりとした。
すなわち、水Ｗを、上水道水とし、セメントＣを、密度３．１４ｇ／ｃｍ３の早強ポルトランドセメントとし、混和材Ａを、シリカフュームＡ１と、高炉スラグ微粉末Ａ２と、石膏系成分Ａ３とを含む密度２．６４ｇ／ｃｍ３のものとした。
また、細骨材Ｓを、表乾密度２．６０ｇ／ｃｍ３で吸水率１．３８％の砕砂（倉敷市産安山岩）とした。そして、粗骨材Ｇを、表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３で、ＪＩＳＡ５００５による大きさ区分において２０１０：１５０５＝１：１である、吸水率０．６０％の砕石（倉敷市産安山岩）とした。
また、混和剤として、ポリカルボン酸系高性能減水材及び低級アルコール系収縮低減剤を使用した。
高強度コンクリート１の配合試験において、高強度コンクリート１の設計基準強度を１００Ｎ／ｍｍ２（配合強度：１２０Ｎ／ｍｍ２、変動係数：１０％）とした。
また、配合試験において、高強度コンクリート１の使用材料を次のとおりとした。
すなわち、水Ｗを、上水道水とし、セメントＣを、密度３．１４ｇ／ｃｍ３の早強ポルトランドセメントとし、混和材Ａを、シリカフュームＡ１と、高炉スラグ微粉末Ａ２と、石膏系成分Ａ３とを含む密度２．６４ｇ／ｃｍ３のものとした。
また、細骨材Ｓを、表乾密度２．６０ｇ／ｃｍ３で吸水率１．３８％の砕砂（倉敷市産安山岩）とした。そして、粗骨材Ｇを、表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３で、ＪＩＳＡ５００５による大きさ区分において２０１０：１５０５＝１：１である、吸水率０．６０％の砕石（倉敷市産安山岩）とした。
また、混和剤として、ポリカルボン酸系高性能減水材及び低級アルコール系収縮低減剤を使用した。
配合試験において、配合は次のとおりとした。
すなわち、水結合材比Ｗ／Ｂを、２４％とし、スランプフローを６５ｃｍ±５ｃｍとし、空気量を２．０％±１．５％とした。ここで、結合材Ｂは、セメントＣと混和材Ａを合わせたものである。また、水Ｗは、高性能減水材及び収縮低減剤（６ｋｇ／ｍ３）を含む。
また、水Ｗを１５０ｋｇ／ｍ３とし、セメントＣを５００ｋｇ／ｍ３とし、混和材Ａを１２５ｋｇ／ｍ３とし、細骨材を７９０ｋｇ／ｍ３とし、粗骨材８３８ｋｇ／ｍ３とし、高性能減水材結合材比ＳＰ／Ｂを１．５％とした。
すなわち、水結合材比Ｗ／Ｂを、２４％とし、スランプフローを６５ｃｍ±５ｃｍとし、空気量を２．０％±１．５％とした。ここで、結合材Ｂは、セメントＣと混和材Ａを合わせたものである。また、水Ｗは、高性能減水材及び収縮低減剤（６ｋｇ／ｍ３）を含む。
また、水Ｗを１５０ｋｇ／ｍ３とし、セメントＣを５００ｋｇ／ｍ３とし、混和材Ａを１２５ｋｇ／ｍ３とし、細骨材を７９０ｋｇ／ｍ３とし、粗骨材８３８ｋｇ／ｍ３とし、高性能減水材結合材比ＳＰ／Ｂを１．５％とした。
続いて、上記の使用材料を上記のように配合して練混ぜを次のとおり行った。
すなわち、ミキサを使用して、セメントＣ、混和材Ａ及び細骨材Ｓを混合した状態で１５秒間空練りし、続いて、高性能減水材及び収縮低減剤を含む水Ｗを投入して１８０秒間１次練混ぜを行い、その後、粗骨材Ｇを投入して６０秒間２次練混ぜを行った。
すなわち、ミキサを使用して、セメントＣ、混和材Ａ及び細骨材Ｓを混合した状態で１５秒間空練りし、続いて、高性能減水材及び収縮低減剤を含む水Ｗを投入して１８０秒間１次練混ぜを行い、その後、粗骨材Ｇを投入して６０秒間２次練混ぜを行った。
そして、練混ぜたフレッシュコンクリートを型枠に打設し、可変恒温恒室槽内において蒸気養生を次のとおり行った。
まず、温度応力解析によりコンクリート（硬化過程にある高強度コンクリート１）の温度変化を予測し、蒸気養生において、実部材の温度と外気の温度差が２０℃以下になるようにした。
図２は、蒸気養生工程を経るコンクリート（高強度コンクリート１）の材齢（時間）と外気の温度（℃）との関係を示す図である。
具体的には、図２に示すように、外気を２０℃で９時間保持（前置き）し、続いて、外気を１５℃／時の速度で２時間昇温し、その後、外気を最高温度５０℃で１１時間保持し、最後に、外気が２０℃になるまで２６時間かけて降温した。そして、フレッシュコンクリートの打設から４８時間経過後に脱枠した。なお、蒸気養生において、可変恒温恒室槽内の湿度は飽和状態に保たれており、可変恒温恒室槽内の気圧は１気圧（大気圧）以上とした。
まず、温度応力解析によりコンクリート（硬化過程にある高強度コンクリート１）の温度変化を予測し、蒸気養生において、実部材の温度と外気の温度差が２０℃以下になるようにした。
図２は、蒸気養生工程を経るコンクリート（高強度コンクリート１）の材齢（時間）と外気の温度（℃）との関係を示す図である。
具体的には、図２に示すように、外気を２０℃で９時間保持（前置き）し、続いて、外気を１５℃／時の速度で２時間昇温し、その後、外気を最高温度５０℃で１１時間保持し、最後に、外気が２０℃になるまで２６時間かけて降温した。そして、フレッシュコンクリートの打設から４８時間経過後に脱枠した。なお、蒸気養生において、可変恒温恒室槽内の湿度は飽和状態に保たれており、可変恒温恒室槽内の気圧は１気圧（大気圧）以上とした。
このように蒸気養生を行った高強度コンクリート１の配合試験の結果を示す。
図３は、蒸気養生工程を経るフレッシュコンクリート（高強度コンクリート１）の材齢（日）と圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）との関係を示す図である。
図３に示すように、圧縮強度は、材齢２日で１１６Ｎ／ｍｍ２、材齢１４日で１２８Ｎ／ｍｍ２、材齢２８で１３１Ｎ／ｍｍ２となった。このように、材齢２日の圧縮強度は１００Ｎ／ｍｍ２を超えるので、早期の脱枠とプレストレスの導入が可能となることが確認できた。また、材齢１４日の圧縮強度は、変動係数１０％を考慮した配合強度である１２０Ｎ／ｍｍ２を超えており、材齢１４日で設計基準強度を満足することが確認できた。
なお、上記の配合試験における外気の温度は、温度応力解析によるコンクリートの温度変化の予測に基づいて、あらかじめ設定したものであるが、これに代えて、コンクリートの温度と外気の温度との温度差に基づいて、この温度差がゼロになるように、外気の温度をリアルタイムでフィードバック制御をしてもよい。
図３は、蒸気養生工程を経るフレッシュコンクリート（高強度コンクリート１）の材齢（日）と圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）との関係を示す図である。
図３に示すように、圧縮強度は、材齢２日で１１６Ｎ／ｍｍ２、材齢１４日で１２８Ｎ／ｍｍ２、材齢２８で１３１Ｎ／ｍｍ２となった。このように、材齢２日の圧縮強度は１００Ｎ／ｍｍ２を超えるので、早期の脱枠とプレストレスの導入が可能となることが確認できた。また、材齢１４日の圧縮強度は、変動係数１０％を考慮した配合強度である１２０Ｎ／ｍｍ２を超えており、材齢１４日で設計基準強度を満足することが確認できた。
なお、上記の配合試験における外気の温度は、温度応力解析によるコンクリートの温度変化の予測に基づいて、あらかじめ設定したものであるが、これに代えて、コンクリートの温度と外気の温度との温度差に基づいて、この温度差がゼロになるように、外気の温度をリアルタイムでフィードバック制御をしてもよい。
以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明に係る高強度コンクリート１及び高強度コンクリート１の製造方法は上述した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形、変更が可能である。
本発明の高強度コンクリート１によれば、設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリート１であって、高強度コンクリート１は、水Ｗと、セメントＣ及び混和材Ａからなる結合材Ｂと、細骨材Ｓと、粗骨材Ｇとを含有し、水結合材比Ｗ／Ｂは３０％以下であり、セメントＣは、早強ポルトランドセメントであり、混和材Ａは、シリカフュームＡ１と、高炉スラグ微粉末Ａ２と、石膏系成分Ａ３とを含むので、材齢２日という早期に脱枠が可能であり、高強度を発現でき、しかも、フレッシュ時の自己充填性がよく、硬化後のひび割れも抑制できる。これにより、脱枠材齢の短い高強度コンクリート１を提供できるので、プレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いることができ、工期を短縮できるとともに、低桁高で長スパンのＰＣ桁橋１００を短工期及び低コストで実現できる。
本発明のプレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いる高強度コンクリート１の製造方法によれば、高強度コンクリート１が含有する材料を練り混ぜてフレッシュコンクリートを生成する生成工程と、フレッシュコンクリートを型枠の内側に打設する打設工程と、フレッシュコンクリートを蒸気養生する蒸気養生工程と、型枠を脱枠材齢２日で脱枠する脱枠工程と、を含むので、材齢２日で脱枠が可能なほど早期に高い強度が発現可能であり、その時点でプレストレスを導入できる。また、フレッシュ時の流動性及び自己充填性がよく、硬化後のひび割れも抑制できる。さらに、高い設計基準強度とすることができるとともに、ひび割れを抑制できる。このように、脱枠材齢の短い高強度コンクリート１を提供できるので、プレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いることができ、工期を短縮できるとともに、低桁高で長スパンのＰＣ桁橋１００を短工期及び低コストで実現できる。
１ 高強度コンクリート
１０ 主桁
２０ 場所打ちコンクリート
３０ 車道舗装
３１ 歩道舗装
１００ ＰＣ桁橋
Ａ 混和材
Ａ／Ｂ 置換率
Ａ１ シリカフューム
Ａ２ 高炉スラグ微粉末
Ａ３ 石膏系成分
Ｂ 結合材
Ｃ セメント
Ｇ 粗骨材
Ｓ 細骨材
ＳＰ／Ｂ 高性能減水材結合材比
Ｗ 水
Ｗ／Ｂ 水結合材比
１０ 主桁
２０ 場所打ちコンクリート
３０ 車道舗装
３１ 歩道舗装
１００ ＰＣ桁橋
Ａ 混和材
Ａ／Ｂ 置換率
Ａ１ シリカフューム
Ａ２ 高炉スラグ微粉末
Ａ３ 石膏系成分
Ｂ 結合材
Ｃ セメント
Ｇ 粗骨材
Ｓ 細骨材
ＳＰ／Ｂ 高性能減水材結合材比
Ｗ 水
Ｗ／Ｂ 水結合材比
Claims (8)
- 設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ２以上の高強度コンクリートであって、
前記高強度コンクリートは、鉄筋を備えるプレキャストセグメントに用いる高強度コンクリートであって、
水と、セメント及び混和材からなる結合材と、細骨材と、粗骨材とを含有し、
水結合材比は３０％以下であり、
前記セメントは、早強ポルトランドセメントであり、
前記混和材は、シリカフュームを２０重量部〜３００重量部、高炉スラグ微粉末を２０重量部〜３００重量部、石膏系成分を１００重量部含み、
前記セメントに前記混和材を加えた結合材に対する混和材への置換率は、１０％〜２５％であることを特徴とする高強度コンクリート。 - プレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いる高強度コンクリートであって、
補強筋と、
ＰＣ鋼材と、を備え、
前記橋桁は、前記プレキャストセグメントが複数並んだ状態で形成され、前記ＰＣ鋼材によってプレストレスが導入されている
ことを特徴とする請求項１に記載の高強度コンクリート。 - 前記橋桁の桁高に対するスパンの比は、２５以上、４０以下である
ことを特徴とする請求項２に記載の高強度コンクリート。 - プレストレストコンクリート橋の橋桁を構成するプレキャストセグメントに用いる高強度コンクリートの製造方法であって、
前記高強度コンクリートが含有する材料を練り混ぜてフレッシュコンクリートを生成する生成工程と、
前記フレッシュコンクリートを型枠の内側に打設する打設工程と、
前記フレッシュコンクリートを蒸気養生する蒸気養生工程と、
前記型枠を脱枠材齢２日で脱枠する脱枠工程と、を含む
ことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の高強度コンクリートの製造方法。 - 前記蒸気養生工程において、
前記フレッシュコンクリートの外気を、２０℃以上、３５℃未満の基準温度で保持し、その後、昇温し、最高温度で保持し、その後、降温する
ことを特徴とする請求項４に記載の高強度コンクリートの製造方法。 - 前記蒸気養生工程において、
前記降温における単位時間当たりの降下温度である降温率は、前記昇温における単位時間当たりの上昇温度である昇温率より小さい
ことを特徴とする請求項５に記載の高強度コンクリートの製造方法。 - 前記蒸気養生工程において、
前記最高温度での保持時間は、前記基準温度での保持時間より長い
ことを特徴とする請求項５又は請求項６に記載の高強度コンクリートの製造方法。 - 前記蒸気養生工程において、
前記フレッシュコンクリートの温度と外気の温度との温度差が２０℃以下を保つように前記外気の温度を制御する
ことを特徴とする請求項５に記載の高強度コンクリートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017173906A JP6965484B2 (ja) | 2017-09-11 | 2017-09-11 | 高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017173906A JP6965484B2 (ja) | 2017-09-11 | 2017-09-11 | 高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019048742A JP2019048742A (ja) | 2019-03-28 |
| JP6965484B2 true JP6965484B2 (ja) | 2021-11-10 |
Family
ID=65905405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017173906A Active JP6965484B2 (ja) | 2017-09-11 | 2017-09-11 | 高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6965484B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021154552A (ja) * | 2020-03-26 | 2021-10-07 | 住友大阪セメント株式会社 | プレキャストコンクリート製品の微小剥離抑制方法、プレキャストコンクリート製品の微小剥離抑制装置、及び、プレキャストコンクリート製品の製造方法 |
| CN112279597A (zh) * | 2020-11-13 | 2021-01-29 | 苏州建嘉建筑构件制品有限公司 | 一种用于管片制造的耐久性混凝土及其制备方法 |
| CN114750278A (zh) * | 2022-03-23 | 2022-07-15 | 保利长大工程有限公司 | 一种预制梁智能蒸汽养护系统及其养护方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11157889A (ja) * | 1997-11-26 | 1999-06-15 | Mitsubishi Materials Corp | セメント・コンクリート製品用水硬性組成物 |
| JPH11209159A (ja) * | 1998-01-26 | 1999-08-03 | Mitsubishi Materials Corp | セメントコンクリート製品およびその製造方法 |
| JP4141976B2 (ja) * | 2004-03-19 | 2008-08-27 | 電気化学工業株式会社 | 高強度遠心力成型製品の製造方法およびその高強度遠心力成型製品 |
| JP2008162843A (ja) * | 2006-12-28 | 2008-07-17 | Taiheiyo Material Kk | 高強度混和材及び遠心成形用コンクリート組成物 |
| JP2009041272A (ja) * | 2007-08-09 | 2009-02-26 | Ps Mitsubishi Construction Co Ltd | 橋梁の施工方法 |
| JP5578678B2 (ja) * | 2011-03-07 | 2014-08-27 | 太平洋セメント株式会社 | 舗装用コンクリート |
| JP5818579B2 (ja) * | 2011-08-29 | 2015-11-18 | 株式会社デイ・シイ | 中性化抑制型早強セメント組成物 |
| JP5681676B2 (ja) * | 2012-07-25 | 2015-03-11 | 大成建設株式会社 | セメント組成物、セメント系マトリックス、繊維補強セメント系混合物及びセメント混和材 |
| JP6444726B2 (ja) * | 2014-12-24 | 2018-12-26 | 花王株式会社 | 遠心成形用水硬性組成物 |
| JP6375326B2 (ja) * | 2016-03-04 | 2018-08-15 | 岡村 清孝 | コンクリート製品の製造方法 |
| CN106584654A (zh) * | 2016-11-16 | 2017-04-26 | 中铁工程装备集团机电工程有限公司 | 一种预制钢筋混凝土管片的生产工艺 |
-
2017
- 2017-09-11 JP JP2017173906A patent/JP6965484B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2019048742A (ja) | 2019-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9505657B2 (en) | Method of accelerating curing and improving the physical properties of pozzolanic and cementitious-based material | |
| Carballosa et al. | Influence of cement and expansive additive types in the performance of self-stressing and self-compacting concretes for structural elements | |
| JP6965484B2 (ja) | 高強度コンクリート及び高強度コンクリートの製造方法 | |
| US11168449B2 (en) | Method for batch casting high-fluidity high-performance concrete and low-fluidity high-performance concrete | |
| JP5574758B2 (ja) | セメント含有粉体組成物、及び水硬性組成物 | |
| JP2009007925A (ja) | 鋼橋用床版 | |
| EP3760404A1 (en) | Method for manufacturing layered concrete parts | |
| JP2005154213A (ja) | 高耐久性コンクリートにおける結合材組成物、高耐久性コンクリートの製品及びその製造方法 | |
| JP2005263579A (ja) | コンクリート材料、コンクリート部材、およびその製造方法 | |
| JP2007069366A (ja) | セグメントの製造方法 | |
| AU2015200172A1 (en) | Concrete mix composition, mortar mix composition and method of making and curing concrete or mortar and concrete or mortar objects and structures | |
| JP2001226161A (ja) | 再利用可能なコンクリート構造物用プレキャスト部材 | |
| JP2005262728A (ja) | コンクリート部材およびその製造装置 | |
| JP7350686B2 (ja) | セメント組成物、及びセメント質硬化体の製造方法 | |
| JP2004256317A (ja) | 補強コンクリート | |
| JP2005030163A5 (ja) | ||
| JP2005030163A (ja) | コンクリート−鋼桁複合構造物及び製造方法 | |
| JP2005030164A (ja) | 打ち継ぎ部の施工方法 | |
| JP2011032107A (ja) | コンクリート用硬化促進材、コンクリート組成物、及び、それを用いたコンクリート成形体の製造方法 | |
| JP2000319048A (ja) | 水硬性焼成物を結合材としたコンクリート製品 | |
| JP2002053352A (ja) | ひび割れが少ないコンクリート構築物 | |
| JP2007197256A (ja) | コンクリート材料、コンクリート部材、およびその製造方法 | |
| CZ2021438A3 (cs) | Tixotropní ultravysokohodnotný beton, zejména pro spádované tenkovrstvé sanace mostních betonových konstrukcí, namáhaných vodou, mrazem a chemickými látkami | |
| JP2022159122A (ja) | セメント質組成物 | |
| JP6509638B2 (ja) | コンクリート構造物の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A80 | Written request to apply exceptions to lack of novelty of invention |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A80 Effective date: 20170920 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20191028 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20201020 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20201021 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20201215 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210413 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210610 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210921 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20210927 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6965484 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |