JP6929406B1 - 下水汚泥の焼却処理方法及び下水汚泥の焼却処理設備 - Google Patents
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Abstract
Description
ここで、前記水処理工程1における水浄化処理方法としては、一般には微生物を利用した活性汚泥法を適用する、またそれにいくつかの処理方法を組み合わせるのが通常である。また汚泥焼却工程5では、流動層焼却炉を用いることが多い。
X1=([Na]+[K]+2×[Ca]+2×[Mg]+3×[Al]+3×[Fe])/(3×[P])・・・(1)
本発明に係る流動層焼却炉における下水汚泥の焼却処理方法は、前記流動層焼却炉内の流動媒体に空気投入口より圧縮空気を導入し、前記流動媒体の流動層を形成する工程(a)と、脱水汚泥と焼結抑制剤と前記流動媒体とを前記流動層焼却炉内で流動させつつ前記脱水汚泥を燃焼する工程(b)と、前記流動層の一定位置における圧力を計測し、その経時変化を求める工程(c)と、前記経時変化に応じて前記焼結抑制剤の投入量をコントロールする工程(d)とを有する、下水汚泥の焼却処理方法である。
X1=([Na]+[K]+2×[Ca]+2×[Mg]+3×[Al]+3×[Fe])/(3×[P])・・・(1)
この場合、脱水汚泥の焼却灰に含まれるリンが焼結抑制剤と反応し、高融点のリン酸塩に変化して、高温下における焼却灰の溶融、それに伴う焼却灰の粘着性増加を防止して、焼結を抑制することができる。
X1=([Na]+[K]+2×[Ca]+2×[Mg]+3×[Al]+3×[Fe])/(3×[P])・・・(1)
この場合、脱水汚泥の焼却灰に含まれるリンが焼結抑制剤と反応し、高融点のリン酸塩に変化して、高温下における焼却灰の溶融、それに伴う焼却灰の粘着性増加を防止して、焼結を抑制することができる。
図4は、下水汚泥の焼却処理設備の一実施形態を概略的に示す模式図である。本実施形態の下水汚泥の焼却処理設備の焼却炉100は、脱水汚泥を燃焼する焼却炉本体104と、流動媒体を循環させる戻り流路107と、脱水汚泥を投入するケーキ投入機118と、焼結抑制剤を添加する焼結抑制剤ホッパ114と、砂(流動媒体)を投入する砂ホッパ111と、を備え、焼却炉本体104の下部には砂ホッパ111から投入された砂が砂層102を形成している。本実施形態の焼却炉100は、焼却炉本体104が戻り流路107を有していることから、循環流動型焼却炉とも呼ばれる。焼却炉本体104の下部においては、ケーキ投入機118から投入された脱水汚泥と、砂ホッパ111から投入された砂と、焼結抑制剤ホッパ114から投入された焼結抑制剤とが混合される。
次に、下水汚泥の焼却処理方法について詳細に説明する。一実施形態に係る下水汚泥の焼却処理方法は、流動層焼却炉内の流動媒体に空気投入口より圧縮空気を導入し、前記流動媒体の流動層を形成する工程(a)と、脱水汚泥と焼結抑制剤と前記流動媒体とを前記流動層焼却炉内で流動させつつ前記脱水汚泥を燃焼する工程(b)と、前記流動層の一定位置における圧力を計測し、その経時変化を求める工程(c)と、前記経時変化に応じて前記焼結抑制剤の投入量をコントロールする工程(d)と、を有する。
X1=([Na]+[K]+2×[Ca]+2×[Mg]+3×[Al]+3×[Fe])/(3×[P])・・・(1)
この場合、前記脱水汚泥の焼却灰に含まれるリンが前記焼結抑制剤と反応し、高融点のリン酸塩に変化して、高温下における焼却灰の溶融、それに伴う焼却灰の粘着性増加を防止して、焼結を抑制することができる。
X2=([Na]+[K]+2×[Ca]+2×[Mg]+3×[Al]+3×[Fe]+2×[Cu]+2×[Zn]+2×[Ba])/(3×[P])・・・(2)
ここで、(2)式で表わされる数式の分子であるNa、K、Ca、Mg、Al、Fe、Cu、Zn、Baの各成分のうち、Cu、Zn、Baは、その他の成分(Na、K、Ca、Mg、Al、Fe)と比較して、汚泥中に含有される量が少ない成分であり、したがって焼結に及ぼす影響も小さいのが通常である。そこで、評価値X1を規定する(1)式では、Cu、Zn、Baは省き、評価値X2について規定する(2)でCu、Zn、Baをも考慮にいれることとした。
なお場合によっては、常時連続的に分析してもよいことはもちろんである。
分析装置の具体的構成は特に限定されず、例えば蛍光X線解析装置、ICP発光分光装置等を用いればよいが、特に蛍光X線解析装置が好ましい。
すなわちポリ鉄などの鉄塩やPACなどのアルミニウム塩は、それ自体の溶融温度が、アルカリ金属塩類と比較して高いものが多く、したがって840〜900℃の範囲内の温度で溶融するリン化合物を生成しにくいことのほか、安価で大量に入手しやすく、また汚泥に添加した場合に汚泥中にとどまりやすい。
したがって、実操業上は、塩基物質として鉄塩もしくはアルミニウム塩、とりわけPACおよびポリ鉄のいずれか一方または双方を添加することが好ましい。
従来、一般的な下水処理場においても、排ガス中に含まれる有害な硫黄(S)分の吸収を目的として、流動層焼却炉内への消石灰、生石灰もしくは石灰石粉末の添加(吹き込み)を、炉内への脱水汚泥の供給と同時に行うことがあったが、この場合でも、焼却すべき汚泥の分析による評価値X1もしくはX2が上記下限値未満であった場合には、消石灰、生石灰もしくは石灰石の添加量を増量させるか、あるいは別の箇所で消石灰、生石灰、石灰石、あるいは炭酸カルシウムを追加的に添加することによって、評価値X1もしくはX2が上記下限値以上となるように調整してもよい。
実施例において後述するように、Caイオンを含む焼結抑制剤を投入し、その投入量が過剰であった場合、余剰のCaOは流動媒体(砂)に蓄積され、蓄積されたCaOは焼結の抑制に寄与する。そのため、例えば、流動媒体におけるCaOの含有量が15%を超える場合、焼結抑制剤の投入量をコントロールしてもよい。これにより、焼結抑制剤の投入量を最小限にして、焼結抑制剤の投入量が過剰になることを防止することができる。
ここで、流動層焼却炉内の流動媒体におけるCaOの含有量とは、流動媒体のうち水分と有機物を除く無機物に対する割合(質量%)を意味する。
Q1:添加ポイントQ1は、水処理工程1における最初沈殿池12から図示しない引き抜きポンプによって引き抜かれた汚泥(生汚泥)を、汚泥処理工程3においてさらに重力によって沈殿・濃縮させるための重力濃縮槽31中に塩基物質を添加するポイントである。
Q1において添加した塩基物質は、生汚泥に添加されることになる。
重力濃縮槽31は、撹拌用の羽根を備えていることが好ましい。
Q2において添加した塩基物質は、生汚泥に添加されることになる。
生汚泥受槽32は、撹拌用の羽根を備えていることが好ましい。
反応槽13からの反応後の分解残渣を主体とする排水は、最終沈殿池15に流入し、活性汚泥を主体とする汚泥(余剰汚泥)が、排水から物理的に分離されることになるため、Q3において添加した塩基物質は余剰汚泥に含まれることになる。
反応槽13では、送風機14からの空気によるエアレーション(曝気・混合)が行われることが好ましい。
Q4において添加した塩基物質は、余剰汚泥に塩基物質が含まれることになる。
特に添加ポイントQ4において余剰汚泥貯留槽34中に塩基物質を添加することが、他の添加ポイントで添加する場合と比較して、最も効果的であることが確認されている。
余剰汚泥貯留槽34は、沈降防止用の撹拌機や撹拌ポンプなどの撹拌装置が備えていることが好ましい。
したがって添加ポイントQ5における添加によって、混合汚泥に塩基物質が含まれることになる。
添加ポイントQ5における添加は、添加ポイントQ1、Q2における添加よりも効果的である。
混合汚泥貯留槽36は、撹拌機や撹拌ポンプなどの撹拌手段を備えていることが好ましい。
添加ポイントQ6における添加によって、混合汚泥に塩基物質が含まれることになる。
濃縮混和槽37は、混和用の羽根を備えていることが好ましい。
添加ポイントQ7における添加によって、脱水汚泥に塩基物質が含まれることになる。
添加ポイントQ8における添加によって、脱水汚泥に塩基物質が含まれることになる。
供給機55は、塩基物質を脱水汚泥に混合する混錬装置を備えていることが好ましい。
より具体的には、添加ポイントQ8としては、例えば、上述の焼結抑制剤ホッパ114であってもよい。焼結抑制剤ホッパ114に投入された焼結抑制剤(塩基物質)は、ケーキ投入機118にある脱水汚泥に混錬される。
添加ポイントQ9における添加によって、焼却炉51内の流動層に塩基物質が含まれることになる。
添加ポイントQ9としては、例えば、上述の砂ホッパ111であってもよい。砂ホッパ111に投入された焼結抑制剤は、焼却炉本体104に投入される。
本明細書において、「粒子径」は、レーザー回折・散乱法によって求めた粒度分布における積算%が50%となる粒径を意味する。
生汚泥と余剰汚泥とを混合して脱水した脱水汚泥を、図4に示すような焼却炉を有する焼却設備によって焼却処理した。焼却処理の過程で焼結抑制剤として炭酸カルシウムを焼却炉内に添加した。また、各ポイントにおいて、脱水汚泥、焼却炉内の流動砂をサンプリングして分析した。また、焼却炉の排ガス経路における焼結の有無を調べた。
また、次に示す量の炭酸カルシウムを焼却炉内に添加した。炭酸カルシウムとしては、常陸砕石株式会社の砂状炭酸カルシウム(KS−30)を用いた。この炭酸カルシウムは粉末であり、粉末の粒子径は約500μmであった。
2016年12月20日以前は、炭酸カルシウムを添加せずに、脱水汚泥のみを投入した。
2017年6月1日〜2018年10月30日までの間、炭酸カルシウムを10kg/hrの割合で添加した。
2018年10月31日において、炭酸カルシウムを添加しなかった。
2018年11月1日〜2018年12月11日の間は、焼却設備の定期修繕のため、設備の運転を停止した。
2018年12月13日から、焼却設備の運転を再開し、脱水汚泥の投入を再開した。
2018年12月14日から、炭酸カルシウムを10kg/hrの割合で添加した。
2019年5月16日から、炭酸カルシウムの添加量を8kg/hrの割合に変更した。
2019年8月1日から、炭酸カルシウムの添加量を6kg/hrの割合に変更した。
各ポイントの日時は、表1に示す通りである。
また、各ポイントにおいて、焼却炉内の流動砂について、P2O5、CaO、Fe2O3の含有量を測定した。ここで、流動砂におけるP2O5、CaO、Fe2O3の含有量とは、流動砂のうち水分と有機物を除く無機物に対する、P2O5、CaO、Fe2O3の割合(質量%)を意味する。
また、各ポイントにおいて、炭酸カルシウムを添加する前の脱水汚泥を分析して、評価値X1(CaCO3添加前)を算出した。CaCO3添加前の評価値X1と、添加した炭酸カルシウムを考慮して、評価値X1(CaCO3添加後)を算出した。
以上の結果を、表1と図6に示す。ポイント1において焼結の発生が確認されたが、ポイント2〜13においては焼結の発生は確認されなかった。
ポイント1:
ポイント1において、脱水汚泥のリン濃度(P2O5)は31.6%であり、評価値は1.46であった。ポイント1以前には、CaCO3を添加しなかった。この時の流動層内の圧力変化を図7に示す。
焼結が発生した時期においては、流動層内の砂に灰が付着して、流動層内の圧力は徐々に上昇することが明らかになった。なお、図7中の矢印が示す時期において、焼却炉から流動砂の一部を除去したため、その直後は一過的に圧力が低下している。
ポイント1において焼結が発生したため、炭酸カルシウムを10kg/hで添加した。これにより、砂中のCaOは上昇し、ポイント3において35.9%という高い数値を示した。そこで、ポイント3(2018年10月31日)において、炭酸カルシウムの添加を停止したところ、ポイント3におけるCaCO3添加前の評価値は1.27であったが、焼結は発生しなかった。この結果から、余剰のCaOが流動砂中に蓄積されて焼結抑制に寄与することが確認された。
ポイント4において、脱水汚泥中のリン濃度(P2O5)は42.3%と高い状態であったため、炭酸カルシウムを10kg/hで添加した。ポイント4〜7において、脱水汚泥中リン濃度(P2O5)が低下し、砂中のCaOが11.8〜15.1%に上昇した。ポイント4〜7におけるCaCO3添加後の評価値は1.65〜2.06であった。
ポイント4〜7において、焼結は発生しなかった。
ポイント4〜7における、流動層内の圧力を図8〜11に示す。炭酸カルシウムの添加量が過剰である場合、流動層内の圧力は低下することが明らかになった。
ポイント4〜7におけるCaCO3添加後の評価値が高い水準であったため、炭酸カルシウムの添加量を8kg/hに減少させた。ポイント8〜10において、脱水汚泥中のリン濃度(P2O5)は徐々に低下し、砂中のCaOが11.4〜17.2%に上昇し、CaCO3添加後の評価値は1.73〜1.88であった。
ポイント8〜10において、焼結は発生しなかった。
ポイント8〜10における、流動層内の圧力を図12、13に示す。炭酸カルシウムの添加量が過剰である場合、流動層内の圧力は低下することが明らかになった。
ポイント8〜10において、脱水汚泥中のリン濃度(P2O5)は低い値で推移したため、炭酸カルシウムの添加量を6kg/hに減少させた。ポイント11〜13における砂中のCaOは12.7〜14.4%であり、CaCO3添加後の評価値は1.63〜1.80であった。
ポイント11〜13において、焼結は発生しなかった。
ポイント11〜13における、流動層内の圧力を図14〜16に示す。流動層内の圧力はほぼ一定であることが明らかになった。
Claims (14)
- 流動層焼却炉における下水汚泥の焼却処理方法であって、
前記流動層焼却炉内の流動媒体に空気投入口より圧縮空気を導入し、前記流動媒体の流動層を形成する工程(a)と、
脱水汚泥と焼結抑制剤と前記流動媒体とを前記流動層焼却炉内で流動させつつ前記脱水汚泥を燃焼する工程(b)と、
前記流動層焼却炉の焼却炉本体の下部に形成された前記流動層の圧力を計測し、その経時変化を求める工程(c)と、
前記経時変化に応じて前記焼結抑制剤の投入量をコントロールする工程(d)とを有する、下水汚泥の焼却処理方法。 - 前記工程(d)において、前記圧力の単位時間当たりの変化量が予め定めた値を超えないように前記焼結抑制剤の投入量をコントロールする、請求項1に記載の下水汚泥の焼却処理方法。
- 前記工程(d)において、前記圧力の単位時間当たりの変化量がゼロ又は負となるように前記焼結抑制剤の投入量をコントロールする、請求項1に記載の下水汚泥の焼却処理方法。
- 前記工程(c)において、前記圧力は、前記空気投入口における前記圧縮空気の圧力である、請求項1〜3のいずれか一項に記載の下水汚泥の焼却処理方法。
- 前記工程(b)において、
前記焼結抑制剤は前記下水汚泥に添加され、
前記焼結抑制剤は粉末であり、
前記粉末の粒子径は50〜100μmである、請求項1〜4のいずれか一項に記載の下水汚泥の焼却処理方法。 - 前記工程(b)において、
前記焼結抑制剤は前記脱水汚泥に添加され、
前記焼結抑制剤は粉末であり、
前記粉末の粒子径は400〜800μmである、請求項1〜4のいずれか一項に記載の下水汚泥の焼却処理方法。 - 前記工程(b)において、
前記焼結抑制剤は流動層焼却炉内に投入され、
前記焼結抑制剤は粉末であり、
前記粉末の粒子径は400〜800μmである、請求項1〜4のいずれか一項に記載の下水汚泥の焼却処理方法。 - 前記流動層焼却炉が気泡流動型である場合、さらに、前記脱水汚泥中の各成分のうちのNa、K、Ca、Mg、Al、Feのそれぞれの含有量と、Pの含有量とを、前記脱水汚泥を前記流動層焼却炉に供給する前に分析して、下記の(1)式によってX1の値を求め、そのX1の値が1.0以上となるように調整する工程を有する、請求項1〜7のいずれか一項に記載の下水汚泥の焼却処理方法。
X1=([Na]+[K]+2×[Ca]+2×[Mg]+3×[Al]+3×[Fe])/(3×[P])・・・(1) - 前記流動層焼却炉が循環流動型である場合、さらに、前記脱水汚泥中の各成分のうちのNa、K、Ca、Mg、Al、Feのそれぞれの含有量と、Pの含有量とを、前記脱水汚泥を前記流動層焼却炉に供給する前に分析して、下記の(1)式によってX1の値を求め、そのX1の値が1.5以上となるように調整する工程を有する、請求項1〜7のいずれか一項に記載の下水汚泥の焼却処理方法。
X1=([Na]+[K]+2×[Ca]+2×[Mg]+3×[Al]+3×[Fe])/(3×[P])・・・(1) - 前記焼結抑制剤は、Caイオン、Alイオン及びFeイオンからなる群より選択される一種以上を含むものである、請求項1〜9のいずれか一項に記載の下水汚泥の焼却処理方法。
- 前記焼結抑制剤がCaイオンを含む場合、さらに、前記流動層焼却炉内の前記流動媒体におけるCaOの含有量を分析し、前記CaOの含有量が10〜15%となるように前記焼結抑制剤の投入量をコントロールする工程を有する、請求項1〜10のいずれか一項に記載の下水汚泥の焼却処理方法。
- 脱水汚泥を焼却処理する流動層焼却炉と、
流動媒体に圧縮空気を吹き込む空気投入口と、
前記流動層焼却炉の焼却炉本体の下部に形成された流動層の圧力を計測するための圧力センサと、
焼結抑制剤を前記流動層焼却炉に添加するための焼結抑制剤添加部と、
前記焼結抑制剤添加部を制御し前記流動層焼却炉への前記焼結抑制剤の添加量を調整するための添加量調整部と、
前記圧力センサにより測定された圧力の経時変化に応じて、前記添加量調整部を制御する制御装置とを有する、下水汚泥の焼却処理設備。 - 前記圧力センサは、前記圧縮空気の圧力を測定する、請求項12に記載の下水汚泥の焼却処理設備。
- 前記流動層焼却炉は、前記流動層焼却炉の上端部から下端部へ向けて前記流動媒体を循環させるための戻り管を有する、請求項12又は13に記載の下水汚泥の焼却処理設備。
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