JP5225541B2 - セメントクリンカ及びセメントの製造方法とその装置 - Google Patents
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Description
そこで、本発明者は、このキルンガス抽出物を利用することにより、そのような溶出が好ましくない物質を容易に得ることができることに着目して鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
この塩素バイパスダストは、KClのみならず、鉛、カドミウム、セレンなど溶出が好ましくない物質を高濃度で含んでいる。これらの物質が再びロータリーキルンを通ってセメントクリンカへ焼結されると、もはや化学的な調節が困難な上、薄まってしまうため、セメント使用時等にセメントからの溶出を抑制しようとすると、セメント添加物としての溶出防止剤の大量添加更にはセメントクリンカ成分の調整まで必要になる。
従って、キルンガス抽出物、即ち、塩素バイパスダストを対象として利用し、環境への溶出が好ましくない前記セメント微量成分に対して水に溶けにくくする操作、特に不溶化処理を行うことは、不溶化処理剤の使用量の面からみて非常に効率的であるといえる。
図1には従来のクリンカ1b及びセメント1cの製造プロセスを、そして図2にはそれに対する本発明に係るクリンカ1b及びセメント1cの製造プロセスを、それぞれ、ブロックフローチャートで示す。
また、図3には図2に対応させて本発明に係るクリンカ1b及びセメント1cの製造プロセスの一例をフローチャートで示し、更に、図4(a)〜(c)にはその一工程である不溶化処理工程5の他の実施態様のいくつかをフローチャートで示す。
なお、図1、図2及び図3(但し、不溶化処理工程5を除く)において、実線は原料の流れ、破線はガスの流れを示す。また、図3の不溶化処理工程5及び図4(a)〜(c)においては、矢印でプロセスの流れを示し、その中で特に必ず液体やスラリーの状態で流れるものは点線を用いている。
焼成工程2は、サスペンションプレヒータ2a、ロータリーキルン(以下「キルン」という)2b及びクリンカクーラー2cからなり、これらの装置により、クリンカ1b製造用のサスペンションプレヒータ付きキルンが構成されている。
サスペンションプレヒータ2aは、キルン排ガスの熱をセメント原料の粉体の予熱に利用するための、通常多段(図3は4段)のサイクロンから構成されるガス体と粉体との熱交換器であるが、今日では予熱のための仮焼炉2a1(図3参照)を加えて、この炉に吹き込んだ燃料の燃焼熱も利用する形式の仮焼炉付きのサスペンションプレヒータ2aが通常用いられている。
なお、仮焼炉2a1での燃料燃焼用の酸素は、主にクリンカクーラー2cで焼成物2fを冷却して高温になった焼成物冷却用の空気の一部が用いられるが、最近では塩素バイパスなどの排ガスも利用されることがある。
サスペンションプレヒータ2aでは、送入原料1aがその出口で約850℃まで加熱され、その間に、脱炭酸などの化学反応が進んでいき、キルン原料2eが製造される。
更に、キルン2bを出た前記焼成物2fは、次のクリンカクーラー2cで急冷されて、セメント1cとしての機能を発揮するクリンカ1bが製造される。この急冷では、空気を主体とするガスが通常使われ、この熱交換で高温となるように操作されて、キルン2bや、クリンカクーラー2cと仮焼炉2a1を結ぶ管路を通して仮焼炉2a1に供給され、燃焼に利用される。
このとき、燃焼に利用されなかった、熱せられた冷却用の空気を主体とするガスは、クーラー排気として、図1や図3には示されていない排熱ボイラーや乾燥用等の熱源として有効に利用されるか、利用されなかったものは捨てられる。
図3に概略を示しているが、この仕上工程3では、まず、クリンカ1bにセメント1cの硬化速度を調整する役割を果たす石膏などが加えられて仕上ミルで粉砕される。次に、粉砕物がセパレータで分級された後、粗いものは再び仕上ミルに戻されて再粉砕され、
細かいものはバグフィルタなどで集められることによってセメント1cが製造される。なお、最近では、省エネや品質のため、図3には示していないが、クリンカ1bや、スラグセメントを造る場合のスラグは、石膏などを加えることも比較的行われて、図3に示した仕上工程に、ある程度粉砕して供給されることも多く、本発明では当然のことながらこれらを含めて仕上工程3と呼んでいる。
また、セメント1cの状態では吸湿などにより品質の劣化が起こるので、長期保管や輸出などに際しては、中間製品であるクリンカ1bの状態で取り扱われることが多い。
例えば、原料工程1で使用される主な原料として石炭灰を挙げているが、この石炭灰も前記利用困難物の一つであり、物によってはセレンや水銀が多く含まれる。以前は粘土質鉱物が採鉱されて主に用いられていたが、最近は、そのような粘土質鉱物の利用は、国内の多くのセメント製造工場ではかなり少なくなってきている。
また、この石炭灰と共に、建設用地などで発生する重金属などの多い土の利用もかなり増えている。また、焼却灰やそれを使いやすいように処理したものも利用されている。
その他に、以前から原材料として使っている物の中にも前記利用困難物と見られるような面があるものもある。例えば、鉄源原料は、銅精錬や製鉄で発生する利用困難物のような面があり、ヒ素やカドミウム、鉛が多い物がある。また、仕上工程3において、クリンカ1bに添加する化学石膏にも似たところがあってフッ素が多い物もあり、スラグも使い始めた頃はそういう面があった。
このような環境への溶出が好ましくない成分もクリンカ1bやセメント1c中に取り込まれて大部分が封じ込められているが、量が増えると溶出量が増えて問題となる可能性があり、本発明ではそのようなことも考慮している。
そのようなものとして、廃油や廃白土、もしくは、伐採木や建設廃材のような廃木材、もしくは、廃畳や廃タイヤ、又は、廃プラスチックやごみ加工品であるRDFやRPF、あるいは、有機汚泥など、非常に多くのものを利用しており、その中には環境への溶出が好ましくない成分を多く含むものもある。
なお、前記焼成物2fとしては、クリンカクーラー2cで1000℃以下、好ましくは800℃以下まで冷却されたものは、クリンカクーラー2cの中にあっても結晶成分的には半製品であるクリンカ1bと同様に扱うことができるので、そのような慣例に従って、本発明ではクリンカ1bを表記している。
このキルンガス2dは、900〜1250℃の高温で、燃焼排ガスと共に、キルン2b内のセメント原料から発生する二酸化炭素を主成分とするガスと、キルン2b又はサスペンションプレヒータ2aから来るセメント原料が多く含まれている。更に、特にカリウム、ナトリウムの塩化物、又は、セレン、鉛、カドミウム等の金属や塩化物、もしくは、それらの酸化物や硫酸化物等で、化合物が高蒸気圧のため循環する物質の、蒸気又はミスト又はヒュームの形で、塩素バイパスのダストに濃縮される物質が含まれる。あるいはそれらセメント原料又は循環物質の還元物質である二酸化硫黄や塩化水素などのガスも多く含まれ、亜硫酸化物又は硫化物などとしても含まれている。
キルンガス抽出物1dは、通常5〜80%の塩化カリウムとその1割程度の塩化ナトリウムと、それら塩化物の数%から同程度の量の、それらの硫酸化物を含み、残りの大部分はキルン原料2eがキルン2bから飛散したものであり、更に、1%程度の前記溶出が好ましくない成分を含む。
該塩素バイパス設備では、サスペンションプレヒータ2aとキルン2bとを連結する曲がり部ダクトに下方に向けて開口するように取り付けられた抽気管により冷却装置4aにキルンガス2dを抽気して冷却用のガス又は空気を吹き込んで400℃以下まで冷却し、次に、得られたダストからキルンガス2d中で最初から固体であった塩素の少ない部分を分離装置4bである程度除去した後、バグフィルタ4cでキルンガス抽出物1dの粉体を得ている。
また、他の設備では、一度に400℃以下まで冷却せずに、多段階で冷却したり、冷却に水などを使ったり、また、塩素の少ない部分を分離するのに分級を用いる方法もあり、本発明においてはこれらの方法も使用できる。
また、抽気管の取付位置も前記曲がり部ダクトに限定されるものではなく、そこから概ね上方に延びているキルンガス2dの煙道やサスペンションプレヒータ2aの最下段(ボトム)サイクロンガス出口部であってもよい。
なお、前記ダストから除去された塩素の少ない部分は、図3には示していないが、全量もしくはその好ましい使用方法に従って分割・分離して、サスペンションプレヒータ2aに返したり、後述する不溶化処理剤として利用したり、またキルンガス抽出物1dの一部として回収したりして使用できる。
抽気排ガスを処理する装置の好ましい実施態様としては、従来公知の塩素バイパス法で採用されている種々の方法を適用できるが、これらを適宜、選択・組み合わせて用いることもできる。
ここでいう抽気率は、キルン2bからサスペンションプレヒータ2aへ向けて単位時間に流れるキルンガス2dの容量(標準状態換算)に対する、単位時間に抽気される抽気ガス容量(標準状態換算)の割合として定義されるものである。
塩素バイパスの抽気率について言えば、本発明の方法は、現在一般的に行われている1〜3%において実施できるし、当然、抽気率が1%未満の運転時においても実施できる。また、抽気率が大きくなると、ホウ素、フッ素等の塩素バイパスでの濃縮率があまり高くない成分に対しても、抽出量が増える分、より有効な方法として本発明の方法は機能するし、また、特に5〜20%の抽気率であれば、カドミウムや鉛など塩素バイパスでの濃縮率が10倍程度の中程度のものもかなりの部分が抽出できるようになり非常に好ましい。更にまた、プロセス的には抽気率が100%とも言える現在のエコセメントのプロセスにおいても、本発明の方法を実施することは可能である。
前述のようにして製造されたセメント1cを、土壌や廃棄物等の固化材として、また、コンクリート構造物やモルタル等の主要成分として使用する際において、硬化中もしくは硬化後のセメント硬化体は通常pH11.5〜13.5、特にpH12前後の高アルカリとなる。
そこで、本発明の不溶化処理工程5では、このような高アルカリ水に溶けにくくする操作が行われる。本発明において、高アルカリ水に溶けにくくする操作とは、前述したようなセメントの使用時に、前述したような環境への溶出が好ましくないセメント微量成分を前記高アルカリ水に溶けにくくし、セメント硬化体からの溶出もしくはセメント硬化中のブリージング水への溶出を防止する操作を言う。
従って、前記高アルカリ水に溶けにくくする操作においては、前述したような環境への溶出が好ましくないセメント微量成分をpH11.5〜13.5の高アルカリ水、特に目安としてpH12の高アルカリ水に溶けにくくする操作が好ましい。
また、本発明においては、後段のセメント固化物として回収する方が前段のスラリーとして回収するよりも不溶化処理剤の使用効果としては高い。つまり、後段のセメント固化物として回収する方は、前記キルンガス抽出物1dの内、まず、水に溶解して溶出する部分に対してのみ選択的に不溶化処理剤を加えていることになるので効率的である。また、セメント使用時にセメント硬化体からの溶出が好ましくない成分も不溶化処理剤と共に水に分散して良く不溶化処理剤と反応するので効果的であり、結果的には同程度の溶出防止を意図するなら、不溶化処理剤の使用量の上からは経済的である。
なお、ヒ素、クロム、水銀、ホウ素及びフッ素は塩素バイパスでの濃縮が少ないので、不溶化処理を行う効果はそれ程高くはないが、セメント使用時におけるセメント硬化体からのセメント微量成分の溶出量を全体として抑えるように管理していることからすれば、少しでも不溶化処理をしておくことは好ましい。
しかし、通常セメントの使用時、つまり、セメントの硬化中もしくは硬化後において、セメント硬化体のpHが前述したように12前後の高アルカリとなるため、該セメント硬化体中に含まれる多くの金属はヒドロキソ錯体を形成して溶解しやすくなり、特に鉛は溶解度が増して溶出量が増加するという問題が発生しやすい。そこで、本発明においては、前述したような高アルカリでのセメント硬化体から環境への溶出を抑えるために、不溶化処理の方法として硫化物化を取り入れることが好ましいことが多い。
なお、前記セメント使用時には、セメント添加剤として減水剤が使用されており、前述したような有機物からなるキレート剤の使用はこの減水剤の使用量を増加させることが多く、また、高価であるので、キレート形成は前記不溶化処理の最終手段として必要に応じて行うことが望ましい。
凝集剤や共沈剤としては、塩化第二鉄、硫酸第二鉄、ポリ硫酸第二鉄等の第二鉄塩化合物やその水和物などが挙げられる。また、pH調整剤としては、塩酸、硫酸又は硝酸等の酸あるいは水酸化ナトリウム、水酸化カルシウム等のアルカリが挙げられるが、クリンカ1bの製造工程で発生する排ガス中の二酸化炭素や二酸化硫黄や塩化水素を酸として、また焼成工程2でセメント原料から生じる生石灰成分をアルカリとして用いることもできる。
このような凝集剤として、前記以外に、ポリアクリルアミド又はポリアクリル酸ナトリウムを含むノニオン系、カチオン系又はアニオン系の高分子凝集剤も使用できる。
また、溶出防止剤(前述の一般的な薬剤)と併用してセメント固化処理を行えば、更に前記環境への溶出が問題となるような成分のセメントの使用時におけるセメント硬化体からの溶出を抑える効果が期待できるので好ましい。
前述のような場合のセメント固化処理としては、キルンガス抽出物1dに、セメントの添加装置で所定量を計量したセメントと水を加え、攪拌して反応させ、前記環境への溶出が問題となるような成分を不溶化するとともに、得られたセメント固化物をクリンカ1bもしくは仕上工程3に回収すればよい。このとき、セメントや水と共に前述した溶出防止剤(前述の一般的な薬剤)を加えることもできる。
また、これらセメント微量成分の表面に不動態ができることにより、前記溶出防止剤の添加量がこれら各成分イオンに対して1当量以下でもこれら成分のほとんどが不溶化することもある。更に、本発明においては、セメントの使用時に硬化中や硬化後のセメント硬化体から前記環境への溶出が好ましくない成分が溶出する量を許容量以下に減らすことが目的であるので、これら成分の全てを完全に不溶化処理する必要もない。
更に、最終的に使われるときも、セメントに混合されて、結果的にセメントに固化された状態で使われるので、周囲のセメントが前記環境への溶出が好ましくない成分の封じ込めを行い、不溶化処理剤として働くことになるため、高価な前記溶出防止剤(前述の一般的な薬剤)を理論的に必要な量まで添加しなくても、前記環境への溶出が好ましくない成分に対してある程度の不溶化ができていれば十分である。
なお、前記溶出防止剤の添加量については、硫化物化剤や還元剤が多すぎると不溶化処理物を回収後の排水のCOD処理が必要となる。また、前述のキレート剤も同様に注意を要する。
また、不溶化処理剤として、前述した溶出防止剤(前述の一般的な薬剤)及び/又はセメントに代えて、あるいはこれらと併せて用いられる前記キルン原料2e又は前記キルン原料2eを多く含むダストの添加装置は、図3や図4(a)〜(c)には示されていないが、前述のセメントの添加装置と同様の物を利用できる。しかし、精度的にはもっと簡単な物でも良く、例えば、タンクと、該タンクから前記原料又はダストを、前記環境への溶出が好ましくない成分を不溶化処理するための攪拌槽や処理槽に供給するためのシュートと、該シュートに介装されたロータリーフィーダーやスクリューコンベア等から構成される定量供給機とから構成される。
水の使用量が前記キルンガス抽出物1dに対して3重量倍より少ないと、十分流動化できないか、前記環境への溶出が好ましくない成分の前記キルンガス抽出物1dから水への溶出が不十分となり、前記環境への溶出が好ましくない成分の一部が前記キルンガス抽出物1d中に残ったままとなるので好ましくなく、単純なセメント固化処理による不溶化の方が有利となる。
一方、水の使用量が前記キルンガス抽出物1dに対して30重量倍より多いと、前記キルンガス抽出物1dを水と反応させて前記環境への溶出が好ましくない成分を水に溶出させるための攪拌槽5a、溶出したこれら成分を含む水に前記溶出防止剤を添加してこれら成分を不溶化処理するための処理槽5b、不溶化処理して得られた高濃度のスラリーを固液分離、例えば濾過するための濾過装置等が必要以上に大きくなり、不溶化処理工程5の設備費が嵩むので好ましくない。
即ち、前記不溶化処理剤としての溶出防止剤(前述した一般的な薬剤)による不溶化処理操作としては、例えば、図4(a)に示すような、攪拌槽5aにおいてキルンガス抽出物1dを水に加えて攪拌しながらスラリー化し、このスラリーをポンプで処理槽5bに移送し、前述したようなpH調整剤の添加によりpHを12程度にして、更に凝集剤などの溶出防止剤を適量入れて攪拌しながら反応させ、前記環境への溶出が好ましくない成分を不溶化し、得られたスラリー状の凝集沈澱物をクリンカクーラー2c内もしくはその出口のクリンカ1bや仕上工程3にポンプで運んで添加するようなプロセスで十分である。
なお、濾過の方法として図4(b)にはベルトプレスでの脱水処理を示すが、これに限定されるわけではなく、フィルタープレス等の他の固液分離も可能である。
本プロセスによれば、まず、キルンガス抽出物1dをスラリー化して不溶化処理する。具体的には、攪拌槽5aに水とキルンガス抽出物1dとを加えて攪拌しながら反応させ、前記塩素やカリウム、ナトリウムのほか、前記環境への溶出が好ましくない成分が水に溶解した高濃度のスラリーを得る。この際、攪拌槽5aには更に不溶化処理剤(例えば、前記一般的な溶出防止剤)とpH調整剤とを加えてpHを12程度に調整して前記環境への溶出が好ましくない成分の不溶化処理と共にスラリー化することもある。続いて、このスラリーを攪拌槽5aから抜き出して処理槽5bに移す。処理槽5bでは、これにpH調整剤を加えてpHを12程度に調整し、更に前述したような不溶化処理剤を加えて凝集沈澱などにより前記環境への溶出が好ましくない成分を不溶化処理する。その後、得られたスラリーを処理槽5bからフィルタープレス等の濾過装置に送り、濾過によって回収物1eを得る。そして、該回収物1eから、不溶化された前記環境への溶出が好ましくない成分の内、有用物として回収したい成分を公知の適切な方法で回収し、残りはクリンカクーラー2c内もしくはその出口のクリンカ1bや仕上工程3に運んで添加する。一方、濾過によって生じた液側については、公知の方法で高度な水処理を行う中で、該液側に溶解した塩素やカリウム、ナトリウムなどを有用物として別個に回収した後、有害成分が水質汚濁防止法に係る排水基準値以下で含まれる液を公共水域に放流廃棄している。
ここで、回収物1eをクリンカクーラー2c内もしくはその出口のクリンカ1bに戻す装置又は仕上工程3に戻す装置は、スラリー輸送、空気輸送、ベルトコンベア、スクリューコンベア、重機による輸送等の輸送手段からなる。
図3に示したプロセスフローのセメント製造設備において、不溶化処理工程5でのスラリー化による、溶出が好ましくない成分のセメント硬化体からの溶出防止を確認するために、抽出工程4において回収した1重量部のキルンガス抽出物1dと、溶出防止剤兼pH調整剤として1重量部のキルン原料2eを10重量部の水に加えて攪拌し、pH12程度に調整したスラリーを得た。続いて、このスラリーを仕上工程3に戻して製造されたセメントを使用するときの環境への溶出が好ましくない成分の溶出を調べるために、該スラリーを、図1に示したプロセスブロックフロー、つまり、図3において抽出工程4と不溶化処理工程5とそれらに係る流線を除いたプロセスフローによる従来のセメント製造設備で製造されたセメント1cに約1重量%添加してモルタルを製作した。その結果、このモルタルからの前記溶出が好ましくない成分の溶出量は、ブランクとして該スラリーを添加しない前記セメントから製作したモルタルの場合と比較して増えていなかった。
従って、このような不溶化処理したスラリーを仕上工程3に添加して回収しても、添加した部分、つまり塩素バイパスで抽出した部分については溶出量が増えないので、その分、環境への溶出が好ましくない成分の溶出を抑えたセメント1cを製造できることが分かった。
図3に示したプロセスフローのセメント製造設備において、不溶化処理工程5でのセメント固化による、溶出が好ましくない成分のセメント硬化体からの溶出防止を確認するために、抽出工程4において回収した1重量部のキルンガス抽出物1dをその20重量倍の水に加えて攪拌しpH6〜13のスラリーを得た後、このスラリーに実施例1で用いたものと同様のセメント1cを10重量部加え、大気中で1〜7日間放置してセメント固化物を得た。続いて、このセメント固化物をクリンカ1b又は仕上工程3に戻して製造されたセメントを使用するときの環境への溶出が好ましくない成分の溶出を調べるために、まず、このセメント固化物を粉砕してセメント並みの粒度の粉を得て、この粉からの前記溶出が好ましくない成分の溶出を調べたが、該溶出が好ましくない成分の溶出量は極めて少なかった。
また、前記粉を前記セメントに外数で5重量%まで添加してモルタルを製作したが、このモルタルからの前記溶出が好ましくない成分の溶出量は、ブランクとして前記粉を添加しない前記セメントから製作したモルタルの場合と比較して増えていなかった。
従って、このようなセメント固化物をクリンカクーラー2c内もしくはその出口のクリンカ1b又は仕上工程3に添加して回収しても、添加した部分、つまり塩素バイパスで抽出した部分については溶出量が増えないので、その分、環境への溶出が好ましくない成分の溶出を抑えたクリンカ1b又はセメント1cを製造できることが分かった。
不溶化処理工程5のプロセスフローが図3に示したものに代えて図4(a)に示したものであること以外は図3に示したプロセスフローのセメント製造設備において、該不溶化処理工程5でのスラリー化による、溶出が好ましくない成分のセメント硬化体からの溶出防止を確認するために、抽出工程4において回収した1重量部のキルンガス抽出物1dを10重量部の水に加えてpHを11.5とし、これに溶出防止剤として0.01重量部の硫酸第1鉄と更に0.01重量部の硫酸第2鉄を加えてゆっくり攪拌しスラリーを得た。
続いて、このスラリーをクリンカクーラー2c内もしくはその出口のクリンカ1bに戻して製造されたセメントを使用するときの環境への溶出が好ましくない成分の溶出を調べるために、該スラリーを、図1に示したプロセスブロックフロー、つまり、図3において抽出工程4と不溶化処理工程5とそれらに係る流線を除いたプロセスフローによる従来のセメント製造設備で製造されたクリンカ1bに約1重量%加えて、更に石膏を添加して粉砕し、セメントを得た。そこで、該セメントからモルタルを製作したが、このモルタルからの前記溶出が好ましくない成分の溶出量は、ブランクとして該スラリーを加えない前記セメントから製作したモルタルの場合に比べ増えていなかった。
従って、このような不溶化処理したスラリーをクリンカクーラー2c内もしくはその出口のクリンカ1bに添加して回収しても、添加した部分、つまり塩素バイパスで抽出した部分については溶出量が増えないので、その分、環境への溶出が好ましくない成分の溶出を抑えたクリンカ1bを製造できることが分かった。
従って、前記環境への溶出が好ましくない物質の、セメントで固化した土壌や廃棄物、あるいは、コンクリート構造物やモルタル等からの溶出を抑えることができるとともに、セメント全体を処理対象にすることで溶出に対応する従来の方法に比べて、セメント添加物の使用量を少量でも効率的に済ませることができる。
1a 送入原料
1b (セメント)クリンカ
1c セメント
1d キルンガス抽出物
1e 回収物
2 焼成工程
2a サスペンションプレヒータ
2a1 仮焼炉
2b (ロータリー)キルン
2b1 キルンバーナー
2c クリンカクーラー
2d キルンガス
2e キルン原料
2f 焼成物
3 仕上工程
4 抽出工程
4a 冷却装置
4b 分離装置
4c バグフィルタ
5 不溶化処理工程
5a 攪拌槽
5b 処理槽
Claims (4)
- セメントクリンカ製造用のサスペンションプレヒータ付きロータリーキルンのキルンガスからセメント微量成分を含むダストであるキルンガス抽出物を抽出する抽出工程を具備するセメントクリンカの製造方法であって、
抽出した前記セメント微量成分のうち、セメントクリンカをセメントにして使用する際に、セメント硬化体からの溶出が好ましくない成分を高アルカリ水に溶けにくくする不溶化処理を前記キルンガス抽出物に行って前記セメントクリンカに戻し、
前記不溶化処理では、前記キルンガス抽出物を水と反応させた後、前記セメントクリンカに添加すること
を特徴とするセメントクリンカの製造方法。 - セメントクリンカ製造用のサスペンションプレヒータ付きロータリーキルンのキルンガスからセメント微量成分を含むダストであるキルンガス抽出物を抽出するセメントクリンカの製造装置であって、
抽出した前記セメント微量成分のうち、セメントクリンカをセメントにして使用する際に、セメント硬化体からの溶出が好ましくない成分を高アルカリ水に溶けにくくする不溶化処理を前記キルンガス抽出物に行って前記セメントクリンカに戻し、
前記不溶化処理では、前記キルンガス抽出物を水と反応させた後、前記セメントクリンカに添加すること
を特徴とするセメントクリンカの製造装置。 - セメントクリンカ製造用のサスペンションプレヒータ付きロータリーキルンのキルンガスからセメント微量成分を含むダストであるキルンガス抽出物を抽出する抽出工程を具備するセメントの製造方法であって、
抽出した前記セメント微量成分のうち、セメントを使用する際に、セメント硬化体からの溶出が好ましくない成分を高アルカリ水に溶けにくくする不溶化処理を前記キルンガス抽出物に行って前記セメントに戻し、
前記不溶化処理では、前記キルンガス抽出物を水と反応させた後、前記セメントに添加すること
を特徴とするセメントの製造方法。 - セメントクリンカ製造用のサスペンションプレヒータ付きロータリーキルンのキルンガスからセメント微量成分を含むダストであるキルンガス抽出物を抽出するセメントの製造装置であって、
抽出した前記セメント微量成分のうち、セメントを使用する際に、セメント硬化体からの溶出が好ましくない成分を高アルカリ水に溶けにくくする不溶化処理を前記キルンガス抽出物に行って前記セメントに戻し、
前記不溶化処理では、前記キルンガス抽出物を水と反応させた後、前記セメントに添加すること
を特徴とするセメントの製造装置。
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