JP6909561B2 - 柱梁の接合構造 - Google Patents

Description

本発明は、柱梁の接合構造に関する。

特許文献１及び特許文献２には、鉄筋コンクリート部材の内部に鉄骨部材の端部側を埋設して接合する鉄筋コンクリート部材と鉄骨部材の接合構造に関する技術が開示されている。

特許文献１の技術では、鉄骨部材の端部に鉄骨部材の材軸に直交する横方向に延びる水平部材を一体に設けて接合部を形成して鉄筋コンクリート部材に埋設することで、鉄骨部材を鉄筋コンクリート部材に剛接合している。

特許文献２の技術では、鉄筋コンクリートに埋め込まれる鉄骨部材の端部側のフランジ及び／又はウェブに孔を設け、この孔に鉄棒を挿入している。

ここで、鉄筋コンクリート柱に鉄骨梁を接続する柱梁の接合構造においては、鉄筋コンクリート柱に埋め込こんだガセットプレート（接続部材）に鉄骨梁をボルト接合する技術が知られている。

しかし、このような柱梁の接合構造は、せん断力を負担するスタッドをガセットプレートの板面に溶接する必要がある。また、ガセットプレートの板面にスタッドを溶接する溶接工程は、専門の溶接工が必要である。

よって、せん断力を負担する部材を溶接することなく接続部材に設けることが望まれている。

特開２０１４-２２７６８１号公報 特開２０１５-３１０１１号公報

本発明は、上記事実を鑑み、鉄筋コンクリート柱に埋設する接続部材に、溶接することなく、せん断力を負担する部材を設けることが目的である。

第一態様は、鉄筋コンクリート柱に一端側が埋設され、他端側に鉄骨梁が接続される接続部材と、前記接続部材の前記一端側に形成された貫通孔と、前記貫通孔へ挿通された棒状部材と、前記棒状部材を前記接続部材に固定するねじ手段と、を備える柱梁の接合構造である。

第一態様の柱梁の接合構造では、一端側が鉄筋コンクリート部材に埋設された接続部材の他端側に鉄骨梁を接続することで、鉄筋コンクリート柱に鉄骨梁が接合される。鉄筋コンクリート柱に埋設された接続部材の一端側の貫通孔には、棒状部材が挿通され、ねじ手段で固定されている。よって、せん断力を負担する棒状部材を、溶接することなく、接続部材に設けることができる。

第二態様は、前記接続部材の前記一端側には、上方に突出した突出部が設けられている、第一態様に記載の柱梁の接合構造である。

第二態様の柱梁の接合構造では、接続部材の一端側に設けられ上方に突出した突出部が鉄筋コンクリート柱から受ける支圧により、接続部材の接合耐力が向上する。

第三態様は、前記鉄筋コンクリート柱の前記鉄骨梁側に配筋された第一柱主筋と、前記鉄筋コンクリート柱の前記鉄骨梁と反対側に配筋された第二柱主筋と、前記第一柱主筋と前記第二柱主筋とを連結する中子筋と、を有し、前記第一柱主筋は、前記棒状部材を基点とする前記鉄筋コンクリート柱のコーン破壊の破壊想定面の内側に配筋されている、請求項１又は請求項２に記載の柱梁の接合構造である。

第三態様の柱梁の接合構造では、棒状部材を基点とする鉄筋コンクリート柱のコーン破壊の破壊想定面の外側に第一柱主筋が配筋されている場合と比較し、コーン破壊強度が向上し、この結果、接続部材の接合耐力が向上する。

本発明によれば、鉄筋コンクリート柱に埋設する接続部材に、溶接することなく、せん断力を負担する部材を設けることができる。

本発明の第一実施形態に係る柱梁の接合構造の斜視図である。 第一実施形態の接合構造を構成する接続板及び全ねじボルトの斜視図である。 （Ａ）は本発明の第一実施形態に係る柱梁の接合構造のＹ方向から見た正面図であり、（Ｂ）はＸ方向から見た側面図である。 本発明の第一実施形態に係る柱梁の接合構造のＺ方向から見た平面図である。 本発明の第一実施形態の変形例の接合構造のＺ方向から見た平面図である。 接続板のせん断耐力の構造実験の実験結果のグラフである。 本発明の第二実施形態に係る柱梁の接合構造の斜視図である。 ねじ手段及び棒状部材を説明するための要部の拡大水平断面図であり、（Ａ）は全ねじボルトをナットで固定した図であり、（Ｂ）は頭部付きボルトをナットで固定した図であり、（Ｃ）は全ねじボルトをねじ孔にねじ込んで固定した図であり、（Ｄ）が頭部付きボルトをねじ孔にねじ込んで固定した図である。

＜第一実施形態＞
本発明の第一実施形態の柱梁の接合構造について説明する。なお、各図において適宜示される矢印Ｘ及び矢印Ｙは水平方向における直交する２方向を示し、矢印Ｚは鉛直方向を示している。

[構造]
先ず、本実施形態の柱梁の接合構造の構造について説明する。

図１〜図４に示すように、本発明の柱梁の接合構造９０は、接続部材の一例としての接続板１００と棒状部材の一例としての全ねじボルト７０とを含んで構成されている。

図１に示すように、建物の外周部及びコア部には、扁平形状の鉄筋コンクリート柱１０と、扁平形状の鉄筋コンクリート梁２０と、が設けられている。なお、図１では鉄筋コンクリート柱１０及び鉄筋コンクリート梁２０に配筋されている鉄筋は図示を省略しているが、鉄筋コンクリート柱１０の鉄筋は図３及び図４に図示されている。

鉄筋コンクリート柱１０には、鉄筋コンクリート柱１０及び鉄筋コンクリート梁２０と直交する方向に鉄骨梁３０が接合されている。なお、本実施形態では、鉄骨梁３０はＨ形鋼で構成されている。

図１、図３、及び図４に示すように、鉄筋コンクリート柱１０には、接続板１００の一端側１００Ａが埋設され、他端側１００Ｂが鉄筋コンクリート柱１０の側面１０Ａから露出している。

図１、図２、及び図３（Ｂ）に示すように、鉄筋コンクリート柱１０に埋設した接続板１００の一端側１００Ａには、上方に突出した突出部１０２が設けられている。

図１及び図２に示すように、接続板１００には、複数の貫通孔１１０、貫通孔１１２、及び貫通孔１１４が形成されている。なお、貫通孔１１０は、全ねじボルト７０が挿通する孔であり（図８（Ａ）も参照）、貫通孔１１２は後述するせん断補強筋５２が挿通する孔であり（図３（Ｂ）も参照）、貫通孔１１４は後述するボルト４０が挿通する孔である（図３（Ｂ）も参照）。

図１に示すように、鉄筋コンクリート柱１０の側面１０Ａから露出した接続板１００の他端側１００Ｂには、鉄骨梁３０のウエブ３２がボルト４０及びナット４２で締結されている。別の観点から説明すると、鉄骨梁３０は、接続板１００にピン接合されている。

図１〜図４、図８（Ａ）に示すように、鉄筋コンクリート柱１０に埋設された接続板１００の一端側１００Ａに形成された貫通孔１１０には、鉄筋コンクリート柱１０（図１参照）に埋設され、外周面にねじが切られた全ねじボルト７０が挿通されている。全ねじボルト７０は、ナット７２によって、接続板１００の一端側１００Ａに固定されている。

なお、本実施形態では、図１に示す鉄筋コンクリート柱１０は、工場等で予め製造するプレキャストコンクリートとなっており、この製造工程で、全ねじボルト７０がナット７２で固定された接続板１００の一端側１００Ａを、鉄筋コンクリート柱１０に埋設させている。

図４に示すように、鉄筋コンクリート柱１０には、複数の柱主筋５０Ａ〜５０Ｌと、これら柱主筋５０Ａ〜５０Ｌの周囲に巻きつけて束ねる複数のせん断補強筋５２（図３も参照）と、が配筋されている。

柱主筋５０Ａ、５０Ｅ、５０Ｇ、５０Ｋは鉄筋コンクリート柱１０の隅部に配筋されている。柱主筋５０Ｌは柱主筋５０Ａと柱主筋５０Ｋとの間に配筋され、柱主筋５０Ｆは柱主筋５０Ｅと柱主筋５０Ｇとの間に配筋されている。柱主筋５０Ｃ，５０Ｄは柱主筋５０Ａと柱主筋５０Ｅとの間に配筋され、柱主筋５０Ｉ，５０Ｊ柱主筋５０Ｇと柱主筋５０Ｋとの間に配筋されている。

また、柱主筋５０Ｆと柱主筋５０Ｌとは、中子筋５４によって連結されている。柱主筋５０Ｃと柱主筋５０Ｊとは、中子筋５６Ａによって連結され、柱主筋５０Ｄと柱主筋５０Ｉとは、中子筋５６Ｂによって連結されている。

柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄは、鉄骨梁３０（図１参照）が接合される側面１０Ａの接続板１００の近傍に配筋されている。柱主筋５０Ｉ及び柱主筋５０Ｊは、鉄骨梁３０（図１参照）が接合される側面１０Ａと反対側の側面１０Ｂの近傍に配筋されている。

鉄骨梁３０（図１参照）が接合される側面１０Ａの接続板１００の近傍に配筋されている柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄは、全ねじボルト７０の根元７０Ａ（接続板１００にナット７２で固定された中心部）を基点とする鉄筋コンクリート柱１０のコーン破壊の破壊想定面Ｓ（図３（Ａ）も参照）の内側に配筋されている。なお、コーン破壊及び破壊想定面Ｓについては後述する。

また、図３（Ａ）に想像線（二点鎖線）で示す柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄは、後述する変形例であり、図５に示すコーン破壊の破壊想定面Ｓの外側に柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄが配筋されている。

[作用及び効果]
次に、本実施形態の柱梁の接合構造の構造について説明する。

本実施形態では、建物の外周部及びコア部に、扁平形状の鉄筋コンクリート柱１０と、扁平形状の鉄筋コンクリート梁２０と、を設け、鉄筋コンクリート柱１０及び鉄筋コンクリート梁２０と直交する方向には、鉄骨梁３０を設けているので、建物の内部には広い無柱空間が実現される。

また、一端側１００Ａが鉄筋コンクリート柱１０に埋設された接続板１００の他端側１００Ｂに鉄骨梁３０を接続することで、鉄筋コンクリート柱１０に鉄骨梁３０が接合される。鉄筋コンクリート柱１０に埋設された接続板１００の一端側１００Ａには、せん断力を負担する全ねじボルト７０がナット７２で固定されている。

よって、せん断力を負担する全ねじボルト７０を、溶接することなく、接続板１００に設けることができる。したがって、接続板１００の板面に、せん断力を負担するスタッド等を溶接する場合と比較し、資格が必要な溶接工が不要になると共に製造工程が簡略化され、この結果、生産効率が向上し、製造コストが低減する。

また、全ねじボルト７０は、スタッドよりも大きさ（長さ及び太さ）や強度等の仕様の選択肢が広く、設計の自由度が向上し、好適である。

また、本実施形態では、接続板１００の他端側１００Ｂに、Ｈ形鋼で構成された鉄骨梁３０のウエブ３２がボルト４０及びナット４２で締結されているので、ピン接合となっている。よって、鉄骨梁３０は長期荷重のみを負担すればよく、また地震時に鉄筋コンクリート柱１０に鉄骨梁３０から曲げモーメントが伝達されない。したがって、鉄骨梁３０の梁成を小さくすることができ、また接続板１００には、主にせん断力Ｑが作用する（図３（Ｂ）のせん断力Ｑを参照）。

また、接続板１００の一端側１００Ａに設けられた上方に突出した突出部１０２が鉄筋コンクリート柱１０から受ける支圧により、接続板１００の接合耐力が向上する（図３（Ｂ）の支圧力Ｔを参照）。

また、鉄骨梁３０（図１参照）が接合される側面１０Ａの接続板１００の近傍に配筋されている柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄは、全ねじボルト７０の根元７０Ａ（接続板１００にナット７２で固定された部位）を基点とする鉄筋コンクリート柱１０のコーン破壊の破壊想定面Ｓの内側に配筋されている。よって、図５に示す変形例の接合構造９２のように、コーン破壊の破壊想定面Ｓの外側に柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄが配筋されている場合と比較し、コーン破壊強度が向上し、接続板１００の接合耐力が向上する。

[接続板のせん断耐力の構造実験]
つぎに、本実施形態の柱梁の接合構造９０（図１〜図４）と変形例の接合構造９２（図５）の接続板１００のせん断耐力の実験について説明する。別の観点から説明すると、全ねじボルト７０をナット７２で固定した接続板１００のせん断耐力を把握するための構造実験について説明する。

なお、変形例の接合構造９２は、前述した図５に示すように、コーン破壊の破壊想定面Ｓの外側に柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄが配筋されている構造である。なお、柱主筋５０Ｉ及び柱主筋５０Ｊと中子筋５６Ａ，５６Ｂも外側に移動している。これらの配筋位置以外は、本実施形態と同様の構造である。この変形例の接合構造９２も本発明が適用された実施形態の一例である。

（実験方法の概要）
接続板１００の他端側１００Ｂを、上方向と下方向とに繰り返し交互に載荷した。

（実験結果）
図６のグラフは、「せん断力-部材角」の関係を示している。なお、実線はコーン破壊の破壊想定面Ｓの内側に柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄが配筋されている本実施形態の接合構造９０（図４参照）であり、破線が破線コーン破壊の破壊想定面Ｓの外側に柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄが配筋されている変形例の接合構造９２（図５参照）である。また、一点鎖線Ｇは、長期せん断力に相当するせん断力である。

本実施形態の接合構造９０及び変形例の接合構造９２共に、長期せん断力に相当するせん断力の１．５倍のピーク時に接続板１００の上端部を基点とした放射線上のひび割れが発生した。

変形例の接合構造９２は、Ｒ＝１０×１０^−３ｒａｄの載荷サイクルにおいて、コンクリートの浮き上がりが顕著となったが耐力は上昇し、その後、耐力が緩やかに低下した。

本実施形態の接合構造９０は、Ｒ＝１５×１０^−３ｒａｄの載荷サイクルで接続板１００の上端部のせん断補強筋５２が降伏し、その後、コンクリートの浮き上がりが顕著となったが、耐力は上昇し、Ｒ＝４０×１０^−３ｒａｄの載荷サイクルで最大耐力を発揮した。

このように、本実施形態の接合構造９０の最大耐力は、変形例の接合構造９２の最大耐力の１．３４倍となった。

また、本実施形態の接合構造９０及び変形例の接合構造９２共に、長期せん断力に相当するせん断力Ｇが作用しても、鉄筋コンクリート柱１０にはひび割れは発生せず、繰り返し載荷に伴うせん断耐力の低下も少なかった。よって、接続板１００に全ねじボルト７０をナット７２で固定しても、十分なせん断耐力が確保されることが確認された。

なお、最終破壊状況は、本実施形態の接合構造９０及び変形例の接合構造９２共に、全ねじボルト７０の根元７０Ａ（接続板１００にナット７２で固定された中心部位）を基点とする鉄筋コンクリート柱１０のコーン破壊で終局した。

ここで、コーン破壊及び破壊想定面について説明する。

コーン破壊は、コンクリートに埋設されたアンカー等（本実施形態及び変形例では全ねじボルト７０がナット７２で固定された接続板１００）を引っ張り、これによりコンクリートが破壊される場合、コンクリートがコーン状（円錐状）に破壊されることから、「コーン破壊」と言われている。

また、コーン破壊のコーン状（円錐状）（図３（Ａ）、図４参照）に破壊される破壊面を「破壊想定面」としている。なお、この破壊想定面Ｓの中心軸Ｖに対する角度α（図４参照）は、約４５°とされている。

このようなコーン破壊に基づくコーン破壊強度を最大耐力として計算した計算値は、本実施形態の接合構造９０及び変形例の接合構造９２共に実験値よりも小さくなった。よって、接続板１００に生じる支圧力Ｔ（図３（Ｂ）参照）を考慮して再計算、すなわちコーン破壊強度に支圧耐力を累加して再計算した。

支圧力Ｔを考慮した計算値は、変形例の接合構造９２の実験値とは略一致した。しかし、本実施形態の接合構造９０では、まだ実験値よりも小さかった（実験値の方が再計算値よりも大きい）。これは本実施形態の接合構造９０では、破壊想定面Ｓの内側に配筋された柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄがダボ効果を発揮し、コーン破壊強度が向上したためと考えられる。

このように、接続板１００に生じる支圧力Ｔによって耐力が向上するので、接続板１００の一端側１００Ａに設けられた上方に突出部１０２を突出させることで、支圧力Ｔが大きくなり、この結果、耐力が向上する。また、破壊想定面Ｓの内側に柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄを配筋することで、コーン破壊強度が向上し、この結果、耐力が向上する。

＜第二実施形態＞
次に、本発明の第二実施形態の柱梁の接合構造１９０について説明する。なお、第一実施形態と同一の部材には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。

[構造]
先ず、本実施形態の柱梁の接合構造１９０の構造について説明する。

図７に示すように、鉄筋コンクリート柱１０には、Ｈ形鋼で構成された接続鉄骨２００の一端側２００Ａが埋設され、他端側２００Ｂが鉄筋コンクリート柱１０から露出している。

また、接続鉄骨２００のウエブ２０２及びフランジ２０４、２０６には複数の貫通孔１１０、貫通孔１１２及び貫通孔１１４が形成されている。

鉄筋コンクリート柱１０の側面１０Ａから露出した接続鉄骨２００の他端側２００Ｂには、鉄骨梁３０のウエブ３２及びフランジ３４、３６がプレート１５０を介してボルト４０及びナット４２で締結されている。別の観点から説明すると、鉄骨梁３０は、接続鉄骨２００に剛接合されている。

鉄筋コンクリート柱１０に埋設された接続鉄骨２００のウエブ２０２及びフランジ２０４、２０６の一端側２００Ａに形成された貫通孔１１０には、鉄筋コンクリート柱１０に埋設され、外周面にねじが切られた全ねじボルト７０が挿通されている。全ねじボルト７０は、ナット７２によって、接続鉄骨２００の一端側２００Ａに固定されている。

なお、本実施形態では、接続鉄骨２００のウエブ２０２及びフランジ２０４、２０６の全てに全ねじボルト７０をナット７２で固定したが、これに限定されるものではない。接続鉄骨２００のウエブ２０２及びフランジ２０４、２０６の少なくとも一つに全ねじボルト７０がナット７２で固定されていればよい。

また、本実施形態では、鉄筋コンクリート柱１０の製造工程で、全ねじボルト７０がナット７２で固定された接続鉄骨２００の一端側２００Ａを鉄筋コンクリート柱１０に埋設させている。

図示は省略するが、第一実施形態の図４のように、鉄筋コンクリート柱１０のコーン破壊の破壊想定面Ｓの内側に柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄ配筋されている。なお、図５に示す変形例のように、コーン破壊の破壊想定面Ｓの外側に柱主筋５０Ｃ及び柱主筋５０Ｄが配筋されていてもよい。

[作用及び効果]
次に本実施形態の作用及び効果について説明する。

本実施形態も第一実施形態と同様の作用及び効果を奏すが、本実施形態では接続鉄骨２００の一端側２００Ａに、Ｈ形鋼で構成された鉄骨梁３０が剛接合されている（第一実施形態ではピン接合）。よって、鉄筋コンクリート柱１０に鉄骨梁３０を剛接合することができる。

＜その他＞
尚、本発明は上記実施形態に限定されない。

例えば、上記実施形態の鉄筋コンクリート柱１０及び鉄筋コンクリート梁２０は、断面が扁平形状とされ、建物の外周部及びコア部に配置されていたが、これに限定されない。断面が正方形状の鉄筋コンクリート柱及び鉄筋コンクリート梁であってもよいし、どのような場所に配置されていてもよい。

また、例えば、上記実施形態では、鉄筋コンクリート柱１０は、工場等で予め製造するプレキャストコンクリートとなっており、この製造工程で、全ねじボルト７０がナット７２で固定された接続板１００の一端側１００Ａ又は接続鉄骨２００一端側２００Ａを鉄筋コンクリート柱１０に埋設させている。しかし、鉄筋コンクリート柱１０は、プレキャストコンクリートでなくてもよく、現場で全ねじボルト７０がナット７２で固定された接続板１００の一端側１００Ａ又は接続鉄骨２００一端側２００Ａを鉄筋コンクリート柱１０に埋設させてもよい。

また、例えば、第一実施形態の接続板１００には、上方に突出する突出部１０２が設けられていたが、これに限定されない。接続板１００に突出部１０２が設けられていなくてもよい。また、第二実施形態の接続鉄骨２００に突出部が設けられていてもよい。

また、例えば、上記実施形態では、鉄筋コンクリート柱１０には、接続板１００の一端側１００Ａ又は接続鉄骨２００の一端側２００Ａが埋設されていたが、これに限定されない。他の形状の形鋼や筒状の鉄骨等で構成された鋼製の接続部材であってもよい。また、鉄骨梁３０もＨ形鋼以外の鋼材で構成されていてもよい。

また、例えば、上記実施形態では、全ねじボルト７０を接続板１００又は接続鉄骨２００にナット７２で固定したが、これに限定されない。例えば、全ねじボルト７０でなく、ねじ節鉄筋を用いてもよい。また、全長に亘って外周面にねじが形成されていなくてもよい。また、図８（Ｂ）に示すように、頭部１７２が付いた頭部付きボルト１７０であってもよい。要は、接続板１００や接続鉄骨２００等の接続部材の貫通孔に挿通され、ねじ手段で固定されることで、せん断力を負担する棒状部材であればよい。なお、「ねじ手段」については後述する。

また、上記実施形態では、ナット７２で固定したが、これに限定されない。図８（Ｃ）及び図８（Ｄ）に示すよう似、貫通孔を内周面にねじを形成したねじ孔１１１とし、このねじ孔１１１に全ねじボルト７０（図８（Ｃ））や頭部１７２が付いた頭部付きボルト１７０（図８（Ｄ）等の外周面にねじが切られた棒状部材をねじ込んで固定してもよい。

また、図示は省略するが、ねじ孔１１１に全ねじボルト７０や頭部付きボルト１７０をねじ込み、更にナット７２で固定してもよい。

ここで、今まで説明したように、全ねじボルト７０や頭部付きボルト１７０などの棒状部材の外周面に形成されたねじ（雄ねじ）とナット７２の内周面に形成されたねじ（雌ねじ）とを螺合して固定すること、棒状部材の外周面に形成されたねじ（雄ねじ）とねじ孔１１１の内周面に形成されたねじ（雌ねじ）とを螺合して固定すること、及びこれらを組み合わせて固定すること等のように、雄ねじと雌ねじとの組み合わせで固定することを「ねじ手段で固定」とする。

更に、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々なる態様で実施し得ることは言うまでもない

１０ 鉄筋コンクリート柱
３０ 鉄骨梁
５０Ｃ 柱主筋（第一柱主筋）
５０Ｄ 柱主筋（第一柱主筋）
５０Ｉ 柱主筋（第二柱主筋）
５０Ｊ 柱主筋（第二柱主筋）
５６Ａ 中子筋
５６Ｂ 中子筋
７０ 全ねじボルト（棒状部材の一例）
７２ ナット（ねじ手段の一例）
９０ 接合構造
９２ 接合構造
１００ 接続板（接続部材の一例）
１００Ａ 一端側
１００Ｂ 他端側
１０２ 突出部
１１０ 貫通孔
１１１ ねじ孔（ねじ手段の一例）
１７０ ボルト（棒状部材に一例）
１９０ 接合構造
２００ 接続鉄骨（接続部材の一例）
２００Ａ 一端側
２００Ｂ 他端側
Ｓ 破壊想定面

Claims (4)

1. 鉄筋コンクリート柱に一端側が埋設され、他端側に鉄骨梁が接続される接続部材と、
   前記接続部材の前記一端側に形成され、面内方向の上側にのみ突出する突出部と、
   前記接続部材の前記突出部を含む前記一端側に形成された貫通孔と、
   前記貫通孔へ挿通された棒状部材と、
   前記棒状部材を前記接続部材に固定するねじ手段と、
   を備える柱梁の接合構造。
2. 前記棒状部材は、全ねじボルトであり、
   前記ねじ手段は、前記全ねじボルトの両端から螺合され前記全ねじボルトを前記接続部材に固定するナットである、
   請求項１に記載の柱梁の接合構造。
3. 前記突出部が形成された前記接続部材は、一枚の板部材で構成されている、
   請求項１又は請求項２に記載の柱梁の接合構造。
4. 前記鉄筋コンクリート柱の前記鉄骨梁側に配筋された第一柱主筋と、
   前記鉄筋コンクリート柱の前記鉄骨梁と反対側に配筋された第二柱主筋と、
   前記第一柱主筋と前記第二柱主筋とを連結する中子筋と、
   を有し、
   前記第一柱主筋は、前記棒状部材を基点とする前記鉄筋コンクリート柱のコーン破壊の破壊想定面の内側に配筋されている、
   請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の柱梁の接合構造。

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