JP6862695B2 - インナーライナー用ゴム組成物 - Google Patents
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Description
本発明は、加硫故障を抑制しながら生産性を改良するようにしたインナーライナー用ゴム組成物に関する。
重荷重用空気入りタイヤの燃費性能を改良するため、インナーライナーの空気透過防止性能を改良し、その厚さを薄くして軽量化することが検討されている。例えば特許文献１は、インナーライナー用ゴム組成物に板状粘土鉱物を多量に配合することにより、空気透過性を小さくすることを提案する。
しかし、インナーライナー用ゴム組成物に板状粘土鉱物を多量に配合すると、耐疲労性および低温脆化性が悪化するという課題があった。また、インナーライナー用ゴム組成物からなる未加硫ゴムシートを切断するとき切断面の不良を起こし易く、更にスプライス部の粘着性の悪化により加硫成形時に加硫故障を起こし易くなるという問題があった。このように、耐疲労性、低温脆化性および加硫故障を悪化させずに空気透過防止性能を改良することは困難であった。
本発明の目的は、耐疲労性、低温脆化性および加硫故障を悪化させることなく、空気透過防止性能を従来レベル以上に向上するようにしたインナーライナー用ゴム組成物を提供することにある。
上記目的を達成する本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムをＣ質量部およびハロゲン化ブチルゴムを含むジエン系ゴム１００質量部に、オイルをＡ質量部、樹脂をＢ質量部、無機充填材を３０〜１２０質量部、カーボンブラックを、前記無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘが９０〜１３０質量部になるように配合してなるゴム組成物であって、前記無機充填材がモース硬度２．０未満の板状鉱物であり、かつ前記無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部に対し、前記オイルの配合量Ａ質量部、樹脂の配合量Ｂ質量部およびブチルゴムの配合量Ｃ質量部が、以下の数式（１），（２）および（３）の関係を満たすことを特徴とする。
０．０８４Ｘ−１．０４ ≦Ａ≦ ０．０８４Ｘ＋０．９６ （１）
−０．１６６Ｘ＋２２．９５≦Ｂ≦−０．１６６Ｘ＋２６．９５ （２）
１．０１５Ｘ−７０．９０≦Ｃ≦ １．０１５Ｘ−５０．９０ （３）
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本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムをＣ質量部を含むジエン系ゴム１００質量部に、オイルをＡ質量部、樹脂をＢ質量部、モース硬度２．０未満の板状鉱物からなる無機充填材を３０〜１２０質量部、この無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘを９０〜１３０質量部配合してなると共に、無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部に対し、オイルの配合量Ａ質量部、樹脂の配合量Ｂ質量部およびブチルゴムの配合量Ｃ質量部が、上述した数式（１），（２）および（３）の関係を満たすようにしたので、耐疲労性、低温脆化性および加硫故障を悪化させることなく、空気透過防止性能を従来レベル以上に向上することができる。
前記無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘは、ジエン系ゴム１００質量部に対し９０〜１１０質量部であるとよく、耐疲労性および低温脆化性をより優れたものにし、加硫故障を更に抑制することができる。
上述したインナーライナー用ゴム組成物からなるインナーライナーを有する重荷重用空気入りタイヤは、耐疲労性、低温脆化性および空気透過防止性能を改良すると共に、加硫故障を抑制し生産効率を改良することができる。
図１において、重荷重空気入りタイヤは、トレッド部１、サイド部２及びビード部３を有し、左右のビード部３，３間にカーカス層４が装架され、その両端部がビードコア５の周りにタイヤ内側から外側に折り返されている。トレッド部１におけるカーカス層４のタイヤ径方向外側には３層構造のベルト層６が配置され、最外側のベルト層６の外側にトレッドゴム９が配置される。またカーカス層４の内側にはタイゴム７が配置され、更にその内側にインナーライナー８が配置される。インナーライナー８は、インナーライナー用ゴム組成物により構成されている。
インナーライナー用ゴム組成物のゴム成分はジエン系ゴムであり、ブチルゴムおよびハロゲン化ブチルゴムを必ず含む。ハロゲン化ブチルゴムとして、例えば臭素化ブチルゴム、塩素化ブチルゴムを挙げることができる。ジエン系ゴム１００質量部中、ブチルゴムの含有量をＣ質量部とし、その残部をハロゲン化ブチルゴムの含有量とする。ブチルゴムの含有量Ｃ質量部は、後述するように無機充填材およびカーボンブラックの配合量の合計Ｘ質量部との間で特定の関係を有するものとする。
インナーライナー用ゴム組成物は、モース硬度が２．０未満であり、かつ板状鉱物からなる無機充填材を必ず含む。このような無機充填材を配合することにより、空気透過防止性能を優れたものにするとともに、耐疲労性、低温脆化性および加硫故障を改良することができる。無機充填材のモース硬度は、２．０未満、好ましくは０．２〜１．８である。無機充填材のモース硬度を２．０未満にすることにより、加硫故障を抑制し、製品不良品率を低減することができる。モース硬度２．０未満の無機充填材として、例えばタルク（硬度１）、黒鉛（硬度０．５〜１）、黄土（硬度０．３）等を挙げることができる。本明細書において、無機充填材のモース硬度は、無機充填材を構成する素材のモース硬度とする。
無機充填材として、板状鉱物を配合するものとする。板状鉱物を配合することにより、空気透過防止性能を優れたものにすることができる。板状鉱物としては、タルク、偏平タルク、黒鉛、偏平クレー、マイカ等を挙げることができる。
本発明において、無機充填材の配合量は、ジエン系ゴム１００質量部に対し、３０〜１２０質量部、好ましくは５０〜１１５質量部、より好ましくは７０〜１１０質量部である。無機充填材の配合量が３０質量部未満であると、空気透過防止性能が低下する。また無機充填材の配合量が１２０質量部を超えると、加硫故障を起こし易くなり製品不良品率が高くなる。また耐疲労性、低温脆化性が悪化する。
インナーライナー用ゴム組成物は、上述した無機充填材と共にカーボンブラックを配合する。カーボンブラックを配合することにより、ゴム強度、ゴム硬度などの機械的物性を改良することができる。カーボンブラックの配合量は、無機充填材およびカーボンブラックの配合量の合計Ｘが、ジエン系ゴム１００質量部に対し７０〜１３０質量部、好ましくは７４〜１２３質量部、より好ましくは９０〜１１０質量部になるように決めるものとする。無機充填材およびカーボンブラックの配合量の合計Ｘが７０質量部未満であると空気透過防止性能が低下する。また無機充填材およびカーボンブラックの配合量の合計Ｘが１３０質量部を超えると加硫故障を起こし易くなり製品不良品率が高くなる。また耐疲労性、低温脆化性が悪化する。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、ジエン系ゴム１００質量部に対しオイルをＡ質量部配合する。オイルとして、例えばアロマ系オイル、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、シリコーン系オイルなどを挙げることができる。オイルとしては、ゴム組成物に後から配合された成分およびジエン系ゴムに油展成分として含有された成分の合計とすることができる。オイルの配合量Ａ質量部は、後述するように無機充填材およびカーボンブラックの配合量の合計Ｘ質量部との間で特定の関係を有するものとする。
インナーライナー用ゴム組成物は、ジエン系ゴム１００質量部に対し樹脂をＢ質量部配合する。樹脂の配合量Ｂ質量部は、後述するように無機充填材およびカーボンブラックの配合量の合計Ｘ質量部との間で特定の関係を有するものとする。樹脂として、例えば天然樹脂、石油系樹脂、石炭系樹脂、芳香族系樹脂等およびこれらの変性物を挙げることができる。
天然樹脂として、例えばテルペン系樹脂、ロジン系樹脂などが挙げられる。テルペン系樹脂としては、例えばα−ピネン樹脂、β−ピネン樹脂、リモネン樹脂、水添リモネン樹脂、ジペンテン樹脂、テルペンフェノール樹脂、テルペンスチレン樹脂、芳香族変性テルペン樹脂、水素添加テルペン樹脂等が好適に挙げられる。なかでも芳香族変性テルペン樹脂が好ましく、例えばα−ピネン、βピネン、ジペンテン、リモネンなどのテルペンとスチレン、フェノール、α−メチルスチレン、ビニルトルエンなどの芳香族化合物とを重合させて得られる芳香族変性テルペン樹脂等が例示される。
ロジン系樹脂としては、例えば生松油をろ過精製したものから水蒸気蒸留によりテレピン油を除いた数種の樹脂酸の混合物であり、ガムロジン、ウッドロジン、トール油ロジンのいずれからなる樹脂でもよい。またエステル化されたロジン系樹脂、無水マレイン酸変性されたロジン系樹脂、エステル化および無水マレイン酸変性の両方で処理されたロジン系樹脂でもよい。
石油系樹脂は、原油を蒸留、分解、改質などの処理をして得られた成分を重合して製造される芳香族系炭化水素樹脂あるいは飽和または不飽和脂肪族系炭化水素樹脂である。石油系樹脂として、例えばＣ5系石油樹脂（イソプレン、１，３−ペンタジエン、シクロペンタジエン、メチルブテン、ペンテンなどの留分を重合した脂肪族系石油樹脂）、Ｃ9系石油樹脂（α−メチルスチレン、ｏ−ビニルトルエン、ｍ−ビニルトルエン、ｐ−ビニルトルエンなどの留分を重合した芳香族系石油樹脂）、Ｃ5Ｃ9共重合石油樹脂などが例示される。
芳香族系樹脂は、芳香族系炭化水素からなるセグメントを少なくとも１つ有する重合体であり、クマロン樹脂、フェノール樹脂、アルキルフェノール樹脂、テルペン系樹脂、ロジン系樹脂、ノボラック系樹脂、レゾール系樹脂などをあげることができる。これらの樹脂は、単独又は複数のブレンドとして使用することができる。なお上述したＣ9系石油樹脂は、芳香族系炭化水素樹脂であるが、本明細書では石油系樹脂に分類するものとする。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物において、オイルの配合量Ａ質量部は、無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部に対し、以下の数式（１）の関係を満たす。
０．０８４Ｘ−１．０４ ≦Ａ≦ ０．０８４Ｘ＋０．９６ （１）
０．０８４Ｘ−１．０４ ≦Ａ≦ ０．０８４Ｘ＋０．９６ （１）
オイルの配合量Ａは、数式（１）の左辺から算出される値を下限値とし、数式（１）の右辺から算出される値を上限値とする。オイルの配合量Ａがその下限値より小さく無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部が比較的少ないと、空気透過防止性能が悪化する。また無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部が比較的多いと耐疲労性および低温脆化性が悪化する。一方オイルの配合量Ａが、その上限値より大きいと空気透過防止性能が悪化する。更に加硫故障を起こし易くなり製品不良品率が高くなる虞がある。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物において、樹脂の配合量Ｂ質量部は、無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部に対し、以下の数式（２）の関係を満たす。
−０．１６６Ｘ＋２２．９５≦Ｂ≦−０．１６６Ｘ＋２６．９５ （２）
−０．１６６Ｘ＋２２．９５≦Ｂ≦−０．１６６Ｘ＋２６．９５ （２）
樹脂の配合量Ｂは、数式（２）の左辺から算出される値を下限値とし、数式（２）の右辺から算出される値を上限値とする。樹脂の配合量Ｂが、その下限値より小さいと加硫故障を起こし易くなり製品不良品率が高くなる。また樹脂の配合量Ｂが、その上限値より大きいと耐疲労性が悪化する。更に無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部が比較的多いときは、低温脆化性が悪化する。
本発明のインナーライナー用ゴム組成物において、ブチルゴムの配合量Ｃ質量部は、無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部に対し、以下の数式（３）の関係を満たす。
１．０１５Ｘ−７０．９０≦Ｃ≦ １．０１５Ｘ−５０．９０ （３）
１．０１５Ｘ−７０．９０≦Ｃ≦ １．０１５Ｘ−５０．９０ （３）
ブチルゴムの配合量Ｃは、数式（３）の左辺から算出される値を下限値とし、数式（３）の右辺から算出される値を上限値とする。ブチルゴムの配合量Ｃが、その下限値未満または上限値を超えると、加硫故障を起こし易くなり製品不良品率が高くなる。同時に無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部が比較的少ないとき、空気透過防止性能が低下する虞がある。またブチルゴムの配合量Ｃがその下限値より少なく無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部が比較的多いと低温脆化性が悪化する。更に耐疲労性が低下する虞がある。
本発明において、インナーライナー用ゴム組成物は、加硫又は架橋剤、加硫促進剤、老化防止剤、可塑剤、加工助剤、液状ポリマー、テルペン系樹脂、熱硬化性樹脂などのインナーラーナー用ゴム組成物に一般的に使用される各種添加剤を、本発明の目的を阻害しない範囲内で配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。本発明のインナーライナー用ゴム組成物は、通常のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。
上述したインナーライナー用ゴム組成物からなるインナーライナーを有する重荷重用空気入りタイヤは、耐疲労性、低温脆化性および空気透過防止性能を改良すると共に、加硫故障を抑制し生産効率を改良することができる。
以下、実施例によって本発明をさらに説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。
表４に示す配合を共通成分の処方として、表１〜３に示す配合からなる２７種類のインナーライナー用ゴム組成物（実施例１〜４、標準例１、比較例１〜２２）を、硫黄、加硫促進剤を除く成分を１.８Ｌの密閉型ミキサーで５分間混練して、放出、冷却しマスターバッチとした。得られたマスターバッチに、硫黄、加硫促進剤を加えてオープンロールで混合することにより、２７種類のインナーライナー用ゴム組成物を調製した。なお、表４の共通成分の配合量は、表１〜３に示すジエン系ゴム１００質量部に対する質量部として記載した。また、カーボンブラックおよび無機充填剤の配合量の合計Ｘを「総フィラー量 Ｘ」の欄に記載した。更にこのカーボンブラックおよび無機充填剤の配合量の合計Ｘから計算される数式（１）〜（３）の右辺および左辺の値を算出し、それぞれオイルの配合量Ａ、樹脂の配合量Ｂおよびブチルゴムの配合量Ｃの「上限値」および「下限値」として記載した。
製品不良品率
得られた２７種類のインナーライナー用ゴム組成物からなるインナーライナーを有するグリーンタイヤを３０００本作製し、その加硫成形を行った。加硫されたタイヤの内腔を目視観察しインナーライナーに剥がれ等の加硫故障の有無を評価した。得られた結果は、標準例１における加硫故障の数を１００として加硫故障の指数をそれぞれ算出し以下の判定基準により評価し、表１〜３の「製品不良品率」の欄に記載した。
◎：加硫故障の指数が１００未満
○：加硫故障の指数が１００以上１２０未満
△：加硫故障の指数が１２０以上１５０未満
×：加硫故障の指数が１５０以上
得られた２７種類のインナーライナー用ゴム組成物からなるインナーライナーを有するグリーンタイヤを３０００本作製し、その加硫成形を行った。加硫されたタイヤの内腔を目視観察しインナーライナーに剥がれ等の加硫故障の有無を評価した。得られた結果は、標準例１における加硫故障の数を１００として加硫故障の指数をそれぞれ算出し以下の判定基準により評価し、表１〜３の「製品不良品率」の欄に記載した。
◎：加硫故障の指数が１００未満
○：加硫故障の指数が１００以上１２０未満
△：加硫故障の指数が１２０以上１５０未満
×：加硫故障の指数が１５０以上
得られた２７種類のインナーライナー用ゴム組成物を使用して、所定形状の金型中で、１５０℃、３０分間加硫して試験片を作製し、下記の方法で空気透過防止性能、耐疲労性および低温脆化性を測定した。
空気透過防止性能
得られたインナーライナー用ゴム組成物を用いて、幅１５.０ｃｍ、厚さ２．０ｍｍのゴムシートを押出成形し、これを加硫した。得られた加硫シートを使用して、ＪＩＳ Ｋ ６２７５に基づき、通気度の試験を行い、空気透過係数を測定した。得られた結果は、標準例１値を１００とする指数として、表１〜３の「空気透過防止性能」の欄に示した。この指数が小さいほど空気透過防止性能が優れることを意味する。
得られたインナーライナー用ゴム組成物を用いて、幅１５.０ｃｍ、厚さ２．０ｍｍのゴムシートを押出成形し、これを加硫した。得られた加硫シートを使用して、ＪＩＳ Ｋ ６２７５に基づき、通気度の試験を行い、空気透過係数を測定した。得られた結果は、標準例１値を１００とする指数として、表１〜３の「空気透過防止性能」の欄に示した。この指数が小さいほど空気透過防止性能が優れることを意味する。
耐疲労性
得られた試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ６２６０のデマッチャ屈曲亀裂成長試験に準拠し、ストローク５７ｍｍ、速度３００±１０ｒｐｍ、屈曲回数１０万回後の亀裂成長［単位ｍｍ］を測定した。得られた結果は標準例１を１００にする指数とし、表１〜３の「耐疲労性」の欄に示した。この指数が小さいほど亀裂成長が小さく、耐疲労性が優れることを意味する。
得られた試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ６２６０のデマッチャ屈曲亀裂成長試験に準拠し、ストローク５７ｍｍ、速度３００±１０ｒｐｍ、屈曲回数１０万回後の亀裂成長［単位ｍｍ］を測定した。得られた結果は標準例１を１００にする指数とし、表１〜３の「耐疲労性」の欄に示した。この指数が小さいほど亀裂成長が小さく、耐疲労性が優れることを意味する。
低温脆化性
得られた試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ６２６１に準拠して、ゴムの脆化温度を測定した。得られた結果は標準例１の逆数を１００にする指数とし、表１〜３の「低温脆化性」の欄に示した。この指数が小さいほど脆化温度が低く、低温脆化性が優れることを意味する。
得られた試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ６２６１に準拠して、ゴムの脆化温度を測定した。得られた結果は標準例１の逆数を１００にする指数とし、表１〜３の「低温脆化性」の欄に示した。この指数が小さいほど脆化温度が低く、低温脆化性が優れることを意味する。
なお、表１〜３において使用した原材料の種類を下記に示す。
・ＩＩＲ：ブチルゴム、エクソン化学社製エクソンブチル２６８
・Ｂｒ−ＩＩＲ：臭素化ブチルゴム、エクソン化学社製エクソンブロモブチル２２２２
・カーボンブラック：ＧＰＦ級カーボンブラック、東海カーボン社製シーストＶ
・タルク：板状鉱物の無機充填材、日本ミストロン社製ＭＩＳＴＲＯＮ ＶＡＰＯＲ ＲＥ、鉱物種タルク、モース硬度が１
・偏平タルク：板状鉱物の無機充填材、日本ミストロン社製ＭＩＳＴＲＯＮ ＨＡＲ、鉱物種タルク、モース硬度が１
・クレー：無機充填材、山陽クレー工業社製カタルポＹ−Ｋ、鉱物種クレー、モース硬度が２
・樹脂：エッソ社製エスコレッツ１１０２
・オイル：Ｈ＆Ｒ社製ＶＩＶＡＴＥＣ４００
・ＩＩＲ：ブチルゴム、エクソン化学社製エクソンブチル２６８
・Ｂｒ−ＩＩＲ：臭素化ブチルゴム、エクソン化学社製エクソンブロモブチル２２２２
・カーボンブラック：ＧＰＦ級カーボンブラック、東海カーボン社製シーストＶ
・タルク：板状鉱物の無機充填材、日本ミストロン社製ＭＩＳＴＲＯＮ ＶＡＰＯＲ ＲＥ、鉱物種タルク、モース硬度が１
・偏平タルク：板状鉱物の無機充填材、日本ミストロン社製ＭＩＳＴＲＯＮ ＨＡＲ、鉱物種タルク、モース硬度が１
・クレー：無機充填材、山陽クレー工業社製カタルポＹ−Ｋ、鉱物種クレー、モース硬度が２
・樹脂：エッソ社製エスコレッツ１１０２
・オイル：Ｈ＆Ｒ社製ＶＩＶＡＴＥＣ４００
表４において使用した原材料の種類を下記に示す。
・酸化亜鉛：正同化学工業社製酸化亜鉛３種
・硫黄：アクゾノーベル社製クリステックスＨＳ ＯＴ ２０
・加硫促進剤：大内新興化学工業社製ノクセラーＤＭ
・酸化亜鉛：正同化学工業社製酸化亜鉛３種
・硫黄：アクゾノーベル社製クリステックスＨＳ ＯＴ ２０
・加硫促進剤：大内新興化学工業社製ノクセラーＤＭ
表１から明らかなように実施例１〜４のインナーライナー用ゴム組成物は、製品不良品率（加硫故障）を悪化させることなく、耐疲労性、低温脆化性および空気透過防止性能を改良することが確認された。
比較例１のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムを配合しないので、製品不良品率が高く、耐疲労性および低温脆化性が劣る。
比較例２のインナーライナー用ゴム組成物は、クレーがモース硬度が２以上で、板状鉱物でないので、製品不良品率が高く、空気透過防止性能が劣る。
比較例３のインナーライナー用ゴム組成物は、無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘが７０質量部未満であるので、空気透過防止性能が劣る。
比較例４のインナーライナー用ゴム組成物は、無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘが１３０質量部を超えるので、製品不良品率が高く、耐疲労性および低温脆化性が劣る。
比較例２のインナーライナー用ゴム組成物は、クレーがモース硬度が２以上で、板状鉱物でないので、製品不良品率が高く、空気透過防止性能が劣る。
比較例３のインナーライナー用ゴム組成物は、無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘが７０質量部未満であるので、空気透過防止性能が劣る。
比較例４のインナーライナー用ゴム組成物は、無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘが１３０質量部を超えるので、製品不良品率が高く、耐疲労性および低温脆化性が劣る。
比較例５，７，９のインナーライナー用ゴム組成物は、樹脂の配合量Ｂが数式（２）の左辺（Ｂの下限値）より小さいので、製品不良品率が高い。
比較例６のインナーライナー用ゴム組成物は、樹脂の配合量Ｂが数式（２）の右辺（Ｂの上限値）より大きいので、耐疲労性が劣る。
比較例８，１０のインナーライナー用ゴム組成物は、樹脂の配合量Ｂが数式（２）の右辺（Ｂの上限値）より大きいので、耐疲労性および低温脆化性が劣る。また製品不良品率が比較的高い。
比較例６のインナーライナー用ゴム組成物は、樹脂の配合量Ｂが数式（２）の右辺（Ｂの上限値）より大きいので、耐疲労性が劣る。
比較例８，１０のインナーライナー用ゴム組成物は、樹脂の配合量Ｂが数式（２）の右辺（Ｂの上限値）より大きいので、耐疲労性および低温脆化性が劣る。また製品不良品率が比較的高い。
比較例１１のインナーライナー用ゴム組成物は、オイルの配合量Ａが数式（１）の左辺（Ａの下限値）より小さいので、製品不良品率が高い。
比較例１２，１４，１６のインナーライナー用ゴム組成物は、オイルの配合量Ａが数式（１）の右辺（Ａの上限値）より大きいので、空気透過防止性能が劣る。
比較例１３，１５のインナーライナー用ゴム組成物は、オイルの配合量Ａが数式（１）の左辺（Ａの下限値）より小さいので、耐疲労性および低温脆化性が劣る。
比較例１２，１４，１６のインナーライナー用ゴム組成物は、オイルの配合量Ａが数式（１）の右辺（Ａの上限値）より大きいので、空気透過防止性能が劣る。
比較例１３，１５のインナーライナー用ゴム組成物は、オイルの配合量Ａが数式（１）の左辺（Ａの下限値）より小さいので、耐疲労性および低温脆化性が劣る。
比較例１７のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムの配合量Ｃが数式（３）の左辺（Ｃの下限値）より小さいので、製品不良品率が高い。また空気透過防止性能が劣る。
比較例１８のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムの配合量Ｃが数式（３）の右辺（Ｃの上限値）より大きいので、製品不良品率が高い。また空気透過防止性能が劣る。
比較例１９，２１のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムの配合量Ｃが数式（３）の左辺（Ｃの下限値）より小さいので、製品不良品率が高い。また低温脆化性が劣る。
比較例２０のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムの配合量Ｃが数式（３）の右辺（Ｃの上限値）より大きいので、製品不良品率が高い。
比較例２２のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムの配合量Ｃが数式（３）の右辺（Ｃの上限値）より大きいので、製品不良品率が高い。また耐疲労性が劣る。
比較例１８のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムの配合量Ｃが数式（３）の右辺（Ｃの上限値）より大きいので、製品不良品率が高い。また空気透過防止性能が劣る。
比較例１９，２１のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムの配合量Ｃが数式（３）の左辺（Ｃの下限値）より小さいので、製品不良品率が高い。また低温脆化性が劣る。
比較例２０のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムの配合量Ｃが数式（３）の右辺（Ｃの上限値）より大きいので、製品不良品率が高い。
比較例２２のインナーライナー用ゴム組成物は、ブチルゴムの配合量Ｃが数式（３）の右辺（Ｃの上限値）より大きいので、製品不良品率が高い。また耐疲労性が劣る。
１ トレッド部
２ サイド部
３ ビード部
４ カーカス層
７ タイゴム
８ インナーライナー
２ サイド部
３ ビード部
４ カーカス層
７ タイゴム
８ インナーライナー
Claims (3)
- ブチルゴムをＣ質量部およびハロゲン化ブチルゴムを含むジエン系ゴム１００質量部に、オイルをＡ質量部、樹脂をＢ質量部、無機充填材を３０〜１２０質量部、カーボンブラックを、前記無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘが９０〜１３０質量部になるように配合してなるゴム組成物であって、前記無機充填材がモース硬度２．０未満の板状鉱物であり、かつ前記無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘ質量部に対し、前記オイルの配合量Ａ質量部、樹脂の配合量Ｂ質量部およびブチルゴムの配合量Ｃ質量部が、以下の数式（１），（２）および（３）の関係を満たすことを特徴とするインナーライナー用ゴム組成物。
０．０８４Ｘ−１．０４ ≦Ａ≦ ０．０８４Ｘ＋０．９６ （１）
−０．１６６Ｘ＋２２．９５≦Ｂ≦−０．１６６Ｘ＋２６．９５ （２）
１．０１５Ｘ−７０．９０≦Ｃ≦ １．０１５Ｘ−５０．９０ （３） - 前記無機充填材およびカーボンブラックの合計Ｘが、９０〜１１０質量部であることを特徴とする請求項１に記載のインナーライナー用ゴム組成物。
- 請求項１または２に記載のインナーライナー用ゴム組成物からなるインナーライナーを有することを特徴とする重荷重用空気入りタイヤ。
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