JP6829465B2 - ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック製の表面加工用線材 - Google Patents
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Description
図2に示す通り、線材Fの試験片をその中心軸である線材長軸方向Xに沿って切断し(図中、上からの断面図(横断面))、島津製作所製マイクロフォーカスX線CT装置 SMX−160LT、撮像倍率 56倍、撮像面積 4.9mm2による切断面の撮像による写真から、写真撮像の範囲内における、ガラス繊維Gの平均繊維長を算出した。算出方法は、線材F中の任意のガラス繊維Gの20本について、始点と終点の座標を記録し、それから長さ及びそれらのばらつきを標準偏差として算出した。
図2に示す通り、ガラス繊維Gを含む線材Fの試験片をその中心軸である線材長軸方向Xに沿って切断し(図中、上からの断面図(横断面))、島津製作所製マイクロフォーカスX線CT装置 SMX−160LT、撮像倍率 56倍、撮像面積 4.9mm2による切断面の撮像による写真から、写真撮像の範囲内における、線材の配向を算出した。算出方法は、線材F中の任意のガラス繊維Gの20本について、始点と終点の座標XYZを記録し、それから傾き及びそれらのばらつきを標準偏差として算出した。線材長軸方向Xに対して図3に示す通り、緯度θ、経度φを求め、これから、配向角αを求め、平均値を2とした。配向角αの定義については、放射線による非破壊評価シンポジウム講演論文集、第6巻、7-13ページ、発行年2008年、著者 滝克彦(日本ビジュアルサイエンス)、高塩創(日本ビジュアルサイエンス)、CHEON Yong‐Sung(日本ビジュアルサイエンス)を参照されたい。
JISK7162:1994
試験片:JISK71621B形
試験速度:5mm/min
試験機容量:ロードセル式20kN
室温:23℃
JISK7111−1:2012
試験片:JISK7111−1/1eA
支持台間距離:62mm
公称振り子エネルギー(ひょう量):1.00J
室温:23℃
ハンド工具に線材を束ねたブラシを取り付け、荷重1Kg、回転数は1000r.p.m、時間は5分で、ステンレス鋼板にブラシを上から押し付けて接触させて、表面の研磨加工を行ない、ステンレス鋼板の表面の模様を目視観察して、次の4規準に評価分類した。
A:表面の模様がきめ細かく目立たない。
B:表面の模様が少し目立つ。
C:表面の模様が目立つ。
D:表面の模様がかなり目立つ。
ハンド工具に線材を束ねたブラシを取り付け、荷重1Kg、回転数は1000r.p.m、時間は5分で、ステンレス鋼板にブラシを上から押し付けて接触させて、表面の研磨加工を行ない、ブラシの線材を目視観察して、次の2規準に評価分類した。
A:線材同士の融着がない。
B:線材同士の融着がある。
ハンド工具に線材を束ねたブラシを取り付け、荷重1Kg、回転数は1000r.p.m、時間は5分で、ステンレス鋼板にブラシを上から押し付けて接触させて、表面の研磨加工を行ない、ステンレス鋼板の表面に対する線材から出る粒状物の付着状況(汚れ)を目視観察して、次の4規準に評価分類した。
A:粒状物の付着がない。
B:粒状物の付着は僅かにあるが、殆ど目立たない。
C:粒状物の付着が少しある。
D:粒状物の付着が多い。
GFRTPの一種であるPA6GF30(ガラス繊維を重量部で30%混入したナイロン6)からなる自動車樹脂部品を異品種混入なしで分別回収し、破砕し第1破砕材とする。この第1破砕材は、引張強さが83.6MPa(サンプル数3)、シャルピー衝撃試験結果が11(サンプル数5)、ガラス繊維Gの平均ガラス繊維長が0.6mmである。この第1破砕材を切削し、切削材をさらに破砕した第2破砕材をフルフライト型スクリューを備えたPSV75mmベント式押出機(L/D=32)に投入し、孔径4mmΦの11本の紡糸ノズルから溶融温度280℃、スクリュー回転数160rpmで樹脂を溶融押出し、ストランドを得た。得られたストランドを冷却固化、切断しリサイクルペレットに成形する。ここで、第2破砕材を熱風乾燥機又は真空乾燥機で、120℃で6〜8時間、乾燥させて、水分率を低くしてから、前記押出機に投入することにより、リサイクルペレットの水分含有率が例えば0.2%、好ましくは、0.1%以下となる。第1破砕材とリサイクルペレットの物性評価を行ったところ、表2の通りであった。リサイクルペレットにすると第1破砕材よりも引張強度と耐衝撃性が高くなったが、シャルピー衝撃試験はほぼ同様の効果が得られた。また、ガラス繊維Gが破断されず、ほぼ均一な長さを保持することが確認された。樹脂の劣化が少なく、ボイドの少ない溶融押出ができたためと考察される。ガラス繊維強化熱可塑性プラスチックのガラス繊維Gの直径については、3〜30μmのものが使用できる。
実施例2は実施例1と同様であるが、カップ状ブラシに代えて、図11に示す通り、ねじりブラシ(軸方向全長80mm、ブラシ突出長30mm、直径10〜20mm)に加工した。このねじりブラシを用いて、図12〜図14に示す空洞を有する円柱状金属部材に対して、回転数1000rpmにて約5秒間、矢印箇所に示す通り、この円柱状の空洞の周辺の部位にねじりブラシを挿入し、バリ取り試験を行い、目にみえないような微細なバリも除去できたことを確認した。
実施例3は実施例1と同様であるが、リサイクルペレットに高密度ポリエチレン(HDPE)を、リサイクルペレットに対する重量%で0.5%、2%を混練したものである。リサイクルペレットの引張強さとシャルピー衝撃強さの比較を表4に示す。ポリアミド樹脂の柔軟性向上(シャルピー衝撃試験)を目的として、ポリオレフィン、たとえば高密度ポリエチレン(HDPE)を少量添加することで、GFRTP線材にHDPEを添加するものである。
実施例4のリサイクルペレットは実施例1と同様に製造するので、説明は援用する。実施例1〜3のニ軸型押出機に代えて、卓上型混練機MC15(オランダXplore Instruments BV製)にリサイクルペレットを投入し、高温溶融押出の設定温度を300℃でリサイクルペレットを完全溶融させ、スクリュー回転数が30r.p.mで樹脂を溶融押出した。円錐形の同方向2軸コニカルスクリュー(L/D=7.8〜19.1、スクリュー内径22〜9mmΦ、スクリュー長さ172mm)吐出孔径1mmの円錐形ノズルから線材を吐出させる。その後、自然落下させ、線材を巻取り(巻取速度5.3m/min)、直径が0.5〜0.6mmφの線材を製造した。線材Fは実施例1と同様のX線CTを得られた。得られた線材Fを使用してカップ状ブラシ(軸方向全長98mm、ブラシ突出長34mm)に加工した。
リサイクルペレットの代わりに、新品のガラス繊維強化ポリアミド樹脂ペレット(東レ(株)製PA6GF30 「6ナイロン/強化(ガラス繊維30%含有CM1011G-30」 )を用いる以外は、実施例4と同様に製造するので、説明は援用する。
自動車樹脂部品(PA6−GF30)の破砕材のガラス繊維配向度X線CT評価結果を図7、図8に示す。
市販の砥粒入りナイロンブラシ線材の横断面のX線CTを模式図にしたものを図15に示す。これによれば、砥粒Tの組織に鋭角部分と周辺に巣(ボイド)Sらしきものがあるが、本実施形態ではこのような組織は存在しないので、本実施形態のブラシを構成する線材Fとは、平均繊維長、配向性は全く相違しており、性能は明らかに低下すると考えられる。
F・・・線材
FP・・・砥粒入り線材
T・・・砥粒
G・・・ガラス繊維
P・・・プラスチック
X・・・線材長軸方向
α・・・配向角
θ・・・緯度
φ・・・経度
Claims (7)
- ガラス繊維強化熱可塑性プラスチックの廃品を破砕溶融押出して得られるリサイクルペレットの溶融押出品である表面加工用線材であって、該リサイクルペレットのシャルピー衝撃強さが5〜20kJ/m2、引張強さが100〜190Mpa、曲げ強さが120〜250MPaであり、該表面加工用線材は平均繊維長が0.05〜1.5mm、直径3〜30μmのガラス繊維を15〜40重量%、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ABS樹脂またはPPS樹脂を60〜85重量%含有し、線材長軸方向に対する前記ガラス繊維の配向角が0〜7°である、ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック製の表面加工用線材。
- 平均繊維長が0.05〜1.5mm、直径3〜30μmのガラス繊維を15〜40重量%、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ABS樹脂またはPPS樹脂を60〜85重量%で含有し、ガラス繊維が長軸方向に配向し、シャルピー衝撃強さが5〜20kJ/m2、引張強さが100〜190Mpa、曲げ強さが120〜250MPaである再生品である、ガラス繊維強化熱可塑性プラスチック製の表面加工線材用のリサイクルペレット。
- ガラス繊維強化熱可塑性プラスチックの廃品の破砕物を溶融押出機で押し出してリサイクルペレット用押出材を製造し、平均繊維長が0.05〜1.5mm、直径3〜30μmのガラス繊維を15〜40重量%、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ABS樹脂またはPPS樹脂を60〜85重量%含有し、ガラス繊維が長軸方向に配向し、シャルピー衝撃強さが5〜20kJ/m2、引張強さが100〜190Mpa、曲げ強さが120〜250MPaであるリサイクルペレットに切断する、リサイクルペレット成型工程と、
前記リサイクルペレットを溶融押出機に投入し、平均繊維長が0.05〜1.5mm、直径3〜30μmのガラス繊維を15〜40重量%、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ABS樹脂またはPPS樹脂を60〜85重量%で含有し、線材長軸方向に対する前記ガラス繊維の配向角が0〜7°である線材を押し出す線材溶融押出工程と、
を備えたガラス繊維強化熱可塑性プラスチック製の表面加工線材の製造方法。 - 前記リサイクルペレット成型工程における前記破砕物の溶融温度が230℃〜280℃であり、前記線材溶融押出工程の前記リサイクルペレットの溶融温度が230℃〜310℃である請求項3のガラス繊維強化熱可塑性プラスチック製の表面加工線材の製造方法。
- 廃品から破砕物を得る破砕工程と、
前記破砕物を溶融押出機で押し出してリサイクルペレット用押出材を製造し、平均繊維長が0.05〜1.5mm、直径3〜30μmのガラス繊維を15〜40重量%、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ABS樹脂またはPPS樹脂を60〜85重量%含有し、ガラス繊維が長軸方向に配向し、シャルピー衝撃強さが5〜20kJ/m2、引張強さが100〜190Mpa、曲げ強さが120〜250MPaであるリサイクルペレットに切断するリサイクルペレット成型工程と、
を備えたガラス繊維強化熱可塑性プラスチック製の表面加工線材用のリサイクルペレット製造方法。 - 前記リサイクルペレット成型工程における前記破砕物の溶融温度が230℃〜280℃である請求項5のガラス繊維強化熱可塑性プラスチック製の表面加工線材用のリサイクルペレット製造方法。
- 平均繊維長が0.05〜1.5mm、直径3〜30μmのガラス繊維を、15〜40重量%、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ABS樹脂又はPPS樹脂を60から85重量%で含有するペレットを、溶融押出機に投入し、温度230〜310℃で溶融し、口径2〜7mmの吐出ノズルから線材を溶融押し出しする溶融押出工程と、
前記溶融押出した線条を冷却固化する工程と、
を備えたことを特徴とする線材の製造方法。
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