JP6759895B2 - 複合樹脂粒子、複合樹脂発泡粒子、複合樹脂発泡粒子成形体 - Google Patents

Description

本発明は、オレフィン系樹脂にスチレン系単量体が含浸重合された複合樹脂を基材樹脂とし、発泡粒子の製造に用いられる複合樹脂粒子、複合樹脂粒子を発泡してなる複合樹脂発泡粒子、及び複合樹脂発泡粒子が相互に融着した成形体に関する。

オレフィン系樹脂やスチレン系樹脂を基材樹脂とする発泡粒子を型内成形して相互に融着させてなる発泡成形体は、その優れた緩衝性、軽量性、断熱性等の特性を生かして、包装材料、建築材料、衝撃吸収材料等の幅広い用途に利用されている。

オレフィン系樹脂発泡成形体は、耐衝撃性、靱性、圧縮後の復元性に特に優れているため、精密部品及び重量の大きな製品等の梱包材や包装材として利用されている。また、オレフィン系樹脂の中でもプロピレン系樹脂は、耐熱性や耐油性にも優れているため、その発泡成形体が、衝撃吸収材、バンパー、フロアースペーサー等の自動車部材としても利用されている。

しかしながら、オレフィン系樹脂発泡成形体は、スチレン系樹脂発泡成形体に比べて剛性が低いという課題を有している。また、オレフィン系樹脂発泡成形体は、機械的物性の温度依存性が大きく、特に、プロピレン系樹脂発泡成形体は、低温度域での機械的物性の変化が大きいという特性を有している。

オレフィン系樹脂が有する優れた靭性を維持しつつ、剛性を付与するために、オレフィン系樹脂にスチレン系単量体を含浸重合してなる、オレフィン系樹脂成分とスチレン系樹脂成分とを含む複合樹脂を基材樹脂とする発泡粒子成形体が開発されている。
また、複合樹脂中のオレフィン系樹脂として、高密度ポリエチレンと直鎖状低密度ポリエチレンとの混合物を用いることにより、−３５〜６５℃という広い温度範囲に亘って、機械的特性の温度依存性を抑制する技術が知られている（特許文献１参照）。さらに、複合樹脂中のスチレン系樹脂成分の割合を高めることにより、−３０〜６５℃という広い温度範囲に亘って、機械的物性の温度依存性をより小さくする技術が知られている（特許文献２参照）。

特開２０１５−１９３７８９号公報 特開２０１５−１７２１５５号公報

近年、例えば自動車用のエネルギー吸収材には、機械的物性の温度依存性が小さいという特性だけではなく、６５℃よりもはるかに高い温度領域での耐熱性が求められている。
特許文献１のように、複合樹脂の成分として高密度ポリエチレンなどの融点の高いオレフィン系樹脂を用いても、高温領域での耐熱性を改善することはできなかった。

本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、内部融着が良好で靱性に優れ、圧縮物性の耐温度依存性が良好であり、耐熱性に優れた成形体を得ることができる複合樹脂粒子、複合樹脂発泡粒子、及び該複合樹脂発泡粒子を用いた成形体を提供しようとするものである。

本発明の一態様は、オレフィン系樹脂にスチレン系単量体が含浸重合された複合樹脂を基材樹脂とする複合樹脂粒子において、
上記複合樹脂は、５〜３５質量％の上記オレフィン系樹脂に由来する成分と、６５〜９５質量％の上記スチレン系単量体に由来する成分とを含み（ただし、両者の合計が１００質量％である。）、
上記スチレン系単量体は、スチレンと（メタ）アクリル酸とを含み、
上記複合樹脂のメチルエチルケトン可溶分のガラス転移温度が１０８℃以上であり、
全反射吸収赤外分光分析により測定された、上記複合樹脂粒子の表面の赤外線吸収スペクトルにおける波数１７００ｃｍ^-1及び波数２８５０ｃｍ^-1での吸光度比Ａｓ_1700/2850と、上記複合樹脂粒子の中心断面の赤外線吸収スペクトルにおける波数１７００ｃｍ^-1及び波数２８５０ｃｍ^-1での吸光度比Ａｉ_1700/2850との比Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850が１．０以下である、複合樹脂粒子にある。

本発明の他の態様は、上記複合樹脂粒子を発泡してなる複合樹脂発泡粒子にある。

本発明のさらに他の態様は、上記複合樹脂発泡粒子が相互に融着した、複合樹脂発泡粒子成形体にある。

上記複合樹脂粒子は、オレフィン系樹脂にスチレン系単量体を含浸重合させた複合樹脂を基材樹脂とし、上記オレフィン系樹脂由来の成分と、上記スチレン系単量体由来の成分との含有割合が上記所定の範囲に調整されており、複合樹脂中のスチレン系単量体由来の成分の含有割合が高い。そのため、該複合樹脂粒子を発泡させた複合樹脂発泡粒子（以下、適宜「発泡粒子」という）は、圧縮物性等の機械的物性の温度依存性が低い複合樹脂発泡粒子成形体（以下、適宜「成形体」という）の製造を可能にする。さらに、上記のように、スチレンと（メタ）アクリル酸とを含むスチレン系単量体がオレフィン系樹脂に含浸重合されており、複合樹脂のメチルエチルケトン可溶分のガラス転移温度が上記所定値以上に調整されている。そのため、上述のごとく機械的物性の温度依存性が低く、かつ優れた耐熱性を示し、例えば９５℃という高温での加熱寸法変化率が小さく耐熱性に優れた成形体の製造が可能になる。

さらに、上記複合樹脂粒子は、上述のごとく、スチレンと（メタ）アクリル酸とを含むスチレン系単量体がオレフィン系樹脂に含浸重合された複合樹脂を含有し、複合樹脂粒子の表面における吸光度比Ａｓ_1700/2850と中心断面における吸光度比Ａｉ_1700/2850との比Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850が１．０以下に調整されている。これは、複合樹脂粒子中に（メタ）アクリル酸成分が均一に分布していること、または、複合樹脂粒子の表面における（メタ）アクリル酸成分の含有割合が内部に比べて少ないことを意味している。そのため、複合樹脂粒子は、融着性に優れた発泡粒子の製造を可能にし、内部融着の良好な成形体の製造を可能にする。それ故、成形体においては、優れた靱性が十分に発揮される。

上記複合樹脂粒子を発泡してなる発泡粒子は、例えば型内成形により、発泡粒子が相互に融着した成形体の製造に用いることができる。成形体は、上述のように、内部融着が良好で靱性に優れ、圧縮物性等の機械的物性の温度依存性が低く、耐熱性に優れる。したがって、成形体は、これらの特性が要求される各種用途に用いることができる。

メタクリル酸の含有量（ただし、仕込み量）と、カルボキシ基当量との関係を示す線図。 メタクリル酸の含有量の仕込み量と実測値との関係を示す線図。 実施例、比較例に基づく、メタクリル酸含有量とガラス転移温度との関係を示す図。 各実施例、比較例に基づく、メタクリル酸含有量と加熱寸法変化率との関係を示す図。

次に、上記複合樹脂粒子の好ましい実施形態について説明する。複合樹脂粒子は、これを発泡させることにより、発泡粒子を製造するために用いられる。さらに、発泡粒子は、例えば型内成形により複合樹脂発泡粒子成形体（以下、適宜「成形体」という）を得るために用いられる。すなわち、多数の発泡粒子を成形型内に充填し、成形型内で複合樹脂発泡粒子同士を相互に融着させることにより、所望形状の成形体を得ることができる。

複合樹脂粒子は、オレフィン系樹脂にスチレン系単量体が含浸重合された複合樹脂を基材樹脂とする。本明細書において、複合樹脂は、上述のようにオレフィン系樹脂にスチレン系単量体等が含浸、重合された樹脂であり、オレフィン系樹脂由来の成分と、スチレン系単量体由来の成分とを含有する樹脂である。通常、スチレン系単量体由来の成分の主成分は、スチレン系単量体が重合してなるスチレン系樹脂である。また、スチレン系単量体の重合時には、スチレン系単量体同士の重合だけでなく、オレフィン系樹脂を構成するポリマー鎖にスチレン系単量体のグラフト重合が起こる。この場合、複合樹脂は、上記オレフィン樹脂成分と、スチレン系単量体が重合してなるスチレン系樹脂成分とを含有するだけでなく、さらにスチレン系単量体がグラフト重合したオレフィン系樹脂成分（すなわち、ＰＯ−ｇ−ＰＳ成分）を含有する。また、スチレン系単量体の重合時には、オレフィン系樹脂の架橋が起こる場合があり、この場合には、複合樹脂は、オレフィン系樹脂成分として、架橋していないオレフィン系樹脂と架橋したオレフィン系樹脂を含む。したがって、複合樹脂は重合済みのオレフィン系樹脂と重合済みのスチレン系樹脂とを溶融混練してなる混合樹脂とは異なる概念である。

複合樹脂中のスチレン系単量体由来の成分の量は、所望の物性に応じて適宜調整することができる。一般には、複合樹脂中のオレフィン系樹脂由来の成分の割合を高めると、成形体の靱性、復元性が向上するが、剛性が低下する傾向にある。一方、複合樹脂中のスチレン系単量体由来の成分の割合を高めた場合には、成形体の剛性が向上するが、靭性、復元性が低下する傾向にある。複合樹脂中のスチレン系単量体由来の成分の割合は、オレフィン系樹脂に含浸、重合させるスチレン系単量体の量により調整することができる。

上記複合樹脂粒子では、複合樹脂が５〜３５質量％のオレフィン系樹脂由来の成分と、６５〜９５質量％のスチレン系単量体由来の成分とを含む（ただし、両者の合計が１００質量％である。）。オレフィン系樹脂由来の成分とスチレン系単量体由来の成分との含有割合を上記範囲内で任意に調整することによって、温度変化によって圧縮物性等の機械的物性が大きく変動することがない成形体を得ることができる。オレフィン系樹脂由来の成分が３５質量％を超え、スチレン系単量体由来の成分が６５質量％未満の場合には、温度に対する機械的物性の変化が大きくなる。また、オレフィン系樹脂由来の成分が５質量％未満で、スチレン系単量体由来の成分が９５質量％を超える場合には、成形体が割れやすく脆いものとなる。尚、温度に対する成形体の機械的物性変化は、複合樹脂中のオレフィン系樹脂成分とスチレン系樹脂成分との比率に起因し、機械的物性の測定温度領域（例えば−３０℃〜６５℃）でガラス転移が起こらないスチレン系樹脂の比率を多くすることによって、温度に対する機械的物性変化が小さくなると考えられる。

成形体の機械的物性の温度依存性を低くし、また、剛性をより向上させるという観点から、複合樹脂は、３０質量％以下のオレフィン系樹脂由来の成分と、７０質量％以上のスチレン系単量体由来の成分とを含む（ただし、両者の合計が１００質量％である。）ことがより好ましく、２０質量％未満のオレフィン系樹脂由来の成分と、８０質量％を超えるスチレン系単量体由来の成分とを含む（ただし、両者の合計が１００質量％である。）ことがさらに好ましい。また、成形体の靭性、復元性をより向上させるためには、１０質量％以上のオレフィン系樹脂由来の成分と、９０質量％以下のスチレン系単量体由来の成分とを含む（ただし、両者の合計が１００質量％である。）ことがより好ましい。なお、本明細書において、数値範囲の上限及び下限に関する好ましい範囲、より好ましい範囲、さらに好ましい範囲は、上限及び下限の全ての組み合わせから決定することができる。

オレフィン系樹脂としては、例えば直鎖状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸共重合体、エチレン−アクリル酸アルキルエステル共重合体、エチレン−メタクリル酸アルキルエステル共重合体等のエチレン系樹脂を用いることができる。また、オレフィン系樹脂としては、例えばプロピレンホモ重合体（ポリプロピレン）、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−１−ブテン共重合体、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体、プロピレン−４-メチル−１−ペンテン共重合体等のプロピレン系樹脂を用いることもできる。また、オレフィン系樹脂としては、１種の重合体でもよいが又は２種以上の重合体の混合物を用いることもできる。

発泡性を向上でき、発泡粒子が優れた型内成形性を示すことから、オレフィン系樹脂は、直鎖状低密度ポリエチレンを主成分とすることが好ましい。この場合、成形体の靱性をより向上させることができる。この効果をより高めるという観点から、オレフィン系樹脂中の直鎖状低密度ポリエチレンの含有量は、５０質量％以上であることが好ましく、６０質量％以上であることがより好ましく、７０質量％以上であることが更に好ましい。このような比較的融点が低いオレフィン系樹脂を用いても、上記樹脂粒子は、上述の所定構成の複合樹脂を含有しているため、温度に対する機械的物性変化が小さく、かつ優れた耐熱性を示すことが可能になる。

オレフィン系樹脂は、直鎖状低密度ポリエチレンを含有すると共に、エチレンとエステル基を有するビニル化合物との共重合体を含有することが好ましい。すなわち、オレフィン系樹脂は、エチレンとエステル基を有するビニル化合物との共重合体と、直鎖状低密度ポリエチレンとの混合物（すなわち、混合樹脂）であることが好ましい。この場合には、直鎖状低密度ポリエチレンに由来する優れた発泡性、型内成形性を維持しつつ、該共重合体を含むことにより、オレフィン系樹脂にスチレン系単量体が含浸されやすくなり、成形体における靱性をより高めることができる。

オレフィン系樹脂が、エチレンとエステル基を有するビニル化合物との共重合体を含有する場合には、オレフィン系樹脂中の該共重合体の含有量は２０〜４０質量％であることが好ましく、２０〜３０重量％であることがより好ましい。

直鎖状低密度ポリエチレンとしては、メタロセン重合触媒を用いたものが好ましい。直鎖状低密度ポリエチレンとは、エチレンと１−ブテンや１−ヘキセン等のα−オレフィンとの共重合体であり、密度が９１０〜９２５ｋｇ／ｍ³のものを意味する。

エステル基を有するビニル化合物としては、例えば、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、酪酸ビニル等のカルボン酸ビニルエステル、アクリル酸エチル、メタクリル酸メチル等の（メタ）アクリル酸アルキルエステル、マレイン酸アルキルエステル、フマル酸アルキルエステル、イタコン酸アルキルエステル等の不飽和ジカルボン酸エステル等が例示でき、エチレンとエステル基を有するビニル化合物との共重合体には、これらのビニル化合物が２種以上含まれてもよい。エチレンとエステル基を有するビニル化合物との共重合体としては、例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−メタクリル酸メチル共重合体、エチレン−アクリル酸エチル共重合体等の共重合体から選ばれる少なくとも１種を用いることができる。なお、本明細書において、「（メタ）アクリル酸」は、「アクリル酸」と「メタクリル酸」とを含む概念であり、これらの一方、又は双方を意味する。オレフィン系樹脂にスチレン系単量体がより含浸されやすくなり、成形体の靱性をより向上できるという観点から、該共重合体は、エチレン−酢酸ビニル共重合体であることが好ましい。

温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件における直鎖状低密度ポリエチレンのメルトマスフローレイト（すなわち、ＭＦＲ）は、発泡性の向上の観点から、０．５〜４．０ｇ／１０分が好ましく、１．０〜３．０ｇ／１０分がより好ましい。なお、オレフィン系樹脂のＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４に基づいて測定される、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件における値である。また、測定装置としては、メルトインデクサー（例えば宝工業（株）製の型式Ｌ２０３など）を用いることができる。

また、オレフィン系樹脂の融点Ｔｍは、８０℃〜１１５℃であることが好ましい。この場合には、オレフィン系樹脂にスチレン系単量体を充分に含浸させることができ、重合時に懸濁系が不安定化することを防止することができる。その結果、スチレン系樹脂の優れた機械的物性とオレフィン系樹脂の優れた粘り強さとをより高いレベルで兼ね備えた成形体を得ることが可能になる。同様の観点から、オレフィン系樹脂の融点（Ｔｍ）は８５〜１１０℃であることがより好ましい。なお、オレフィン系樹脂の融点（Ｔｍ）は、ＪＩＳ Ｋ７１２１−１９８７に基づいて、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）にて融解ピーク温度として測定することができる。試験片の状態調節として、「（２）一定の熱処理を行なった後、融解温度を採用する場合」を採用し、加熱温度、冷却温度は共に１０℃／分とする。

複合樹脂は、スチレン系単量体が重合してなるスチレン系樹脂成分を含有する。なお、本明細書では、スチレン系樹脂成分を構成するスチレン、必要に応じて添加されるスチレンと共重合可能なモノマーを、併せてスチレン系単量体と称することがある。スチレン系単量体中のスチレンの割合は、５０質量％以上であることが好ましく、８０質量％以上であることがより好ましく、９０質量％以上であることがさらに好ましい。スチレンと共重合可能なモノマーとしては、例えば後述のスチレン誘導体、その他のビニルモノマー等があるが、スチレン系単量体は、少なくともスチレンと（メタ）アクリル酸とを含む。

上記のごとく、スチレン系単量体がスチレンと（メタ）アクリル酸とを含むため、複合樹脂はスチレン系樹脂成分としてスチレン−（メタ）アクリル酸共重合体成分を含み、複合樹脂の耐熱性を高め、その結果、成形体の耐熱性を高めることができる。かかる観点からスチレン系単量体中の（メタ）アクリル酸の含有量は３質量％以上であることが好ましい。含浸重合時における重合安定性をより向上させると共に、成形体の耐熱性をより向上させるという観点から、複合樹脂中の（メタ）アクリル酸の含有量は５〜１８質量％であることがより好ましく、７．５〜１２．５質量％であることがさらに好ましい。また、耐熱性と重合安定性をより向上させるという観点から、後述する実施例に示すように、スチレン系単量体はスチレンとメタクリル酸であることがより好ましい。

スチレン系単量体としては、以下のスチレン誘導体、その他のビニルモノマー等をさらに含有することもできる。
スチレン誘導体としては、α−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−エチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、ｐ−メトキシスチレン、ｐ−ｎ−ブチルスチレン、ｐ−ｔ−ブチルスチレン、ｏ−クロロスチレン、ｍ−クロロスチレン、ｐ−クロロスチレン、２，４，６−トリブロモスチレン、ジビニルベンゼン、スチレンスルホン酸、スチレンスルホン酸ナトリウムなどが挙げられる。これらは、単独でも２種類以上を混合したものを用いても良い。

また、その他のビニルモノマーとしては、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、水酸基を含有するビニル化合物、ニトリル基を含有するビニル化合物、有機酸ビニル化合物、オレフィン化合物、ジエン化合物、ハロゲン化ビニル化合物、ハロゲン化ビニリデン化合物、マレイミド化合物などが挙げられる。これらのビニルモノマーは、単独でも２種類以上を混合したものを用いても良い。

また、本発明の効果を阻害しない範囲において、複合樹脂は、上記したオレフィン系樹脂成分やスチレン系樹脂成分以外の、その他の樹脂成分を含むことができる。その他の樹脂成分としては、例えば、ポリメタクリル酸メチル、ポリカーボネート、ポリビニルアルコール等が挙げられる。その場合、その他の樹脂成分の含有量は、複合樹脂（その他の樹脂成分を含む）１００質量％に対して、概ね１０質量％以下であることが好ましく、より好ましくは５質量％以下、さらに好ましくは３質量％以下である。

複合樹脂のメチルエチルケトン可溶分のガラス転移温度は、１０８℃以上である。Ｔｇが１０８℃未満の場合には、耐熱性が不足するおそれがある。耐熱性をより向上させるという観点から、Ｔｇは、１１０℃以上がより好ましく、１１５℃以上がさらに好ましい。一方、成形性を向上させるという観点からは、Ｔｇは１３５℃以下であることが好ましく、１３０℃以下がより好ましく、１２０℃以下がさらに好ましい。なお、複合樹脂中のメチルエチルケトン可溶分は、主にスチレン系樹脂である。上記ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１−１９８７に基づき求められる中間点ガラス転移温度を意味する。試験片の状態調節として「（３）一定の熱処理を行なった後、ガラス転移温度を測定する場合」を採用する。

また、複合樹脂粒子においては、上述のように比Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850が１．０以下である。Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850が１．０を超える場合には、成形体における発泡粒子同士の融着不良が起こるおそれがあり、成形体の靱性などの機械的物性が損なわれるおそれがある。成形体における発泡粒子同士の融着性をより向上させるという観点から、Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850は０．８以下が好ましく、０．７以下がより好ましく、０．６以下がさらに好ましい。Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850は、例えばスチレン系単量体として使用する（メタ）アクリル酸の量や、（メタ）アクリル酸の添加のタイミングを調整することにより上述の範囲に調整することができる。タイミングの調整としては、例えば、（メタ）アクリル酸を後述の第２モノマーとして添加する方法や、さらに後述のシード比を調整する方法がある。

Ａｓ_1700/2850は、赤外全反射吸収測定法によって測定される複合樹脂粒子の表面の赤外線吸収スペクトルにおける波数２８５０ｃｍ^-1での吸光度Ａｓ₂₈₅₀に対する波数１７００ｃｍ^-1における吸光度Ａｓ₁₇₀₀の比である。Ａｓ_1700/2850＝Ａｓ₁₇₀₀／Ａｓ₂₈₅₀の関係が成り立つ。また、Ａｉ_1700/2850は、赤外線全反射吸収法によって測定される複合樹脂粒子の断面の赤外線吸収スペクトルにおける波数２８５０ｃｍ^-1での吸光度Ａｉ₂₈₅₀に対する波数１７００ｃｍ^-1における吸光度Ａｉ₁₇₀₀の比である。Ａｉ_1700/2850＝Ａｉ₁₇₀₀／Ａｉ₂₈₅₀の関係が成り立つ。

赤外全反射吸収測定法によって測定される複合樹脂粒子の赤外線吸収スペクトルにおいて、波数１７００ｃｍ^-1における吸光度Ａｓ₁₇₀₀及び吸光度Ａｉ₁₇₀₀は、（メタ）アクリル酸成分のカルボニル基のＣ＝Ｏ伸縮振動に由来する、波数１７００ｃｍ^−１付近に現れるピークから求められる値である。一方、波数２８５０ｃｍ^-1における吸光度Ａｓ₂₈₅₀及び吸光度Ａｉ₂₈₅₀は、オレフィン系樹脂成分及びスチレン系樹脂成分のメチレン基のＣ−Ｈ対称伸縮振動に由来する、波数２８５０ｃｍ^−１付近に現れるピークから求められる値である。
Ａｓ_1700/2850の値が大きいということは、複合樹脂粒子の表面付近に含まれる（メタ）アクリル酸成分の割合が多いことを意味する。一方、Ａｉ_1700/2850の値が大きいということは、複合樹脂全体に含まれる（メタ）アクリル酸成分の割合が多いことを意味する。
（メタ）アクリル酸成分は、主にスチレンと共重合し、スチレン−（メタ）アクリル酸共重合体として複合樹脂中に存在しており、スチレン系樹脂は（メタ）アクリル酸を共重合成分として含むことにより、そのガラス転移温度が向上する。
ただし、従来の複合樹脂の重合条件では、（メタ）アクリル酸は、オレフィン系樹脂に含浸しにくいので、後述の核粒子の表面付近でスチレンと共重合しやすく、複合樹脂粒子の表面付近に存在するスチレン系樹脂のガラス転移温度が過度に上昇してしまうためか、得られた発泡粒子の融着性が悪化する傾向にあることがわかった。上記複合樹脂粒子においては、後述する重合条件を採用することにより、（メタ）アクリル酸成分を多く含むスチレン系樹脂成分が複合樹脂の表面に偏在することを抑制できることがわかった。
比Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850が１．０以下であるということは、複合樹脂粒子中に（メタ）アクリル酸成分が均一に分布していること、または、複合樹脂粒子全体に対して表面付近の（メタ）アクリル酸成分が少ないことを意味し、複合樹脂粒子表面付近のスチレン系樹脂のガラス転移温度が過度に高くなっていないため、このような複合樹脂粒子を発泡してなる発泡粒子は融着性に優れたものとなる。

また、複合樹脂のメチルエチルケトン可溶分のカルボキシ基当量が２０００ｇ／ｅｑ以下であることが好ましい。この場合には、成形性を損ねることなく、成形体の耐熱性をより向上させることができる。この効果をより高めるという観点から、上述のカルボキシ基当量は、５００〜２０００ｇ／ｅｑであることがより好ましく、１０００〜１５００ｇ／ｅｑであることがさらに好ましい。尚、カルボキシ基当量はスチレン系単量体に含まれる（メタ）アクリル酸の配合量によって調整することができる。

複合樹脂粒子を発泡させることにより発泡粒子を得ることができる。発泡には、物理発泡剤を用いることが好ましい。物理発泡剤としては、窒素、二酸化炭素、アルゴン、空気、ヘリウム、水等の無機発泡剤；メタン、エタン、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、シクロブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ノルマルヘキサン、シクロヘキサン、２−メチルペンタン、３−メチルペンタン、２，２−ジメチルブタン、２，３−ジメチルブタン等の有機発泡剤が挙げられる。好ましくは、無機発泡剤がよい。この場合には、発泡後に発泡粒子から発泡剤が放散し、発泡粒子内に発泡剤が残留しない。そのため、型内成形時に発泡粒子の内圧が過度に上昇しにくく、短時間で成形体の冷却を完了し、成形型から取り出すことが可能となる。また、圧縮物性等の機械的物性の温度依存性は、残存発泡剤量で変化し、残存発泡剤量が多いほど温度依存性が大きくなるため、発泡剤が成形体に残りやすく、徐々に放散していく有機発泡剤より、残存発泡剤量の経時的変化が実質的にない二酸化炭酸、空気、窒素などの無機発泡剤が好ましい。すなわち、温度に対する圧縮物性変化をより小さくできるという観点から、無機発泡剤が好ましい。発泡性により優れるという観点から、二酸化炭素が特に好ましい。

複合樹脂粒子は、着色剤を含有することができる。この場合には、所望の色に着色された成形体を得ることができる。例えば、複合樹脂粒子がカーボンブラックなどの黒系着色剤を含有する場合には、黒色の成形体を得ることができる。このような成形体は、外観上目立ちにくいため、組み付け対象の外観を損ねることを防止できるという観点から、例えば衝撃吸収材などの自動車の外装部材や、内装部材等に好適になり、さらに各種建材などにも好適になる。特に、着色剤としてカーボンブラックが後述の核粒子に配合されていることが好ましい。カーボンブラックの存在下では、スチレン系単量体の重合速度が遅くなり、核粒子へのスチレン系単量体の含浸性が向上し、粒子表面のスチレン系樹脂成分の割合をより低減させることや、複合樹脂粒子表面付近に（メタ）アクリル酸成分を多く含むスチレン系樹脂成分が偏在することをより効果的に抑制するができると考えられる。

成形時における成形型内への充填性を向上させるという観点から、複合樹脂粒子の平均粒子径は、２ｍｍ以下であることが好ましく、１．８ｍｍ以下であることがより好ましい。一方、その下限は１．０ｍｍ程度である。平均粒子径は、後述の方法によって求めた粒度分布における体積積算値６３％での粒径（すなわち、ｄ６３）を意味する。

成形性や、成形体としたときの軽量性と機械的物性とを両立させる観点から、発泡粒子の嵩密度は概ね５ｋｇ／ｍ³以上であることが好ましく、１０ｋｇ／ｍ³以上であることがより好ましい。一方、発泡粒子の嵩密度は、概ね２００ｋｇ／ｍ³以下であることが好ましく、１００ｋｇ／ｍ³以下であることがより好ましい。

また、軽量性と機械的物性とを両立させる観点から、発泡粒子が相互に融着した成形体の見掛け密度は概ね５ｋｇ／ｍ³以上であることが好ましく、１０ｋｇ／ｍ³以上であることがより好ましい。一方、成形体の見掛け密度は、概ね２００ｋｇ／ｍ³以下であることが好ましく、１００ｋｇ／ｍ³であることがより好ましい。

複合樹脂粒子は、オレフィン系樹脂を含有する核粒子にスチレン系単量体を含浸、重合させて得られる。複合樹脂粒子は、例えば以下のように分散工程及び改質工程を行うことにより得られる。

分散工程においては、まず、オレフィン系樹脂を主成分とする核粒子を水性媒体中に分散させて分散液を作製する。核粒子は、オレフィン系樹脂の他に、気泡調整剤、着色剤、難燃剤、滑剤、酸化防止剤、耐候剤、分散径拡大剤等の添加剤をさらに含有することができる。核粒子は、必要に応じて添加される上述の添加剤をオレフィン系樹脂に配合し、配合物を溶融混練してから造粒することにより製造することができる。溶融混練は押出機により行うことができる。均一な混練を行うためには、予め樹脂を混合した後に押出を行うことが好ましい。溶融混練は、例えばダルメージタイプ、マドックタイプ、ユニメルトタイプ等の高分散タイプのスクリュを備えた単軸押出機や二軸押出機を用いて行うことが好ましい。

核粒子の造粒は、例えばストランドカット方式、アンダーウォーターカット方式、ホットカット方式等によって行うことができる。

気泡調整剤としては、脂肪酸モノアミド、脂肪酸ビスアミド、タルク、シリカ、ポリエチレンワックス、メチレンビスステアリン酸、硼酸亜鉛、明礬、ポリテトラフルオロエチレン等を用いることができる。
着色剤としては、顔料、染料のいずれも用いることができ、ファーネスブラック、チャンネルブラック、サーマルブラック、アセチレンブラック、ケッチェンブラックなどのカーボンブラックや、黒鉛、炭素繊維等の炭素系顔料を用いることが好ましい。
難燃剤としては、例えばヘキサブロモシクロドデカン、テトラブロモビスフェノールＡ系化合物、トリメチルホスフェート、臭素化ブタジエン−スチレンブロック共重合体、水酸化アルミニウム等を用いることができる。

水性媒体としては、例えば脱イオン水を用いることができる。核粒子は、懸濁剤とともに水性媒体中に分散させることが好ましい。この場合には、スチレン系単量体を水性媒体中に均一に懸濁させることができる。懸濁剤としては、例えばリン酸三カルシウム、ハイドロキシアパタイト、ピロリン酸マグネシウム、リン酸マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸化第２鉄、水酸化チタン、水酸化マグネシウム、リン酸バリウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、タルク、カオリン、ベントナイト等の微粒子状の無機懸濁剤を用いることができる。また、例えばポリビニルピロリドン、ポリビニルアルコール、エチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース等の有機懸濁剤を用いることもできる。好ましくは、リン酸三カルシウム、ハイドロキシアパタイト、ピロリン酸マグネシウムがよい。これらの懸濁剤は単独で、または２種以上を組み合わせて用いることができる。

懸濁剤の使用量は、懸濁重合系の水性媒体（具体的には、反応生成物含有スラリーなどの水を含む系内の全ての水）１００質量部に対して、固形分量で０．０５〜１０質量部が好ましい。より好ましくは０．３〜５質量部がよい。懸濁剤を上記範囲にすることで、改質工程において、スチレン系単量体を安定して懸濁させることができると共に、改質工程後に得られる複合樹脂粒子の粒子径分布が広がることを抑制することができる。

水性媒体には、界面活性剤からなる分散剤を添加することができる。界面活性剤としては、例えばアニオン系界面活性剤、ノニオン系界面活性剤を用いることが好ましい。これらの界面活性剤は、単独で又は複数を組み合わせて用いることができる。

アニオン系界面活性剤としては、例えばアルキルスルホン酸ナトリウム、アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ラウリル硫酸ナトリウム、α−オレフィンスルホン酸ナトリウム、ドデシルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウム等を用いることができる。
ノニオン系界面活性剤としては、例えばポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンラウリルエーテル等を用いることができる。

また、水性媒体には、必要に応じて、例えば塩化リチウム、塩化カリウム、塩化ナトリウム、硫酸ナトリウム、硝酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸ナトリウム等の無機塩類からなる電解質を添加することができる。また、靭性、機械的強度により優れた成形体を得るためには、水性媒体に水溶性重合禁止剤を添加することが好ましい。水溶性重合禁止剤としては、例えば亜硝酸ナトリウム、亜硝酸カリウム、亜硝酸アンモニウム、Ｌ−アスコルビン酸、クエン酸等を用いることができる。複合樹脂粒子の最表面付近におけるスチレン系樹脂成分の量を低減する観点から、水溶性重合禁止剤の添加量は、水性媒体（具体的には、反応生成物含有スラリーなどの水を含む系内の全ての水）１００質量部に対して０．００１〜０．１質量部が好ましく、より好ましくは０．００５〜０．０６質量部がよい。

改質工程においては、水性媒体中において、スチレン系単量体を核粒子に含浸、重合させる。なお、スチレン系単量体等の重合は、重合開始剤の存在下で行うことができる。この場合には、スチレン系単量体等の重合と共に、エチレン系樹脂等のオレフィン系樹脂の架橋が生じることがある。また、必要に応じて架橋剤を併用することができる。重合開始剤、架橋剤を使用する際には、予めスチレン系単量体に重合開始剤、架橋剤を溶解させておくことが好ましい。

重合開始剤としては、スチレン系単量体の懸濁重合法に用いられるものを用いることができる。例えばスチレン系単量体に可溶で、１時間半減期温度が７０〜１４０℃である重合開始剤を用いることができる。重合開始剤としては、例えばラウロイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、ベンゾイルパーオキサイド、ヘキシルパーオキシイソプロピルカーボネート、１，１−ビス−ｔ−ブチルパーオキシシクロヘキサン、ｔ−アミルパーオキシ−２−エチルヘキシルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ヘキシルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ジクミルパーオキサイド等の有機過酸化物を用いることができる。また、重合開始剤としては、アゾビスイソブチロニトリル、１，１’−アゾビス（シクロヘキサン−１−カルボニトリル）等のアゾ化合物等を用いることができる。これらの重合開始剤は１種類、または２種類以上を組み合わせて用いることができる。また、スチレン系単量体を核粒子内部まで含浸させやすいという観点から１時間半減期温度が１００〜１４０℃である重合開始剤が好ましく、ジクミルパーオキサイドを用いることが好ましい。重合開始剤は、スチレン系単量体１００質量部に対して０．０１〜３質量部で使用することが好ましい。

また、架橋剤としては、１時間半減期温度が１１０〜１６０℃の架橋剤を用いることが好ましい。具体的には、例えばｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ジクミルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジｔ−ブチルパーオキサイド等の過酸化物を用いることができる。架橋剤は、単独または２種類以上併用して用いることができる。架橋剤の配合量は、スチレン系単量体１００質量部に対して０．１〜５質量部であることが好ましい。なお、重合開始剤及び架橋剤としては、同じ化合物を採用することもできる。

核粒子にスチレン系単量体を含浸させて重合させるにあたって、核粒子を分散させた水性媒体中に、配合予定のスチレン系単量体の全量を例えば２以上に分割し、これらのモノマーを異なるタイミングで添加することが好ましい。具体的には、配合予定のスチレン系単量体の全量のうちの一部を、核粒子が分散された水性媒体中に添加して、スチレン系単量体を含浸、重合させつつ、次いで、さらに配合予定のスチレン系単量体の残部を１回又は２回以上に分けて水性媒体中に添加することができる。後者のように、スチレン系単量体を分割して添加することにより、重合時の樹脂粒子同士の凝結を抑制することや、複合樹脂発泡粒子表面における（メタ）アクリル酸成分の含有量を少なくすることが可能になる。

また、重合開始剤は、スチレン系単量体に溶解させた状態で、水性媒体中に添加することができる。上述のごとく、配合予定のスチレン系単量体を２回以上に分割して異なるタイミングで添加する場合には、いずれのタイミングで添加されるスチレン系単量体にも重合開始剤を溶解させることができ、異なるタイミングで添加される各スチレン系単量体に重合開始剤を添加することもできる。スチレン系単量体を分割して添加する場合には、少なくとも最初に添加されるスチレン系単量体（以下、「第１モノマー」という）には重合開始剤を溶解させておくことが好ましい。第１モノマーには、配合予定の重合開始剤の全量のうちの７５％以上を溶解させることが好ましく、８０％以上を溶解させておくことがより好ましい。この場合には、重合時に懸濁系が不安定化することを防止することができる。その結果、スチレン系樹脂の優れた剛性とオレフィン系樹脂の優れた粘り強さとをより高いレベルで兼ね備えた成形体を得ることが可能になる。また、上述のように、配合予定のスチレン系単量体の一部を第１モノマーとして添加する場合には、配合予定のスチレン系単量体の全量のうちの残部を第２モノマーとして、第１モノマーの添加後に第１モノマーとは異なるタイミングで添加することができる。なお、第２モノマーをさらに分割して添加することや、第２モノマーを所定の時間をかけて連続的に添加することもできる。

配合予定のスチレン系単量体を２回以上に分割して異なるタイミングで添加する場合には、２回目以降のタイミングで添加されるスチレン系単量体が（メタ）アクリル酸を含有することが好ましい。１回目に添加するスチレン系単量体中に（メタ）アクリル酸を添加してもよいが、添加予定の（メタ）アクリル酸の総量のうちの９０質量％以上は、例えば第２モノマーとして２回目以降のタイミングで添加することが好ましい。１回目に添加するスチレン系単量体中の（メタ）アクリル酸の含有量を０にしたり、例えば１０質量％以下にまで少なくすることにより、（メタ）アクリル酸が核粒子に含浸重合されやすくなり、上述のＡｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850を１．０以下にすることが容易になる。（メタ）アクリル酸をより十分に含浸重合させるという観点から、１回目に添加するスチレン系単量体は（メタ）アクリル酸を含有しておらず、２回目以降のタイミングで添加されるスチレン系単量体が（メタ）アクリル酸を含有することが好ましい。

なお、第１モノマーとして添加するスチレン系単量体のシード比（すなわち、核粒子に対する第１モノマーの質量比）は、０．５以上であることが好ましい。この場合には、複合樹脂中のスチレン系樹脂成分の割合が高い場合であっても、第２モノマーの添加量が多くなりすぎることを抑制できるため、スチレン系単量体の含浸性を高めることができ、粒子表面のスチレン系樹脂成分を低減することができる。また、複合樹脂粒子の形状をより球状に近づけることが容易になる。同様の観点から、シード比は０．７以上であることがより好ましく、０．８以上であることがさらに好ましい。また、シード比は、１．５以下であることが好ましい。この場合には、複合樹脂中のスチレン系単量体由来の成分の割合が高い場合であっても、スチレン系単量体の含浸性を高めることができ、スチレン系単量体を核粒子に十分に含浸させることができる。また、スチレン系単量体が核粒子に充分に含浸される前に重合することをより防止することができ、樹脂の塊状物の発生をより防止することができる。同様の観点から、第１モノマーのシード比は、１．３以下であることがより好ましく、１．２以下であることがさらに好ましい。

核粒子中のオレフィン系樹脂の融点Ｔｍ（℃）と、改質工程における含浸重合温度Ｔｐ（℃）とが、Ｔｍ−１０≦Ｔｐ≦Ｔｍ＋３０の関係を満足することが好ましい。この場合には、複合樹脂中のスチレン系樹脂成分の割合が高い場合であっても、オレフィン系樹脂にスチレン系単量体を充分に含浸させることができ、重合時に懸濁系が不安定化することを防止することができる。特に、上記含浸重合温度の範囲と、上述した第１モノマーのシード比の範囲と、第１モノマー中の（メタ）アクリル酸の含有量の低減を組み合わせることで、複合樹脂中のスチレン系樹脂成分の割合が高い場合であっても、Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850を１．０以下にすることができる。また、改質工程における含浸重合温度Ｔｐ（℃）と、架橋温度Ｔｘ（℃）とが、Ｔｐ＋１０≦Ｔｘ≦Ｔｐ＋３０の関係を満足することが好ましい。この場合、複合樹脂中のオレフィン系樹脂を十分に架橋させることができ、発泡粒子の内部融着が良好であり、靱性にも優れた成形品を得ることができる。

また、スチレン系単量体には、必要に応じて可塑剤、油溶性重合禁止剤、難燃剤、着色剤、気泡調整剤、連鎖移動剤等を添加することができる。可塑剤としては、例えば脂肪酸エステル、アセチル化モノグリセライド、油脂類、炭化水素化合物等を用いることができる。脂肪酸エステルとしては、例えばグリセリントリステアレート、グリセリントリオクトエート、グリセリントリラウレート、ソルビタントリステアレート、ソルビタンモノステアレート、ブチルステアレート等を用いることができる。また、アセチル化モノグリセライドとしては、例えばグリセリンジアセトモノラウレート等を用いることができる。油脂類としては、例えば硬化牛脂、硬化ひまし油等を用いることができる。炭化水素化合物としては、例えばシクロヘキサン、流動パラフィン等を用いることもできる。また、油溶性重合禁止剤としては、例えばパラ−ｔ−ブチルカテコール、ハイドロキノン、ベンゾキノン等を用いることができる。難燃剤、着色剤、気泡調整剤としては、前述したものと同様のものを用いることができる。連鎖移動剤としては、例えばｎ−ドデシルメルカプタン、α−メチルスチレンダイマー等を用いることができる。上記添加剤は、単独または２種以上の組合せで添加することができる。

上述の可塑剤、油溶性重合禁止剤、難燃剤、着色剤、連鎖移動剤等の添加剤は、溶剤に溶解させて核粒子に含浸させることもできる。溶剤としては、例えばエチルベンゼン、トルエン等の芳香族炭化水素、ヘプタン、オクタン等の脂肪族炭化水素等を用いることができる。

複合樹脂粒子を発泡させることにより発泡粒子を得ることができる。発泡方法としては、特に限定されるものではないが、例えばガス含浸予備発泡方法、分散媒放出発泡方法、或いはこれらの方法、原理を基本としたその他の発泡方法が挙げられる。

ガス含浸予備発泡方法においては、重合中、及び／又は重合後の複合樹脂粒子に物理発泡剤等の発泡剤を含浸させて発泡性粒子を作製する。その後、発泡性粒子を予備発泡機に投入し、水蒸気、熱風、或いはそれらの混合物などの加熱媒体にて加熱することにより発泡性粒子を発泡させて発泡粒子を得ることができる。また、作製後の複合樹脂粒子を圧力容器内に充填し、発泡剤を圧入することにより複合樹脂粒子に発泡剤を含浸させて発泡性粒子を作製することもできる。

一方、分散媒放出発泡方法においては、まず、圧力容器内の水性媒体中に分散させた複合樹脂粒子に、加熱、加圧下で発泡剤を含浸させる。次いで、発泡適正温度条件下において、水性媒体と共に発泡剤を含む複合樹脂粒子を圧力容器から圧力容器内よりも低圧下に放出することにより、複合樹脂粒子を発泡させて発泡粒子を得ることができる。発泡剤の含浸には、液相含浸法、気相含浸法を適宜選択できる。発泡剤としては、上述の無機発泡剤、有機発泡剤を用いることができるが、無機発泡剤が好ましい。

成形体は、公知のスチーム加熱による型内成形方法により、製造可能である。即ち、多数の発泡粒子を金型等の成形型内に充填し、該成形型内にスチームを導入して発泡粒子を相互に融着させることにより、成形体を得ることができる。成形体は、内部融着が良好で靱性に優れ、圧縮物性等の温度による変化が小さく、耐熱性に優れる。このため、該成形体は、これらの特性が要求される用途、例えば自動車用のエネルギー吸収材、特に車両用センサ付き歩行者保護バンパの衝撃吸収材に特に好適である。

以下に、実施例にかかる複合樹脂粒子、発泡粒子、成形体について説明する。なお、本発明は、以下の各実施例に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の変更が可能である。

（実施例１）
（１）核粒子の作製
オレフィン系樹脂として、メタロセン重合触媒を用いて重合してなる直鎖状低密度ポリエチレン（具体的には、東ソー社製「ニポロンＺ ＨＦ２１０Ｋ」）を準備した。直鎖状低密度ポリエチレンのことを、以下適宜「ＬＬ」という。このＬＬの融点Ｔｍは、１０３℃である。また、気泡調整剤として、ホウ酸亜鉛の１０質量％濃度マスターバッチ（具体的には、ポリコール社製「ＣＥ−７３３５」、基材樹脂：直鎖状低密度ポリエチレン）を、黒色系の着色剤としてカーボンブラックの４０質量％濃度マスターバッチ（具体的には、東京インキ社製「ＰＥＸ ９９９０１８Ｂｌａｃｋ」、基材樹脂：直鎖状低密度ポリエチレン）を、それぞれ準備した。さらに、酸化防止剤のマスターバッチ（具体的には、東邦社製「ＴＭＢ１１３」、低密度ポリエチレン：９０質量％、リン系安定剤：６．５質量％、ヒンダードフェノール系酸化防止剤：３．５質量％）を準備した。そして、オレフィン系樹脂１５．７５ｋｇと、ホウ酸亜鉛のマスターバッチ２．６ｋｇと、黒色剤のマスターバッチ１．６５ｋｇと、酸化防止剤のマスターバッチ０．２ｋｇをヘンシェルミキサー（具体的には、三井三池化工機社製；型式ＦＭ−７５Ｅ）に投入し、５分間混合し、樹脂混合物を得た。

次いで、バレル内径２６ｍｍの二軸押出機（具体的には、東芝機械社製；型式ＴＥＭ―２６ＳＳ）を用いて、樹脂混合物を押出機設定温度２５０℃で溶融混練し、水中カット方式により平均０．１９ｍｇ／個に切断することにより、核粒子を得た。

（２）複合樹脂粒子の作製
撹拌装置の付いた内容積３Ｌのオートクレーブに、脱イオン水１０００ｇを入れ、更にピロリン酸ナトリウム６ｇを加えた。その後、粉末状の硝酸マグネシウム・６水和物１２．９ｇを加え、室温で３０分間撹拌した。これにより、懸濁剤としてのピロリン酸マグネシウムスラリーを作製した。次に、オートクレーブ内に界面活性剤としてのラウリルスルホン酸ナトリウム（具体的には、１０質量％水溶液）２ｇ、水溶性重合禁止剤としての亜硝酸ナトリウム０．１５ｇ、及び核粒子７５ｇを投入した。

次いで、重合開始剤としてのジクミルパーオキサイド１．７２ｇ（日油社製「パークミルＤ」）、連鎖移動剤としてのαメチルスチレンダイマー（日油社製「ノフマーＭＳＤ」）０．６３ｇを第１モノマー（スチレン系単量体）に溶解させた。そして、この溶解物を撹拌速度５００ｒｐｍで撹拌しながらオートクレーブ内に投入した。なお、第１モノマーとしてはスチレン７５ｇを用いた。

次いで、オートクレーブ内の空気を窒素にて置換した後、昇温を開始し、２時間かけてオートクレーブ内の温度（内容物の温度）を１２０℃まで昇温させた。昇温後、この温度を１２０℃で３０分間保持した。その後撹拌速度を４５０ｒｐｍに下げ、１２０℃で７．５時間保持した。尚、１２０℃に到達してから３０分経過時に、第２モノマー（具体的にはスチレン系単量体）として、スチレン３１８ｇとメタクリル酸３１．９ｇとの混合モノマーを６時間かけてオートクレーブ内に添加した。なお、メタクリル酸のことを、以下適宜「ＭＡＡ」という。

次いで、オートクレーブ内の温度を１３５℃まで２時間かけて昇温させ、そのまま１３５℃で５時間保持した。その後、オートクレーブ内を冷却させ、複合樹脂粒子を取り出した。次いで、硝酸を添加して複合樹脂粒子の表面に付着したピロリン酸マグネシウムを溶解させた。その後、遠心分離機により脱水及び洗浄を行い、気流乾燥装置で表面に付着した水分を除去した。なお、製造時に用いたスチレン系単量体とオレフィン系樹脂との配合比（具体的には質量比）から、複合樹脂中のスチレン系単量体に由来する成分とオレフィン系樹脂に由来する成分との質量比を求めた。

上記のようにして得られた複合樹脂粒子について、製造時に使用した核粒子のオレフィン系樹脂の種類、核粒子の量、スチレン系単量体の配合量、スチレン系単量体中の（メタ）アクリル酸成分（具体的には、ＭＡＡ）の含有量、重合に使用した重合開始剤の１時間半減期温度、複合樹脂におけるオレフィン系樹脂成分（すなわち、ＰＯ）とスチレン系単量体に由来する成分（すなわち、ＰＳ）との質量比を表１に示す。さらに、複合樹脂粒子について、平均粒子径ｄ６３、メチルエチルケトン可溶分のガラス転移温度Ｔｇ及びカルボキシ基当量、キシレン不溶分量、アセトン可溶分の重量平均分子量Ｍｗ、粒子表面の吸光度比Ａｓ_1700/2850、粒子中心断面の吸光度比Ａｉ_1700/28500を以下のようにして測定した。その結果を表１に示す。

「平均粒子径ｄ６３」
日機装社製の粒度分布測定装置「ミリトラック ＪＰＡ」を用いて複合樹脂粒子の粒度分布を測定した。具体的には、まず、測定装置の試料供給フィーダから複合樹脂粒子４０ｇを自由落下させ、投影像をＣＣＤカメラで撮像した。次いで、撮像した画像情報に対して演算・結合処理を順次行い、粒度分布・形状指数結果を出力する画像解析方式の条件で測定を行った。これにより、粒度分布における体積積算値６３％での粒径（ｄ６３）ｍｍを求めた。この粒径（ｄ６３）を平均粒子径とする。

「メチルエチルケトン可溶分のガラス転移温度Ｔｇ」
分析ミル（具体的には、ＩＫＡ社製Ａ−１１）によって、複合樹脂粒子３．０ｇを粒径１ｍｍ以下になるまで粉砕した。粉砕物をメチルエチルケトン２０ｍＬ中に温度２３℃で１２時間浸漬した後、メチルエチルケトン可溶分を分取した。次いで、メチルエチルケトン可溶分をメタノール５０ｍＬに滴下することで得られた白色沈殿物を採取し、十分に乾燥させた。得られたメチルエチルケトン可溶分２〜４ｍｇについて、ティ・エイ・インスツルメント社製のＤＳＣ測定器Ｑ１０００を用い、ＪＩＳ Ｋ７１２１−１９８７に基づき熱流束示差走査熱量測定を行った。状態調節として、（３）一定の熱処理を行なった後、ガラス転移温度を測定する場合を採用し、そして、加熱速度２０℃／分の条件で得られるＤＳＣ曲線の中間点ガラス転移温度として、メチルエチルケトン可溶分のガラス転移温度Ｔｇを求めることができる。なお、複合樹脂中のメチルエチルケトン可溶分は、主にスチレン系樹脂である。

「メチルエチルケトン可溶分のカルボキシ基当量」
まず、測定サンプルとして、上述のガラス転移温度の測定と同様にしてメチルエチルケトン可溶分を得た。得られたメチルエチルケトン可溶分０．１〜０．５ｇを温度６０℃のベンジルアルコール６０ｍＬ中で３０分間撹拌し、完全に溶解させた。次いで、水酸化ナトリウム（ＭｅＯＨ溶液／０．１Ｎ）により、溶液の中和滴定を行った。尚、指示薬としてはフェノールフタレイン液を用い、サンプル／ベンジルアルコール溶液が赤紫色に呈色した時点を終点とした。この中和滴定により得られるカルボキシ基当量ｇ／ｅｑが得られる。複合樹脂中の共重合成分のスチレン系樹脂に対する含有量（すなわち、仕込み量、単位：質量％）とカルボキシ基当量（単位：ｇ／ｅｑ）との関係を図１に示す。

また、上述のカルボキシ基当量の逆数、すなわちサンプル１ｇ中に含まれるカルボキシ基のモル数に、サンプル（実質的にはスチレン系樹脂）中のＭＡＡ由来の構造単位の分子量８６g／ｍｏｌを掛けることにより、サンプル１ｇ中に含まれるＭＡＡ成分の質量をめた。次いで、横軸に製造に用いたスチレン系単量体中のＭＡＡ成分の含有量（すなわち、仕込み量、単位：質量％）をとり、縦軸に中和滴定から求めたサンプル１ｇ中に含まれるＭＡＡ成分の含有量（質量％）をとって、両者の関係をグラフにプロットした（図２参照）。これにより、使用したスチレン系単量体中の（メタ）アクリル酸成分の割合（質量％）に対する、複合樹脂中のスチレン系樹脂成分に含まれる（メタ）アクリル酸成分の割合（すなわち、実測値、単位：質量％）の比を求めることができる。

「キシレン不溶分の含有量（ＸＹゲル量）」
まず、約１ｇの複合樹脂粒子を採取して、その重量（Ｗ₀）を小数第４位まで計量し、１５０メッシュの金網袋中に入れた。次いで、容量２００ｍｌの丸底フラスコに約２００ｍｌのキシレンを入れ、ソックスレー抽出管に上記金網袋に入れたサンプルをセットした。マントルヒーターで８時間加熱することにより、ソックスレー抽出を行った。抽出終了後、空冷により冷却した。冷却後、抽出管から金網を取り出し、約６００ｍｌのアセトンにより金網ごとサンプルを洗浄した。次いで、アセトンを揮発させてから温度１２０℃の乾燥器内でサンプルを４時間乾燥させた。この乾燥後に金網内から回収したサンプルが「キシレン不溶分」である。初期の複合樹脂粒子量Ｗ₀に対するゲル分量（質量）の割合を百分率で表し、これをキシレン不溶分の含有量、すなわち、ＸＹゲル量（質量％）とした。キシレン不溶分は、主に複合樹脂中の架橋されたオレフィン系樹脂成分である。

「アセトン可溶分の重量平均分子量Ｍｗ」
まず、１５０メッシュの金網袋中に複合樹脂粒子１．０ｇを入れた。次に、容積２００ｍｌの丸底フラスコにキシレン約２００ｍｌを入れ、ソックスレー抽出管に上記金網袋に入れたサンプル（すなわち複合樹脂粒子）をセットした。マントルヒーターで８時間加熱し、ソックスレー抽出を行った。抽出したキシレン溶液をアセトン６００ｍｌへ投下し、デカンテーションの後、減圧蒸発乾固し、アセトン可溶分を得た。アセトン可溶分のＭｗは、直鎖ポリスチレンを標準物質としたゲルパーミエーションクロマトグラフィ（すなわち、ＧＰＣ）法により測定した。測定には、高分子測定用ミックスゲルカラムを用いた。具体的には、東ソー（株）製の測定装置（具体的には、ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ ＥｃｏＳＥＣ）を用いて、溶離液：テトラヒドロフラン（すなわち、ＴＨＦ）、流量：０．６ｍｌ／分、試料濃度：０．１ｗｔ％という測定条件で測定を行った。カラムとしては、ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＨ−Ｈ×１本、ＴＳＫ−ＧＥＬ ＳｕｐｅｒＨＭ−Ｈ×２本を直列に接続したカラムを用いた。即ち、Ｍｗは、テトラヒドロフランに溶解させたアセトン可溶分の分子量をＧＰＣ法で測定し、標準ポリスチレンで校正することによって求めた。なお、複合樹脂中のキシレン可溶分をさらにアセトンに溶解させて得られるアセトン可溶分は、主にスチレン系樹脂である。

「吸光度比の測定」
複合樹脂粒子の吸光度比の測定は、ＡＴＲ法によって測定され、全反射吸収測定装置を用いて行った。全反射吸収測定装置としては、日本分光社製の赤外分光光度計「ＦＴ／ＩＲ-４６０ｐｌｕｓ」と、同社製の全反射吸収測定装置「ＡＴＲ ＰＲＯ ４５０−Ｓ型」を用いた。また、全反射吸収測定装置の測定条件は、プリズム：ダイヤモンドプリズム（Ｄ４８０）、入射角 ４５°とした。具体的には、まず、全反射吸収測定装置のプリズムに複合樹脂粒子を１７０ｋｇ／ｃｍ²の圧力で押し付けて密着させて複合樹脂粒子の表面における赤外線吸収スペクトル（ただし、ＡＴＲ補正なし）を得た。次に、赤外線吸収スペクトルから得られる波数１７００ｃｍ^-1における吸光度Ａｓ₁₇₀₀、波数２８５０ｃｍ^-1における吸光度Ａｓ₂₈₅₀を測定した。そして、吸光度Ａｓ₂₈₅₀に対する吸光度Ａｓ₁₇₀₀の比、すなわち、吸光度比Ａｓ_1700/2850を算出した。吸光度比の算出にあたっては、同様の測定を５つの複合樹脂粒子について行い、これらの平均値を求めた。

また、剃刀により、複合樹脂粒子をその中心を通るように約２等分に切断した。次いで、その切断面を全反射吸収測定装置のプリズムに押し付けた点を除いては、上述と同様の方法により、赤外線吸収スペクトル（ただし、ＡＴＲ補正なし）を得た。次に、赤外線吸収スペクトルから得られる波数１７００ｃｍ^-1における吸光度Ａｉ₁₇₀₀、波数２８５０ｃｍ^-1における吸光度Ａｉ₂₈₅₀を測定した。そして、吸光度Ａｉ₂₈₅₀に対する吸光度Ａｉ₁₇₀₀の比、すなわち、吸光度比Ａｉ_1700/2850を算出した。吸光度比の算出にあたっては、同様の測定を５つの複合樹脂粒子について行い、これらの平均値を求めた。次いで、吸光度比Ａｉ_1700/2850に対する吸光度比Ａｓ_1700/2850の比、すなわち、Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850を算出した。

（３）発泡
次いで、複合樹脂粒子１０００ｇを分散媒である水３０００ｇと共に撹拌機を備えた５Ｌの圧力容器内に仕込んだ。続いて、容器内の分散媒中に分散剤としてのカオリン３．０ｇ、界面活性剤としてのアルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム２．０ｇ、硫酸アルミニウム０．１ｇを添加した。次いで、回転速度３００ｒｐｍで容器内を撹拌しながら発泡温度１６０℃まで昇温させた。その後、無機物理発泡剤である二酸化炭酸（ＣＯ₂）を容器内の圧力が４ＭＰａ（Ｇ：ゲージ圧）になるように容器内に圧入し、４ＭＰａ（Ｇ）を維持しつつ同温度（すなわち、１６０℃）で１５分間保持した。これにより複合樹脂粒子中に二酸化炭素を含浸させた。次いで、発泡剤を含む複合樹脂粒子を分散媒と共に容器から大気圧下に放出することにより、嵩密度が１９０ｋｇ／ｍ³の複合樹脂発泡粒子（一次発泡粒子）を得た。

（４）二段発泡
次に、複合樹脂発泡粒子（具体的には、一次発泡粒子）を４０℃にて２４時間乾燥させた後、圧力容器内にて一次発泡粒子に加圧空気を含浸させて、発泡粒子の内圧を０．５０ＭＰａ（Ｇ）にした。次いで、一次発泡粒子を小型加圧発泡機(ダイセン工業社製Ｊ−０８０)に充填し、０．２５ＭＰａ（Ｇ）のスチームにより一次発泡粒子を加熱してさらに発泡させた。これにより、嵩密度が４２ｋｇ／ｍ³の複合樹脂発泡粒子（すなわち、二次発泡粒子）を得た。

（５）型内成形
発泡粒子（具体的には二次発泡粒子）を小型成形機（ダイセン工業社製Ｄ−３０ＳＦ）の金型内に充填した。金型は、縦２００ｍｍ、横２５０ｍｍ、厚み５０ｍｍの平板形状のキャビティを有する。次いで、金型内にスチームを導入することにより、発泡粒子を加熱して相互に融着させた。その後、金型内を冷却した後、金型より成形体を取り出した。次いで、成形体を４０℃に調整されたオーブン内で２４時間静置することにより、成形体の乾燥及び養生を行った後、オーブンから成形体を取り出した。成形条件として、成形時のスチームの圧力（成形圧：ＭＰａ（Ｇ））を後述の表１に示す。また、上記のようにして作製した成形体について、見掛け密度、融着率、圧縮物性とその温度依存性、耐熱性（９５℃）、曲げ試験による靭性を以下のようにして評価した。その結果を後述の表１示す。

「見掛け密度」
見掛け密度は、成形体の質量をその見掛けの体積で除することにより算出した。

「融着率」
成形体を破断させ、その破断面を観察し、材料破壊した発泡粒子数と、界面で剥離した発泡粒子数をそれぞれ計測した。次いで、材料破壊した発泡粒子と界面で剥離した発泡粒子の合計数に対する材料破壊した発泡粒子の割合を算出し、これを百分率で表した値を融着率（％）とした。

「圧縮物性」
成形体から縦５０ｍｍ、横５０ｍｍ、厚み２５ｍｍの直方体形状の成形スキンを含まない試験片を切り出した。次いで、試験片を、−３０℃、２３℃、６５℃の各温度で４８時間保管した。その後、ＪＩＳ Ｋ６７６７−１９９９に準拠して、保管温度と同じ温度、すなわち、−３０℃、２３℃、６５℃の各温度における静的圧縮応力（試験速度：１０ｍｍ/ｍｉｎ）を測定し、各温度における５０％歪時の圧縮応力（すなわち、５０％圧縮応力）を求めた。圧縮方向は、成形体の厚み方向とした。−３０℃における５０％圧縮応力ＣＳ_-30と、２３℃における５０％圧縮応力ＣＳ₂₃と、６５℃における５０％圧縮応力ＣＳ₆₅とから、下記の式（Ｉ）に基づいて低温側での圧縮物性の温度依存性ＴＤ_Ｌを算出し、式（II）に基づいて、高温側での圧縮物性の温度依存性ＴＤ_Hを算出した。また、圧縮物性の温度依存性ＴＤを式（III）から算出した。さらに以下の基準にて温度依存性を評価した。即ち、圧縮物性の温度依存性ＴＤが０．６未満の場合を「優」とし、０．６以上０．７未満の場合を「良」とし、０．７以上の場合を「不可」として評価した。
ＴＤ_L＝ＣＳ_-30／ＣＳ₂₃ ・・・（Ｉ）
ＴＤ_H＝ＣＳ₆₅／ＣＳ₂₃ ・・・（II）
ＴＤ＝ＴＤ_L−ＴＤ_H ・・・（III）

「耐熱性」
成形体から長さ５０ｍｍ、横５０ｍｍ、厚み２５ｍｍの直方体形状の成形スキンを含まない試験片を切り出した。この試験片をさらに２３℃で一日以上安置した後、ノギスで試験片の縦、横の各部位の寸法を測定した。次いで、寸法測定後の試験片を９５℃のオーブンで２２時間加熱した。次いで、加熱後の試験片を２３℃で一日安置した後、加熱前と同じ箇所の寸法を測定した。加熱前の成形体の寸法Ｓ₁と加熱後の成形体の寸法Ｓ₂とから、次の式（IV）に基づいて加熱寸法変化率Ｃを算出した。異なる３つの試験片について、縦、横それぞれの加熱寸法変化率Ｃを算出し、これらの相加平均値を、加熱寸法変化率として表１に示すと共に、以下の基準にて耐熱性の評価を行った。即ち、加熱寸法変化率が１％未満の場合を「優」とし、１％以上２％未満の場合を「良」とし、２％以上の場合を「不可」として評価した。
Ｃ（％）＝（Ｓ₁−Ｓ₂）×１００／Ｓ₁ ・・・（IV）

「靭性」
曲げ試験は、ＪＩＳ Ｋ７２２１−２：１９９９に記載の３点曲げ試験方法に準拠して測定した。長さ１２０ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚み２０ｍｍの直方体状の試験片を成形体から全面が切削面となるように切り出し、室温２３℃、湿度５０％の恒室内に２４時間以上放置して状態調節した後、支点間距離１００ｍｍ、圧子の半径Ｒ１５ｍｍ、支持台の半径Ｒ１５ｍｍ、試験速度２０ｍｍ／ｍｉｎ、室温２３℃、湿度５０％の条件で、オートグラフＡＧＳ−１０ｋＮＧ（島津製作所製）試験機により破断点歪を測定し、以下の基準にて靭性を評価した。即ち、曲げ試験における破断点歪が１５％以上の場合を「優」とし、１０％以上１５％未満の場合を「良」とし、１０％未満の場合を「不可」として評価した。

（実施例２）
本例においては、第１モノマーとしてスチレン７５ｇを用い、第２モノマーをスチレン３２９とメタクリル酸２１ｇとの混合モノマーを用い、二段発泡条件を、加圧空気含浸：内圧０．５０ＭＰａ（Ｇ）、小型加圧発泡機におけるスチーム圧：０．０４ＭＰａ（Ｇ）に変更した以外は、実施例１と同様の操作を行った。

（実施例３）
本例においては、第１モノマーとしてスチレン７５ｇを用い、第２モノマーとしてスチレン２９７ｇとメタクリル酸５３．１ｇとの混合モノマーを用い、二段発泡条件を、加圧空気含浸：内圧０．５０ＭＰａ（Ｇ）、小型加圧発泡機におけるスチーム圧：０．３２ＭＰａ（Ｇ）に変更した以外は、実施例１と同様の操作を行った。

（実施例４）
本例においては、まず、メタロセン重合触媒を用いて重合してなる直鎖状低密度ポリエチレン（東ソー社製「ニポロンＺ ＨＦ２１０Ｋ」）１０．７７ｋｇと、エチレン−酢酸ビニル共重合体（東ソー社製「ウルトラセン６２６」）４．９８ｋｇと、ホウ酸亜鉛のマスターバッチ２．６ｋｇと、黒色剤のマスターバッチ１．６５ｋｇと、酸化防止剤のマスターバッチ０．２ｋｇとを用いた点を除いては、実施例１と同様にして核粒子を作製した。次いで、この核粒子を用いる共に、二段発泡条件を、加圧空気含浸：内圧０．５０ＭＰａ（Ｇ）、小型加圧発泡機におけるスチーム圧：０．１４ＭＰａ（Ｇ）に変更した以外は、実施例１と同様の操作を行った。

（実施例５）
本例においては、複合樹脂の作製時に用いる核粒子の量を１２５ｇに変更し、第１モノマーとしてスチレン１２５ｇを用い、第２モノマーとしてスチレン２２２ｇとメタクリル酸２８ｇとの混合モノマーを用い、二段発泡条件を、加圧空気含浸：内圧０．５０ＭＰａ（Ｇ）、小型加圧発泡機におけるスチーム圧：０．０７ＭＰａ（Ｇ）に変更した以外は、実施例１と同様の操作を行った。

（実施例６）
本例においては、カーボンブラックを配合しなかった点を除いては、実施例１と同様の操作を行った。カーボンブラックが配合された上述の実施例１〜５、後述の比較例１〜４では、黒色の複合樹脂粒子、発泡粒子、成形体が得られたが、本例では、白色の複合樹脂粒子、発泡粒子、成形体を得た。

（比較例１）
本例においては、第１モノマーとしてスチレン７５ｇを用い、第２モノマーとしてスチレン３５０ｇを用い、二段発泡を行わなかった以外は、実施例１と同様の操作を行った。

（比較例２）
本例においては、第１モノマーとしてスチレン７５ｇを用い、第２モノマーとしてスチレン３３９ｇとメタクリル酸１０．６ｇとの混合モノマーを用い、二段発泡条件を、加圧空気含浸：内圧０．２０ＭＰａ（Ｇ）、小型加圧発泡機におけるスチーム圧：０．０４ＭＰａ（Ｇ）に変更した以外は実施例１と同様の操作を行った。

（比較例３）
本例は、複合樹脂粒子の製造時における核粒子の量を２００ｇに変更し、第１モノマーとしてスチレン７ｇを用い、第２モノマーとしてスチレン７８ｇとメタクリル酸２２．５ｇとの混合モノマーを用い、二段発泡を行わなかった以外は実施例１と同様の操作を行った。

（比較例４）
まず、実施例１と同様にして、界面活性剤、水溶性重合禁止剤、及び核粒子をオートクレーブ内の懸濁剤中に投入した。次いで、第１モノマーの重合開始剤として、実施例１におけるジクミルパーオキサイド１．７２ｇ（日油社製「パークミルＤ」）の代わりにｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルモノカーボネート１．７２ｇ（日油社製「パーブチルＥ」）と、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．８６ｇ（日油社製「パーヘキシルＺ」）とを準備した。これらの重合開始剤を用いて、実施例１と同様にして重合開始剤と連鎖移動剤とをスチレン系モノマー（すなわち、第１モノマー）に溶解させ、この溶解物を撹拌速度５００ｒｐｍで撹拌しながらオートクレーブ内の懸濁剤中に投入した。

次いで、オートクレーブ内の空気を窒素にて置換した後、昇温を開始し、２時間かけてオートクレーブ内の温度を１００℃まで昇温させた。昇温後、１００℃で３０分間保持した。その後、撹拌速度を４５０ｒｐｍに下げ、１００℃でさらに７．５時間保持した。尚、１００℃に到達してから３０分間経過時に、実施例１と同様に、第２モノマーとしてのスチレン３１８ｇとメタクリル酸３１．９ｇとの混合モノマーを６時間かけてオートクレーブ内に添加した。

次いで、オートクレーブ内の温度を１２５℃まで２時間かけて昇温させ、そのまま１２５℃で５時間保持した。その後は、実施例１と同様の操作を行うことにより、複合樹脂粒子を作製した。さらにこの複合樹脂粒子を用い、二段発泡条件を、加圧空気含浸：内圧０．５０ＭＰａ（Ｇ）、小型加圧発泡機におけるスチーム圧：０．１７ＭＰａ（Ｇ）にした以外は、実施例１と同様の操作行った。

表１より知られるように、実施例１〜６では、成形体の温度に対する圧縮物性変化が小さい。また、９５℃という高温での寸法変化率が小さく、耐熱性にも優れている。さらに、融着率が高く、成形体における発泡粒子の内部融着が良好であり、靱性にも優れている。このような成形体は、広い温度範囲に亘って優れたエネルギー吸収性能を示し、耐熱性にも優れたおり、例えば自動車用の衝撃吸収材に好適である。

これに対し、比較例１及び比較例２では、成形体の温度に対する圧縮物性変化は小さいが、耐熱性が低い。また、比較例３では、成形体の耐熱性と靭性は高いが、オレフィン系樹脂成分の比率が高いため、温度に対する圧縮物性の変化が大きい。比較例４では、成形体の温度に対する圧縮物性変化が小さく、耐熱性にも優れるが、成形体における発泡粒子の内部融着が悪く、靭性が低い。

また、各実施例、比較例の結果に基づいて、図３には、ＭＡＡの含有量とＴｇとの関係を示し、図４には、ＭＭＡの含有量と加熱寸法変化率との関係を示す。図３及び図４より知られるように、複合樹脂中のＭＡＡ由来の成分の含有量が多くなるとＴｇが上昇し、加熱寸法変化率が低下し、耐熱性が向上する。図４よりＭＡＡ由来の成分の含有量が３質量％以上の場合には、耐熱性がより向上すると言える。

Claims (10)

1. オレフィン系樹脂にスチレン系単量体が含浸重合された複合樹脂を基材樹脂とする複合樹脂粒子において、
   上記複合樹脂は、５〜３５質量％の上記オレフィン系樹脂に由来する成分と、６５〜９５質量％の上記スチレン系単量体に由来する成分とを含み（ただし、両者の合計が１００質量％である。）、
   上記スチレン系単量体は、スチレンと（メタ）アクリル酸とを含み、
   上記複合樹脂のメチルエチルケトン可溶分のガラス転移温度が１０８℃以上であり、
   全反射吸収赤外分光分析により測定された、上記複合樹脂粒子の表面の赤外線吸収スペクトルにおける波数１７００ｃｍ^-1及び波数２８５０ｃｍ^-1での吸光度比Ａｓ_1700/2850と、上記複合樹脂粒子の中心断面の赤外線吸収スペクトルにおける波数１７００ｃｍ^-1及び波数２８５０ｃｍ^-1での吸光度比Ａｉ_1700/2850との比Ａｓ_1700/2850／Ａｉ_1700/2850が１．０以下である、複合樹脂粒子。
2. 上記複合樹脂が、５質量％以上２０質量％未満の上記オレフィン系樹脂に由来する成分と、８０質量％を超え９５質量％以下の上記スチレン系単量体に由来する成分とを含む（ただし、両者の合計が１００質量％である。）、請求項１に記載の複合樹脂粒子。
3. 上記スチレン系単量体中の（メタ）アクリル酸の含有量が３質量％以上である、請求項１又は２に記載の複合樹脂粒子。
4. 上記複合樹脂のメチルエチルケトン可溶分のカルボキシ基当量が２０００ｇ／ｅｑ以下である、請求項１〜３のいずれかに記載の複合樹脂粒子。
5. 上記オレフィン系樹脂が直鎖状低密度ポリエチレンを主成分とする、請求項１〜４のいずれかに記載の複合樹脂粒子。
6. 上記オレフィン系樹脂が、エチレンとエステル基を有するビニル化合物との共重合体と、上記直鎖状低密度ポリエチレンとの混合物である、請求項５に記載の複合樹脂粒子。
7. 上記共重合体がエチレン−酢酸ビニル共重合体である、請求項６に記載の複合樹脂粒子。
8. 複合樹脂粒子の平均粒子径が１．５〜２．０ｍｍである、請求項１〜７のいずれかに記載の複合樹脂粒子。
9. 請求項１〜８のいずれか１項に記載の複合樹脂粒子を発泡してなる複合樹脂発泡粒子。
10. 請求項９に記載の複合樹脂発泡粒子が相互に融着した、複合樹脂発泡粒子成形体。

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