JP6700736B2 - サスペンション装置 - Google Patents

Description

本発明は、サスペンション装置に関する。

この種のサスペンション装置としては、たとえば、車両の車体と車軸との間に介装されるアクティブサスペンションとして機能するものがあり、たとえば、ポンプからの油圧供給を受けて伸縮するアクチュエータによって車体を制振させるものがある。

ポンプで圧油をアクチュエータへ供給するような油圧システムの場合、ポンプがエンジンで常時駆動され、このポンプの駆動により油温が著しく上昇するので、油圧回路中に設けたオイルクーラと、オイルクーラ中の作動油の放熱を助ける電動ファンとを備えており、作動油を冷却するようになっている（たとえば、特許文献１参照）。

特開平０５−０２６２１１号

前記したサスペンション装置にあっては、作動油の冷却のために、オイルクーラと電動ファンが必要であるため、システムコストが高くなるという問題があった。

そこで、本発明は、前記問題を改善するために創案されたものであって、その目的とするところは、システムコストが安価でありつつも液体を冷却できるサスペンション装置の提供である。

本発明の課題解決手段におけるサスペンション装置は、アクチュエータと、アクチュエータへ液体を供給可能なポンプと、ポンプを駆動制御するコントローラと、リザーバと、ポンプおよびリザーバとアクチュエータとの間に設けられてポンプの停止時にアクチュエータをセミアクティブサスペンションとして機能させる液圧回路と、液圧回路中の液体温度を検知する温度センサとを備え、液体温度がポンプ停止温度を超えるとポンプを停止させるようになっている。よって、サスペンション装置にあっては、液体の温度が上昇すると、ポンプを停止させ、制振効果を著しく低下させずに、液体の温度を低下させられるので、オイルクーラや電動ファンを設ける必要がない。また、ポンプの停止により液体を冷却できるので、液体の温度が高温となった状態でポンプの駆動が継続されずにすみ、ポンプに不具合が発生する心配もない。さらに、液体温度の上昇が抑制されるので、ポンプだけでなく液圧回路中に用いられる電磁弁やアクチュエータのシール等の不具合の発生も防止できる。

請求項２の発明では、コントローラは、ポンプが停止された後に温度センサで検知させる液体温度がポンプ停止温度より低く設定される復帰温度以下となるとポンプを駆動する。よって、このサスペンション装置にあっては、液体温度が低下するとアクチュエータをアクティブサスペンションに復帰させて、良好な制振効果を発揮できる。

また、請求項３の発明では、液圧回路が供給路と、排出路と、伸側通路と、圧側通路と、伸側通路に設けた伸側減衰弁と、圧側通路に設けた圧側減衰弁と、伸側通路と圧側通路の一方を選択的に供給路に接続するとともに伸側通路と圧側通路の他方を前記排出路に接続する切換弁と、供給電流に応じて供給路の圧力を調整可能な制御弁と、供給路の途中に設けた供給側チェック弁と、供給路と排出路とを接続する吸込通路と、吸込通路の途中に設けた吸込チェック弁とを備える。そのため、サスペンション装置は、アクティブサスペンションとして機能できるだけでなく、セミアクティブサスペンションとして機能できる。また、セミアクティブサスペンションとしての推力の発揮が期待される場面では、ポンプの駆動が必須ではなく、ポンプの駆動が必要なときにのみ駆動すればよいので、エネルギ消費が少なくなる。さらに、サスペンション装置が失陥した状態では、アクチュエータはパッシブなダンパとして機能して、フェールセーフ動作が確実に行われる。

さらに、請求項４の発明では、液圧回路が供給路と、排出路と、伸側通路と、圧側通路と、伸側通路に設けた伸側減衰弁と、圧側通路に設けた圧側減衰弁と、供給路、排出路、伸側通路および圧側通路の間に設けられた差圧制御弁と、供給路の途中に設けた供給側チェック弁と、供給路と排出路とを接続する吸込通路と、吸込通路の途中に設けた吸込チェック弁とを備える。そのため、サスペンション装置によれば、一つの差圧制御弁のみで、アクティブサスペンションとしても、セミアクティブサスペンションとしても機能できる。さらに、推力の発揮が期待される場面では、ポンプの駆動が必須ではなく、ポンプの駆動が必要なときにのみ駆動すればよいので、エネルギ消費が少なくなる。

また、請求項５の発明では、差圧制御弁が、伸側供給ポジションとニュートラルポジションと圧側供給ポジションの３位置を有するスプールと、スプールを駆動するプッシュプル型のソレノイドと、スプールを附勢してニュートラルポジションに位置決めるばねとを有している。そして、ニュートラルポジションでは、供給路、排出路、伸側通路および圧側通路が互いに連通されるため、失陥時にフェールセーフ動作が確実に行われる。

そして、請求項６の発明では、差圧制御弁が、伸側供給ポジションとニュートラルポジションと圧側供給ポジションとフェールポジションの４位置を有するスプールと、スプールを駆動するソレノイドと、スプールを附勢してソレノイドの非通電時にスプールをフェールポジションに位置決めるばねとを有している。そして、非通電時に採られるフェールポジションでは、供給路、排出路、伸側通路および圧側通路が互いに連通されるため、失陥時にフェールセーフ動作が確実に行われる。

さらに、請求項７の発明では、液圧回路が、伸側減衰弁に並列に設けられた伸側チェック弁と、圧側減衰弁に並列に設けられた圧側チェック弁とを備えている。よって、ポンプから伸側室或いは圧側室へ流体を供給する際には、伸側チェック弁或いは圧側チェック弁を介してほとんど抵抗なく流体を伸側室或いは圧側室へ供給でき、アクチュエータの伸縮方向と発生させる推力の方向とが一致する際にポンプの負荷を軽減できる。また、伸側室或いは圧側室から流体が排出される場合には、伸側減衰弁或いは圧側減衰弁が通過する流体の流れに抵抗を与えるので、伸側室と圧側室の差圧を差圧制御弁で設定可能な差圧以上にして大きな推力を得られ、差圧制御弁におけるソレノイドの推力を小さくしてもサスペンション装置に大きな推力を発生させられる。よって、差圧制御弁を小型化できるとともにコストをより安価にできる。

本発明のサスペンション装置によれば、システムコストが安価でありつつも液体を冷却できる。

本発明のサスペンション装置の基本構成を示した図である。 ポンプ停止温度と復帰温度を説明する図である。 第一の実施の形態におけるサスペンション装置の具体的構成を示した図である。 第一の実施の形態におけるサスペンション装置を車両の車体と車輪との間に介装した図である。 第一の実施の形態におけるサスペンション装置をアクティブサスペンションとして機能させた場合の推力の特性を示した図である。 第一の実施の形態におけるサスペンション装置をセミアクティブサスペンションとして機能させた場合の推力の特性を示した図である。 第一の実施の形態におけるサスペンション装置の失陥時における推力の特性を示した図である。 第二の実施の形態におけるサスペンション装置の具体的構成を示した図である。 第二および第三の実施の形態におけるサスペンション装置をアクティブサスペンションとして機能させた場合の推力の特性を示した図である。 第二および第三の実施の形態におけるサスペンション装置をセミアクティブサスペンションとして機能させた場合の推力の特性を示した図である。 第二および第三の実施の形態におけるサスペンション装置の失陥時における推力の特性を示した図である。 第三の実施の形態におけるサスペンション装置の具体的構成を示した図である。

＜サスペンション装置の基本構成＞
以下、図に示した実施の形態に基づき、本発明を説明する。サスペンション装置Ｓは、図１に示すように、アクチュエータＡＣと、アクチュエータＡＣへ液体を供給可能なポンプ４と、ポンプ４を駆動制御するコントローラＣと、リザーバＲと、ポンプ４およびリザーバＲとアクチュエータＡＣとの間に設けられる液圧回路ＦＣと、液圧回路ＦＣ中の液体温度を検知する温度センサＴとを備えて構成されている。

このサスペンション装置Ｓでは、アクチュエータＡＣは、シリンダ１と、シリンダ１内に移動自在に挿入されてシリンダ１内を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに区画するピストン２と、シリンダ１内に移動自在に挿入されてピストン２に連結されるロッド３を備える。ロッド３は、伸側室Ｒ１内のみに挿通されていて、アクチュエータＡＣは、所謂、片ロッド型のアクチュエータとされている。なお、リザーバＲは、図１に示したところでは、アクチュエータＡＣとは独立して設けられているが、詳しくは図示しないが、アクチュエータＡＣにおけるシリンダ１の外周側に配置される外筒を設けて、シリンダ１と外筒との間の環状隙間で形成されてもよい。

なお、サスペンション装置Ｓを車両に適用する場合、シリンダ１を車両のばね上部材およびばね下部材のうち一方に連結し、ロッド３をばね上部材およびばね下部材のうち他方に連結して、ばね上部材とばね下部材との間に介装すればよい。

そして、伸側室Ｒ１および圧側室Ｒ２には液体として、たとえば、作動油等の液体が充満され、リザーバＲ内は液体が貯留される。伸側室Ｒ１、圧側室Ｒ２およびリザーバＲ内に充填される液体は、作動油以外にも、たとえば、水、水溶液といった液体を使用できる。また、本発明では、伸長行程時に圧縮される室を伸側室Ｒ１とし、収縮行程時に圧縮される室を圧側室Ｒ２としてある。

ポンプ４は、吸込側から液体を吸い込んで吐出側から液体を吐出する一方向吐出型に設定され、モータ１３によって駆動されるようになっている。モータ１３には、直流、交流を問わず、種々の形式のモータ、たとえば、ブラシレスモータ、誘導モータ、同期モータ等を採用できる。

そして、ポンプ４の吸込側はポンプ通路１４によってリザーバＲに接続されており、吐出側は液圧回路ＦＣに接続されている。したがって、ポンプ４は、モータ１３によって駆動されると、リザーバＲから液体を吸い込んで液圧回路ＦＣへ液体を吐出するようになっている。

また、ポンプ４を駆動するモータ１３は、コントローラＣによって制御される。コントローラＣは、ドライバＤｒを介してモータ１３への電流の供給と停止を行えるようになっており、ポンプ４を駆動および停止が可能となっている。つまり、ポンプ４は、コントローラＣによって、駆動制御される。

液圧回路ＦＣは、コントローラＣによって制御される電磁弁を備えており、ポンプ４から吐出される液体をアクチュエータＡＣにおける伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２へ供給できるようになっている。また、液圧回路ＦＣは、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２のいずれかから排出される液体およびポンプ４から吐出される液体のうち余剰分をリザーバＲへ排出するようになっている。そして、液圧回路ＦＣは、ポンプ４の駆動中は、コントローラＣからの指令により伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の圧力を調節してアクチュエータＡＣの推力を制御し、アクチュエータＡＣを能動的に推力の発揮が可能なアクティブサスペンションとして機能させるようになっている。アクチュエータＡＣがポンプ４からの液体供給を受けられる場合、アクチュエータＡＣは、能動的に伸長或いは収縮が可能となるので、液圧回路ＦＣは、アクチュエータＡＣをアクティブサスペンションとして機能させ得る。また、液圧回路ＦＣは、ポンプ４が停止中は、コントローラＣからの指令により伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の圧力を調節してアクチュエータＡＣの推力を制御し、アクチュエータＡＣを受動的に推力の発揮が可能であってこの推力の調節が可能なセミアクティブサスペンションとして機能させるようになっている。アクチュエータＡＣがポンプ４からの液体供給を受けられない場合、アクチュエータＡＣは、外部入力による伸縮に対して当該伸縮を抑制する推力のみの発揮が許容される。この場合、液圧回路ＦＣは、カルノップ則に則り、アクチュエータＡＣをセミアクティブサスペンションとして機能させる。

温度センサＴは、この場合、ポンプ通路１４に設けられており、リザーバＲの近傍の液体温度を検知するようになっている。温度センサＴによって検知された液体温度は、コントローラＣに入力される。なお、温度センサＴは、ポンプ通路１４を含め、液圧回路ＦＣ中の任意の位置に設置可能である。

前述したように、コントローラＣは、アクチュエータＡＣをアクティブサスペンションとして機能させる場合、ポンプ４を駆動させる。図２に示すように、ポンプ４の駆動の継続により、液体の温度が上昇し、検知された液体温度と予め設定されるポンプ停止温度ｔ１とを比較し、液体温度がポンプ停止温度ｔ１を超えて上回ると、コントローラＣは、モータ１３への通電を停止しポンプ４を停止する。ポンプ４が停止されると、液体温度の上昇が抑制され、液体温度が低下して復帰温度ｔ２以下となると、ポンプ４の駆動を再開する。ポンプ停止温度ｔ１は、液体の粘度が低下してポンプ４の潤滑性が損なわれることのない上限温度に比して低い温度に設定される。復帰温度ｔ２は、ポンプ停止温度ｔ１に比して低い温度に設定される。

このように、サスペンション装置Ｓの作動に使用される液体の温度が上昇してポンプ４が停止されると、アクチュエータＡＣは、アクティブサスペンションからセミアクティブサスペンションとして機能するようになる。セミアクティブサスペンションとして機能するアクチュエータＡＣは、アクティブサスペンションには劣るものの、パッシブなダンパと比較すると非常に優れた制振効果を発揮する。よって、本発明のサスペンション装置Ｓにあっては、液体の温度が上昇すると、制振効果を著しく低下させずに、液体の温度を低下させられる。このように、ポンプ４を停止させて液体を冷却するので、サスペンション装置Ｓにオイルクーラや電動ファンを設ける必要がなく、システムコストが安価となる。また、従来のサスペンション装置では、ポンプを停止させると制振効果が著しく損なわれるので、ポンプを停止できなかったが、本発明ではポンプ４を停止させても制振効果を損なわないので、ポンプ４の停止による液体の冷却が可能となるのである。また、ポンプ４の停止により液体を冷却できるので、液体の温度が高温となった状態でポンプ４の駆動が継続されずにすみ、ポンプ４に不具合が発生する心配もない。さらに、液体温度の上昇が抑制されるので、ポンプ４だけでなく液圧回路ＦＣ中に用いられる電磁弁やアクチュエータＡＣのシール等の不具合の発生も防止できる。

また、サスペンション装置Ｓにあっては、液体温度が低下して復帰温度ｔ２以下となると、ポンプ４の駆動が再開されるので、アクチュエータＡＣをアクティブサスペンションに復帰させて、良好な制振効果を発揮できる。

＜第一の実施の形態＞
サスペンション装置Ｓの基本構成は、以上に説明したとおりである。以下では、具体的な液圧回路を備えたサスペンション装置の構成例を説明する。第一の実施の形態におけるサスペンション装置Ｓ１では、図３に示した液圧回路ＦＣ１を備えている。

液圧回路ＦＣ１は、ポンプ４の吐出側に接続される供給路５と、リザーバＲに接続される排出路６と、伸側室Ｒ１に接続される伸側通路７と、圧側室Ｒ２に接続される圧側通路８と、伸側通路７に設けた伸側減衰弁１５と、圧側通路８に設けた圧側減衰弁１７と、供給路５、排出路６、伸側通路７および圧側通路８の間に設けられて伸側通路７と圧側通路８の一方を供給路５へ選択的に接続するとともに伸側通路７と圧側通路８の他方を排出路６に接続する切換弁９と、供給電流に応じて供給路５の圧力を調整可能な制御弁Ｖと、供給路５と排出路６とを接続する吸込通路１０と、吸込通路１０の途中に設けられて排出路６から供給路５へ向かう液体の流れのみを許容する吸込チェック弁１１と、供給路５の途中であって制御弁Ｖとポンプ４との間に設けられてポンプ４側から制御弁Ｖ側へ向かう流れのみを許容する供給側チェック弁１２とを備えて構成されている。この液圧回路ＦＣ１の場合、電磁弁として切換弁９と制御弁Ｖを備えており、両者がコントローラＣによって制御される。

ポンプ４の吸込側はポンプ通路１４によってリザーバＲに接続されており、吐出側は供給路５に接続されている。したがって、ポンプ４は、モータ１３によって駆動されると、リザーバＲから液体を吸い込んで供給路５へ液体を吐出するようになっている。排出路６は、前述の通り、リザーバＲに連通されている。

伸側通路７の途中には、伸側室Ｒ１から切換弁９に向かう液体の流れに対し抵抗を与える伸側減衰弁１５の他に、当該伸側減衰弁１５に並列されて切換弁９から伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れのみを許容する伸側チェック弁１６が設けられている。よって、伸側室Ｒ１から切換弁９へ向けて移動する液体の流れに対しては、伸側チェック弁１６は閉じた状態に維持されるため、液体は、伸側減衰弁１５のみを通過して切換弁９側へ向かって流れる。切換弁９から伸側室Ｒ１へ向けて移動する液体の流れに対して伸側チェック弁１６が開き、伸側チェック弁１６は伸側減衰弁１５に比較して液体の流れに与える抵抗が小さいので、液体は、伸側チェック弁１６を優先的に通過して伸側室Ｒ１側へ向かって流れる。伸側減衰弁１５は、双方向流れを許容する絞り弁とされてもよいし、伸側室Ｒ１から切換弁９に向かう流れのみを許容するリーフバルブやポペット弁といった減衰弁とされてもよい。

圧側通路８の途中には、圧側室Ｒ２から切換弁９に向かう流れに対し抵抗を与える圧側減衰弁１７の他に、当該圧側減衰弁１７に並列されて切換弁９から圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れのみを許容する圧側チェック弁１８が設けられている。よって、圧側室Ｒ２から切換弁９へ向けて移動する液体の流れに対しては、圧側チェック弁１８は閉じた状態に維持されるため、液体は、圧側減衰弁１７のみを通過して切換弁９側へ向かって流れる。切換弁９から圧側室Ｒ２へ向けて移動する液体の流れに対して圧側チェック弁１８が開き、圧側チェック弁１８は圧側減衰弁１７に比較して液体の流れに与える抵抗が小さいので、液体は、圧側チェック弁１８を優先的に通過して圧側室Ｒ２側へ向かって流れる。圧側減衰弁１７は、双方向流れを許容する絞り弁とされてもよいし、圧側室Ｒ２から切換弁９に向かう流れのみを許容するリーフバルブやポペット弁といった減衰弁とされてもよい。

さらに、供給路５と排出路６とを接続する吸込通路１０が設けられている。この吸込通路１０の途中には、排出路６から供給路５へ向かう液体の流れのみを許容する吸込チェック弁１１が設けられており、吸込通路１０が排出路６から供給路５へ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定されている。

切換弁９は、４ポート２位置の電磁切換弁とされており、伸側通路７と供給路５とを連通するとともに圧側通路８と排出路６を連通する伸側供給ポジション９ｂと、伸側通路７と排出路６とを連通するとともに圧側通路８と供給路５を連通する圧側供給ポジション９ｃとを備えたスプール９ａと、スプール９ａを附勢するばね９ｄと、前記ばね９ｄに対抗する推力をスプール９ａに与えるソレノイド９ｅとを備えている。そして、ソレノイド９ｅへ電力供給しない非通電時には、スプール９ａはばね９ｄによって附勢されて伸側供給ポジション９ｂを採り、ソレノイド９ｅへ通電するとスプール９ａはソレノイド９ｅの推力で押されて、圧側供給ポジション９ｃを採るようになっている。

したがって、切換弁９が伸側供給ポジション９ｂを採る場合、供給路５が伸側通路７を通じて伸側室Ｒ１に連通されるとともに、排出路６が圧側通路８を通じて圧側室Ｒ２に連通される。この状態でポンプ４が駆動されると伸側室Ｒ１に液体が供給されて圧側室Ｒ２からリザーバＲへ液体が排出されるので、アクチュエータＡＣは収縮できる。他方、切換弁９が圧側供給ポジション９ｃを採る場合、供給路５が圧側通路８を通じて圧側室Ｒ２に連通されるとともに、排出路６が伸側通路７を通じて伸側室Ｒ１に連通される。この状態でポンプ４が駆動されると圧側室Ｒ２に液体が供給されて伸側室Ｒ１からリザーバＲへ液体が排出されるので、アクチュエータＡＣは伸長できる。

また、ポンプ４から供給路５へ液体が吐出されるが、この供給路５の圧力を制御するために、液圧回路ＦＣには、制御弁Ｖが設けられている。制御弁Ｖは、具体的には、供給路５と排出路６を接続する制御通路１９の途中に設けられており、開弁圧を調節して制御弁Ｖの上流側である供給路５の圧力を制御できるようになっている。

制御弁Ｖは、この例では、電磁圧力制御弁とされており、制御通路１９の途中に設けた弁体２０ａと、弁体２０ａに供給路５側である上流側の圧力をパイロット圧として弁体２０ａを開弁方向に作用させるパイロット通路２０ｂと、弁体２０ａに推力を与えるソレノイド２０ｃとを備えている。ソレノイド２０ｃは、図示しないばねとコイルとで構成されている。ソレノイド２０ｃにおけるばねは、常に弁体２０ａを開弁方向へ附勢しており、対して、ソレノイド２０ｃは、通電時には、弁体２０ａを附勢するばねに対抗する推力を発生できるようになっている。よって、ソレノイド２０ｃへの通電量を調節して制御弁Ｖの開弁圧を高低調節でき、供給路５の圧力を制御弁Ｖの開弁圧に制御できる。このように、制御弁Ｖは、供給電流に応じて供給路５の圧力を調整可能となっているが、前記した制御弁Ｖの具体的構成は一例であってこれに限定されるものではない。

この制御弁Ｖにあっては、ソレノイド２０ｃへ供給する電流量に比例した開弁圧を得られるようになっており、電流量を大きくすればするほど開弁圧が大きくなり、電流を供給しない場合には開弁圧が最小になるようになっている。また、制御弁Ｖは、サスペンション装置Ｓ１の実用領域において流量に比例して圧力損失が大きくなる圧力オーバーライドがない特性となっている。なお、実用領域とは、たとえば、アクチュエータＡＣを図４に示すように車両のばね上部材Ｂとばね下部材Ｗとの間に介装して使用する場合において、アクチュエータＡＣが秒速１ｍの範囲内で伸縮する領域とすればよい。実用領域において流量に比例して圧力損失が大きくなる圧力オーバーライドがない特性とは、アクチュエータＡＣが秒速１ｍの範囲内で伸縮する場合に制御弁Ｖを通過し得る流量に対して圧力オーバーライドを無視できる程度の特性を指す。また、制御弁Ｖは、本実施の形態では、非通電時における開弁圧がごく小さく、非通電時において通過する液体の流れに対してほとんど抵抗を与えないようになっている。

さらに、供給路５と排出路６とを接続する吸込通路１０が制御通路１９に対して並列に設けられている。この吸込通路１０の途中には、排出路６から供給路５へ向かう液体の流れのみを許容する吸込チェック弁１１が設けられており、吸込通路１０が排出路６から供給路５へ向かう液体の流れのみを許容する一方通行の通路に設定されている。

供給路５の途中であって制御弁Ｖとポンプ４との間には供給側チェック弁１２が設けられている。より詳しくは、供給路５の途中であって制御通路１９および吸込通路１０の接続点よりもポンプ４側に供給側チェック弁１２が設けられており、供給側チェック弁１２は、ポンプ４側から制御弁Ｖ側へ向かう流れのみを許容し、その反対の流れを阻止する。よって、ポンプ４の吐出圧より切換弁９側の圧力が高圧となっても、供給側チェック弁１２が閉じてポンプ４側へ液体の逆流が阻止される。

サスペンション装置Ｓ１は、以上のように構成されており、続いて、その作動について説明する。まず、モータ１３、ポンプ４、切換弁９および制御弁Ｖを正常に動作できる通常時における作動を説明する。

基本的には、ポンプ４をモータ１３によって駆動し、切換弁９によって伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２のうちポンプ４に接続する室にポンプ４が吐出する液体を供給しつつ排出路６を通じて他方の室をリザーバＲに連通させる。このようにすると、アクチュエータＡＣは、積極的に伸長或いは収縮して、アクチュエータとして機能できる。アクチュエータＡＣに発生させる推力がアクチュエータＡＣの伸長方向である場合には、切換弁９を圧側供給ポジション９ｃとして、圧側室Ｒ２を供給路５へ接続し伸側室Ｒ１をリザーバＲへ接続する。反対に、アクチュエータＡＣに発生させる推力がアクチュエータＡＣの収縮方向である場合には、切換弁９を伸側供給ポジション９ｂとして、伸側室Ｒ１を供給路５へ接続し圧側室Ｒ２をリザーバＲへ接続する。そして、制御弁Ｖによって供給路５の圧力を調節してアクチュエータＡＣの伸長方向或いは収縮方向の推力の大きさを制御できる。

推力の制御にあたっては、たとえば、図４に示すように、車両の振動抑制に適する制御則に必要な車両の振動状況を把握できる情報、たとえば、ばね上部材Ｂやばね下部材Ｗの上下方向の加速度、速度といった情報や、アクチュエータＡＣの伸縮速度や伸縮加速度といった情報等の車両情報を得て、前記制御則に則ってアクチュエータＡＣに発生させるべき目標推力を求め、目標推力通りにアクチュエータＡＣに推力を発生させるために必要な制御弁Ｖに与える電流量と切換弁９における伸側供給ポジション９ｂと圧側供給ポジション９ｃの選択およびポンプ４を駆動するモータ１３への通電の可否を決定すればよい。目標推力の演算、制御弁Ｖおよび切換弁９に与える電流量の演算と電流量の供給については、モータ１３を制御するコントローラＣが実行するようになっているが、コントローラＣの上位の制御装置が実行してもよい。

なお、本例では、コントローラＣは、制御弁Ｖおよび切換弁９のソレノイドと、モータ１３への電流供給を行うドライバＤｒを備えている。ドライバＤｒは、たとえば、制御弁Ｖおよび切換弁９におけるソレノイド２０ｃおよびソレノイド９ｅをＰＷＭ駆動する駆動回路と、モータ１３をＰＷＭ駆動する駆動回路を備えている。そして、ドライバＤｒは、コントローラＣで決定した通りにソレノイド２０ｃ、ソレノイド９ｅおよびモータ１３へ電流を供給する。ドライバＤｒにおける各駆動回路は、ＰＷＭ駆動を行う駆動回路以外の駆動回路であってもよい。

そして、アクチュエータＡＣに発生させる目標推力がアクチュエータＡＣの伸長方向では、コントローラＣは切換弁９について圧側供給ポジション９ｃを選択すればよい。また、アクチュエータＡＣに発生させる目標推力がアクチュエータＡＣの収縮方向では、コントローラＣは切換弁９について伸側供給ポジション９ｂを選択する。ドライバＤｒは、切換弁９に前記のように選択されたポジションへ切換えるべく、ソレノイド９ｅへ電流の供給或いは停止する。具体的には、本例では、アクチュエータＡＣを収縮作動させる場合には、伸側室Ｒ１へ液体を供給し圧側室Ｒ２から液体をリザーバＲへ排出させるために、伸側供給ポジション９ｂを採るように切換弁９におけるソレノイド９ｅへは電流を供給せず非通電とする。反対に、アクチュエータＡＣを伸長作動させる場合には、圧側室Ｒ２へ液体を供給し伸側室Ｒ１から液体をリザーバＲへ排出させるために、圧側供給ポジション９ｃを採るように切換弁９におけるソレノイド９ｅへ電流を供給すればよい。サスペンション装置Ｓ１における推力の制御に用いる制御則については、車両に適するものを選択すればよく、たとえば、スカイフック制御等といった車両の振動抑制に優れる制御則を採用するとよい。また、コントローラＣに入力する情報は、コントローラＣで採用する制御則に適した情報であればよく、図示はしないが、当該情報についてはセンサ等で検知してコントローラＣに入力すればよい。なお、制御弁Ｖおよび切換弁９の制御にあっては、コントローラＣとは別にコントローラを備えていてもよい。

以上、アクチュエータＡＣを積極的に伸縮させる場合の作動について説明したが、車両走行中には、アクチュエータＡＣが路面の凹凸により外乱を受けて伸縮する。以下に、外乱を受けたアクチュエータＡＣの伸縮を踏まえた作動について説明する。

最初に、ポンプ４を駆動して供給路５へ液体を吐出している状態についての作動を説明する。アクチュエータＡＣが外乱を受けて伸縮する場合、アクチュエータＡＣが推力を発生する方向とアクチュエータＡＣの伸縮方向で場合分けすると、四つのケースが考えられる。

まず、第一のケースとして、ピストン２を下方に押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣに発生させる推力の方向は、ピストン２を下方に押し下げる方向であり、伸側室Ｒ１へ液体を供給する必要がある。この場合、伸側供給ポジション９ｂを採るように切換弁９を切換えて、伸側室Ｒ１を供給路５へ接続するとともに、排出路６を通じて圧側室Ｒ２をリザーバＲへ連通させる。

アクチュエータＡＣが伸長作動しているときには、伸側室Ｒ１の容積が減少するため、減少分の液体は、伸側減衰弁１５を通じて伸側室Ｒ１から排出され、さらに、供給路５を介して制御弁Ｖを通過してリザーバＲへ流れる。なお、供給側チェック弁１２が設けられているので、動的に供給路５の圧力がポンプ４の吐出圧よりも高くなっても、液体は、ポンプ４側に逆流しない。他方、容積が増大する圧側室Ｒ２には、排出路６を介してリザーバＲから容積拡大分に見合う液体が供給される。

供給路５の圧力は、制御弁Ｖによって、制御弁Ｖの開弁圧に制御されているため、伸側室Ｒ１の圧力は、伸側室Ｒ１から排出される液体が伸側減衰弁１５を通過する際に生じる圧力損失分だけ供給路５の圧力よりも高くなる。したがって、この場合の伸側室Ｒ１は、制御弁Ｖの開弁圧に伸側減衰弁１５による圧力損失分を重畳した圧力分だけリザーバＲの圧力よりも高くなる。他方、圧側室Ｒ２はリザーバＲと等圧であり、伸側室Ｒ１の圧力は、リザーバＲの圧力との差圧として捉えられる。よって、伸側室Ｒ１の圧力は、制御弁Ｖの開弁圧に伸側減衰弁１５で生じる圧力損失分の圧力を加えた値だけ圧側室Ｒ２よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、伸長を抑制する推力を発揮する。制御弁Ｖの開弁圧を最大としたときのアクチュエータＡＣの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図５に示した、縦軸にアクチュエータＡＣの推力を採り、横軸にアクチュエータＡＣの伸縮速度を採ったグラフでは、図５中の線（１）で示す特性となる。

続いて、第二のケースとして、ピストン２を下方に押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣに発生させる推力の方向は、ピストン２を下方に押し下げる方向であるので、伸側室Ｒ１へ液体を供給する必要がある。この場合も伸側供給ポジション９ｂを採るように切換弁９を切換えて、伸側室Ｒ１を供給路５へ接続するとともに、排出路６を通じて圧側室Ｒ２をリザーバＲへ連通させる。

アクチュエータＡＣが収縮作動しているときには、伸側室Ｒ１の容積が増大する。ポンプ４の吐出流量がこの単位時間当たりの伸側室Ｒ１の容積増大量以上である場合、伸側室Ｒ１で必要となる流量よりポンプ４の吐出流量が多い。この場合、ポンプ４から吐出された液体は、伸側チェック弁１６を通じて伸側室Ｒ１へ流入するとともに、ポンプ４の吐出流量のうち伸側室Ｒ１で吸収されずに余った液体が制御弁Ｖを通じてリザーバＲへ流れる。したがって、伸側室Ｒ１の圧力は、供給路５の圧力と等圧となり、制御弁Ｖの開弁圧に制御される。他方の容積が減少する圧側室Ｒ２には、圧側減衰弁１７および排出路６を介して圧側室Ｒ２から容積減少分の液体がリザーバＲへ排出される。圧側室Ｒ２の圧力は、圧側室Ｒ２から排出される液体が圧側減衰弁１７を通過する際の生じる圧力損失分だけリザーバＲの圧力よりも高くなる。したがって、このような状況では、伸側室Ｒ１の圧力は制御弁Ｖの開弁圧に等しくなるが、圧側室Ｒ２の圧力は圧側減衰弁１７による圧力損失分だけリザーバＲの圧力よりも高くなり、圧側室Ｒ２から排出される流量が多くなるとそれだけ圧力損失も大きくなる。よって、伸側室Ｒ１の圧力は、制御弁Ｖによって調節される差圧から圧側減衰弁１７で生じる圧力損失分の圧力を差し引いた値だけ圧側室Ｒ２よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、収縮を助成する推力を発揮する。そして、制御弁Ｖの開弁圧を最大としたときのアクチュエータＡＣの推力の特性は、図５中の線（２）で示す特性となる。

これに対して、アクチュエータＡＣの収縮速度が高く、ポンプ４の吐出流量が単位時間当たりの伸側室Ｒ１の容積増大量を下回って、ポンプ４からの液体供給が伸側室Ｒ１の単位時間当たりの容積増大量に追いつかなくなる。そして、ポンプ４から吐出される液体が全て伸側室Ｒ１で吸収されてしまうようになると、制御弁Ｖには液体が流れなくなり、伸側室Ｒ１で不足する量の液体は、吸込チェック弁１１が開いて、リザーバＲから排出路６および吸込通路１０を介して供給される。このような状況となると、伸側室Ｒ１の圧力はほぼリザーバＲの圧力に等しくなるが、圧側室Ｒ２の圧力は圧側減衰弁１７による圧力損失分だけリザーバＲの圧力よりも高くなる。そのため、アクチュエータＡＣは、ピストン２を下方に押し下げる方向へは推力を発揮できなくなり、反対の方向へ、つまり、ピストン２を上方へ押し上げる方向へ推力を発揮する。以上、ピストン２を押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる際に、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動して、ポンプ４の吐出流量が伸側室Ｒ１の単位時間当たりの容積増大量未満であると、ピストン２を押下げる推力を発揮できなくなる。このような状況では、制御弁Ｖの開弁圧とは無関係にアクチュエータＡＣの推力は、図５中の線（３）で示す特性となる。制御弁Ｖの開弁圧を最大にする場合、ポンプ４の吐出流量が伸側室Ｒ１の単位時間当たりの容積増大量以上では図５中の線（２）の特性となり、ポンプ４の吐出流量が伸側室Ｒ１の単位時間当たりの容積増大量未満となると図５中の線（３）の特性へ変化する。

次に、第三のケースとして、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣに発生させる推力の方向は、ピストン２を上方に押し上げる方向である。この場合、圧側室Ｒ２へ液体を供給する必要があるので、圧側供給ポジション９ｃを採るように切換弁９を切換えて、圧側室Ｒ２を供給路５へ接続するとともに、排出路６を通じて伸側室Ｒ１をリザーバＲへ連通させる。

アクチュエータＡＣが収縮作動しているときには、圧側室Ｒ２の容積が減少するため、減少分の液体は、圧側減衰弁１７を通じて圧側室Ｒ２から排出され、さらに、供給路５を介して制御弁Ｖを通過してリザーバＲへ流れる。なお、供給側チェック弁１２が設けられているので、動的に供給路５の圧力がポンプ４の吐出圧よりも高くなっても、液体は、ポンプ４側に逆流しない。他方、容積が増大する伸側室Ｒ１には、排出路６を介してリザーバＲから容積拡大分に見合う液体が供給される。

供給路５の圧力は、制御弁Ｖによって、制御弁Ｖの開弁圧に制御されているため、圧側室Ｒ２の圧力は、圧側室Ｒ２から排出される液体が圧側減衰弁１７を通過する際に生じる圧力損失分だけ供給路５の圧力よりも高くなる。他方の伸側室Ｒ１の圧力は、リザーバＲと等圧となる。よって、圧側室Ｒ２の圧力は、制御弁Ｖの開弁圧に圧側減衰弁１７で生じる圧力損失分の圧力を加えた値だけ伸側室Ｒ１よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、収縮を抑制する推力を発揮する。そして、制御弁Ｖの開弁圧を最大としたときのアクチュエータＡＣの推力の特性は、図５中の線（４）で示す特性となる。

さらに、第四のケースとして、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣに発生させる推力の方向は、ピストン２を上方に押し上げる方向であるので、圧側室Ｒ２へ液体を供給する必要がある。よって、この場合、圧側供給ポジション９ｃを採るように切換弁９を切換えて、圧側室Ｒ２を供給路５へ接続するとともに、排出路６を通じて伸側室Ｒ１をリザーバＲへ連通させる。

アクチュエータＡＣが伸長作動しているときには、圧側室Ｒ２の容積が増大するが、ポンプ４の吐出流量がこの圧側室Ｒ２の単位時間当たりの容積増大量以上である場合、圧側室Ｒ２で必要となる流量よりポンプ４の吐出流量が多い。そのため、ポンプ４から吐出された液体は、圧側チェック弁１８を通じて圧側室Ｒ２へ流入するとともに、ポンプ４の吐出流量のうち圧側室Ｒ２で吸収されずに余った液体が制御弁Ｖを通じてリザーバＲへ流れる。したがって、圧側室Ｒ２の圧力は、供給路５の圧力と等圧となり、制御弁Ｖの開弁圧に制御される。他方の容積が減少する伸側室Ｒ１には、伸側減衰弁１５および排出路６を介して伸側室Ｒ１から容積減少分の液体がリザーバＲへ排出される。伸側室Ｒ１の圧力は、伸側室Ｒ１から排出される液体が伸側減衰弁１５を通過する際の生じる圧力損失分だけリザーバＲの圧力よりも高くなる。このような状況では、圧側室Ｒ２の圧力は制御弁Ｖの開弁圧に等しくなるが、伸側室Ｒ１の圧力は伸側減衰弁１５による圧力損失分だけリザーバＲの圧力よりも高くなり、伸側室Ｒ１から排出される流量が多くなるとそれだけ圧力損失も大きくなる。よって、圧側室Ｒ２の圧力は、制御弁Ｖによって調節される差圧から伸側減衰弁１５で生じる圧力損失分の圧力を差し引いた値だけ伸側室Ｒ１よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、伸長を助成する推力を発揮する。そして、制御弁Ｖの開弁圧を最大としたときのアクチュエータＡＣの推力の特性は、図５中の線（５）で示す特性となる。

これに対して、アクチュエータＡＣの伸長速度が高く、ポンプ４の吐出流量が圧側室Ｒ２の単位時間当たりの容積増大量を下回ると、ポンプ４からの液体供給が圧側室Ｒ２の単位時間当たりの容積増大量に追いつかなる。そして、ポンプ４から吐出される液体が全て圧側室Ｒ２で吸収されるようになると、制御弁Ｖには液体が流れなくなり、圧側室Ｒ２で不足する量の液体は、吸込チェック弁１１が開いて、リザーバＲから排出路６および吸込通路１０を介して供給される。このような状況では、圧側室Ｒ２の圧力はほぼリザーバＲの圧力に等しくなるが、伸側室Ｒ１の圧力は伸側減衰弁１５による圧力損失分だけリザーバＲの圧力よりも高くなる。そのため、アクチュエータＡＣは、ピストン２を上方に押し上げる方向へは推力を発揮できなくなり、反対の方向へ、つまり、ピストン２を下方へ押し下げる方向へ推力を発揮する。以上から、ピストン２を押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる際に、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動している場合、ポンプ４の吐出流量が圧側室Ｒ２の単位時間当たりの容積増大量未満となると、ピストン２を押し上げる方向へ推力を発揮できない。よって、制御弁Ｖの開弁圧とは無関係にアクチュエータＡＣの推力は、図５中の線（６）で示す特性となる。制御弁Ｖの開弁圧を最大にする場合、ポンプ４の吐出流量が圧側室Ｒ２の単位時間当たりの容積増大量以上では図５中の線（５）の特性となり、ポンプ４の吐出流量が圧側室Ｒ２の単位時間当たりの容積増大量未満となると図５中の線（６）の特性へ変化する。なお、アクチュエータＡＣは、収縮側では図５中線（２）から線（３）へ推力が変化する特性を示し、伸長側では図５中線（５）から線（６）へ推力が変化する特性を示すが、特性の変化はごく瞬間的に生じるものであり、乗り心地に与える影響は軽微である。

以上から、制御弁Ｖの開弁圧の調節により、図５中、線（１）から線（３）をつなげたラインから線（４）から線（６）までをつなげたラインまでの間の範囲でアクチュエータＡＣの推力を可変にできる。また、ポンプ４の駆動によって、ポンプ４の吐出流量を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２のうち拡大する側の室へ供給する場合、ポンプ４の吐出流量が拡大する室の容積増大量以上であると、アクチュエータＡＣは伸縮方向と同方向に推力を発揮できる。

引き続き、ポンプ４を駆動しない停止状態にした場合のサスペンション装置Ｓ１の作動を説明する。この場合についても、アクチュエータＡＣが外乱を受けて伸縮する方向とアクチュエータＡＣが推力を発生する方向とで場合分けすると、四つのケースが考えられる。

まず、ピストン２を押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣに発生させる推力の方向は、ピストン２を押し下げる方向であるので、伸側供給ポジション９ｂを採るように切換弁９を切換えて、伸側室Ｒ１を供給路５へ接続するとともに、排出路６を通じて圧側室Ｒ２をリザーバＲへ連通させる。

アクチュエータＡＣが伸長作動しているときには、伸側室Ｒ１の容積が減少するため、減少分の液体は、伸側減衰弁１５を通じて伸側室Ｒ１から排出され、供給路５を介して制御弁Ｖを通過してリザーバＲへ流れる。なお、供給側チェック弁１２が設けられているので、液体は、ポンプ４側に流れない。他方、容積が増大する圧側室Ｒ２には、排出路６を介してリザーバＲから容積拡大分に見合う液体が供給される。

供給路５の圧力は、制御弁Ｖによって、制御弁Ｖの開弁圧に制御されているため、伸側室Ｒ１の圧力は、伸側室Ｒ１から排出される液体が伸側減衰弁１５を通過する際に生じる圧力損失分だけ供給路５の圧力よりも高くなる。したがって、この場合の伸側室Ｒ１は、制御弁Ｖの開弁圧に伸側減衰弁１５による圧力損失分を重畳した圧力分だけ圧側室Ｒ２の圧力よりも高くなる。縦軸にアクチュエータＡＣの推力の方向を採り、横軸にアクチュエータＡＣの伸縮速度を採った図６に示したグラフでは、制御弁Ｖの開弁圧を最大としたときのアクチュエータＡＣの推力の特性は、図６中の線（１）で示す特性となる。

続いて、ピストン２を下方に押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動している場合について説明する。ポンプ４が停止状態であってポンプ４から液体は供給されないが、アクチュエータＡＣに発生させる推力の方向は、ピストン２を下方に押し下げる方向である。そのため、伸側供給ポジション９ｂを採るように切換弁９を切換えて、伸側室Ｒ１を供給路５へ接続するとともに、排出路６を通じて圧側室Ｒ２をリザーバＲへ連通させる。

アクチュエータＡＣが収縮作動しているときには、伸側室Ｒ１の容積が増大するが、ポンプ４が液体を吐出していないので、制御弁Ｖには液体が流れなくなり、伸側室Ｒ１で不足する量の液体は、吸込チェック弁１１が開いて、リザーバＲから排出路６および吸込通路１０を介して供給される。この状況では、伸側室Ｒ１の圧力はほぼリザーバＲの圧力に等しくなる。他方の容積が減少する圧側室Ｒ２は、圧側減衰弁１７および排出路６を介して圧側室Ｒ２から容積減少分の液体がリザーバＲへ排出される。圧側室Ｒ２の圧力は、圧側室Ｒ２から排出される液体が圧側減衰弁１７を通過する際の生じる圧力損失分だけ伸側室Ｒ１の圧力よりも高くなる。そのため、アクチュエータＡＣは、ピストン２を下方に押し下げる方向へは推力を発揮できず、反対の方向へ、つまり、ピストン２を上方へ押し上げる方向へ推力を発揮する。以上から、ピストン２を下方に押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させようとする場合で、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動している場合にあって、ポンプ４が停止している場合、ピストン２を押し下げる方向へ推力を発揮できない。よって、制御弁Ｖの開弁圧とは無関係にアクチュエータＡＣの推力は、図６中の線（２）で示す特性となる。これは、減衰力可変ダンパにおいて、圧側減衰力を最も低い減衰力に制御しているのと同等の効果をもたらしている。

次に、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣに発生させる推力の方向は、ピストン２を上方に押し上げる方向である。そのため、圧側供給ポジション９ｃを採るように切換弁９を切換えて、圧側室Ｒ２を供給路５へ接続するとともに、排出路６を通じて伸側室Ｒ１をリザーバＲへ連通させる。

アクチュエータＡＣが収縮作動しているときには、圧側室Ｒ２の容積が減少するため、減少分の液体は、圧側減衰弁１７を通じて圧側室Ｒ２から排出され、供給路５を介して制御弁Ｖを通過してリザーバＲへ流れる。なお、供給側チェック弁１２が設けられているので、液体は、ポンプ４側に流れない。他方、容積が増大する伸側室Ｒ１には、排出路６を介してリザーバＲから容積拡大分に見合う液体が供給される。

供給路５の圧力は、制御弁Ｖによって、制御弁Ｖの開弁圧に制御されているため、圧側室Ｒ２の圧力は、圧側室Ｒ２から排出される液体が圧側減衰弁１７を通過する際に生じる圧力損失分だけ供給路５の圧力よりも高くなる。したがって、この場合の圧側室Ｒ２は、制御弁Ｖの開弁圧に圧側減衰弁１７による圧力損失分を重畳した圧力分だけ伸側室Ｒ１の圧力よりも高くなる。よって、制御弁Ｖの開弁圧を最大としたときのアクチュエータＡＣの推力の特性は、図６中の線（３）で示す特性となる。

続いて、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動している場合について説明する。ポンプ４が停止状態であってポンプ４から液体は供給されないが、アクチュエータＡＣに発生させる推力の方向は、ピストン２を上方に押し上げる方向である。そのため、圧側供給ポジション９ｃを採るように切換弁９を切換えて、圧側室Ｒ２を供給路５へ接続するとともに、排出路６を通じて伸側室Ｒ１をリザーバＲへ連通させる。

アクチュエータＡＣが伸長作動しているときには、圧側室Ｒ２の容積が増大するが、ポンプ４が液体を吐出していないので、制御弁Ｖには液体が流れなくなる。圧側室Ｒ２で不足する量の液体は、吸込チェック弁１１が開いて、リザーバＲから排出路６および吸込通路１０を介して供給される。この状況では、圧側室Ｒ２の圧力はほぼリザーバＲの圧力に等しくなる。他方の容積が減少する伸側室Ｒ１には、伸側減衰弁１５および排出路６を介して伸側室Ｒ１から容積減少分の液体がリザーバＲへ排出される。伸側室Ｒ１の圧力は、伸側室Ｒ１から排出される液体が伸側減衰弁１５を通過する際の生じる圧力損失分だけリザーバＲの圧力よりも高くなる。そのため、アクチュエータＡＣは、ピストン２を上方に押し上げる方向へは推力を発揮できず、反対の方向へ、つまり、ピストン２を下方へ押し下げる方向へ推力を発揮する。以上から、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ１に発揮させようとする場合で、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動している場合にあって、ポンプ４が停止している場合、ピストン２を上方に押し上げる方向へ推力を発揮できない。よって、制御弁Ｖの開弁圧とは無関係にアクチュエータＡＣの推力は、図６中の線（４）で示す特性となる。これは、減衰力可変ダンパにおいて、伸側減衰力を最も低い減衰力に制御しているのと同等の効果をもたらしている。

このようにポンプ４の停止中は、制御弁Ｖの開弁圧を調整すると、図６中第一象限内では、線（４）から線（１）までの範囲で、第三象限内では、線（２）から線（３）の範囲で、アクチュエータＡＣの推力を可変にできる。

ここで、セミアクティブサスペンションにあっては、減衰力可変ダンパを用いてカルノップ則に従ってスカイフック制御を実行する場合を考える。伸側減衰力（ピストンを押し下げる方向の力）が必要である場合、伸長作動時には減衰力可変ダンパの減衰力が目標推力を得られる減衰力に制御され、収縮作動時には、伸側減衰力が得られないから圧側へ最も低い減衰力を発揮するように制御される。他方、圧側減衰力（ピストンを押し上げる方向の力）が必要な場合、収縮作動時には減衰力可変ダンパの減衰力が目標推力を得られる減衰力に制御され、伸長作動時には、圧側減衰力が得られないから伸側へ最も低い減衰力を発揮するように制御される。本発明のサスペンション装置Ｓ１では、ポンプ４を停止した状態でアクチュエータＡＣにピストン２を押し下げる推力を発揮させる場合、伸長時にはアクチュエータＡＣの推力が切換弁９によって出力可能範囲内で制御され、収縮時には、アクチュエータＡＣは最も低い推力を発揮する。反対に、本発明のサスペンション装置Ｓ１では、ポンプ４を停止した状態でアクチュエータＡＣにピストン２を押し上げる推力を発揮させる場合、収縮時にはアクチュエータＡＣの推力が制御弁Ｖによって出力可能範囲内で制御され、伸長時には、アクチュエータＡＣは最も低い推力を発揮する。したがって、本発明のサスペンション装置Ｓ１では、ポンプ４を停止中である場合、自動的に、セミアクティブサスペンションと同じ機能を発揮ができる。よって、ポンプ４が駆動中であってもポンプ４の吐出流量が拡大する伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２の容積増大量未満となると、自動的に、サスペンション装置Ｓ１がセミアクティブサスペンションとして機能できる。

最後に、サスペンション装置Ｓ１のモータ１３、切換弁９および制御弁Ｖへの通電が何らかの異常により通電不能な失陥時におけるサスペンション装置Ｓ１の作動について説明する。こうした失陥には、たとえば、モータ１３、切換弁９および制御弁Ｖへの通電ができない場合のほか、コントローラＣやドライバＤｒに異常が見られた場合にモータ１３、切換弁９および制御弁Ｖへの通電を停止する場合も含まれる。

失陥時には、モータ１３、切換弁９および制御弁Ｖへの通電が停止されるか、或いは通電不能な状態であり、ポンプ４は停止し、制御弁Ｖは開弁圧が最小となり、切換弁９は、ばね９ｄに附勢されて伸側供給ポジション９ｂを採った状態となる。

この状態で、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動する場合、伸側室Ｒ１の容積が減少するため、減少分の液体は、伸側減衰弁１５を通じて伸側室Ｒ１から排出され、供給路５を介して制御弁Ｖを通過してリザーバＲへ流れる。なお、供給側チェック弁１２が設けられているので、ポンプ４側に液体が流れない。他方、容積が増大する圧側室Ｒ２には、排出路６を介してリザーバＲから容積拡大分に見合う液体が供給される。

伸側室Ｒ１から排出された液体は制御弁Ｖを通過するが、制御弁Ｖが非通電時に通過する流れに対しほとんど抵抗を与えない特性になっているため、供給路５の圧力は、ほぼリザーバＲの圧力と等圧となる。よって、伸側室Ｒ１の圧力は、伸側室Ｒ１から排出される液体が伸側減衰弁１５を通過する際に生じる圧力損失分だけ供給路５の圧力よりも高くなるから、当該圧力損失分だけ圧側室Ｒ２の圧力よりも高くなる。したがって、アクチュエータＡＣの推力の特性は、図７に示したグラフでは、図７中の線（１）で示す特性となる。

反対に、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動する場合、圧側室Ｒ２の容積が減少するため、減少分の液体は、圧側減衰弁１７を通じて圧側室Ｒ２から排出され、リザーバＲへ流れる。他方、容積が増大する伸側室Ｒ１には、排出路６を介してリザーバＲから吸込通路１０、吸込チェック弁１１を通じて容積拡大分に見合う液体が供給される。なお、供給側チェック弁１２が設けられているので、液体はポンプ４側に液体が流れない。よって、圧側室Ｒ２の圧力は、圧側室Ｒ２から排出される液体が圧側減衰弁１７を通過する際に生じる圧力損失分だけ伸側室Ｒ１の圧力よりも高くなる。したがって、アクチュエータＡＣの推力の特性は、図７中の線（２）で示す特性となる。

このようにサスペンション装置Ｓ１が失陥した状態では、アクチュエータＡＣはパッシブなダンパとして機能でき、ばね上部材Ｂおよびばね下部材Ｗの振動を抑制するので、失陥時にはフェールセーフ動作が確実に行われる。なお、失陥時に、切換弁９が圧側供給ポジション９ｃを採るようにしても、図７に示した特性を実現でき、フェールセーフ動作を行える。

このように、本発明のサスペンション装置Ｓ１では、アクチュエータＡＣを積極的に伸縮させてアクティブサスペンションとして機能できるだけでなく、セミアクティブサスペンションとして機能できる。また、セミアクティブサスペンションとしての推力の発揮が期待される場面では、ポンプ４の駆動が必須ではなく、ポンプ４の駆動が必要なときにのみ駆動すればよいので、エネルギ消費が少なくなる。よって、本発明のサスペンション装置Ｓ１では、アクティブサスペンションとして機能できるとともに、エネルギ消費が少なくなる。

また、制御弁Ｖが流量に対する圧力オーバーライドが少ない特性である場合には、ポンプ４に作用する圧力が小さくなるため、ポンプ４で消費するエネルギ量も少なくなり、より効果的にエネルギ消費を抑制できる。

さらに、サスペンション装置Ｓ１が失陥した状態では、アクチュエータＡＣはパッシブなダンパとして機能して、ばね上部材Ｂおよびばね下部材Ｗの振動を抑制するので、失陥時にはフェールセーフ動作が確実に行われる。

そして、本実施の形態においても、液圧回路ＦＣ１中の液体温度を検知する温度センサＴを備えている。温度センサＴは、この場合、ポンプ通路１４に設けられており、リザーバＲの近傍の液体温度を検知するようになっている。温度センサＴによって検知された液体温度は、コントローラＣに入力される。なお、温度センサＴは、ポンプ通路１４を含め、液圧回路ＦＣ１中の任意の位置に設置可能である。

前述したように、コントローラＣは、アクチュエータＡＣをアクティブサスペンションとして機能させる場合、ポンプ４を駆動させる。図２に示すように、ポンプ４の駆動の継続により、液体の温度が上昇し、検知された液体温度と予め設定されるポンプ停止温度ｔ１とを比較し、液体温度がポンプ停止温度ｔ１を超えて上回ると、コントローラＣは、モータ１３への通電を停止しポンプ４を停止する。ポンプ４が停止されると、液体温度の上昇が抑制され、液体温度が低下して復帰温度ｔ２以下となると、ポンプ４の駆動を再開する。ポンプ停止温度ｔ１は、液体の粘度が低下してポンプ４の潤滑性が損なわれることのない上限温度に比して低い温度に設定される。復帰温度ｔ２は、ポンプ停止温度ｔ１に比して低い温度に設定される。

このように、サスペンション装置Ｓ１の作動に使用される液体の温度が上昇してポンプ４が停止されると、アクチュエータＡＣは、アクティブサスペンションからセミアクティブサスペンションとして機能するようになる。セミアクティブサスペンションとして機能するアクチュエータＡＣは、アクティブサスペンションには劣るものの、パッシブなダンパと比較すると非常に優れた制振効果を発揮する。よって、本実施の形態のサスペンション装置Ｓ１にあっても、液体の温度が上昇すると、制振効果を著しく低下させずに、液体の温度を低下させられる。このように、ポンプ４を停止させて液体を冷却するので、サスペンション装置Ｓ１にオイルクーラや電動ファンを設ける必要がなく、システムコストが安価となる。また、従来のサスペンション装置では、ポンプを停止させると制振効果が著しく損なわれるので、ポンプを停止できなかったが、本サスペンション装置Ｓ１では、ポンプ４を停止させても制振効果を損なわないので、ポンプ４の停止による液体の冷却が可能となる。また、ポンプ４の停止により液体を冷却できるので、液体の温度が高温となった状態でポンプ４の駆動が継続されずにすみ、ポンプ４に不具合が発生する心配もない。さらに、液体温度の上昇が抑制されるので、ポンプ４だけでなく液圧回路ＦＣ１中に用いられる電磁弁やアクチュエータＡＣのシール等の不具合の発生も防止できる。

また、サスペンション装置Ｓ１にあっては、液体温度が低下して復帰温度ｔ２以下となると、ポンプ４の駆動が再開されるので、アクチュエータＡＣをアクティブサスペンションに復帰させて、良好な制振効果を発揮できる。

なお、本実施の形態のサスペンション装置Ｓ１にあっては、伸側室Ｒ１から切換手段としての切換弁９に向かう流れに対し抵抗を与える伸側減衰弁１５と、伸側減衰弁１５に並列されて切換弁９から伸側室Ｒ１へ向かう流れのみを許容する伸側チェック弁１６とを有し、圧側室Ｒ２から切換弁９に向かう流れに対し抵抗を与える圧側減衰弁１７と、圧側減衰弁１７に並列されて切換弁９から圧側室Ｒ２へ向かう流れのみを許容する圧側チェック弁１８とを有している。よって、ポンプ４から伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２へ液体を供給する際には、伸側チェック弁１６或いは圧側チェック弁１８を介してほとんど抵抗なく液体を伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２へ供給でき、アクチュエータＡＣの伸縮方向と発生させる推力の方向とが一致する際にポンプ４の負荷を軽減できる。また、伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２から液体が排出される場合には、伸側減衰弁１５或いは圧側減衰弁１７が通過する液体の流れに抵抗を与えるので、伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２の圧力を制御弁Ｖの開弁圧以上にして大きな推力が得られる。よって、制御弁Ｖにおけるソレノイド２０ｃの推力を小さくしてもサスペンション装置Ｓ１は大きな推力を発生できる。このことから、制御弁Ｖを小型化でき、コストを低減できる。なお、伸側減衰弁１５および圧側減衰弁１７が双方向流れを許容するものであってもよく、その場合、伸側チェック弁１６および圧側チェック弁１８の省略も可能である。その場合でも、サスペンション装置Ｓ１がセミアクティブサスペンションとしての推力の発揮が期待される場面ではポンプ４の駆動が必須ではないから液体を冷却できるという本発明の効果は失われない。

＜第二の実施の形態＞
具体的な液圧回路を備えたサスペンション装置の他の構成例を説明する。第二の実施の形態におけるサスペンション装置Ｓ２では、図８に示した液圧回路ＦＣ２を備えている。

液圧回路ＦＣ２は、図８に示すように、制御弁Ｖと切換弁９によって伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の圧力を制御する液圧回路ＦＣ１に対して、供給路５、排出路６、伸側通路７および圧側通路８の間に４ポート３位置の差圧制御弁ＤＰ１を設けている点で異なっている。具体的には、液圧回路ＦＣ２は、液圧回路ＦＣ１において制御通路１９、制御弁Ｖおよび切換弁９を廃止する代わりに、切換弁９を設けていた位置に差圧制御弁ＤＰ１を設けている。この液圧回路ＦＣ２の場合、電磁弁として差圧制御弁ＤＰ１を備えており、差圧制御弁ＤＰ１がコントローラＣによって制御される。その他の液圧回路ＦＣ２の構成は、液圧回路ＦＣ１と同様であるので、説明の重複を避けるため、同一の部材については同一の符号を付して詳しい説明を省略する。

差圧制御弁ＤＰ１は、伸側通路７に接続されるＡポートと、圧側通路８に接続されるＢポートと、供給路５に接続されるＰポートと、排出路６に接続されるＴポートの４ポートを有して伸側通路７と圧側通路８の差圧を制御する４ポート３位置の電磁差圧制御弁とされている。

具体的には、伸側通路７と供給路５とを連通するとともに圧側通路８と排出路６を連通する伸側供給ポジションＡ１と、全ポートを連通して供給路５、排出路６、伸側通路７および圧側通路８を相互に連通させるニュートラルポジションＮ１と、伸側通路７と排出路６とを連通するとともに圧側通路８と供給路５を連通する圧側供給ポジションＢ１と、スプールＳＰ１を両側から挟んで附勢する一対のばねＣｓ１，Ｃｓ２と、スプールＳＰ１を駆動するプッシュプル型のソレノイドＳｏｌ１とを備えている。スプールＳＰ１は、ソレノイドＳｏｌ１から推力を受けないと、ばねＣｓ１，Ｃｓ２による附勢力により、ニュートラルポジションＮ１を採る中立位置に位置決めされる。なお、伸側供給ポジションＡ１、ニュートラルポジションＮ１および圧側供給ポジションＢ１は、スプールＳＰ１の移動により、連続的に切換わるようになっている。

また、伸側通路７からの圧力をパイロット圧としてスプールＳＰ１の一端側へ導いており、伸側通路７の圧力でスプールＳＰ１を図８中下方へ附勢できるようになっている。さらに、圧側通路８からの圧力をパイロット圧としてスプールＳＰ１の他端側へ導いており、圧側通路８の圧力でスプールＳＰ１を図８中上方へ附勢できるようになっている。伸側通路７の圧力によってスプールＳＰ１を図８中下方へ押す力と、圧側通路８の圧力によってスプールＳＰ１を図８中上方へ押す力は、互いにスプールＳＰ１を反対に向けて押す力であり、これらの合力を液圧フィードバック力として利用している。ソレノイドＳｏｌ１へ通電すると、スプールＳＰ１は、前記ポジションＡ１，Ｂ１のうち、ソレノイドＳｏｌ１からの推力、伸側通路７および圧側通路８の圧力による液圧フィードバック力と、ばねＣｓ１，Ｃｓ２の附勢力が釣り合うポジションに切換わる。ソレノイドＳｏｌ１の推力の大小によって、この推力と前記液圧フィードバック力とばねＣｓ１，Ｃｓ２の附勢力が釣り合うスプールＳＰ１の位置が変化するので、ソレノイドＳｏｌ１の推力調整によって、伸側通路７と圧側通路８の差圧を制御できる。他方、ソレノイドＳｏｌ１へ電力供給しない非通電時には、スプールＳＰ１は、ばねＣｓ１，Ｃｓ２によって附勢されて中立位置のニュートラルポジションＮ１を採る。

よって、ソレノイドＳｏｌ１へ供給する電流量の調整によって、伸側通路７の圧力と圧側通路８の圧力の差圧を制御できる。なお、アクチュエータＡＣが伸縮するとアクチュエータＡＣの伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２へ液体が出入りするため、差圧制御弁ＤＰ１を通過する流量は、ポンプ流量からアクチュエータＡＣの伸縮による流量分だけ増減する。このようにアクチュエータＡＣの伸縮によって流量が増減しても、液圧フィードバック力によってスプールＳＰ１が自動的に移動して、前記差圧は、ソレノイドＳｏｌ１へ供給する電流量によって一意的に決められた差圧に制御される。

コントローラＣは、この場合、差圧制御弁ＤＰ１およびモータ１３へ供給する電流を制御すればよい。なお、差圧制御弁ＤＰ１の制御にあっては、コントローラＣとは別にコントローラを備えていてもよい。

なお、伸側通路７の圧力と圧側通路８の圧力の差圧を適切に制御できるのは、高圧側の圧力がリザーバ圧より高く保たれる場合であって、ポンプ流量が不足、或いは、ポンプ４が停止状態でリザーバＲから吸込チェック弁１１を介して液体の供給を受けなければならない状態では、差圧は０となる。

サスペンション装置Ｓ２は、以上のように構成されており、続いて、その作動について説明する。まず、モータ１３、ポンプ４、差圧制御弁ＤＰ１を正常に動作させられる通常時における作動を説明する。

基本的には、ポンプ４をモータ１３によって駆動し、差圧制御弁ＤＰ１によって伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２との差圧を制御すれば、アクチュエータＡＣが積極的に伸長或いは収縮するアクチュエータとして機能できる。アクチュエータＡＣに発生させる推力がアクチュエータＡＣの伸長方向である場合には、差圧制御弁ＤＰ１を圧側供給ポジションＢ１として、圧側室Ｒ２を供給路５へ接続し伸側室Ｒ１をリザーバＲへ接続する。反対に、アクチュエータＡＣに発生させる推力がアクチュエータＡＣの収縮方向である場合には、差圧制御弁ＤＰ１を伸側供給ポジションＡ１として、伸側室Ｒ１を供給路５へ接続し圧側室Ｒ２をリザーバＲへ接続する。そして、差圧制御弁ＤＰ１によって伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧を調節すれば、アクチュエータＡＣの伸長方向或いは収縮方向の推力の大きさを制御できる。

以上、アクチュエータＡＣを積極的に伸縮させる場合の作動について説明したが、車両走行中には、アクチュエータＡＣが路面の凹凸により外乱を受けて伸縮するので、以下に、アクチュエータＡＣが外乱を受けて伸縮する点を踏まえた作動について説明する。

アクチュエータＡＣが外乱を受けて伸縮する場合、アクチュエータＡＣが推力を発生する方向とアクチュエータＡＣの伸縮方向で場合分けすると、四つのケースが考えられる。Ａポートの圧力をＰａとし、Ｂポートの圧力をＰｂとすると、第一のケースとして、Ｐａ＞Ｐｂとなるように制御し、ピストン２を下方に押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させる場合で、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動する場合について説明する。アクチュエータＡＣの伸長により伸側室Ｒ１の容積が減少し、伸側室Ｒ１から排出された液体は伸側減衰弁１５を通り、差圧制御弁ＤＰ１のＡポートに流れる。他方、アクチュエータＡＣの伸長により圧側室Ｒ２の容積が膨張し、圧側室Ｒ２には、ポンプ４からＢポートを経て圧側チェック弁１８を通り、液体が補充される。

伸長速度が速くなり、圧側室Ｒ２に補充されるべき液体流量がポンプ４の吐出流量を上回ると、吸込チェック弁１１を介してリザーバＲからも液体が供給される。Ａポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧は、差圧制御弁ＤＰ１により一定に保たれるので、伸側室Ｒ１の圧力は伸側減衰弁１５で生じる圧力損失分だけＡポートの圧力よりも高くなる。よって、伸側室Ｒ１の圧力は、差圧制御弁ＤＰ１によって調節される差圧に伸側減衰弁１５で生じる圧力損失分の圧力を加えた値だけ圧側室Ｒ２よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、伸長を抑制する推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図９に示した、縦軸にアクチュエータＡＣの推力を採り、横軸にアクチュエータＡＣの伸縮速度を採ったグラフでは、図９中の線（１）で示す特性となる。

第二のケースとして、Ｐａ＞Ｐｂとなるように制御し、ピストン２を下方に押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣの収縮により圧側室Ｒ２の容積が減少し、圧側室Ｒ２から排出された液体は圧側減衰弁１７を通り、差圧制御弁ＤＰ１のＢポートに流れる。他方、アクチュエータＡＣの収縮により伸側室Ｒ１の容積が膨張し、伸側室Ｒ１には、ポンプ４からＡポートを経て伸側チェック弁１６を通り、液体が補充される。Ａポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧は、差圧制御弁ＤＰ１により一定に保たれるので、圧側室Ｒ２の圧力は、圧側減衰弁１７で生じる圧力損失分だけＢポートの圧力よりも高くなる。よって、伸側室Ｒ１の圧力は、差圧制御弁ＤＰ１によって調節される差圧から圧側減衰弁１７で生じる圧力損失分の圧力を差し引いた値だけ圧側室Ｒ２よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、収縮を助成する推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図９中の線（２）で示す特性となる。

さらに、収縮速度が速くなり、伸側室Ｒ１に補充されるべき液体流量がポンプ４の吐出流量を上回ると、吸込チェック弁１１を介してリザーバＲからも液体が供給される。このような状態となると、ポンプ４の吐出流量ではＡポートを加圧できず、Ａポートの圧力Ｐａは、リザーバＲの圧力よりも若干低くなり、差圧制御弁ＤＰ１によってはＡポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧を制御できなくなって両者の差圧は０となる。すると、アクチュエータＡＣは、圧側室Ｒ２から排出される液体が圧側減衰弁１７を通過する際に生じる圧力損失によって生じる伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧で推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図９中の線（３）で示す特性となり、線（２）で示した特性とは不連続となる。このように、伸側室Ｒ１に補充されるべき液体流量がポンプ４の吐出流量を上回るとアクチュエータＡＣがパッシブなダンパとして機能し、収縮速度に依存して推力が変化する特性となる。

次に、第三のケースとして、Ｐｂ＞Ｐａとなるように制御し、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣの収縮により圧側室Ｒ２の容積が減少し、圧側室Ｒ２から排出された液体は圧側減衰弁１７を通り、差圧制御弁ＤＰ１のＢポートに流れる。他方、アクチュエータＡＣの収縮により伸側室Ｒ１の容積が膨張し、伸側室Ｒ１には、ポンプ４からＡポートを経て伸側チェック弁１６を通り、液体が補充される。

伸長速度が速くなり、伸側室Ｒ１に補充されるべき液体流量がポンプ４の吐出流量を上回ると、吸込チェック弁１１を介してリザーバＲからも液体が供給される。Ａポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧は、差圧制御弁ＤＰ１により一定に保たれるので、圧側室Ｒ２の圧力は圧側減衰弁１７で生じる圧力損失分だけＢポートの圧力よりも高くなる。よって、圧側室Ｒ２の圧力は、差圧制御弁ＤＰ１によって調節される差圧に圧側減衰弁１７で生じる圧力損失分の圧力を加えた値だけ伸側室Ｒ１よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、収縮を抑制する推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図９中の線（４）で示す特性となる。

第四のケースとして、Ｐｂ＞Ｐａとなるように制御し、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣの伸長により伸側室Ｒ１の容積が減少し、伸側室Ｒ１から排出された液体は伸側減衰弁１５を通り、差圧制御弁ＤＰ１のＡポートに流れる。他方、アクチュエータＡＣの伸長により圧側室Ｒ２の容積が膨張し、圧側室Ｒ２には、ポンプ４からＢポートを経て圧側チェック弁１８を通り、液体が補充される。Ａポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧は、差圧制御弁ＤＰ１により一定に保たれるので、伸側室Ｒ１の圧力は、伸側減衰弁１５で生じる圧力損失分だけＡポートの圧力よりも高くなる。よって、圧側室Ｒ２の圧力は、差圧制御弁ＤＰ１によって調節される差圧から伸側減衰弁１５で生じる圧力損失分の圧力を差し引いた値だけ伸側室Ｒ１よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、伸長を助成する推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図９中の線（５）で示す特性となる。

さらに、伸長速度が速くなり、圧側室Ｒ２に補充されるべき液体流量がポンプ４の吐出流量を上回ると、吸込チェック弁１１を介してリザーバＲからも液体が供給される。このような状態となると、ポンプ４の吐出流量ではＢポートを加圧できず、Ｂポートの圧力Ｐｂは、リザーバＲの圧力よりも若干低くなり、差圧制御弁ＤＰ１によってはＡポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧を制御できなくなって両者の差圧は０となる。すると、アクチュエータＡＣは、伸側室Ｒ１から排出される液体が伸側減衰弁１５を通過する際に生じる圧力損失によって生じる伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧で推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図９中の線（６）で示す特性となり、線（５）で示した特性とは不連続となる。このように、圧側室Ｒ２に補充されるべき液体流量がポンプ４の吐出流量を上回るとアクチュエータＡＣがパッシブなダンパとして機能し、伸長速度に依存して推力が変化する特性となる。

なお、アクチュエータＡＣは、収縮側では図９中線（２）から線（３）へ推力が変化する特性を示し、伸長側では図９中線（５）から線（６）へ推力が変化する特性を示すが、特性の変化はごく瞬間的に生じるものであり、乗り心地に与える影響は軽微である。

以上から、差圧制御弁ＤＰ１による差圧制御により、図９中、線（１）から線（３）をつなげたラインから線（４）から線（６）までをつなげたラインまでの間の範囲でアクチュエータＡＣの推力を可変にできる。また、ポンプ４の駆動によって、ポンプ４の吐出流量を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２のうち拡大する側の室へ供給する場合には、ポンプ４の吐出流量が拡大する室の容積増大量以上である場合には、アクチュエータＡＣの伸縮方向と同方向に推力を発揮させられる。

引き続き、ポンプ４を駆動しない停止状態にした場合のサスペンション装置Ｓ２の作動を説明する。この場合についても、アクチュエータＡＣが外乱を受けて伸縮する方向とアクチュエータＡＣが推力を発生する方向とで場合分けすると、四つのケースが考えられる。

第一のケースとして、Ｐａ＞Ｐｂとなるように制御し、ピストン２を下方に押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させる場合で、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動する場合について説明する。アクチュエータＡＣの伸長により伸側室Ｒ１の容積が減少し、伸側室Ｒ１から排出された液体は伸側減衰弁１５を通り、差圧制御弁ＤＰ１のＡポートに流れる。他方、アクチュエータＡＣの伸長により圧側室Ｒ２の容積が膨張し、圧側室Ｒ２には、リザーバＲからＢポートを経て圧側チェック弁１８を通り、液体が補充される。

Ａポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧は、差圧制御弁ＤＰ１により一定に保たれるので、伸側室Ｒ１の圧力は伸側減衰弁１５で生じる圧力損失分だけＡポートの圧力よりも高くなる。よって、伸側室Ｒ１の圧力は、差圧制御弁ＤＰ１によって調節される差圧に伸側減衰弁１５で生じる圧力損失分の圧力を加えた値だけ圧側室Ｒ２よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、伸長を抑制する推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図１０に示した、縦軸にアクチュエータＡＣの推力を採り、横軸にアクチュエータＡＣの伸縮速度を採ったグラフでは、図１０中の線（１）で示す特性となる。

第二のケースとして、Ｐａ＞Ｐｂとなるように制御し、ピストン２を下方に押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣの収縮により圧側室Ｒ２の容積が減少し、圧側室Ｒ２から排出された液体は圧側減衰弁１７を通り、差圧制御弁ＤＰ１のＢポートに流れる。他方、アクチュエータＡＣの収縮により伸側室Ｒ１の容積が膨張し、伸側室Ｒ１には、リザーバＲから吸込チェック弁１１、Ａポートを経て伸側チェック弁１６を通り、液体が補充される。Ａポートの圧力Ｐａは、リザーバＲの圧力よりも若干低くなり、差圧制御弁ＤＰ１によってＡポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧を制御できなくなって両者の差圧は０となる。すると、アクチュエータＡＣは、圧側室Ｒ２から排出される液体が圧側減衰弁１７を通過する際に生じる圧力損失によって生じる伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧で推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図１０中の線（２）で示す特性となる。

次に、第三のケースとして、Ｐｂ＞Ｐａとなるように制御し、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣの収縮により圧側室Ｒ２の容積が減少し、圧側室Ｒ２から排出された液体は圧側減衰弁１７を通り、差圧制御弁ＤＰ１のＢポートに流れる。他方、アクチュエータＡＣの収縮により伸側室Ｒ１の容積が膨張し、伸側室Ｒ１には、リザーバＲからＡポートを経て伸側チェック弁１６を通り、液体が補充される。

Ａポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧は、差圧制御弁ＤＰ１により一定に保たれるので、圧側室Ｒ２の圧力は圧側減衰弁１７で生じる圧力損失分だけＢポートの圧力よりも高くなる。よって、圧側室Ｒ２の圧力は、差圧制御弁ＤＰ１によって調節される差圧に圧側減衰弁１７で生じる圧力損失分の圧力を加えた値だけ伸側室Ｒ１よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、収縮を抑制する推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図１０中の線（３）で示す特性となる。

第四のケースとして、Ｐｂ＞Ｐａとなるように制御し、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させる場合であって、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動している場合について説明する。アクチュエータＡＣの伸長により伸側室Ｒ１の容積が減少し、伸側室Ｒ１から排出された液体は伸側減衰弁１５を通り、差圧制御弁ＤＰ１のＡポートに流れる。他方、アクチュエータＡＣの伸長により圧側室Ｒ２の容積が膨張し、圧側室Ｒ２には、リザーバＲから吸込チェック弁１１、Ｂポートを経て圧側チェック弁１８を通り、液体が補充される。Ｂポートの圧力Ｐｂは、リザーバＲの圧力よりも若干低くなり、差圧制御弁ＤＰ１によってＡポートの圧力ＰａとＢポートの圧力Ｐｂの差圧を制御できなくなって両者の差圧は０となる。すると、アクチュエータＡＣは、伸側室Ｒ１から排出される液体が伸側減衰弁１５を通過する際に生じる圧力損失によって生じる伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧で推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図１０中の線（４）で示す特性となる。

よって、ポンプ４を停止した状態では、差圧制御弁ＤＰ１による差圧制御により、図１０中において、第一象限内では、線（１）から線（４）までの範囲で、第三象限内では、線（３）から線（２）までの範囲でアクチュエータＡＣの推力を可変にできる。

また、ポンプ４が停止状態では、ピストン２を下方に押し下げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させようとする場合、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動すると、差圧制御弁ＤＰ１の差圧制御によらず、アクチュエータＡＣの推力は、図１０中の線（２）で示す特性となる。これは、減衰力可変ダンパにおいて、圧側減衰力を最も低い減衰力に制御しているのと同等の効果をもたらしている。さらに、ポンプ４が停止状態では、ピストン２を上方に押し上げる推力をサスペンション装置Ｓ２に発揮させようとする場合、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動すると、差圧制御弁ＤＰ１の差圧制御によらず、アクチュエータＡＣの推力は、図１０中の線（４）で示す特性となる。これは、減衰力可変ダンパにおいて、伸側減衰力を最も低い減衰力に制御しているのと同等の効果をもたらしている。

本発明のサスペンション装置Ｓ２では、ポンプ４を停止した状態でアクチュエータＡＣにピストン２を押し下げる推力を発揮させる場合、伸長時にはアクチュエータＡＣの推力が差圧制御弁ＤＰ１によって出力可能範囲内で制御され、収縮時には、アクチュエータＡＣは最も低い推力を発揮する。反対に、本発明のサスペンション装置Ｓ２では、ポンプ４を停止した状態でアクチュエータＡＣにピストン２を押し上げる推力を発揮させる場合、収縮時にはアクチュエータＡＣの推力が差圧制御弁ＤＰ１によって出力可能範囲内で制御され、伸長時には、アクチュエータＡＣは最も低い推力を発揮する。したがって、本発明のサスペンション装置Ｓ２では、ポンプ４を停止中である場合、自動的に、セミアクティブサスペンションと同じ機能を発揮ができる。よって、ポンプ４が駆動中であってもポンプ４の吐出流量が拡大する伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２の容積増大量未満となると、自動的に、サスペンション装置Ｓ２がセミアクティブサスペンションとして機能できる。

最後に、サスペンション装置Ｓ２のモータ１３および差圧制御弁ＤＰ１への通電が何らかの異常により通電不能な失陥時におけるサスペンション装置Ｓ２の作動について説明する。こうした失陥には、たとえば、モータ１３および差圧制御弁ＤＰ１への通電ができない場合のほか、コントローラＣやドライバＤｒに異常が見られた場合にモータ１３および差圧制御弁ＤＰ１への通電を停止する場合も含まれる。

失陥時には、モータ１３および差圧制御弁ＤＰ１への通電が停止されるか、或いは通電不能な状態であり、ポンプ４は停止し、差圧制御弁ＤＰ１は、ばねＣｓ１，Ｃｓ２に附勢されてニュートラルポジションＮ１を採る状態となる。具体的な差圧制御弁ＤＰ１にあっては、ばねＣｓ１，Ｃｓ２によって附勢されてニュートラルポジションＮ１を採る状態となる。

この状態で、アクチュエータＡＣが外力によって伸長作動する場合、伸側室Ｒ１の容積が減少するため、減少分の液体は、伸側減衰弁１５を通じて伸側室Ｒ１から排出される。容積が膨張する圧側室Ｒ２に対しては、伸側室Ｒ１およびリザーバＲから液体が補充される。

よって、伸側室Ｒ１の圧力は、伸側室Ｒ１から排出される液体が伸側減衰弁１５を通過する際に生じる圧力損失分だけ圧側室Ｒ２の圧力よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧で推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図１１中の線（１）で示す特性となる。

反対に、アクチュエータＡＣが外力によって収縮作動する場合、圧側室Ｒ２の容積が減少するため、減少分の液体は、圧側減衰弁１７を通じて圧側室Ｒ２から排出される。容積が膨張する伸側室Ｒ１に対しては、圧側室Ｒ２およびリザーバＲから液体が補充される。

よって、圧側室Ｒ２の圧力は、圧側室Ｒ２から排出される液体が圧側減衰弁１７を通過する際に生じる圧力損失分だけ伸側室Ｒ１の圧力よりも高くなり、アクチュエータＡＣは、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧で推力を発揮する。この時のアクチュエータの伸縮速度と発揮される推力の特性は、図１１中の線（２）で示す特性となる。

このようにサスペンション装置Ｓ２が失陥した状態では、アクチュエータＡＣはパッシブなダンパとして機能して、ばね上部材Ｂおよびばね下部材Ｗの振動を抑制するので、失陥時にはフェールセーフ動作が確実に行われる。

このように、本発明のサスペンション装置Ｓ２では、アクチュエータＡＣを積極的に伸縮させてアクティブサスペンションとして機能できるだけでなく、セミアクティブサスペンションとしての推力の発揮が期待される場面では、ポンプ４の駆動が必須ではなく、ポンプ４の駆動が必要なときにのみ駆動すればよいので、エネルギ消費が少なくなる。

そして、本発明のサスペンション装置Ｓ２にあっては、アクチュエータＡＣの推力の制御を差圧制御弁ＤＰ１のみで行えるので、電磁弁が二つ必要であった第一の実施の形態のサスペンション装置Ｓ１に比較して、装置全体のコストが安価となるだけでなく、液圧回路の配管の取り回しも簡素化できる。

さらに、このサスペンション装置Ｓ２にあっては、アクティブサスペンションとして機能できるだけでなく、ソレノイドを搭載した差圧制御弁ＤＰ１を一つ設けるだけで、失陥時におけるフェールセーフ動作を行える。

そして、本実施の形態においても、液圧回路ＦＣ２中の液体温度を検知する温度センサＴを備えている。温度センサＴは、この場合、ポンプ通路１４に設けられており、リザーバＲの近傍の液体温度を検知するようになっている。温度センサＴによって検知された液体温度は、コントローラＣに入力される。なお、温度センサＴは、ポンプ通路１４を含め、液圧回路ＦＣ２中の任意の位置に設置可能である。

前述したように、コントローラＣは、アクチュエータＡＣをアクティブサスペンションとして機能させる場合、ポンプ４を駆動させる。図２に示すように、ポンプ４の駆動の継続により、液体の温度が上昇し、検知された液体温度と予め設定されるポンプ停止温度ｔ１とを比較し、液体温度がポンプ停止温度ｔ１を超えて上回ると、コントローラＣは、モータ１３への通電を停止しポンプ４を停止する。ポンプ４が停止されると、液体温度の上昇が抑制され、液体温度が低下して復帰温度ｔ２以下となると、ポンプ４の駆動を再開する。ポンプ停止温度ｔ１は、液体の粘度が低下してポンプ４の潤滑性が損なわれることのない上限温度に比して低い温度に設定される。復帰温度ｔ２は、ポンプ停止温度ｔ１に比して低い温度に設定される。

このように、サスペンション装置Ｓ２の作動に使用される液体の温度が上昇してポンプ４が停止されると、アクチュエータＡＣは、アクティブサスペンションからセミアクティブサスペンションとして機能するようになる。セミアクティブサスペンションとして機能するアクチュエータＡＣは、アクティブサスペンションには劣るものの、パッシブなダンパと比較すると非常に優れた制振効果を発揮する。よって、本実施の形態のサスペンション装置Ｓ２にあっても、液体の温度が上昇すると、制振効果を著しく低下させずに、液体の温度を低下させられる。このように、ポンプ４を停止させて液体を冷却するので、サスペンション装置Ｓ２にオイルクーラや電動ファンを設ける必要がなく、システムコストが安価となる。また、従来のサスペンション装置では、ポンプを停止させると制振効果が著しく損なわれるので、ポンプを停止できなかったが、本サスペンション装置Ｓ２では、ポンプ４を停止させても制振効果を損なわないので、ポンプ４の停止による液体の冷却が可能となる。また、ポンプ４の停止により液体を冷却できるので、液体の温度が高温となった状態でポンプ４の駆動が継続されずにすみ、ポンプ４に不具合が発生する心配もない。さらに、液体温度の上昇が抑制されるので、ポンプ４だけでなく液圧回路ＦＣ２中に用いられる電磁弁やアクチュエータＡＣのシール等の不具合の発生も防止できる。

また、サスペンション装置Ｓ２にあっては、液体温度が低下して復帰温度ｔ２以下となると、ポンプ４の駆動が再開されるので、アクチュエータＡＣをアクティブサスペンションに復帰させて、良好な制振効果を発揮できる。

なお、本実施の形態のサスペンション装置Ｓ２にあっては、伸側室Ｒ１から差圧制御弁ＤＰ１に向かう流れに対し抵抗を与える伸側減衰弁１５と、伸側減衰弁１５に並列されて差圧制御弁ＤＰ１から伸側室Ｒ１へ向かう流れのみを許容する伸側チェック弁１６と、圧側室Ｒ２から差圧制御弁ＤＰ１に向かう流れに対し抵抗を与える圧側減衰弁１７と、圧側減衰弁１７に並列されて差圧制御弁ＤＰ１から圧側室Ｒ２へ向かう流れのみを許容する圧側チェック弁１８とを有している。よって、ポンプ４から伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２へ液体を供給する際には、伸側チェック弁１６或いは圧側チェック弁１８を介してほとんど抵抗なく液体を伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２へ供給でき、アクチュエータＡＣの伸縮方向と発生させる推力の方向とが一致する際にポンプ４の負荷を軽減できる。また、伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２から液体が排出される場合には、伸側減衰弁１５或いは圧側減衰弁１７が通過する液体の流れに抵抗を与えるので、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧を差圧制御弁ＤＰ１で設定可能な差圧以上にして大きな推力を得られ、差圧制御弁ＤＰ１におけるソレノイドＳｏｌ１の推力を小さくしてもサスペンション装置Ｓ２に大きな推力を発生させられる。よって、差圧制御弁ＤＰ１を小型化できるとともにコストをより安価にできる。なお、伸側減衰弁１５および圧側減衰弁１７が液体の流れる方向にかかわりなく液体の流れに抵抗を与えるものであってもよく、伸側減衰弁１５および圧側減衰弁１７が双方向流れを許容するものであれば伸側チェック弁１６および圧側チェック弁１８を省略できる。

＜第三の実施の形態＞
具体的な液圧回路を備えたサスペンション装置の他の構成例を説明する。第三の実施の形態におけるサスペンション装置Ｓ３では、図１２に示した液圧回路ＦＣ３を備えている。

液圧回路ＦＣ３は、図１２に示すように、液圧回路ＦＣ２の差圧制御弁ＤＰ１を４ポート４位置の差圧制御弁ＤＰ２に変更した点で異なっている。この液圧回路ＦＣ３の場合、電磁弁として差圧制御弁ＤＰ２を備えており、差圧制御弁ＤＰ２がコントローラＣによって制御される。その他の液圧回路ＦＣ３の構成は、液圧回路ＦＣ２と同様であるので、説明の重複を避けるため、同一の部材については同一の符号を付して詳しい説明を省略する。

差圧制御弁ＤＰ２は、伸側通路７に接続されるＡポートと、圧側通路８に接続されるＢポートと、供給路５に接続されるＰポートと、排出路６に接続されるＴポートの４ポートを有してＡポートとＢポートの差圧を制御するともに、非通電時に伸側通路７、圧側通路８、供給路５および排出路６を互いに連通するフェールポジションを採る４ポート４位置の電磁差圧制御弁とされている。

具体的には、ＡポートとＰポートとを連通するとともにＢポートとＴポートを連通する伸側供給ポジションＡ２と、Ａポート、Ｂポート、ＰポートおよびＴポートの全ポートを相互に連通させるニュートラルポジションＮ２と、ＡポートとＴポートとを連通するとともにＢポートとＰポートを連通する圧側供給ポジションＢ２と、全ポートを相互に連通させるフェールポジションＦ２とを備えたスプールＳＰ２と、スプールＳＰ２を附勢するばねＣｓ３と、前記ばねＣｓ３に対抗する推力をスプールＳＰ２に与えるソレノイドＳｏｌ２とを備えている。つまり、伸側供給ポジションＡ２では、供給路５を伸側通路７へ連通し、かつ、排出路６を圧側通路８へ連通させ、ニュートラルポジションＮ２およびフェールポジションＦ２では、供給路５、排出路６、伸側通路７および圧側通路８を相互に連通し、圧側供給ポジションＢ２では、供給路５を圧側通路８へ連通し、かつ、排出路６を伸側通路７へ連通させる。なお、伸側供給ポジションＡ２、ニュートラルポジションＮ２および圧側供給ポジションＢ２は、スプールＳＰ２の移動により、連続的に切換わるようになっている。

また、伸側通路７からの圧力をパイロット圧としてスプールＳＰ２の一端側へ導いており、伸側通路７の圧力でスプールＳＰ２を図１２中下方へ附勢できるようになっている。さらに、圧側通路８からの圧力をパイロット圧としてスプールＳＰ２の他端側へ導いており、圧側通路８の圧力でスプールＳＰ２を図１２中上方へ附勢できるようになっている。伸側通路７の圧力によってスプールＳＰ２を図１２中下方へ押す力と、圧側通路８の圧力によってスプールＳＰ２を図１２中上方へ押す力は、互いにスプールＳＰ２を反対に向けて押す力であり、これらの合力を流体圧フィードバック力として利用している。ソレノイドＳｏｌ２へ通電すると、スプールＳＰ２は、前記ポジションＡ２，Ｂ２，Ｎ２のうち、ソレノイドＳｏｌ２からの推力、伸側通路７および圧側通路８の圧力による流体圧フィードバック力と、ばねＣｓ３の附勢力が釣り合うポジションに切換わる。ソレノイドＳｏｌの推力の大小によって、この推力と前記流体圧フィードバック力とばねＣｓ３の附勢力が釣り合うスプールＳＰ２の位置が変化するので、ソレノイドＳｏｌ２の推力調整によって、伸側通路７と圧側通路８の差圧を制御できる。他方、ソレノイドＳｏｌ２へ電力供給しない非通電時には、スプールＳＰ２は、ばねＣｓ３によって押されてフェールポジションＦ２を採る。なお、本例では、伸側通路７をＡポートに接続し、圧側通路８をＢポートに接続しているが、伸側通路７をＢポートに接続し、圧側通路８をＡポートに接続してもよい。

よって、ソレノイドＳｏｌ２へ供給する電流量の調整によって、伸側通路７の圧力と圧側通路８の圧力の差圧を制御できる。なお、アクチュエータＡＣが伸縮するとアクチュエータＡＣの伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２へ液体が出入りするため、差圧制御弁ＤＰ２を通過する流量は、ポンプ流量からアクチュエータＡＣの伸縮による流量分だけ増減する。このようにアクチュエータＡＣの伸縮によって流量が増減しても、流体圧フィードバック力によってスプールＳＰ２が自動的に移動して、前記差圧は、ソレノイドＳｏｌ２へ供給する電流量によって一意的に決められた差圧に制御される。

なお、伸側通路７の圧力と圧側通路８の圧力の差圧を適切に制御できるのは、高圧側の圧力がリザーバ圧より高く保たれる場合であって、ポンプ流量が不足、或いは、ポンプ４が停止状態でリザーバＲから吸込チェック弁１１を介して液体の供給を受けなければならない状態では、差圧は０となる。

サスペンション装置Ｓ３は、以上のように構成されており、液圧回路ＦＣ２を備えたサスペンション装置Ｓ２と同様に差圧制御弁ＤＰ２によって、アクチュエータＡＣの推力を制御できる。よって、このサスペンション装置Ｓ３は、サスペンション装置Ｓ２と同様に、ポンプ４をモータ１３によって駆動し、差圧制御弁ＤＰ２によって伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧を制御すれば、アクチュエータＡＣが積極的に伸長或いは収縮するアクチュエータとして機能できる。アクチュエータＡＣに発生させる推力がアクチュエータＡＣの伸長方向である場合には、差圧制御弁ＤＰ２を圧側供給ポジションＢ２として、圧側室Ｒ２を供給路５へ接続し伸側室Ｒ１をリザーバＲへ接続する。反対に、アクチュエータＡＣに発生させる推力がアクチュエータＡＣの収縮方向である場合には、差圧制御弁ＤＰ２を伸側供給ポジションＡ２として、伸側室Ｒ１を供給路５へ接続し圧側室Ｒ２をリザーバＲへ接続する。そして、差圧制御弁ＤＰ２によって伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧を調節すれば、アクチュエータＡＣの伸長方向或いは収縮方向の推力の大きさを制御できる。

また、車両走行中には、アクチュエータＡＣが路面の凹凸により外乱を受けて伸縮する場合における作動についても、サスペンション装置Ｓ３は、サスペンション装置Ｓ２と同様の作動を呈する。つまり、サスペンション装置Ｓ３におけるアクチュエータＡＣの伸縮速度に対する推力の特性は、サスペンション装置Ｓ２と同じく、図９に示した線（１）から線（６）の特性となる。よって、サスペンション装置Ｓ３にあっても、線（１）から線（３）をつなげたラインから線（４）から線（６）までをつなげたラインまでの間の範囲でアクチュエータＡＣの推力を可変にできる。また、ポンプ４の駆動によって、ポンプ４の吐出流量を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２のうち拡大する側の室へ供給する場合には、ポンプ４の吐出流量が拡大する室の容積増大量以上である場合には、アクチュエータＡＣの伸縮方向と同方向に推力を発揮させられる。

さらに、ポンプ４を駆動しない停止状態にした場合の作動についても、サスペンション装置Ｓ３は、サスペンション装置Ｓ２と同様の作動を呈する。つまり、サスペンション装置Ｓ３におけるアクチュエータＡＣの伸縮速度に対する推力の特性は、サスペンション装置Ｓ２と同じく、図１０に示した線（１）から線（４）の特性となる。よって、サスペンション装置Ｓ３にあっても、ポンプ４を停止すると、差圧制御弁ＤＰ２による差圧制御により、図１０中の第一象限内では、線（１）から線（４）までの範囲で、第三象限内では、線（３）から線（２）までの範囲でアクチュエータＡＣの推力を可変にできる。

なお、サスペンション装置Ｓ３の液圧回路ＦＣ３における差圧制御弁ＤＰ２は、液圧回路ＦＣ２における差圧制御弁ＤＰ１と異なり、ニュートラルポジションＮ２の他にフェールポジションＦ２を備えている。このフェールポジションＦ２は、差圧制御弁ＤＰ１におけるニュートラルポジションＮと同様に、供給路５、排出路６、伸側通路７および圧側通路８を相互に連通する。よって、失陥時にあっても、サスペンション装置Ｓ３は、サスペンション装置Ｓ２と同様の作動を呈する。つまり、サスペンション装置Ｓ３におけるアクチュエータＡＣの伸縮速度に対する推力の特性は、サスペンション装置Ｓ２と同じく、図１１に示した線（１）、線（２）で示した特性となる。よって、サスペンション装置Ｓ３にあっても、失陥時には、アクチュエータＡＣをパッシブなダンパとして機能させて、ばね上部材Ｂおよびばね下部材Ｗの振動を抑制するので、フェールセーフ動作が確実に行われる。

このように、本発明のサスペンション装置Ｓ３では、アクチュエータＡＣを積極的に伸縮させてアクティブサスペンションとして機能できるだけでなく、セミアクティブサスペンションとしての推力の発揮が期待される場面では、ポンプ４の駆動が必須ではなく、ポンプ４の駆動が必要なときにのみ駆動すればよいので、エネルギ消費が少なくなる。

そして、本発明のサスペンション装置Ｓ３にあっては、アクチュエータＡＣの推力の制御を差圧制御弁ＤＰ２のみで行えるので、電磁弁が二つ必要であったサスペンション装置Ｓ１に比較して、装置全体のコストが安価となるだけでなく、流体圧回路の配管の取り回しも簡素化できる。

さらに、このサスペンション装置Ｓ３にあっては、アクティブサスペンションとして機能できるだけでなく、ソレノイドを搭載した差圧制御弁ＤＰ２を一つ設けるだけで、失陥時におけるフェールセーフ動作を行える。

加えて、差圧制御弁ＤＰ２を駆動するためのドライバＤｒにあっても、ソレノイドＳｏｌ２を駆動する駆動回路を備えていれば足りるので、従来の電磁弁が二つ必要なサスペンション装置に比し、ドライバＤｒで保有する駆動回路数が少なくて済む。よって、サスペンション装置Ｓ３を駆動するドライバＤｒのコストも低減される。

そして、本実施の形態においても、液圧回路ＦＣ３中の液体温度を検知する温度センサＴを備えている。温度センサＴは、この場合、ポンプ通路１４に設けられており、リザーバＲの近傍の液体温度を検知するようになっている。温度センサＴによって検知された液体温度は、コントローラＣに入力される。なお、温度センサＴは、ポンプ通路１４を含め、液圧回路ＦＣ３中の任意の位置に設置可能である。

前述したように、コントローラＣは、アクチュエータＡＣをアクティブサスペンションとして機能させる場合、ポンプ４を駆動させる。図２に示すように、ポンプ４の駆動の継続により、液体の温度が上昇し、検知された液体温度と予め設定されるポンプ停止温度ｔ１とを比較し、液体温度がポンプ停止温度ｔ１を超えて上回ると、コントローラＣは、モータ１３への通電を停止しポンプ４を停止する。ポンプ４が停止されると、液体温度の上昇が抑制され、液体温度が低下して復帰温度ｔ２以下となると、ポンプ４の駆動を再開する。ポンプ停止温度ｔ１は、液体の粘度が低下してポンプ４の潤滑性が損なわれることのない上限温度に比して低い温度に設定される。復帰温度ｔ２は、ポンプ停止温度ｔ１に比して低い温度に設定される。

このように、サスペンション装置Ｓ３の作動に使用される液体の温度が上昇してポンプ４が停止されると、アクチュエータＡＣは、アクティブサスペンションからセミアクティブサスペンションとして機能するようになる。セミアクティブサスペンションとして機能するアクチュエータＡＣは、アクティブサスペンションには劣るものの、パッシブなダンパと比較すると非常に優れた制振効果を発揮する。よって、本実施の形態のサスペンション装置Ｓ３にあっても、液体の温度が上昇すると、制振効果を著しく低下させずに、液体の温度を低下させられる。このように、ポンプ４を停止させて液体を冷却するので、サスペンション装置Ｓ３にオイルクーラや電動ファンを設ける必要がなく、システムコストが安価となる。また、従来のサスペンション装置では、ポンプを停止させると制振効果が著しく損なわれるので、ポンプを停止できなかったが、本サスペンション装置Ｓ３では、ポンプ４を停止させても制振効果を損なわないので、ポンプ４の停止による液体の冷却が可能となる。また、ポンプ４の停止により液体を冷却できるので、液体の温度が高温となった状態でポンプ４の駆動が継続されずにすみ、ポンプ４に不具合が発生する心配もない。さらに、液体温度の上昇が抑制されるので、ポンプ４だけでなく液圧回路ＦＣ３中に用いられる電磁弁やアクチュエータＡＣのシール等の不具合の発生も防止できる。

また、サスペンション装置Ｓ３にあっては、液体温度が低下して復帰温度ｔ２以下となると、ポンプ４の駆動が再開されるので、アクチュエータＡＣをアクティブサスペンションに復帰させて、良好な制振効果を発揮できる。

また、本実施の形態のサスペンション装置Ｓ３にあっては、伸側室Ｒ１から差圧制御弁ＤＰ２に向かう流れに対し抵抗を与える伸側減衰弁１５と、伸側減衰弁１５に並列されて差圧制御弁ＤＰ２から伸側室Ｒ１へ向かう流れのみを許容する伸側チェック弁１６と、圧側室Ｒ２から差圧制御弁ＤＰ２に向かう流れに対し抵抗を与える圧側減衰弁１７と、圧側減衰弁１７に並列されて差圧制御弁ＤＰ２から圧側室Ｒ２へ向かう流れのみを許容する圧側チェック弁１８とを有している。よって、ポンプ４から伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２へ流体を供給する際には、伸側チェック弁１６或いは圧側チェック弁１８を介してほとんど抵抗なく流体を伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２へ供給でき、アクチュエータＡＣの伸縮方向と発生させる推力の方向とが一致する際にポンプ４の負荷を軽減できる。また、伸側室Ｒ１或いは圧側室Ｒ２から流体が排出される場合には、伸側減衰弁１５或いは圧側減衰弁１７が通過する流体の流れに抵抗を与えるので、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧を差圧制御弁ＤＰ２で設定可能な差圧以上にして大きな推力を得られ、差圧制御弁ＤＰ２におけるソレノイドＳｏｌ２の推力を小さくしてもサスペンション装置Ｓ３に大きな推力を発生させられる。よって、差圧制御弁ＤＰ２を小型化できるとともにコストをより安価にできる。なお、伸側減衰弁１５或いは圧側減衰弁１７が流体の流れる方向にかかわりなく流体の流れに抵抗を与えるものであってもよく、伸側減衰弁１５および圧側減衰弁１７が双方向流れを許容するものであれば伸側チェック弁１６および圧側チェック弁１８を省略できる。

以上で、本発明の実施の形態についての説明を終えるが、本発明の範囲は図示されまたは説明された詳細そのものには限定されない。

１・・・シリンダ、２・・・ピストン、４・・・ポンプ、５・・・供給路、６・・・排出路、７・・・伸側通路、８・・・圧側通路、９・・・切換弁、１０・・・吸込通路、１１・・・吸込チェック弁、１２・・・供給側チェック弁、１５・・・伸側減衰弁、１６・・・伸側チェック弁、１７・・・圧側減衰弁、１８・・・圧側チェック弁、Ａ１、Ａ２・・・伸側供給ポジション、ＡＣ・・・アクチュエータ、Ｂ１，Ｂ２・・・圧側供給ポジション、Ｃ・・・コントローラ、Ｃｓ１，Ｃｓ２，Ｃｓ３・・・ばね、Ｆ２・・・フェールポジション、ＦＣ，ＦＣ１，ＦＣ２，ＦＣ３・・・流体圧回路、Ｎ１，Ｎ２・・・ニュートラルポジション、Ｒ・・・リザーバ、Ｒ１・・・伸側室、Ｒ２・・・圧側室、Ｓ，Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３・・・サスペンション装置、Ｓｏｌ１，Ｓｏｌ２・・・ソレノイド、ＳＰ１，ＳＰ２・・・スプール、Ｔ・・・温度センサ、Ｖ・・・制御弁

Claims (7)

1. アクチュエータと、
   前記アクチュエータへ液体を供給可能なポンプと、
   前記ポンプを駆動制御するコントローラと、
   リザーバと、
   前記ポンプおよび前記リザーバと前記アクチュエータとの間に設けられて前記アクチュエータを能動的に推力の発揮が可能なアクティブサスペンションとして機能させるとともに、前記ポンプの停止時に前記アクチュエータを受動的に推力の発揮が可能であって前記推力の調節が可能なセミアクティブサスペンションとして機能させる液圧回路と、
   前記液圧回路中の液体温度を検知する温度センサとを備え、
   前記コントローラは、前記温度センサで検知する液体温度が予め設定されるポンプ停止温度を超えると前記ポンプを停止させる
   ことを特徴とするサスペンション装置。
2. 前記コントローラは、前記ポンプが停止された後に前記温度センサで検知させる液体温度が前記ポンプ停止温度より低く設定される復帰温度以下となると前記ポンプを駆動する
   ことを特徴とする請求項１に記載のサスペンション装置。
3. 前記アクチュエータは、
   シリンダと、
   前記シリンダ内に移動自在に挿入されて前記シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、
   前記シリンダ内に移動自在に挿入されて前記ピストンに連結されるロッドとを有し、
   前記液圧回路は、
   前記ポンプの吐出側に接続される供給路と、
   前記リザーバに接続される排出路と、
   前記伸側室に接続される伸側通路と、
   前記圧側室に接続される圧側通路と、
   前記伸側通路に設けた伸側減衰弁と、
   前記圧側通路に設けた圧側減衰弁と、
   前記伸側通路と前記圧側通路の一方を選択的に前記供給路に接続するとともに前記伸側通路と前記圧側通路の他方を前記排出路に接続する切換弁と、
   供給電流に応じて前記供給路の圧力を調整可能な制御弁と、
   前記供給路と前記排出路とを接続する吸込通路と、
   前記吸込通路の途中に設けられて前記排出路から前記供給路へ向かう液体の流れのみを許容する吸込チェック弁と、
   前記供給路の途中であって前記制御弁と前記ポンプとの間に設けられて前記ポンプ側から前記制御弁側へ向かう流れのみを許容する供給側チェック弁とを有する
   ことを特徴とする請求項１または２に記載のサスペンション装置。
4. 前記アクチュエータは、
   シリンダと、
   前記シリンダ内に移動自在に挿入されて前記シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、
   前記シリンダ内に移動自在に挿入されて前記ピストンに連結されるロッドとを有し、
   前記液圧回路は、
   前記ポンプの吐出側に接続される供給路と、
   前記リザーバに接続される排出路と、
   前記伸側室に接続される伸側通路と、
   前記圧側室に接続される圧側通路と、
   前記伸側通路に設けた伸側減衰弁と、
   前記圧側通路に設けた圧側減衰弁と、
   前記供給路、前記排出路、前記伸側通路および前記圧側通路の間に設けられて、前記伸側通路と前記圧側通路の差圧を制御する差圧制御弁と、
   前記供給路の途中であって前記差圧制御弁と前記ポンプとの間に設けられて前記ポンプ側から前記差圧制御弁側へ向かう流れのみを許容する供給側チェック弁と、
   前記供給路の途中であって前記差圧制御弁と前記供給側チェック弁の間と前記排出路とを接続する吸込通路と、
   前記吸込通路の途中に設けられて前記排出路から前記供給路へ向かう液体の流れのみを許容する吸込チェック弁とを有する
   ことを特徴とする請求項１または２に記載のサスペンション装置。
5. 前記差圧制御弁は、
   前記伸側通路を前記供給路に接続するとともに前記圧側通路を前記排出路に接続する伸側供給ポジションと、前記伸側通路、前記圧側通路、前記供給路および前記排出路を互いに連通するニュートラルポジションと、前記圧側通路を前記供給路に接続するとともに前記伸側通路を前記排出路に接続する圧側供給ポジションの３位置を有するスプールと、
   前記スプールを駆動するプッシュプル型のソレノイドと、
   前記スプールを附勢してニュートラルポジションに位置決める一対のばねとを有する
   ことを特徴とする請求項４に記載のサスペンション装置。
6. 前記差圧制御弁は、
   前記伸側通路を前記供給路に接続するとともに前記圧側通路を前記排出路に接続する伸側供給ポジションと、前記伸側通路、前記圧側通路、前記供給路および前記排出路を互いに連通するニュートラルポジションと、前記圧側通路を前記供給路に接続するとともに前記伸側通路を前記排出路に接続する圧側供給ポジションと、前記伸側通路、前記圧側通路、前記供給路および前記排出路を互いに連通するフェールポジションの４位置を有するスプールと、
   前記スプールを駆動するソレノイドと、
   前記スプールを附勢して、前記ソレノイドの非通電時に前記スプールをフェールポジションに位置決めるばねとを有する
   ことを特徴とする請求項４に記載のサスペンション装置。
7. 前記液圧回路は、
   前記伸側通路に前記伸側減衰弁に並列に設けられて、前記切換弁或いは前記差圧制御弁から前記伸側室に向かう流れのみを許容する伸側チェック弁と、
   前記圧側通路に前記圧側減衰弁に並列に設けられて、前記切換弁或いは前記差圧制御弁から前記圧側室に向かう流れのみを許容する圧側チェック弁と
   を備えたことを特徴とする請求項３から６のいずれか一項に記載のサスペンション装置。

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