JP6686803B2 - 口絞り方法及び二相ステンレス鋼管の製造方法 - Google Patents
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(外径加工度(%))=(1−(口絞り加工後の素管の端部の外径)/(口絞り加工前の素管の端部の外径))×100 (1)
(指数α)=(素管の断面積)/(素管の内周長+外周長)×100 (2)
加熱ステップでは、素管の端部を加熱装置により加熱する。加熱装置はたとえば、インダクションヒータである。素管の端部は、素管の端面から所定の長さの領域を意味する。要するに、素管の端部は、口絞り部に相当する。素管の端部を加熱することにより、高強度の二相ステンレス鋼管であっても、口絞り加工できる。
本実施形態の口絞り方法は、加熱ステップ後、口絞り加工ステップを実施する。口絞り加工ステップでは、加熱された素管の端部を圧下装置により口絞り加工する。これにより、素管の端部は細くなる。圧下装置はたとえば、スウェージングマシンである。
本実施形態の口絞り方法は、二相ステンレス鋼管に対して特に有効である。以下、本実施形態の二相ステンレス鋼について説明する。以下の説明において、各成分元素の含有量の「%」は「質量%」を意味する。
炭素(C)は、鋼中のオーステナイト相を安定化する。一方、C含有量が高すぎれば、粗大な炭化物が析出しやすくなり、鋼の耐食性、特に耐SCC性が低下する。したがって、C含有量は0.008〜0.03%である。
シリコン(Si)は、任意元素である。Siは、鋼を脱酸する。Siはさらに、鋼の耐食性を高める。Si含有量が高すぎれば、オーステナイト組織の安定性が低下し、かつ、延性が低下する。したがって、Si含有量は0〜1%である。
マンガン(Mn)は、鋼を脱酸するとともに、オーステナイト組織を安定化させる。また、Mnは、σ相の析出を抑制しつつ、鋼の強度を高める。一方、Mn含有量が高すぎれば、鋼の耐食性が低下する。したがって、Mn含有量は、0.1〜2%である。
クロム(Cr)は鋼の耐食性を高める。一方、Cr含有量が高すぎれば、σ相に代表される金属間化合物が顕著に析出し、鋼の熱間加工性を低下する。したがって、Cr含有量は20〜35%である。
ニッケル(Ni)はオーステナイト組織を安定化させる。Niはさらに、鋼の耐食性を高める。一方、Ni含有量が高すぎれば、二相ステンレス鋼中のフェライト相の割合が減少する。さらに、σ相に代表される金属間化合物が顕著に析出する。したがって、Ni含有量は3〜10%である。
モリブデン(Mo)は、任意元素である。Moは、鋼の耐食性及び強度を高める。一方、Mo含有量が高すぎれば、σ相に代表される金属間化合物が顕著に析出する。したがって、Mo含有量は0〜5%である。
タングステン(W)は、任意元素である。Wは、鋼の耐食性を高める。一方、W含有量が高すぎれば、σ相に代表される金属間化合物が顕著に析出する。したがって、W含有量は0〜6%である。
銅(Cu)は、任意元素である。Cuはオーステナイト組織を安定化させる。Cuはさらに、フェライト相及びオーステナイト相の境界におけるσ相の生成を抑制する。Cuはさらに、鋼の強度を高める。一方、Cu含有量が高すぎれば、鋼の熱間加工性が低下する。したがって、Cu含有量は0〜3%である。
窒素(N)は、オーステナイト組織を安定化させる。Nは、二相ステンレス鋼の熱的安定性、強度及び耐食性を高める。一方、N含有量が高すぎれば、溶接欠陥であるブローホールが発生しやすくなる。さらに、溶接時の熱影響により粗大な窒化物が生成し、鋼の靭性及び耐食性が低下する。したがって、N含有量は0.15〜0.40%である。
準備工程では、上述した二相ステンレス鋼の素管を準備する。素管は継目無鋼管である。マンネスマン製法、ユジーン製法等により製造された二相ステンレス鋼管を所定の長さに切断し、素管を得る。
加熱工程は、上述した本実施形態の口絞り方法の加熱ステップと同じである。そのため、詳細な説明は省略する。
口絞り加工工程は、上述した本実施形態の口絞り方法の口絞り加工ステップと同じである。そのため、詳細な説明は省略する。すなわち、本実施形態の製造方法の加熱工程及び口絞り加工工程では、上述した口絞り加工を実施する。口絞り加工工程後、素管を常温まで冷却する。冷却方法はたとえば、常温での放冷である。
冷却された素管に対し冷間引抜加工を実施する。これにより、所定の寸法に縮径された二相ステンレス鋼管が得られる。
本実施例で用いた素管は、上述の表1及び表2に示す試験1及び試験2に用いられた素管であった。各素管に対し上述の口絞り加工を実施した。具体的には、口絞り方法の加熱ステップでの加熱温度を種々変更した。各加熱温度の素管に口絞り加工ステップを実施した。口絞り加工ステップ後の素管の割れの有無を目視で確認した。その結果を表3に示す。
2 素管
3 圧下装置のダイス
4 グリッパ
5 引抜装置のダイス
5A アプローチ部
5B ベアリング部
6 キャリッジ
7 移動装置
Claims (4)
- 冷間引抜加工によって二相ステンレス鋼管を製造するために、質量%で、C:0.008〜0.03%、Si:0〜1%、Mn:0.1〜2%、Cr:20〜35%、Ni:3〜10%、Mo:0〜5%、W:0〜6%、Cu:0〜3%、及び、N:0.15〜0.40%、を含有し、残部はFe及び不純物からなる二相ステンレス鋼の素管の端部を細くする口絞り方法であって、
前記素管の端部を加熱する加熱ステップと、
加熱された前記端部に口絞り加工を施す口絞り加工ステップと、を含み、
前記加熱ステップでは、前記口絞り加工中及び加工直後の前記素管全域の温度が前記二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に前記端部を加熱する、口絞り方法。 - 請求項1に記載の口絞り方法であって、
前記加熱ステップでは、前記端部を560℃以上、730℃以下に加熱する、口絞り方法。 - 請求項1又は請求項2に記載の口絞り方法であって、
前記口絞り加工ステップでは、前記端部の外径加工度を53%以下とする、口絞り方法。 - 質量%で、C:0.008〜0.03%、Si:0〜1%、Mn:0.1〜2%、Cr:20〜35%、Ni:3〜10%、Mo:0〜5%、W:0〜6%、Cu:0〜3%、及び、N:0.15〜0.40%、を含有し、残部はFe及び不純物からなる二相ステンレス鋼の素管を準備する準備工程と、
前記素管の端部を加熱する加熱工程と、
加熱された前記端部に口絞り加工を施して、前記端部を細くする口絞り加工工程と、
前記口絞り加工が施された素管に冷間引抜加工を施す引抜加工工程と、を含み、
前記加熱工程では、前記口絞り加工中及び加工直後の前記素管全域の温度が前記二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に前記端部を加熱する、二相ステンレス鋼管の製造方法。
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