JP5045178B2 - ラインパイプ用ベンド管の製造方法およびラインパイプ用ベンド管 - Google Patents
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Description
本発明は、ベンド管の製造方法及びベンド管に関し、さらに詳しくは、ラインパイプに用いられるベンド管の製造方法及びラインパイプ用ベンド管に関する。
パイプラインは、油井やガス井から産出される石油や天然ガスを輸送する。従来、パイプラインを構成する鋼管（ラインパイプ）には、主として炭素鋼が適用されていた。
しかしながら、近年の井戸の深井化に伴い、ラインパイプのうちギャザリングライン及びフローラインと呼ばれる部分は、従来よりも高温高圧の腐食環境に曝されるようになった。また、これらの部分は硫化水素ガスや炭酸ガス等の腐食性ガスを含む生産流体を輸送しなければならない。そのため、ギャザリングラインやフローラインに使用されるラインパイプは、優れた耐炭酸ガス腐食性及び耐硫化物応力腐食割れ性（以下、硫化物応力腐食割れをＳＳＣという）を要求されるようになった。
そこで、上述の要求を満たす鋼管として、ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼管が開発された。ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼は、たとえば、特許第３１５６１７０号公報（特許文献１）に開示されている。
ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼管は、Ｍｏの添加により表面に不動態皮膜を形成し、かつ、Ｃ含有量を０．０１％未満にすることにより、優れた耐炭酸ガス腐食性及び耐ＳＳＣ性を有する。また、Ｃの代わりとなるオーステナイト形成元素として、Ｎｉを多量に含有することにより、Ｃ含有量が低くても組織をマルテンサイトに維持できる。さらに、Ｃ含有量が低いため、溶接時に加工硬化が発生しにくく、優れた溶接性を有する。そのため、ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼管は、ギャザリングライン及びフローラインでの使用に適する。
ところで、パイプラインは、直線状のラインパイプ（いわゆる直管）だけでなく、敷設される地形に応じて、曲線部分を有するラインパイプ、つまりベンド管を含む。
従来のパイプラインに適用されてきた炭素鋼からなるベンド管の一般的な製造方法は以下のとおりである。まず、直管を熱間で曲げ加工してベンド管とする。その後、ベンド管に対して焼入れ焼戻しを実施する。熱間での曲げ加工により、ベンド管の強度や靭性等の機械特性が低下するため、焼入れ焼戻しにより機械特性を改善する。
上述のとおり、近年の井戸の深井化により、炭素鋼に代えて、ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼がギャザリングラインやフローラインに適用され始めている。そのため、従来の炭素鋼からなるベント管に代えて、ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼からなるベンド管が要求され始めている。
しかしながら、ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼のベンド管を従来の炭素鋼ベンド管と同様の製造条件で製造した場合、製造されたベンド管の耐ＳＳＣ性が低い場合がある。
特許第３１５６１７０号
本発明の目的は、マルテンサイト系ステンレス鋼からなり、優れた耐ＳＳＣ性を有するラインパイプ用ベンド管の製造方法及びそのベンド管を提供することである。
本発明者は、マルテンサイト系ステンレス鋼からなるラインパイプ用ベンド管の耐ＳＳＣ性が低下する原因について調査した。調査の結果、本発明者は、曲げ加工後の焼入れ焼戻し処理における焼戻し温度が、耐ＳＳＣ性の低下に起因していると考えた。そこで、種々の焼戻し温度でベンド管を製造した結果、焼戻し温度を９５０℃未満とすれば、製造されたベンド管が優れた耐ＳＳＣ性を有することを知見した。
本発明は以上の知見に基づいて完成されたものであり、その要旨は以下のとおりである。
本発明によるラインパイプ用のベンド管の製造方法は、質量％で、Ｃ：０．００９％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｖ：０．０１〜０．１０％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．１％以下、Ｎｉ：４．０〜８．０％、Ｃｒ：９．０〜１５．０％、Ｍｏ：１．５〜７．０％を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる鋼管を準備する工程と、鋼管を曲げ加工してベンド管とする工程と、ベンド管を９５０℃未満の焼入れ温度で焼入れする工程と、焼入れされたベント管を焼戻しする工程とを備える。
本発明によるラインパイプ用のベンド管は、質量％で、Ｃ：０．００９％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｖ：０．０１〜０．１０％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．１％以下、Ｎｉ：４．０〜８．０％、Ｃｒ：９．０〜１５．０％、Ｍｏ：１．５〜７．０％を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる。本発明のラインパイプ用ベンド管はさらに、曲げ加工された後、９５０℃未満の焼入れ温度で焼入れされることを特徴とする。
以下、本発明の実施の形態を詳しく説明する。
１．ラインパイプ用ベンド管の化学組成
ラインパイプ用ベンド管はマルテンサイト系ステンレス鋼からなり、その化学組成は以下のとおりである。以降、元素に関する％は質量％を意味する。
ラインパイプ用ベンド管はマルテンサイト系ステンレス鋼からなり、その化学組成は以下のとおりである。以降、元素に関する％は質量％を意味する。
Ｃ：０．００９％以下
炭素（Ｃ）は、溶接施工時に溶接熱影響部（ＨＡＺ）の硬度を上昇し、鋼の靭性及び耐食性を低下する。したがって、Ｃ含有量はなるべく少ない方が好ましい。そこで、Ｃ含有量は０．００９％とする。
炭素（Ｃ）は、溶接施工時に溶接熱影響部（ＨＡＺ）の硬度を上昇し、鋼の靭性及び耐食性を低下する。したがって、Ｃ含有量はなるべく少ない方が好ましい。そこで、Ｃ含有量は０．００９％とする。
Ｍｎ：１．０％以下
マンガン（Ｍｎ）が鋼の強度を向上する。しかしながら、Ｍｎを過剰に含有すれば、靭性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は１．０％以下である。好ましいＭｎ含有量は０．２％以上である。
Ｓｉ：１．０％以下
珪素（Ｓｉ）は、鋼を脱酸する。しかしながら、Ｓｉ含有量が１．０％を超えると、鋼の靭性が低下する。したがって、Ｓｉ含有量は１．０％以下である。好ましいＳｉ含有量は０．０５％以上である。
Ｐ：０．０４％以下
燐（Ｐ）は不純物である。Ｐは、鋼の靭性を低下する。したがって、Ｐ含有量はなるべく少ない方が好ましい。そこで、Ｐ含有量は０．０４％以下とする。
マンガン（Ｍｎ）が鋼の強度を向上する。しかしながら、Ｍｎを過剰に含有すれば、靭性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は１．０％以下である。好ましいＭｎ含有量は０．２％以上である。
Ｓｉ：１．０％以下
珪素（Ｓｉ）は、鋼を脱酸する。しかしながら、Ｓｉ含有量が１．０％を超えると、鋼の靭性が低下する。したがって、Ｓｉ含有量は１．０％以下である。好ましいＳｉ含有量は０．０５％以上である。
Ｐ：０．０４％以下
燐（Ｐ）は不純物である。Ｐは、鋼の靭性を低下する。したがって、Ｐ含有量はなるべく少ない方が好ましい。そこで、Ｐ含有量は０．０４％以下とする。
Ｓ：０．００５％以下
硫黄（Ｓ）は不純物である。Ｓは、鋼の熱間加工性を低下する。したがって、Ｓ含有量はなるべく少ない方が好ましい。そこで、Ｓ含有量は０．００５％以下とする。
硫黄（Ｓ）は不純物である。Ｓは、鋼の熱間加工性を低下する。したがって、Ｓ含有量はなるべく少ない方が好ましい。そこで、Ｓ含有量は０．００５％以下とする。
Ｔｉ：０．０１〜０．２％
Ｖ：０．０１〜０．１０％
チタン（Ｔｉ）及びバナジウム（Ｖ）は、鋼中のＮやＣと炭窒化物を形成することで、溶接施工時の溶接熱影響部の硬度上昇を抑制する。しかしながら、これらの元素を過剰に含有すれば、その効果が飽和する。さらに、Ｎｉ等の元素と化合物を形成して、硬度を上昇する。したがって、Ｔｉ含有量は０．０１〜０．２％とし、Ｖ含有量は０．０１〜０．１０％とする。好ましいＴｉ含有量は０．０５〜０．１５％であり、好ましいＶ含有量は、０．０２〜０．１０％である。
Ｖ：０．０１〜０．１０％
チタン（Ｔｉ）及びバナジウム（Ｖ）は、鋼中のＮやＣと炭窒化物を形成することで、溶接施工時の溶接熱影響部の硬度上昇を抑制する。しかしながら、これらの元素を過剰に含有すれば、その効果が飽和する。さらに、Ｎｉ等の元素と化合物を形成して、硬度を上昇する。したがって、Ｔｉ含有量は０．０１〜０．２％とし、Ｖ含有量は０．０１〜０．１０％とする。好ましいＴｉ含有量は０．０５〜０．１５％であり、好ましいＶ含有量は、０．０２〜０．１０％である。
Ａｌ：０．００１〜０．１％
アルミニウム（Ａｌ）は、鋼を脱酸する。しかしながら、Ａｌを過剰に含有すれば、鋼中の介在物が増加し、鋼の耐食性が低下する。したがって、Ａｌ含有量は０．００１〜０．１％である。
アルミニウム（Ａｌ）は、鋼を脱酸する。しかしながら、Ａｌを過剰に含有すれば、鋼中の介在物が増加し、鋼の耐食性が低下する。したがって、Ａｌ含有量は０．００１〜０．１％である。
Ｎ：０．１％以下
窒素（Ｎ）は不純物である。Ｎは硫化物応力腐食割れ感受性を高める。したがって、Ｎ含有量は少ない方が好ましい。そこで、Ｎ含有量は０．１％以下とする。好ましいＮ含有量は、０．０２％以下である。
窒素（Ｎ）は不純物である。Ｎは硫化物応力腐食割れ感受性を高める。したがって、Ｎ含有量は少ない方が好ましい。そこで、Ｎ含有量は０．１％以下とする。好ましいＮ含有量は、０．０２％以下である。
Ｎｉ：４．０〜８．０％
ニッケル（Ｎｉ）は、鋼の強度、耐食性及び熱間加工性を向上する。しかしながら、Ｎｉを過剰に含有すれば、その効果は飽和する。したがって、Ｎｉ含有量は４．０〜８．０％である。
ニッケル（Ｎｉ）は、鋼の強度、耐食性及び熱間加工性を向上する。しかしながら、Ｎｉを過剰に含有すれば、その効果は飽和する。したがって、Ｎｉ含有量は４．０〜８．０％である。
Ｃｒ：９．０〜１５％
クロム（Ｃｒ）は耐食性被膜を形成し、鋼の耐食性を向上する。しかしながら、Ｃｒを過剰に含有すれば、Ｍｏとの相乗効果によりフェライトが生成され、強度が低下する。したがって、Ｃｒ含有量は９．０〜１５％である。
クロム（Ｃｒ）は耐食性被膜を形成し、鋼の耐食性を向上する。しかしながら、Ｃｒを過剰に含有すれば、Ｍｏとの相乗効果によりフェライトが生成され、強度が低下する。したがって、Ｃｒ含有量は９．０〜１５％である。
Ｍｏ：１．５〜７．０％
モリブデン（Ｍｏ）は、硫化水素に対する耐食性を向上する。特に、溶接熱影響部の耐食性を改善する。しかしながら、Ｍｏを過剰に含有すれば、Ｃｒとの相乗効果によりフェライトが生成され、強度が低下する。したがって、Ｍｏ含有量は１．５〜７．０％である。好ましいＭｏ含有量は２．０〜７．０％である。
モリブデン（Ｍｏ）は、硫化水素に対する耐食性を向上する。特に、溶接熱影響部の耐食性を改善する。しかしながら、Ｍｏを過剰に含有すれば、Ｃｒとの相乗効果によりフェライトが生成され、強度が低下する。したがって、Ｍｏ含有量は１．５〜７．０％である。好ましいＭｏ含有量は２．０〜７．０％である。
なお、残部はＦｅ及び不純物からなる。
２．ベンド管の製造方法
ベンド管の製造方法の一例を以下に説明する。ベンド管の製造方法は、直線状のラインパイプ用鋼管を準備する工程（鋼管準備工程）と、直線状のラインパイプ用鋼管を曲げ加工する工程（曲げ加工工程）と、曲げ加工された鋼管（ベンド管）を焼入れする工程（焼入れ工程）と、焼入れされたベンド管を焼戻しする工程（焼戻し工程）とを備える。以下、それぞれの工程を説明する。
ベンド管の製造方法の一例を以下に説明する。ベンド管の製造方法は、直線状のラインパイプ用鋼管を準備する工程（鋼管準備工程）と、直線状のラインパイプ用鋼管を曲げ加工する工程（曲げ加工工程）と、曲げ加工された鋼管（ベンド管）を焼入れする工程（焼入れ工程）と、焼入れされたベンド管を焼戻しする工程（焼戻し工程）とを備える。以下、それぞれの工程を説明する。
［鋼管準備工程］
上記化学組成のラインパイプ用鋼管を準備する。ラインパイプ用鋼管は、たとえば、以下の方法により製造される。上記化学組成の鋼を溶製し、連続鋳造法によりビレットにする。製造されたビレットを穿孔圧延してラインパイプ用鋼管にする。上述の方法では、ラインパイプ用鋼管として継目無鋼管を製造したが、サブマージドアーク溶接（ＳＡＷ）、メタルイナートガス溶接（ＭＩＧ）及びタングステンイナートガス溶接（ＴＩＧ）等を含む種々の溶接法により溶接された溶接管を製造してもよい。
上記化学組成のラインパイプ用鋼管を準備する。ラインパイプ用鋼管は、たとえば、以下の方法により製造される。上記化学組成の鋼を溶製し、連続鋳造法によりビレットにする。製造されたビレットを穿孔圧延してラインパイプ用鋼管にする。上述の方法では、ラインパイプ用鋼管として継目無鋼管を製造したが、サブマージドアーク溶接（ＳＡＷ）、メタルイナートガス溶接（ＭＩＧ）及びタングステンイナートガス溶接（ＴＩＧ）等を含む種々の溶接法により溶接された溶接管を製造してもよい。
［曲げ加工工程］
準備された直線状のラインパイプ用鋼管を曲げ加工して、ベンド管にする。曲げ加工の一例として、高周波加熱による曲げ加工について説明する。
直線状のラインパイプ用鋼管を高周波コイル内に挿入する。高周波コイルに挿入されたラインパイプ用鋼管の一端を、水平に回転するアーム（ベンディングアーム）に挟む。その後、ラインパイプ用鋼管を、鋼管の他端から管軸方向に徐々に押し込む。鋼管が押し込まれることにより、ベンディングアームが回転し、これにより、鋼管は高周波コイルで部分的に加熱されながら徐々に曲げ加工される。曲げ加工時、鋼管のうち、高周波コイルにより加熱された部分の温度範囲は９３０〜９７０℃である。
上述の説明では、高周波加熱による曲げ加工を説明したが、他の熱間曲げ加工によりベンド管を製造してもよい。
準備された直線状のラインパイプ用鋼管を曲げ加工して、ベンド管にする。曲げ加工の一例として、高周波加熱による曲げ加工について説明する。
直線状のラインパイプ用鋼管を高周波コイル内に挿入する。高周波コイルに挿入されたラインパイプ用鋼管の一端を、水平に回転するアーム（ベンディングアーム）に挟む。その後、ラインパイプ用鋼管を、鋼管の他端から管軸方向に徐々に押し込む。鋼管が押し込まれることにより、ベンディングアームが回転し、これにより、鋼管は高周波コイルで部分的に加熱されながら徐々に曲げ加工される。曲げ加工時、鋼管のうち、高周波コイルにより加熱された部分の温度範囲は９３０〜９７０℃である。
上述の説明では、高周波加熱による曲げ加工を説明したが、他の熱間曲げ加工によりベンド管を製造してもよい。
［焼入れ工程］
焼入れ工程は、本発明で最も重要な工程である。本発明では、焼入れ温度を９５０℃未満とする。焼入れ温度を９５０℃以上とすれば、焼入れ焼戻し後のベンド管の耐ＳＳＣ性が低下し、ＳＳＣが発生するためである。その理由は定かではないが、上記化学組成のベンド管を９５０℃以上の焼入れ温度で均熱した場合、鋼中に２次生成物が発生し、この２次生成物が耐ＳＳＣ性を低下するものと推定される。生成される２次生成物は定かではないが、Ｆｅ２Ｍｏ等のラーベス相化合物が考えられる。以上より、焼入れ温度は９５０℃未満とする。好ましい焼入れ温度は９４５℃以下であり、さらに好ましい焼入れ温度は９４０℃以下である。
焼入れ工程は、本発明で最も重要な工程である。本発明では、焼入れ温度を９５０℃未満とする。焼入れ温度を９５０℃以上とすれば、焼入れ焼戻し後のベンド管の耐ＳＳＣ性が低下し、ＳＳＣが発生するためである。その理由は定かではないが、上記化学組成のベンド管を９５０℃以上の焼入れ温度で均熱した場合、鋼中に２次生成物が発生し、この２次生成物が耐ＳＳＣ性を低下するものと推定される。生成される２次生成物は定かではないが、Ｆｅ２Ｍｏ等のラーベス相化合物が考えられる。以上より、焼入れ温度は９５０℃未満とする。好ましい焼入れ温度は９４５℃以下であり、さらに好ましい焼入れ温度は９４０℃以下である。
一方、焼入れ温度が低すぎれば、必要な強度が得られない。したがって、焼入れ温度は８００℃以上にする。好ましい焼入れ温度は８５０℃以上であり、さらに好ましい焼入れ温度は８９０℃以上である。なお、好ましい均熱時間は、４５分以上であり、さらに好ましい均熱時間は５０〜６０分である。
上記焼入れ温度で均熱されたベンド管は、周知の冷却速度で室温まで冷却される。冷却方法は、水冷であっても、ミスト冷却であってもよい。
上記焼入れ温度で均熱されたベンド管は、周知の冷却速度で室温まで冷却される。冷却方法は、水冷であっても、ミスト冷却であってもよい。
［焼戻し処理］
ベンド管を焼入れ後、周知の焼戻しを実施する。焼戻し温度は、たとえば、６００℃〜７００℃であり、好ましい均熱時間は、４５〜６０分である。
以上の製造工程により製造されたラインパイプ用ベンド管は、優れた耐ＳＳＣ性を有する。なお、上述の条件で焼入れ焼戻しされたベンド管の降伏強度は５５０ＭＰａ〜７２５ＭＰａとなる。
ベンド管を焼入れ後、周知の焼戻しを実施する。焼戻し温度は、たとえば、６００℃〜７００℃であり、好ましい均熱時間は、４５〜６０分である。
以上の製造工程により製造されたラインパイプ用ベンド管は、優れた耐ＳＳＣ性を有する。なお、上述の条件で焼入れ焼戻しされたベンド管の降伏強度は５５０ＭＰａ〜７２５ＭＰａとなる。
表１に示す化学組成のマルテンサイト系ステンレス鋼を溶製し、複数の丸ビレットを製造した。
製造された複数の丸ビレットを穿孔圧延し、直線状の複数の継目無鋼管を製造した。各継目無鋼管を高周波加熱により曲げ加工して、複数のベンド管を製造した。このとき、高周波加熱による加熱温度は９５０℃であった。
各ベンド管を表２に示す焼入れ温度及び焼戻し温度で焼入れ焼戻しして、外径２１９．１ｍｍ、肉厚１２．７ｍｍ、曲がり部の曲率半径５ＤＲのラインパイプ用ベンド管とした。
試験番号１、３及び４のベンド管に対する焼入れ温度は本発明の範囲内であった。一方、試験番号２のベンド管の焼入れ温度は、本発明の上限を超えた。
［引張試験］
試験番号１〜４のベンド管の各々から、引張試験片を採取し、引張試験を実施した。具体的には、各ベンド管から平行部の外径が８．９ｍｍである丸棒試験片を採取した。採取された丸棒試験片に対して、常温で引張試験を実施した。引張試験により得られた降伏強度（ＭＰａ）を表１中の「ＹＳ」欄に、引張強度（ＭＰａ）を表２中の「ＴＳ」欄にそれぞれ示す。引張試験の結果、試験番号１〜４のベンド管の降伏強度は、いずれも５５０ＭＰａ〜７２５ＭＰａの範囲内であった。
試験番号１〜４のベンド管の各々から、引張試験片を採取し、引張試験を実施した。具体的には、各ベンド管から平行部の外径が８．９ｍｍである丸棒試験片を採取した。採取された丸棒試験片に対して、常温で引張試験を実施した。引張試験により得られた降伏強度（ＭＰａ）を表１中の「ＹＳ」欄に、引張強度（ＭＰａ）を表２中の「ＴＳ」欄にそれぞれ示す。引張試験の結果、試験番号１〜４のベンド管の降伏強度は、いずれも５５０ＭＰａ〜７２５ＭＰａの範囲内であった。
［ＳＳＣ試験］
各ベンド管から、幅１０ｍｍ、厚さ２ｍｍ及び長さ７５ｍｍの平滑４点曲げ試験片を採取した。採取された４点曲げ試験片を用いて、硫化水素を含む試験液中で４点曲げ試験を実施した。具体的には、試験液として、５質量％のＮａＣｌと０．５質量％の氷酢酸（ＣＨ３ＣＯＯＨ）とを含む水溶液（ＮＡＣＥ−ＴＭ０１７７で規定されるＳｏｌｕｔｉｏｎ Ａ）を準備した。試験中の４点曲げ試験片への付加応力は、歪みゲージ法で９０％の実降伏応力とした。また、試験中、分圧０．００４（ｂａｒ）のＨ２Ｓガスと分圧０．９９６（ｂａｒ）のＣＯ２ガスとで構成される混合ガスを試験液に吹き込んだ。試験温度は、２５±１℃、試験時間は７２０時間とした。
試験後、試験片のＳＳＣの有無を目視で観察した。表２中の「ＳＳＣ」中の「有り」は、ＳＳＣが発生したことを示し、「無し」はＳＳＣが発生しなかったことを示す。
各ベンド管から、幅１０ｍｍ、厚さ２ｍｍ及び長さ７５ｍｍの平滑４点曲げ試験片を採取した。採取された４点曲げ試験片を用いて、硫化水素を含む試験液中で４点曲げ試験を実施した。具体的には、試験液として、５質量％のＮａＣｌと０．５質量％の氷酢酸（ＣＨ３ＣＯＯＨ）とを含む水溶液（ＮＡＣＥ−ＴＭ０１７７で規定されるＳｏｌｕｔｉｏｎ Ａ）を準備した。試験中の４点曲げ試験片への付加応力は、歪みゲージ法で９０％の実降伏応力とした。また、試験中、分圧０．００４（ｂａｒ）のＨ２Ｓガスと分圧０．９９６（ｂａｒ）のＣＯ２ガスとで構成される混合ガスを試験液に吹き込んだ。試験温度は、２５±１℃、試験時間は７２０時間とした。
試験後、試験片のＳＳＣの有無を目視で観察した。表２中の「ＳＳＣ」中の「有り」は、ＳＳＣが発生したことを示し、「無し」はＳＳＣが発生しなかったことを示す。
表２を参照して、試験番号１、３及び４は、焼入れ温度が本発明の範囲内であったため、ＳＳＣが発生しなかった。一方、試験番号２は、焼入れ温度が本発明の上限を超えたため、ＳＳＣが発生した。
以上、本発明の実施の形態を説明したが、上述した実施の形態は本発明を実施するための例示に過ぎない。よって、本発明は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変形して実施することが可能である。
本発明によるラインパイプ用ベンド管は、ラインパイプに利用可能である。
Claims (2)
- 質量％で、Ｃ：０．００９％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｖ：０．０１〜０．１０％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．１％以下、Ｎｉ：４．０〜８．０％、Ｃｒ：９．０〜１５．０％、Ｍｏ：２．０〜７．０％を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる鋼管を準備する工程と、
前記鋼管を曲げ加工してベンド管とする工程と、
前記ベンド管を９５０℃未満の焼入れ温度で焼入れする工程と、
焼入れされたベント管を６００℃〜７００℃の焼戻し温度で焼戻し、前記ベンド管の降伏強度を５５０ＭＰａ〜７２５ＭＰａとする工程とを備えたことを特徴とするラインパイプ用ベンド管の製造方法。 - 質量％で、Ｃ：０．００９％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｖ：０．０１〜０．１０％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．１％以下、Ｎｉ：４．０〜８．０％、Ｃｒ：９．０〜１５．０％、Ｍｏ：２．０〜７．０％を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなり、直線状の鋼管にされた後、曲げ加工され、９５０℃未満の焼入れ温度で焼入れされ、６００℃〜７００℃の焼戻し温度で焼戻しされることにより、５５０ＭＰａ〜７２５ＭＰａの降伏強度を有することを特徴とするラインパイプ用ベンド管。
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